热稳定性校验(主焦要点
陶瓷热稳定性测定
实验四陶瓷热稳定性测定一、目的意义普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。
当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。
测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。
本实验的目的：①了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义；②了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施；③掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。
二、基本原理陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等因素以及外界环境。
由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。
一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。
而热导率、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。
釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。
要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。
陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。
陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后龟裂性的一种反映。
陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为：①根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数②经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性；③试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。
本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性。
三、测试步骤①将10个合格的试样放人样品筐内，并置于炉膛中。
②连接好电源线、热电阻和接地线。
③连接好进水管、出水管及循环水管。
④给恒温水槽中注人水。
⑤打开电源开关，指示灯亮，将炉温给定值及水温给定值调至需要位置（在水温控制中，下限控制压缩机、上限控制加热器，上限设定温度≤下限设定温度）。
⑥打开搅拌开关，指示灯亮，搅拌机工作。
鑫旺煤业动热稳定性校验
郑新鑫旺（新密）煤业有限公司高压开关、电缆动热稳定性校验批准：审核：计算：二〇一七年十二月高压开关、电缆动热稳定性校验一、副井变电所开关断路器开断能力及架空线路热稳定性校验如图所示。
振兴开关站5板到矿井一回路架空线路型号：LGJ-10-70 3000m上下杆电缆型号：YJLY-3×95 200m振兴开关站16板到矿井二回路架空线路型号： JKLGJ-10-70 3400m上下杆电缆型号：YJLY-3×95 200m 查表参数如下：架空线阻抗系数X ＝0.43Ω/km 高压电缆X=0.08Ω/KM 选择基准容量S d =100MVA ，基准电压U d =10.5KV ，基准电流I d =ddU S 3=5.5KA 。
1、绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗（1）振兴开关站一回路振5板至副井变电所各元件电抗标么值 ①振兴开关站的电抗标么值： 取最小运行方式下为：1.6314②振兴开关站至副井变电所电缆电抗的标么值：d d d U S XlX 21=dd dU S Xl X 21==25.101002.008.0⨯⨯=0.0145 ③振5板线架空线路电抗的标么值：dd d U S XlX 22==25.10100343.0⨯⨯=1.17 （2）振兴开关站二回路振16板至副井变电所各元件电抗标么值 ①振兴开关站的电抗标么值： 取最小运行方式下为：1.6314②振兴开关站至副井变电所电缆电抗的标么值：dd d U S XlX 21==25.101002.008.0⨯⨯=0.0145③振16板线架空线路电抗的标么值：dd d U S XlX 22==25.101004.343.0⨯⨯=1.3216 2、计算短路电流根据系统最小运行方式进行计算。
（即是阻抗最大的运行方式）。
（1）振5板高压架空线末端K1点的短路电流 K1点短路时短路回路的总阻抗标幺值计算=++=∑XX X X d da T da K *1*0*1*1 1.6314+0.016+1.29=2.9374K1点的基准电流==USI dada 1da 135.103100⨯=5.5（KA ） 三相短路电流==ZI I K K *1da 131=9374.25.5 1.872（kA ） （2）振16板高压架空线末端K5点的短路电流 K5点短路时短路回路的总阻抗标幺值计算=++=∑XX X XdaT da T da K *1*0*1*51.6314+0.0161+1.462=3.1094K5点的基准电流==US I dada 5da 535.103100⨯=5.5（KA ） 三相短路电流==ZI I K *5da 535=1094.35.5 1.769（kA ） 3、一回路架空线、电缆热稳定性条件校验 一回路架空线、电缆最小允许热稳定截面积：Ct I S i d3min ==187210025.0=9.36mm 2其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性煤炭化验中各种工业锅炉和气化炉对煤的粒度有不同的要求，因此测定煤的热稳定性的方法也有所不同。
常用的有下列两种：（1）13～25毫米级块煤测定法。
该法是把煤样放在预热到850℃的马弗炉热处理15分钟，求出各筛级占总残焦的百分数；以各级累计百分数与筛级（1、3、6、13毫米）作出曲线。
以大于13毫米级残焦的百分数S 13作为热稳定性指标，以小于1毫米级残焦的百分数S-1及热稳定性曲线作为帮助指标。
（2）6～13毫米级块煤测定法。
取61～3毫米级块煤500立方厘米，称出其重量，放入预热致到850℃的马弗炉中加热90分钟，然后取出称重，筛分。
将所得〈6毫米，〈3毫米，及〈1毫米的残焦总重量的百分数作为稳定性指标KP6、KP3及KP1指标数值越大，表明热稳定性越差。
煤的热稳定性分级级别热稳定性KP6，%热稳定性好≤30热稳定性中等＞30～45热稳定性差＞45我国大多数无烟煤的热稳定性较好，KP6均在35%以下，但在高变质无烟煤中也有少数煤热稳定性不好。
无烟煤的热稳定性差，是由于其结构致密，加热时内外温度差很大，引起膨胀不同而裂开。
热稳定性不好的无烟煤预热处理后，其热稳定性可显著改善。
煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤，在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化掉而不碎成小块，或破裂较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中则快速裂成小块或煤粉。
这样，轻则炉内结渣，增加炉内阻力和带出物，降低燃烧或气化效率，重则破坏整个气化过程，甚至造成停炉事故。
因此，要求煤有足够的热稳定性。
煤的热稳定性测定方法
中华 人 民共 和 国 国家 标 准
ＧＢ／ １ ７ － ２ ０ ＇ ５３ ０ １ ｒ
煤的热稳定性测定方法
代 替 ＧＢ／ １ ７－ １ ８ Ｔ ５ ３ ９ ９
Ｄｅｅｍｉａｉｎ ｔｅｍａ ｓａ ｉｔ ｏ ｃ ａ ｔｒ ｎ ｔｏ ｏ ｈ ｒ ｌ ｂｌｙ ｏ ｌ ｆ ｔ ｉ ｆ
范围
本标准 规定了测定煤 的热稳定性所用 的煤样 、 仪器设 备、 测定 步骤 、 结果计算和精密度 本标准适 用于褐煤 、 无烟煤 以及不粘结性烟煤。 ２ 引用标准 下列标准 所包 含的条文 ， 通过在本标准中引用而构成 为本标 准的条文。本标准 出版时 ， 所示版本均 为有效 。所有标 准都会被修订 ， 使用本标准的各方应 探讨使 用下 列标准最新版本的可能性 ＧＢ ４ ９ ６ 煤样 的制备方法（ｑ ＩＯ ８ ：９５ ４ －１９ ７ ｅｖ １ ８ １７） Ｓ ９ Ｇ ／ ４ － ９８ ３ １９ 煤炭分析试验方法一般规定 Ｂ Ｔ ８
Ｉ
Ｇ ／ １７－２０ Ｂ ＇ ５３ ０１ ｒ 温恢复到 （５ 士巧） 否则测定作废 。 ８。 Ｃ，
５４ 从马弗炉中 ． 取出 钳Ａ， 冷却到室温． 称量每份残焦的总质量（ 称准到 。０ ｇ． ．１ ）
５５ 将 孔径 ６ 和 ３ 的筛子和筛底盘（－ ） ． ｍｍ ｍｍ （ ３叠放在振筛机 （．） ， ４ ４２上 然后 把称量后 的一 份残焦倒 人 ６ ｍｍ筛 子内 ， 盖好筛盖并将其 固定 ５６ 开 动振筛机 ， 分 １ ｍｉ， ． 筛 ０ ｎ
３ 方法提要
量取 ６ －３ １ ｍｍ 粒度 的煤样 ， （５ 士１） ＾ 在 ８。 ５ Ｃ的马弗炉 中隔绝空气加热 ３ ｍｎ 称量 ， 分 以粒度 ０ ， ｉ 筛 大于 ６ 的残 焦质 量 占各 级残 焦质量之 和的百 分数 作为 热稳定 性指标 Ｔ 十； ３ － ｍ 和小 于 ｍｍ Ｓ 。以 ＾ ６ ｍ ３ 、 ｍｎ的残焦质 量分别 占各级残焦质量之和 的百分数作 为热稳定性辅助指标 ｒ ３６Ｔ － Ｓ－， Ｓ ３ ０
煤的热稳定性测定知识点解说(最全)word资料
煤的热稳定性测定一、煤的热稳定性测定的意义煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化而不碎成小块或破碎较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中迅速破成小块，甚至成为煤粉。
要求使用块煤作燃料或原料的工业锅炉或煤气发生炉，如果使用热稳定性差的煤，将导致带出物增多、炉内粒度分布不均匀而增加炉内流体阻力，严重时甚至形成风洞而导致结渣，从而使整个气化或燃烧过程不能正常进行，不仅造成操作困难，而且还会降低燃烧或气化效率。
因此，煤的热稳定性是生产、设计及科研单位确定气化工艺技术经济指标的重要依据之一。
二、煤的热稳定性分级煤的热稳定性按下表进行分级。
表煤的热稳定性分级三、煤的热稳定性测定1．方法提要量取6～13mm粒度的煤样约500cm3，称量并装入5个100cm3带盖坩埚中。
在（850±15）℃的马弗炉中加热30min后取出冷却，称量，筛分。
以粒度大于6mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性指标TS+6；以3～6mm和小于3mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性辅助指标TS3～6、TS-3。
2．仪器和设备（1）马弗炉：恒温区不小于100mm×230mm。
带有恒温调节装置并能保持在（850±15）℃。
附有热电偶和高温计。
炉后壁留有挥发分排出孔和热电偶插入孔。
（2）振筛机：往复机，振幅40±2mm；频率240±20min-1。
（3）圆孔筛：与振筛机相匹配的方形筛。
孔径为6mm和3mm，并配筛盖和筛底盘。
（4）工业天平：最大称量1kg，感量为0.01g。
（5）带盖坩埚：容量为100cm3瓷坩埚或刚玉坩埚。
（6）坩埚架：用耐900℃以上的金属材料制成。
根据马弗炉的恒温区的大小，坩埚架可以制成能放置5个或10个坩埚。
3．测定步骤①按煤样制备方法的规定制备6～13mm粒度的空气干燥煤样1.5kg，仔细筛去小于6mm的粉煤，然后混合均匀，分成2份。
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法1热稳定性测定热稳定性是指物质在温度上可以保持稳定状态的性质，化学物质的热稳定性是指相同量的化学物质可以在一定温度条件下长期保持其形态和性质的稳定性。
为了更好地考察化学物质的热稳定性，差示扫描量热法是一种准确测定热稳定性的分析方法。
2基本原理差示扫描量热法是以温度为自变量，量热曲线缓坡变化的结果作为回归参数的量热测定方法，它基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系，这种关系用热量方程表达，当热量加大时，物质的温度也会随之增加，并且随着温度的升高，物质的状态也会发生变化。
差示扫描量热仪根据真实的量热曲线，判断化学物质的热稳定性，更准确易操作。
3工作原理差示扫描量热仪由加热器、量热传感器、绘图装置和温度传感器组成。
通过程序控制温度加热器，控制温度升高，并通过量热传感器，检测相应温度下的量热量。
然后，绘图装置根据采样点的量热量绘制出量热曲线，其中，缓坡变化部分表示物质稳定性变化，斜坡变化部分表示物质的不稳定性。
根据物质的不稳定性特征在量热曲线上，可以确定物质的热稳定性。
4法规要求不同的行业要求其物质的热稳定性是不同的，因此，差示扫描量热仪在进行热稳定性测定时，也要满足不同行业对化学物质的热稳定性的要求。
有些行业，如食品工业、医药工业等，要求物质的热稳定性应小于一定的温度，通过相应的检测数据，可以根据行业规定来判断化学物质的热稳定性。
5总结化学物质的热稳定性受温度影响，在不同行业要求不同，差示扫描量热法是一种测定化学物质热稳定性的有效分析方法，它是基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系的，可以根据温度和量热量曲线确定物质的热稳定性，有助于提高行业标准，保证相应物质能够在一定温度状况下长期保持其形态和性质的稳定性。
热稳定性分析方法
版 本 号：0.1 页 码：1/3 发布日期：2009-12-09实验室程序编 写： 批 准： 签 发：文件编号：SHLX\LAB\L2-008 题目：热稳定性测量方法1.0 目的提供了产品热稳定性的测量方法。
2.0 概述（1）原理Na 2SO 3 方 法 ： 用 1N 的 Na 2SO 3 溶 液 吸 收 样 品 粒 子 中 释 放 的 甲 醛 ， 生 成HOCH 2SO 3Na 和 NaOH 。
CH 2O ＋Na 2SO 3＋H 2O →HOCH 2SO 3Na ＋NaOH（2）本测量方法是利用聚甲醛树脂在高温熔融，产生甲醛气体，随氮气带出，被亚硫酸钠溶液吸收，由滴定反应生成的氢氧化钠，得出甲醛含量。
3.0 仪器和试剂【仪器】（1） 油浴（容量约为 130L ，并配有样品熔融管） （2） 加热器（3） 过热保护装置 （4） 搅拌器（5） 自动滴定装置 （6） 数据处理计算机 【试剂】（1） 0.005mol/l 硫酸（2） 福尔马林(36.0～38.0%) （3） 亚硫酸钠(Na 2SO 3) （4） 缓冲液(pH 6.86) （5） 缓冲液(pH 9.18) （6） 0.1mol/l NaOH4.0 定义甲醛含量通过以下方式表示：（1）K 0：表示从 2 分钟到 10 分钟之间，聚合物中溶解的甲醛，不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
（2）K 1：表示从 10 分钟到 30 分钟之间，聚合物中剩余的溶解甲醛，不稳定端基文件编号：SHLX\LAB\L2-008和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
（3）K2：表示从50 分钟到90 分钟之间，聚合物不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
5.0安全注意事项（1）搁置和取出样品过程中，要穿戴安全手套，以防被烫伤。
（2）电极容易损坏，使用时防止碰撞。
（3）作业时，穿戴安全眼镜和防护手套。
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析难熔金属基复合材料是一种特殊的复合材料，由难熔金属基体和其他材料组成，具有高强度、高导热性和高温抗氧化能力等优异性能。
然而，在高温环境下，难熔金属基复合材料可能会出现热稳定性问题，导致材料性能下降甚至失效。
因此，热稳定性测定与分析对于评估难熔金属基复合材料在高温条件下的稳定性和可靠性具有重要意义。
一、热稳定性测定方法1. 热重分析（Thermogravimetric Analysis，TGA）：热重分析是一种常用的热稳定性测定方法，通过监测样品在升温过程中的质量变化来评估其热稳定性。
实验中，样品被加热到一定温度范围内，观察样品质量变化情况，根据样品失重率和失重温度判断材料的热稳定性。
2. 差热分析（Differential Scanning Calorimetry，DSC）：差热分析是一种利用测量样品在升温过程中吸热或放热来研究热稳定性的方法。
通过测量样品和参比物的温度差和吸热/放热峰，可以分析材料的热分解特性、热稳定性以及热反应动力学参数等。
3. 热膨胀分析（Thermal Expansion Analysis，TMA）：热膨胀分析是一种测量材料在不同温度下线性膨胀系数的方法。
通过测量材料在温度变化下膨胀或收缩的程度，可以了解材料的热稳定性以及热膨胀行为。
二、热稳定性分析1. 样品失重分析：利用热重分析方法，监测样品在升温过程中的质量变化。
根据失重率和失重温度，可以判断材料热稳定性的好坏。
失重率高且失重温度较低的材料可能存在热分解或挥发物释放，因此具有较差的热稳定性。
2. 热分解特性分析：通过差热分析方法，观察材料在升温过程中的吸热或放热峰，可以判断材料的热分解特性。
吸热峰对应有吸热反应或热分解反应发生，放热峰则表示有放热反应或燃烧反应发生。
根据峰的温度和面积大小，可以对材料的热稳定性和热分解特性进行分析。
3. 热膨胀行为分析：利用热膨胀分析方法，研究材料在温度变化下的膨胀或收缩行为。
井下高压电缆热稳定性校验
井下高压电缆热稳定性校验作者：日期：井下高压电缆热稳定性校验机电运输部二O—二年七月一、井下高压电缆明细： 水泵一回路 MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 水泵二回路 MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 井下一回路 MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 井下二回路 MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV)14 采区回路 MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1400m(6KV) 南翼配电点回路 MYJV 328.7/10-3*70mm 2-495m （6KV ）二、校验计算1、井下水泵一回路高压电缆热稳定性校验已知条件：该条高压电缆型号为 MYJV 428.7/10-3*150mm 2（6KV ），电缆长度为 520m 短路电流的周 期分量稳定性 为X=0.08*0.52=0.0416 Ω；R=0.295*0.52=0.1534 Ω ；Z R 2 X 2 0.04162 0.153420.158 ，用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（ 0.25s ）故电缆 最小热值稳定截面为12 采区上部一回路 MYJV 328.7/10-3*95mm 2-1300m(6KV) 12 采区上部二回路 MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1300m(6KV) 12 采区下部一回路 MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 12 采区下部二回路 MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) v 63003Z 3 0.158 23021ASmin I 3 tj 230210.25 40.81mm 2 ， Smin<150mm 2 故选用 MYJV 42 C 141 3*150 电缆完全符合要求。
2、井下水泵二回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为 MYJV 428.7/10-3*95mm 2（ 6KV ）， 电缆长度为 520m 。
热稳定性校验(主焦.
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆===，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d==17.15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
物质热稳定性的热分析试验方法
物质热稳定性的热分析试验方法1 主题内容与适用范围本标准规定了用差热分析仪和或差示扫描量热计评价物质热稳定性的热分析方法所用的试样和参比物、试验步骤和安全事项等一般要求;本标准适用于在惰性或反应性气氛中、在－50～1000℃的温度范围内有焓变的固体、液体和浆状物质热稳定性的评价;2 术语物质热稳定性在规定的环境下,物质受热氧化分解而引起的放热或着火的敏感程度;焓变物质在受热情况下发生吸热或放热的任何变化;焓变温度物质焓变过程中的温度;3 方法原理本方法是用差热分析仪或差示扫描量热计测量物质的焓变温度包括起始温度、外推起始温度和峰温并以此来评价物质的热稳定性;4 仪器和材料仪器差热分析仪DTA或差示扫描量热计DSC：程序升温速率在2～30℃/min范围内,控温精度为±2℃,温差或功率差的大小在记录仪上能达到40%～95%的满刻度偏离;样品容器坩埚：铝坩埚、铜坩埚、铂坩埚、石墨坩埚等,应不与试样和参比物起反应; 气源空气、氮气等,纯度应达到工业用气体纯度;冷却装置冷却装置的冷却温度应能达到－50℃;参比物在试验温度范围内不发生焓变;典型的参比物有煅烧的氧化铝、玻璃珠、硅油或空容器等;在干燥器中储存;5 试样取样对于液体或浆状试样,混匀后取样即可；对于固体试样,粉碎后用圆锥四分法取样;试样量试样量由被测试样的数量、需要稀释的程度、Y 轴量程、焓变大小以及升温速率等因素来决定,一般为1～5mg,最大用量不超过50mg;如果试样有突然释放大量潜能的可能性,应适当减少试样量;6 试验步骤仪器温度校准按附录A 进行,校准温度精度应在±2℃范围内;将试样和参比物分别放入各自的样品容器中,并使之与样品容器有良好的热接触对于液体试样,最好加入试样重量20％的惰性材料,如氧化铝等;将装有试样和参比物的样品容器一起放入仪器的加热装置内,并使之与热传感元件紧密接触;接通气源,并将气体流量控制在10～50mL/min 的范围内如果在静止状态下进行测量,则不需要通气;根据所用试样的性质来确定试验温度范围;按条的要求调整Y 轴量程;启动升温控制器,控制升温速率在10～30℃/min 的范围内,记录温差△T或功率差d H/d t与温度T 的关系曲线,即DTA 曲线或DSC 曲线如图1a、1b;如果以10～30℃/min 的升温速率进行测量而不能将峰分辨开时如图2a、2b,可以采用低于10℃/min 的升温速率;a. 典型的DTA 放热曲线b. 典型的DSC 放热曲线图1a.熔融吸热后紧跟分解b.熔融吸热后紧跟分解放热的DTA 曲线放热的DSC 曲线图27 结果取三次焓变温度测定结果的平均值作为试验结果,三次测得结果之间的差值应在±5℃范围内;试验报告见附录B;8 安全事项用本标准规定的试验方法进行测量时,若不了解被测物质的潜在危险性,在取样和测量时一定要小心谨慎;如果需要用研磨的方法粉碎试样,应将被测物质视为危险品,并按化学危险品安全操作规程进行操作;附录 A差示扫描量热计和差热分析仪的温度校准方法补充件A1 仪器校准用表A1 所列物质纯度大于％的相转变温度进行仪器校准; 表A1 校准物质的相转变温度相转变温校准物质度℃ K汞水二苯醚苯甲酸铟锡铋铅锌锑铝银－A2 试验步骤两点校准法在表A1 中选取两种校准物质;其中,一种物质的相转变温度比被测试样的起始放热温度低,另一种物质的相转变温度比被测试样的终止放热温度高,而且要尽可能接近这两个温度;测量各校准物质的表观相转变温度;将重量为5～15mg 的校准物质和参比物分别放入样品容器中;把样品容器放入仪器的加热装置内,用流量为10～50mL/min 的氮气或其他惰性气体冲洗测量装置,直到测量结束;按条的要求,调整Y 轴量程;以10℃/min 的升温速率加热校准物质和参比物,使校准物质通过相转变温度,直至基线重新确立;也可以用其他升温速率,但必须与测量试样时的条件相同;由得到的DTA 曲线或DSC 曲线测量出表观相转变温度T e、T p如图A1、A2;图A1 校准物质相转变的DTA 曲线图A2 校准物质相转变的DSC 曲线差示扫描量热计或试样与温感元件分开的差热分析仪用T e 作为表观相转变温度；试样与温感元件紧密接触的某些差热分析仪,用T p 作为表观相转变温度; 按计算实际相转变温度;一点校准法如果已按测出了表观相转变温度,并按计算出斜率值S,若S 值与的差值在±的范围内试验温度与校正温度相差100℃时,则用一点校准法;从表A1 中选取一种校准物质,使其相转变温度尽量处在被测试样的放热峰内;按至的步骤测出校准物质的表观相转变温度;按计算实际相转变温度;A3 计算假设表观相转变温度TO与实际相转变温度T之间存在线性关系,那么它们之间存在下面的关系：T=TO×S+I A1式中：S-斜率标准值为；I-截距;这两个参数均由计算得出;两点校准法用表A1 中的校准物质相转变温度和实际测量的表观相转变温度,通过式A2和式A3计算S 和I;S=TS1－TS2/TO1－TO2A2I=TO1×TS2－TS1×TO2/TO1－TO2A3式中：TS1-取自表A1 中的1 号校准物质的相转变温度；TS2-取自表A1 中的2 号校准物质的相转变温度；TO1-A2 步骤中测出的1 号校准物质的表观相转变温度；TO2-A2 步骤中测出的2 号校准物质的表观相转变温度;S 要计算到四位有效数字,I 要精确到℃;一点校准法如果用两点校准法测出的斜率值S与标准值之差在±的范围内,那么就用一点校准法,只测出截距;I=TS1－TO1 A4利用测出的斜率值S和截距I,通过式A1计算出被测试样的实际焓变温度;附录 B物质热稳定性的热分析试验报告参考件B1 试验委托单位名称;B2 试验单位名称和试验负责人;B3 送样日期和试验日期B4 试样和参比物的名称、组成、分子式、重量、状态和纯度等;B5 仪器型号和样品容器;B6 气氛的组成和压力、静态或动态、密封程度及动态情况,应注明气体流量; B7 程序升温速率和试验温度范围;B8 Y 轴灵敏度和Y 轴量程;B9 记录DTA 曲线或DSC 曲线的所有过程,注明起始温度、外推起始温度和峰温;B10 把测定的焓变温度换算成实际的焓变温度;B11 用实际的焓变温度来评价物质的热稳定性;附加说明：本标准由中华人民共和国公安部提出,由全国消防标准化技术委员会归口;本标准由公安部天津消防科学研究所负责起草;本标准主要负责人李子葆、张桂芳、姚萍;。
稳定性考察检验指南
精心整理稳定性试验指南：已有原料药和制剂产品的稳定性试验（EPMP/QWP/122/02rev1）执行日期： 2004.031．介绍1.1.目的：本指南是对《新原料药和制剂产品稳定性试验指南》（CPMP/ICH/2736/99corr ）的扩展，它制定了已有原料药和相关制剂产品稳定性试验的要求。
本指南中，已有原料药是指欧洲共同市场通过制剂产品批准的原料药。
本指南适用于化学原料药及其制剂产品、草本药物、草本药物制剂及其相关草本药品，不适用于放射性制品、生物制品和通过生物技术生产的产品。
本指南旨在例举已有原料药及其制剂产品主要稳定性资料的要求，但对实际情况中哟秋有特定的技术和具有特殊性的药品也给予了充分的灵活性。
如有足够的科学依据也可使用其它方法。
1.2.范围：本指南旨在阐述已有原料药和相关制剂产品注册申请时需提交的资料。
对于草本药物、草本制剂和草本药品，应参考《草本药品质量指南注意事项》稳定性章节（ EMEA/CPMP2819/00）。
1.3.通则：稳定性试验的目的是为原料药或制剂产品的质量因受温度、湿度、光线等不同环境条件因素影响而发生的变化提供依据，并建立原料药的复检周期、制剂产品的货架寿命和建议贮存条件。
本指南对试验条件选择的说明，参见《新原料药和制剂产品稳定性试验指南注意事项》（ CPMP/ICH/2736/99现行）。
2．指南：2.2. 成品制剂产品正式稳定性考察计划的制定应以对原料药和制剂剂型的作用和性质的了解为基础。
光稳定性试验应对初期生产的至少一批制剂产品进行光稳定性试验。
光稳定性试验的标准条件在《新原料药和药品光稳定性指南》（ CPMP/ICH/279/95）中有描述。
考察批次的选择：在提交申请时，应提供相同配方和相同剂型的建议市场销售用包装批次产品的稳定性考察资料。
2种方法可供选择：a)对于传统剂型（如：即释固体制剂、溶液剂）和已知有效成份稳定的制剂产品，可提供至少 2 批中试产品的稳定性考察资料。
如热稳定校验和动稳定校验
2. 按照正常工作电流选择设备的额定电流
电气设备的额定电流IN是指在额定环境条件（额定环
境温度：裸导体和电缆为25℃ ，断路器、隔离开关、穿 墙套管、电流互感器、电抗器等电器为40℃ ；无日照；
海拔高度不超过1000m）下，电气设备的长期允许电流。 此时可满足电气设备的长期发热温升不超过允许温度。
1)对两侧均有电源的电气设备，应比较电气设备前、 后短路时的短路电流，选通过电气设备短路电流较 大的地点作为短路计算点。例如，校验图6.1中的发 电机出口断路器QF1时，应比较kl和k2短路时流过QF1 的电流，选较大的点作为短路计算点。
当k2短路时，流过QF1的电流为G2供给的短路电流； 当K1短路时，流过QF1的电流为G1供给的短路电流 及系统经T1、T2供给的短路电流之和，故应选K1 为QF1的短路计算点。
(2)短路种类：电气设备的热稳定和动稳定以及电器 的开断电流，一般按三相短路验算。若发电机出 口的两相短路，或中性点直接接地系统、自耦变 压器等回路中的单相、两相接地短路较三相短路 严重时，则应按严重情况验算。
(3)短路计算点：
在正常接线方式时，
电气设备的短路电流为
最大时的短路点，
称为短路计算点。
为了满足长期发热条件，应按额定电流IN （或载流量 Ial）不得小于所在回路最大持续工作电流Imax的条件进行 选择
回路最大持续工作电流Imax的计算
按使用环境选择设备
当实际环境温度θ 不同于导体的额定环境温度θ o时， 其长期允许流应该用下式进行修正，
（1）不计日照，裸导体和电缆的综合修正系数K为 θ al--导体的长期发热允许最高温度，裸导体一般为70℃： θ o--导体的额定环境温度，裸导体一般为25℃。 （2）我国生产的电气设备的额定环境温度θ o= 40℃。
稳定性试验规定,稳定性指导原则,稳定性试验方法
FDA药物稳定性试验指导原则药品稳定性试验规定每年底制定下年度原料和制剂成品稳定性试验书面计划，内容包括：规格标准、检验方法、检验周期、每批数量、考查项目、考查频次、时间等。
经批准后执行，新开发的制剂品种在开发阶段应制定稳定性计划。
3 公司药品生产用原料稳定性试验可采用影响因素试验法：3.1 将一批供试品除去包装以后，平放在平皿中，在以下条件下按规定贮存，检测重点考查项目各项质量指标的变化情况。
重点考查项目包括：性状、熔点、含量、有关物质、吸湿性及根据药品性质选定的考查项目。
影响因素试验条件：3.1.1 暴露在常温空气中；3.1.2 高温试验，温度分别为60℃、40℃两个温度水平；3.1.3 高湿试验，湿度分别为90%±5%、75%±5%两个湿度水平；3.1.4 强光照射试验，照度为4500LX±500LX4 制剂稳定性试验:4.1 加速试验:取供试品三批,按市售包装,在温度40℃±2℃,相对温度75%±5%的条件下放置6个月,在第一个月、第二个月、第三个月、第六个月末取样检测各剂型规定的重点考查项目的质量指标变化情况。
片剂的重点考察项目为：性状、含量、有关物质、崩解时限或溶出度。
硬胶囊剂的重点考查项目为：外观、内容物色泽、含量、有关物质、崩解时限或溶出度、水份。
液体制剂的重点考察项目为：性状、相对密度、含量、pH值、微生物限度检查。
3个月后测试符合要求，有效期暂定为2年，6个月后测试符合要求有效期暂定为3年。
4.2 长期试验：取供试品三批，按市售包装，在规定保存条件下贮存，每年检测一次，重点考查项目的质量指标变化情况，观察3年的检验结果，以确定产品的贮存期或有效期。
5 严格按照批准的书面稳定性计划，做好试验记录，如发现异常情况，采取措施及时调整。
6 试验结束后，对试验结果进行数理统计后处理，评定并作出结论。
写出稳定性试验报告，所有资料归档保存。
混凝土热稳定性检测标准
混凝土热稳定性检测标准一、前言混凝土是建筑和基础设施工程中广泛使用的材料之一。
然而，混凝土在高温、高湿、低温等环境下的性能可能会发生变化，这对混凝土结构的安全性和耐久性产生负面影响。
因此，混凝土热稳定性的检测十分重要。
二、检测方法1. 试验样品的准备试验样品应从已浇筑的混凝土结构中取出，并在试验前至少存放28天，以保证样品的强度稳定。
试验样品应为长方体，尺寸为150mm×150mm×150mm。
2. 检测设备热稳定性检测设备应符合以下要求：（1）温度控制范围应在室温至1000℃之间；（2）温度控制精度应达到±1℃；（3）试验室应能够保证试验温度的均匀性；（4）温度传感器应能够精确测量试验样品的温度。
3. 检测程序（1）将试验样品放置在检测设备中，并将温度控制在室温（20℃）下持续30分钟。
（2）升温阶段：从室温开始，每分钟升温10℃，直至达到目标温度。
（3）恒温阶段：将试验温度保持在目标温度处，持续2小时。
（4）冷却阶段：从目标温度开始，每分钟降温10℃，直至降至室温。
（5）检测过程中，应记录试验样品的温度变化，并对试验前后的试验样品外观、体积、质量等指标进行比较分析。
4. 检测结果的判定（1）试验样品的强度损失率应小于10%；（2）试验后试验样品的质量损失率应小于5%；（3）试验后试验样品的体积损失率应小于5%；（4）试验后试验样品表面不应有明显的开裂、剥落、粉化现象。
5. 检测报告检测报告应包含以下内容：（1）试验样品的来源、尺寸、标记等信息；（2）试验条件、温度变化曲线等详细数据；（3）试验前后试验样品的外观、体积、质量等指标的变化情况；（4）试验结果的分析和结论。
三、结论混凝土热稳定性检测是保证混凝土结构安全和耐久的重要手段。
本标准提供了一套详细的检测方法和标准，供相关部门和企业参考和遵循。
混凝土结构热稳定性检测技术规程
混凝土结构热稳定性检测技术规程混凝土结构热稳定性检测技术规程一、引言混凝土结构在实际使用中，受到温度和湿度等环境因素的影响，会发生变形、开裂等问题，从而影响结构的安全性和使用寿命。
因此，在混凝土结构的设计和施工过程中，需要对其热稳定性进行检测，以保证结构的安全性和稳定性。
二、检测设备和工具1. 热稳定性测试仪：用于测量混凝土的热膨胀系数、热收缩系数等参数。
2. 湿度计：用于测量混凝土的湿度。
3. 温度计：用于测量混凝土的温度。
4. 试验模具：用于制备混凝土试样。
5. 振动器：用于将混凝土试样充分振实。
三、检测原理混凝土结构的热稳定性检测是通过测量混凝土的热膨胀系数、热收缩系数等参数来评估结构的变形和开裂程度。
在检测过程中，需要制备混凝土试样，并测量其在不同温度和湿度条件下的热膨胀系数、热收缩系数等参数，从而得出结构的热稳定性指标。
四、检测步骤1. 制备混凝土试样：按照规定的配合比和施工工艺制备混凝土试样，并使用振动器将其充分振实。
2. 测量混凝土试样的湿度和温度：使用湿度计和温度计分别测量混凝土试样的湿度和温度，并记录下来。
3. 将混凝土试样放置在热稳定性测试仪中：将制备好的混凝土试样放置在热稳定性测试仪中，并设置不同的温度和湿度条件。
4. 测量混凝土试样的热膨胀系数和热收缩系数：在不同的温度和湿度条件下，测量混凝土试样的热膨胀系数和热收缩系数，并记录下来。
5. 分析结果：根据测量结果，分析混凝土结构的热稳定性，并评估其安全性和稳定性。
五、检测注意事项1. 检测过程中需要遵守相关的安全操作规程，以确保人员和设备的安全。
2. 制备混凝土试样时，需要按照规定的配合比和施工工艺进行，并使用振动器将其充分振实。
3. 在测量混凝土试样的湿度和温度时，需要使用准确可靠的湿度计和温度计，并进行多次测量取平均值。
4. 在将混凝土试样放置在热稳定性测试仪中时，需要确保其完全平稳，并避免试样的移动和颠簸。
5. 在测量混凝土试样的热膨胀系数和热收缩系数时，需要使用准确可靠的测试仪器，并进行多次测量取平均值。
实验六 热重法测聚合物的热稳定性
实验六热重法(TG)测聚合物的热稳定性一、实验目的1. 理解和掌握热重法(TG)的基本原理和操作。
2. 用TG进行聚合物的热稳定性测定。
二、实验原理1. 热重法简介热重法(Thermogravimetry)简称TG，是在程序控制温度下，测量物质的质量与温度关系的一种技术。
数学表达式为：W＝f(T或t)当然该法也包括在恒温条件下，测量物质的质量与时间的关系。
热重法通常有动态(升温)和静态(恒温)之分，但除非确有需要，一般不必再作说明。
多指在等速升温下进行，这样可在较短的时间观察物质在很宽温度范围的质量变化情况。
这里之所以定义为质量变化，是出于注意到如下的实验事实，即在磁场作用下，强磁性材料当达到居里点时，尽管并无实际上的重量变化(即无质量变化)，却有表现失重，而热重法是指观测试样在受热过程的实质上的质量变化。
2．热重分析仪热重分析仪由加热器、温度控制器、微量热天平、放大器、记录仪等组成，如图6-1 所示。
目前的热分析仪多是电磁式微量热天平。
它不仅样品用量少，而且灵敏度很高，使用也方便可靠。
HCT 系列微机差热天平为微机化的TG-DTA-DSC分析仪，它可以对微量试样进行热重、差热分析。
2.1 热重测量系统：本仪器的测量系统采用上皿、不等臂、吊带式天平、光电传感器，带有微分、积分校正的测量放大器，电磁式平衡线圈以及电调零线圈等。
当天平因试样质量变化而出现微小倾斜时，光电传感器就产生一个相应极性的信号送到，测重放大器，测重放大器输出0-5 伏信号，经过A/D 转换,送入计算机进行绘图处理。
2.2 温度测量系统：测温热电偶输出的热电势，先经过热电偶冷端补偿器，补偿器的热敏电阻装在天平主机内。
经过冷端补偿的测温电偶热电势由温度放大器进行放大，送入计算机，计算机自动将此热电势的毫伏值变换成摄氏温度。
2.3 试样与参比物试样一般用100-300 目之粉末，聚合物可切成碎块或碎片，纤维状试样可截成小段或绕成小球，金属试样可加工成碎块或小粒，试样量一般不超过坩锅容积的五分之四，对于加热时发泡试样不超过坩锅容积的二分之一或更少，或用氧化铝粉沫稀释，以防止发泡时溢出坩埚，污染热电偶。
陶瓷的热稳定性测试
陶瓷的热稳定性测试一、实验目的普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。
当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。
测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。
1. 了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义。
2. 了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施。
3. 掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。
二、实验原理陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等应素以及外界环境。
由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。
一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。
而导热系数、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。
釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。
要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。
陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。
陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后期龟裂性的一种反映。
陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为(1) 根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数；(2) 经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性；(3) 试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。
本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性三、实验器材1. 陶瓷定性测定仪主要技术参数是：(1)炉体最高温度：400℃；(2) 均温区大小及温差：350×350×350mm，±5℃；(3) 水槽控温范围：10～50℃；(4)加热最大功率：6 kw ；(5)定时器范围：0~120分钟；(6)炉温控制及指示由XMT-102仪表完成；(7)水温指示及控制由XMT-122仪表完成。
封装材料的热稳定性测试
封装材料的热稳定性测试封装材料在各种电子设备中都起着至关重要的作用，就像给设备的“心脏”穿上了一层保护衣。
而这层“保护衣”的热稳定性，可是个相当关键的指标。
我记得有一次，在一个炎热的夏天，我去一家电子厂参观。
当时车间里的温度特别高，我看到工人们正在紧张地忙碌着。
在一个角落里，有一组技术人员正在对一批新的封装材料进行热稳定性测试。
他们把封装材料样品放进一个特殊的加热设备里，眼睛紧紧地盯着仪表盘上的数据变化。
我好奇地凑过去看，只见那个温度一点点上升，就像夏天的气温一样，让人心里都跟着着急。
咱先来说说为啥要对封装材料进行热稳定性测试。
这就好比你在大热天里走路，如果穿的鞋子不结实，很可能走着走着就坏掉了。
封装材料也是这样，如果热稳定性不好，在设备工作时产生的高温环境下，就可能会变形、开裂，甚至失去保护作用，那里面的电子元件可就遭殃啦。
那怎么测试封装材料的热稳定性呢？常见的方法有热重分析（TGA）、差示扫描量热法（DSC）等等。
就拿热重分析来说吧，它能测量封装材料在加热过程中的质量变化。
比如说，如果材料在一定温度下开始分解，质量就会减轻。
通过观察质量变化的曲线，就能知道材料在什么温度下开始不稳定啦。
差示扫描量热法呢，则是测量材料在加热或冷却过程中的能量变化。
就像人在运动时消耗的能量不同，材料在不同温度下的能量变化也能反映出它的热稳定性。
在测试的时候，可不是随便把材料一放就完事儿了。
得控制好加热的速度、气氛，还有样品的大小和形状等等。
一点点的差别，都可能影响测试结果的准确性。
我还看到技术人员在记录数据的时候特别认真，每一个数字都不放过。
他们还会反复进行多次测试，以确保结果的可靠性。
经过一系列的测试，就能知道封装材料能不能经受住高温的“考验”。
如果热稳定性好，那就能放心地用在电子设备里；要是不好，就得重新改进材料配方或者寻找新的材料。
总之，封装材料的热稳定性测试可不是一件简单的事儿，它需要严谨的科学方法、精密的仪器设备，还有认真负责的技术人员。
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井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 185S mm ≤故选用LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV(2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmaxmax 301g I A ===(3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表(4)校验： ①U e =6kV=U N ②I=400A>301A ③额定开断电流校验：6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.43KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.88KA, 符合要求。
二、22采区上部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验G 35kV2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV123S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U ZS ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()10001000i L X ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）电缆电阻：02(x )0.11815000.1187808000.36()10001000i L R ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）总阻抗：21.370.72)1.15(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2点三相短路电流：32d d =2.4I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S Imm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.4KA, 符合要求。
三、-40水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =1.4kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.085500.044()10001000i L X ⨯⨯===Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.1185500.065()10001000i L R ⨯⨯===Ω∑总阻抗：10.42()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)18.66()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长140米，变压器容量为200KV A ，查表的：(2)2d I =2.6KA S2点三相短路电流：32d d =3I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 150S mm ≤故选用MYJV42-3×150电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，2m i n 185S mm ≤故选用MYJV42-3×185电缆符合要求。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =8.66KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d==15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞3KA, 符合要求。
四、-210水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kWS N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X===Ω 电缆电抗：02(x )0.08550800)0.108()10001000i L X ⨯⨯+===Ω∑（电缆电阻：02(x )0.1185508000.16()10001000i L R ⨯⨯+===Ω∑（）总阻抗：10.506()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)17.19()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长350米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =1.9KAS2点三相短路电流：32d d =2.2I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d==35.95100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。