渡槽箱形梁结构计算书(11.18)
(整理)渡槽设计部分计算书
渡槽设计任务书1.设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为2.90m。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m3;人行道人群荷载 2.5KN/m2栏杆重 1.5KN/m25)使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=0.25mm,[W Lmax]=0.20mm。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
3)施工详图，一号图纸一张。
包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图标准要求。
4.附图渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m 过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯=水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q AC s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN 0.30.1250.713m 2g-=⨯⨯⨯=横杆半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V mγγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'f b ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T 型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc f f h b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T 型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B18和6B2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
渡槽槽身的计算
渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求 ②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m=⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯=水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN0.30.1250.713m 2g -=⨯⨯⨯=横杆 半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度） 222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V m γγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理 计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'fb ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc ffh b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B 18和6B 2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
渡槽设计计算书
一、设计基本资料1.1工程综合说明根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。
渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。
渡槽按4级建筑物设计。
1.2气候条件槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。
夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。
地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。
1.3水文条件根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。
洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。
经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量 Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量 Q = 1075 m3/S。
据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。
在春汛中无流冰发生。
槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。
地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。
1.4工程所需材料要求在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。
1.5上、下游渠道资料根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。
渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。
渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。
渠道堤顶超高0.5m。
根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。
下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。
渠口位置见渡槽槽址地形图。
1.6设计要求1、学生须在规定期限内独立完成下述毕业设计内容并提交纸质版和电子版毕业设计各一份。
2、毕业设计内容要达到设计的要求，设计说明书要叙述简明，计算正确，符合编写规程要求。
渡槽箱形梁结构计算书(1118)
一、槽身纵向内力计算及配筋计算根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。
槽身纵向按正常过水高程计算（本渡槽设计水位高程取60cm）。
图1—1 槽身横断面型式（单位：mm）1、荷载计算根据设计拟定，渡槽的设计标准为5级，使用年限50年所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ=0.9（DL-T 5057 -2009规范），C30混凝土重度为γ=25kN/m3（根据水工混凝土结构设计规范DL-T 5057-2009：6.1.7条），正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γG=1.05，可变荷载分项系数γQ =1.20（《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5057 -1997规范）），结构系数为γd=1.2（DL-T5057 -2009规范）。
纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力及人群荷载。
其中槽身自重、水重为永久荷载，而人群荷载为可变荷载。
（1）槽身自重：标准值：G1k =γψγ（V1+2V2+V3)=0.9×1×25×(0.15×2.3+0.7×0.25×2+1.4×0.2)=21.94（kN/m）设计值：G1=γG×g1k=1.05×21.94=23.04（kN/m）（a ）面板自重设计值：g 1=γG γ0ψγV 1=1.05×0.9×1×25×(0.15×2.3)=8.15（kN/m ） （b ）腹板自重设计值：g 2=γG γ0ψγ2V 2=1.05×0.9×1×25×(0.25×0.7)×2=8.27（kN/m ） （c ）底板自重设计值：g 3=γG γ0ψγV 3=1.05×0.9×1×25×(1.4×0.2)=6.62（kN/m ） （2）水重：标准值：G 2k =γ0ψγV 4=0.9×9.81×1×（0.6×0.9）=4.77（kN/m ）设计值：G 2=γG ×g 2k =1.05×4.77=5.01（kN/m ）（3）栏杆荷载：本设计采用大理石栏杆，大理石的容重γ1=28kN/m3，缘石采用C30 混凝土预制，C25混凝土重度为γ=25kN/m 3。
渡槽设计部分计算书
渡槽设计任务书设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：该输水渡槽跨越142m 长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s 设计流量及16m3/s 校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H二，校核水深为。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
建筑物等级4 级。
建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
钢筋混凝土重力密度25KN/m3;人行道人群荷载m2栏杆重m2使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=,[W Lmax]=槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s ]=l o /5OO,[f L ]=l o /55O 。
采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008。
设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图; 槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
施工详图，一号图纸一张。
包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要 说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图 标准要求。
附图洼地长（M--20.00MJ'lTI'b渠道 进口段5.00M渡槽计算书水力计算，拟定渡槽尺寸渠道 进口段槽底高程（M ）初步选取每节槽身长度，槽身底坡i=1000，取该渡槽槽壁糟率n=，设底宽b=,①按设计水深h=过水面积: h 2.5 2.7526.875m湿周：X2h 2.5 2 2.758m水力半径: 1 C 二 R6nQ 10.013 0.859m1 0.859°75m'2/s75严8591000 15“满足设计要求 ②按校核水深 h=过水面积： A b h 2.5 2.97.25m湿周：Xb 2h 2.5 2 2.98.3mR A 0.873m水力半径： XACI RT6.875 2流量： 1C 丄R6n1 0.01310.873®75.2m'2/sQ AC VRT 流量： 核要求 7.25 75.2 宀8731000 値1满足校1、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水 +人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身（见下图）每米长度的自重值g1 g ? g k g S A RC g栏杆g横杆1.05 2 25 0.713 1.5 52.213«%r I i I每米内：g 横杆0.3 2.520.6 0.1 25 0.713K%半边槽身面积：S 0.8 0.1 0.3 1.15 2 0.4 0.4 2 (0.3 0.4) 0.1 2 2.8 0.3 0.08 0.345 220.16 0.07 0.84 0.16 0.345 2满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）q水Q2 q k2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9 1 10 39.875KN m半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：qk Q qk21.202.5 1 1 3KNm总的均布荷载：P 80-088KN m槽身跨度取7m（2）、槽身纵向受力时，按简支梁处理计算跨度：l n5.6m,l 7m,1.05l n5.88m,l n a 6.3ml0 5.88m（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物k=）b 300, h 'f400 500450mm拉力，故把侧墙看做T 型梁：② 鉴别T 形梁所属类型故为第一类T 型截面x hf，按宽度为400mm 的单筋矩形截面KM338 1060.054s计算，f c b f h^ 11.9 400 361021 .12 s 0.056 0.85 b 0.468M KS m 1.15-p lo 294KN ? M 82、配筋计算:119Nmm 2，f y 300Nmm 2①承载力计算中,由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受H 选为校核水深, 按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排h f b f b fa=90mm,500mm I 0 313940h 0 h a 3700 90 3610mm,确定bfh f500h 0 3610 4647mm12h f 300 12 5000.1，为独立T 型梁：6300mm上述两值均大于翼缘实有宽度，取bf400mmKM 1.15 294 338KN ?m h c b 'f h f h °h 'f11.9 400 500 3610 誣 27996.8KN ?mKM③抗裂验算:进行修正，得:ct 0.85④槽身挠度验算:荷载标准值在槽身纵向跨中产生的弯矩值：M 294KN ?m，槽身纵向抗弯刚度:Bs 0.85EcI1.24 1016N ?mm2B 0.65Bs 8.06 1015N ?mm2A s ^0 11.9°.°56 400 36103207mm2300A sbh o 300 361032070.3% 0.2%，满足要求，故可配置6B18 和6B20A^ 3411mm2y。
渡槽设计—渡槽结构设计
U型槽身上部是否不需要装横拉杆，请大家查阅相关资料。
梁式渡槽支撑结构
渡槽支撑结构
目 录
支承结构
重力墩式
排架式
组合式
桩柱式
一、重力墩式
又分为实体重力墩和空心重力墩。
墩帽 墩身
一、重力墩式
实体重力墩
材料：砖石、混凝土 高度：8—15m
一、重力墩式
空心重力墩
材料：混凝土预制块、 现 浇混凝土
3 箱式结构 既可以满足输水，顶板又可以作为交通桥，其用于中小流量双悬臂梁式槽身
较经济。
箱中按无压流设计，净空高度 0.2—0.6m，宽深比可采用0.6—0.8 。
角度30—60度。 边长15—25cm。
一、矩形槽身
3 箱式结构
案例
陕西省泾 惠渠灌区 西郊水库 溢洪道上
方的 箱式渡槽
02
U形槽身
课程小结
1.梁式渡槽的概念 2.梁式渡槽的类型
梁式渡槽槽身
渡槽槽身形式
矩形槽身
U形槽身
箱式槽身
目 录
1 矩形槽身 2 U型槽身
01
矩形槽身
一、矩形槽身
矩形槽身
无拉杆槽身 有拉杆槽身 箱式结构
一、矩形槽身
1 无拉杆槽身 通常用于有通航要求的渡槽。
顶部厚度不小于8cm 底部厚度不小于15cm
肋间距：（0.7—1.0）侧墙高 肋宽不小于侧墙厚度 肋厚度一般为2.0—2.5倍墙厚
纵梁间距1.5—3m
一、矩形槽身
2 有拉杆槽身
对于无通航要求的渡，减少侧墙横向钢筋使用量。
主要作用
侧墙等厚，厚度=（1/16—1/12）墙高，一般为10—20cm。
一、矩形槽身
渡槽设计部分计算书
渡槽设计部分计算书渡槽设计任务书1.设计课题某灌区输⽔渠道上装配整体式钢筋混凝⼟矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输⽔渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽⽆通航要求。
经⽔⼒计算结果，槽⾝最⼤设计⽔深H=，校核⽔深为。
⽀承结构采⽤刚架，槽⾝及刚架均采⽤整体吊装的预制装配结构。
设计⼀节槽⾝及⼀个最⼤⾼度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝⼟强度等级槽⾝及刚架采⽤C25级；钢筋槽⾝及刚架受⼒筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝⼟重⼒密度 25KN/m3;⼈⾏道⼈群荷载 m2栏杆重 m25)使⽤要求：槽⾝横向计算迎⽔⾯裂缝宽度允许值[W smax]=,[W Lmax]=。
槽⾝纵向计算底板有抗裂要求。
槽⾝纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采⽤：⽔⼯混凝⼟结构设计规范（SL/T191-2008）。
3.设计要求在规定时间内，独⽴完成下列成果：1)设计计算书⼀份。
包括：设计题⽬、设计资料，结构布置及尺⼨简图；槽⾝过⽔能⼒计算、槽⾝、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书⼀份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
3)施⼯详图，⼀号图纸⼀张。
包括：槽⾝、刚架配筋图、钢筋表及必要说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺⼨、符号标注齐全，符合制图标准要求。
4.附图渡槽计算书⼀、⽔⼒计算，拟定渡槽尺⼨初步选取每节槽⾝长度，槽⾝底坡i=1 1000，取该渡槽槽壁糟率n=，设底宽b=，①按设计⽔深h=过⽔⾯积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =?=?=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+?=⽔⼒半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =?=?=流量：3m 6.8757515.1Q s ==??=满⾜设计要求②按校核⽔深h=过⽔⾯积：2A b 2.5 2.97.25h m=?=?=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+?=⽔⼒半径：0.873AR mX ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =?=?=流量：3m 7.2575.216.1Q AC s ==??=满⾜校核要求⼆、槽⾝计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽⽔+⼈群荷载）1、内⼒计算：（1）、半边槽⾝(见下图)每⽶长度的⾃重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=?=??++=??++=栏杆横杆每⽶内：2.50.6KN 0.30.1250.713m 2g -==横杆半边槽⾝⾯积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +?=?+??+??+?+?++?+++++=满槽⽔时半边槽⾝每⽶长度承受⽔重设计值（忽略托乘长度）222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V mγγγ=?=??==⽔半边槽⾝每⽶长度承受⼈群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=?==总的均布荷载：80.088KNP m =槽⾝跨度取7m(2)、槽⾝纵向受⼒时，按简⽀梁处理计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截⾯弯矩设计值（四级建筑物 k=）2011.152948m M KS p l KN M===?2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载⼒计算中，由于侧墙受拉区混凝⼟会开裂，不考虑混凝⼟承受拉⼒，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502fh mm+===H 选为校核⽔深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'f b ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独⽴T 型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+?=上述两值均⼤于翼缘实有宽度，取'400f b mm =②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=?=?，'''0h 50011.940050036107996.822fc ff h b h h KN m KM ?-=-=>故为第⼀类T 型截⾯()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截⾯计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α?===??，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=?,满⾜要求，故可配置6B18和6B2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=?300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截⾯抵抗矩塑性系数m γ=考虑截⾯⾼度的影响对m γ值进⾏修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ?=+= ，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=?>?，故槽⾝抗裂满⾜要求。
渡槽设计计算书
目录目录 (1)摘要 (3)第一章设计基本资料 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、设计要求 (5)1.3、主要参考书 (5)第二章渡槽总体布臵 (7)2.1、槽址选择 (7)2.1.1、注意问题 (7)2.1.2、在选择槽址时 (7)2.2、结构选型 (7)2.2.1、槽身的选择 (7)2.2.2、支承选择 (7)2.3、平面总体布臵 (7)第三章水力计算 (8)3.1、槽身过水断面尺寸拟定 (8)3.1.1、尺寸拟定 (8)3.1.2、输水水头高 (8)3.2、渡槽进出口的底部高程确定 (9)3.3、进出口渐变段 (10)第四章槽身设计 (11)4.1、槽身断面尺寸拟定 (11)4.2、荷载及荷载组合 (11)4.2.1永久荷载设计值 (11)4.2.2、可变荷载设计值 (11)4.3、横向结构计算 (13)4.3.1、受力情况分析： (13)4.3.2、拉杆轴向力计算： (14)4.3.3、侧墙内力计算： (15)4.3.4、底板内力计算： (17)4.3.5、横向配筋计算： (17)4.3.6、拉杆斜截面计算： (22)4.4、槽身纵向结构计算 (22)4.4.1、荷载计算： (23)4.4.2、计算纵向配筋： (23)4.4.3、斜截面强度计算： (24)4.5、抗裂计算 (24)4.5.1、纵向抗裂计算： (24)4.5.2、横向抗裂计算： (26)4.6、吊装计算 (30)第五章排架计算 (32)5.1、排架布臵 (32)5.2、排架尺寸拟定 (32)5.2.1、排架高度计算： (32)5.2.2、排架分组计算： (32)5.2.3、排架分组及尺寸拟定： (33)5.2.4、尺寸拟定： (34)5.3、荷载计算 (34)5.3.1、水平荷载： (34)5.3.2、垂直荷载(传给每各立柱的荷载)： (36)5.4、排架横向计算 (38)5.4.1、求排架弯矩M： (39)5.4.2、轴向力计算： (40)5.4.3、排架的配筋计算： (40)5.4.3、横梁配筋： (42)5.4.4、排架的纵向计算： (43)5.4.5、排架吊装验算： (45)5.4.6、牛腿设计计算： (46)第六章基础计算 (48)6.1、基础结构尺寸拟定 (48)6.1.1、排架基础尺寸拟定： (48)6.1.2、基础尺寸见附图所示。
渡槽槽身的计算
As
fcb h0 fy
11.91000 0.02 300
265
mm2
minbh0
397.5mm2
故按最小
配筋率配筋，选取 B12@280（ As实 404mm2 ）
斜截面受剪承载力计算： KVmax 54.05KN ， 0.7 ftbh0 0.71.271000 265 235.585 KVmax 54.05KN
1.15 47 54.05KN
0.25 fcbh0 0.2511.91000 265 788.4KN KVmax
故截面尺寸满足抗剪要求
s
KM f c bh02
1.15 12 106 11.91000 2652
0.02
，
1 1 2s 0.02 0.85b 0.468，
0.054 ，
1 1 2s 0.056 0.85b 0.468 ，
As
fc b'f h0 fy
11.9 0.056 400 3610 3207mm2 300
，
As bh0
Байду номын сангаас
3207 300 3610
0.3%
min
0.2% ,满足要求，故可配置
6B18 和 6B20 As实 3411mm2 ,
槽身横向钢筋的布置设计：
侧墙钢筋布置： 由配筋计算结果，侧墙迎水面配筋为 B12@280，背水面配筋为 B12@200。通
到侧墙顶部和底部的钢筋在纵向架立筋处做弯钩锚固。 底板钢筋布置：
由配筋计算结果，选端部和跨中配筋的较大值作为底板配筋，上侧受力筋为
B12@280，下侧为 B12@280，受力钢筋的总面积为 1570mm2/m，分布钢筋截面 面积不应少于 15%的受力钢筋面积，为 235.5mm2/m，选择 A8@200，分布筋截面 面积为 252mm2/m。
渡槽结构计算书(地震荷载)
x
M
M
4
5
4
5
L M
5
4
4.柱配筋计算
4.1 柱截
面参数补
充输入
柱保护层厚度a
=
柱截面有效高度h0
=
渡槽建筑物结构安全级别
=
设计状况条件
=
渡槽混凝土强度等级
=
选用受力主筋级别
=
荷载效应组合
=
混凝土轴心抗压强度fc
=
混凝土轴心抗拉强度ft
=
混凝土轴心抗压强度标准值fck
=
混凝土轴心抗拉强度标准值ftk
P3
=
1.996 2.395
kN
标准值
kN
设计值
同理，依据《灌区建筑物的水力计算与结构计算》式（11-14）计算风压产生的节点3水平荷载P4
P4
=
1.996
kN
标准值
P4
=
2.1.2 竖向荷载计算
荷载种类
槽身自重
=
顶部拉杆自重
=
顶部渡槽
顶部人群荷载
=
向下传递
满槽水重
=
顶部盖板自重
=
合计G自
=
底部横梁
N/mm2
0.30
依据《水工钢筋混凝土结构学》（4-5）（4-7）
计算混凝 土的和箍 筋的受剪
Vcs
0.07
fcbh0
1.25 fyv
A s h0
170.5223
kN
选配箍筋满足要求
又
Vcs 0.07 fcbh0
151.872
kN
仅需要按构造要求设置箍筋
5.梁配筋计算
5.1 梁截 面参数补 充输入 梁保护层厚度a 柱截面有效高度h0 渡槽建筑物结构安全级别 设计状况条件 渡槽混凝土强度等级
渡槽课程设计计算书
纵向限裂计算：
标准荷载效应弯矩值 MK=M/ =对于受弯构件钢筋应力：
==
=
有效配筋率计算：
==
=＜ 取
= 30+c+ ） 受弯构件其中 取，
=
（25 30+
构件变形计算：
抗弯刚度 Bs=+αeρ)Ecbh03 =AS/bh0=2680/(270×2730)
1704 106 1.710.851.78
270 137
33.1KN m
Mk 需进
行槽身横向限裂验算。
标准荷载效应弯矩值 MK=M/ =
对于受弯构件钢筋应力：
=
=
=
有效配筋率计算：
==
=＜ 取
= 30+c+ ） 受弯构件其中 取，
=
（25 30+ ）=＜，故抗裂符合设计要求。
底板计算
底板配筋计算： 最不利工况为半槽水深时，a=a′=30mm N=
=
（25 30+ ）=＜，故抗裂符合设计要求。
渡槽纵向
纵向承载力计算时可取矩形截面简支梁计算，取对称结构计算，荷载全 取荷载的一半，满槽水时为最不利工况，如图所示
纵向横截面简化图
纵向纵截面简化图
L=15m,每边支座宽取 50cm，Ln=15-2×=14m,L0=× Ln= 纵向抗弯计算： a 取 70mm,则 h0=h-a=2800-70=2730mm M=（g1+g22+g 底板/2+q42+g52+q62/2）l02/8 =++×25×××+3++2)×
箱型梁的计算
那曲主参数： G:32T 上盖板宽：600mm 上下盖板14mm 腹板6mm 高度1600mm 跨度:28.3m截面积： A1：60*1.4=84 A2+A3：188.6 A4：84总的截面积： A1+A2+A3+A4=356.6形心位置：84*159.3+188.6*80+84*0.7/356.6=28528/356.6=80总的惯性距：2*(79.32*84+60*1.43/12)+2*(0.6*157.23/12)=1.445*106刚性F=PL 3/48EI=32000*28303/48*2*106*1.445*106*2=2.6cm强度:M/W起升机构制动安全系数的验证：M Z (制动力矩)=（额定起重量Q+吊具自重G ）*g （9.8）*卷筒直径D(外加钢丝绳的直径)*起升机构的总效率0.885/2*倍率m*速比iN(安全系数)=机构的制动力矩M/M Z ≤1.25或者是1. 5(根据级别)Q ：kg D ：cm 起升机构所需要的制动力矩：ηami DQ K T q z = K 是安全系数≈1.25（重要机构是1.75）钢丝绳安全系数的验证：S ：工作静拉力=（额定起重量Q+吊具自重G ）*g （9.8）/m(倍率)*a （出绳数）*η效率0.94钢丝绳安全系数n=f(破断拉力)/S(KN )≥N(钢丝绳安全系数)工作级别不同,安全系数也不同钢丝绳公称抗拉强度的校核: S(N )在表中查找该规格该直径对应的公称抗拉强度既可缓冲器容量的计算：对无自动减速装置或限位开关，碰撞时按大车的85%的运行速度，小车取额定速度，对有自动减速装置或限位开关的，按减速后的实际碰撞速度计算，但不小于50%的额定运行速度A （容量）=G （总重）*1/2*1/2*（0.5*V 运行速度/60）2≤A(缓冲器的容量)G:kg起升机构电机的静功率计算:N J =Q(额定起重量+小车的重量)*V(起升速度)/6120*η(效率) Q ： Kg η：0.85和0.9之间起升机构减速器的选型：av Dn i π=a 是倍率 D=卷筒直径+钢丝绳直径 D 的单位是m。
梁式渡槽槽身结构计算
槽身结构计算渡槽槽身是空间结构，受力较复杂，常近似按纵横两个方向进行内力分析。
(1)槽身纵向结构计算一般按满槽水情况设计。
对矩形槽身，可将侧墙视为纵向梁，梁截面为矩形或T 形，按受弯构件计算纵向正应力和剪应力，并进行配筋计算和抗裂验算。
U 形槽身纵向应力计算时，需先求出截面形心轴位置及形心轴至受压区和受拉区边缘的距离y1 和 y2(图1)，再按下式计算：c f y I M ≤=10压σ （1）tk ct m f y I M αγσ≤=20拉 （ 2）式中 M ——截面承受的弯矩。
验算拉应力的M 应按短期弯矩MS 和长期弯矩ML 分别计算。
I0——U 形槽身横截面对形心轴的惯性矩y1，y2——形心轴至受压区及受拉区边缘的距离fc ——混凝土的轴心抗压强度γm ——截面抵抗矩的塑性系数αct ——混凝土拉应力限制系数ftk ——混凝土轴心抗拉强度标准值对于较重要工程，按下式作抗裂验算：tk ct m Z f y I M αγσ≤'2拉(3)式中 IZ ——换算截面惯性矩2y '——换算截面形心轴至受拉边缘距离。
U 形槽身的纵向配筋一船按总拉力法计算，即考虑受拉区混凝土已开裂不能承受拉力，形心轴以下全部拉力由钢筋承担。
max 0S I M dA F A =⎰σ＝总 (4)式中 σ —截面某一点的正应力Smax —形心轴以下的面积矩钢筋总面积为：y 0f 总F A s γ≥ (5)式中 AS ——钢筋总面积γ0——结构重要性系数fy ——钢筋的屈服强度图1 U 形槽身纵向计算图（2）槽身横向结构计算一般是沿槽长方向取单位长度，按平面问题进行分析（图2）图2 槽身横向结构计算图作用于单位长度槽身脱离体上的荷载除q 外，两侧尚有Q1及Q2，两剪力差值△Q 与荷载q 维持平衡，即q Q Q Q =-=∆21。
对于矩形槽身△Q 在截面上的分布沿高度呈抛物线形，方向向上，它绝大部分分布在两侧墙截面上，工程设计中，一般不考虑底板截面上的剪力。
梁式渡槽的纵向结构分析.微课.
的纵向构造筋，间距30 cm左右。
纵向构造 筋
受力 钢筋
梁式渡槽槽身纵向结构分析 二、 U形槽身纵向结构分析 U形槽身，需先求出截面形心轴位置 ，再按下式计算其边缘应力： 形心轴 （如图）
圆心轴
Ro
σ压
σ dA σ拉
—混凝土拉应力限制系数 式中
σ—槽身纵向边缘应力； —截面抵抗矩的塑性系数 —混凝土轴心抗压强度
跨中及支座弯矩
M=0.0625 ql2
0.0625ql2
支座两侧剪力
0.0.354 ql
0.354L
L
（3）等跨双悬臂梁式内力按下式计算： 支座弯矩
0.125ql2
M=0.125ql2 Q1=0.5ql
支座剪力
L 0.5L
0.5L
梁式渡槽的纵向结构分析 4、对于矩形渡槽，可将侧墙作为纵梁,梁截面为矩形或T形。按受弯 构件进行强度分析。 5、纵向受力钢筋按受弯构件，跨 中最大弯矩进行计算配置。侧墙较 高时，需沿侧墙高配置Φ9～Φ12
梁式渡槽槽身纵向结构分析
3、内力计算
（1）简支梁式内力按下式计算： 跨中弯矩：
L
M=ql2/8 Q=ql/2
支座剪力： 式中： q—均布荷载；
1 8ql2
l—计算跨径，l=1.05 l0，l0为净跨
梁式渡槽的纵向结构分析 （2）等弯矩双悬臂梁式内力按下式计算：
0.0625ql2 0.0625ql2
M—计算截面承受的弯矩；
—截面对形心轴的惯性矩； y1、y2 —形心轴至受压、受拉边缘的距离
—混凝土轴心抗拉强度标准值
y2
y1
O'
谢谢各位！
主持单位:
黄河水利职业技术学院
渡槽设计计算书(实用借鉴)
一、设计基本资料1.1工程综合说明根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。
渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。
渡槽按4级建筑物设计。
1.2气候条件槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。
夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。
地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。
1.3水文条件根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。
洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。
经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量 Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量 Q = 1075 m3/S。
据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。
在春汛中无流冰发生。
槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。
地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。
1.4工程所需材料要求在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。
1.5上、下游渠道资料根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。
渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。
渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。
渠道堤顶超高0.5m。
根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。
下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。
渠口位置见渡槽槽址地形图。
1.6设计要求1、学生须在规定期限内独立完成下述毕业设计内容并提交纸质版和电子版毕业设计各一份。
2、毕业设计内容要达到设计的要求，设计说明书要叙述简明，计算正确，符合编写规程要求。
渡槽现浇箱梁满堂支架方案及计算定稿图文
遂资眉高速公路眉山段建设项目J1-1合同段K146+940渡槽施工方案四川瑞通工程建设有限公司二0一三年一月一、工程概况K146+940渡槽为原设计K146+946渡槽经平移并修改过水断面后而来，在146+940处横跨主线路基，与主线线路成90°相交。
K146+940渡槽全长48m，两个渡槽桥台均为4m长，槽身为两节20m现浇单腔室箱梁。
该渡槽为连接黑龙滩灌区灌溉主渠而设置。
过水断面10m2。
该渡槽处在挖方路基上，且该路段的石质较硬，有利于现浇箱梁渡槽的满堂架搭设。
见K146+940渡槽总体布置图。
二、施工计划与安排由于黑龙滩灌区将于2013年3月初开始放水进行春灌，为了满足该时间节点，必须在2013年3月1日之前将K146+940渡槽施工完毕，以便于渡槽所接的灌溉渠通水。
同时须路基施工作业队积极配合实施K146+940处的挖方作业，以满足渡槽下构（含路基中央隔离带的渡槽墩柱、两侧渡槽桥台）的施工。
渡槽的上构施工按满堂架布置4m门洞结构形式，门洞设置在主线路基右半幅渡槽跨中处，其它均采用扣件式满堂支架。
K146+940渡槽总体布置图三、施工方案1 、满堂支架施工满堂支架横向、顺桥向间距（具体布置见图示）,满堂架顶部采用顶托支撑双排钢管,支架顶口及底部分别设置钢管封口杆及扫地杆,纵横向加设剪刀撑,形成稳固的支承体系。
具体施工步骤如下：A、放出支架的纵、横轴线，施工班组根据中线拼装塔架，拼装前，应对塔架的立杆、水平杆等进行检查验收，有弯曲、变形、损坏的不得使用。
塔架的顶托调整高度应≤250mm,底调高度应≤300mm不得超限。
如丝杠伸出长度过长可通过加垫木来调整。
B、支架搭设成型后，应用钢管进行平联和剪刀支撑。
脚手架底部用钢管及扣件组成扫地杆，顶部组成封口支撑，中间用钢管纵横平联，使钢管与塔架形成一个整体，增强其整体稳定性。
2、模板工程2.1模板底部用10cm*10cm方木支撑，10cm*10cm方木要求在门洞处放置在22b#工字钢上，其它模板部位方木搁置在其下两层10cm*10cm方木上。
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渡槽箱形梁结构计算书(11.18)一、槽身纵向内力计算及配筋计算根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。
槽身纵向按正常过水高程计算（本渡槽设计水位高程取60cm）。
图1—1 槽身横断面型式（单位：mm）1、荷载计算根据设计拟定，渡槽的设计标准为5级，使用年限50年所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ=0.9（DL-T 5057 -2009规范），C30混凝土重度为γ=25kN/m3（根据水工混凝土结构设计规范DL-T 5057-2009：6.1.7条），正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γG =1.05，可变荷载分项系数γQ=1.20（《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5057 -1997规范）），结构系数为γd=1.2（DL-T 5057 -2009规范）。
纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力及人群荷载。
其中槽身自重、水重为永久荷载，而人群荷载为可变荷载。
（1）槽身自重：标准值：G1k =γψγ（V1+2V2+V3)=0.9×1×25×(0.15×2.3+0.7×0.25×2+1.4×0.2)=21.94（kN/m）设计值：G1=γG×g1k=1.05×21.94=23.04（kN/m）（a ）面板自重设计值：g 1=γG γ0ψγV 1=1.05×0.9×1×25×(0.15×2.3)=8.15（kN/m ） （b ）腹板自重设计值：g 2=γG γ0ψγ2V 2=1.05×0.9×1×25×(0.25×0.7)×2=8.27（kN/m ） （c ）底板自重设计值：g 3=γG γ0ψγV 3=1.05×0.9×1×25×(1.4×0.2)=6.62（kN/m ）（2）水重：标准值：G 2k =γ0ψγV 4=0.9×9.81×1×（0.6×0.9）=4.77（kN/m ）设计值：G 2=γG ×g 2k =1.05×4.77=5.01（kN/m ）（3）栏杆荷载：本设计采用大理石栏杆，大理石的容重γ1=28kN/m3，缘石采用C30 混凝土预制，C25混凝土重度为γ=25kN/m 3。
标准值：G 3k =γ0ψγ1V 5+γ0ψγV 6=0.9×1×28×2×｛(0.5×0.16×0.16×5÷10)+0.8×0.16｝+0.9×1×25×2×(0.16×0.3)=8.92（kN/m ）设计值： G 3=γG ×g 2k =1.05×8.92=9.37（kN/m ）根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：桥上人行道 栏杆时，作用在栏杆扶手上的活载，竖向荷载采用1.2kN/m ；水平向外 荷载采用1.0kN/m 。
两者分别考虑，不得同时作用。
标准值： Q 栏杆竖向=1.2（kN/m ）设计值： Q 1=1.2×1.2=1.44（kN/m ）（4）人群荷载：根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：梁、桁、拱及其他大跨结构的人群荷载w ，可按下列公式计算，且ω值在任何情况下不得小于2．4kPa 。
当跨径或加载长度l ＜20m 时：20205.4pωω-⨯=式中：ω—单位面积上的人群荷载（kPa ）； l —加载长度（m ），本设计中跨径为10m ；p ω—单边人行道宽度(m)；在专用非机动车桥上时宜取1/2桥宽， 当1/2桥宽大于4m 时应按4m 计，本设计宽度为2.3m 。
kPa 24.42023.2205.4=-⨯=ω 标准值： Q 1k =4.24×1.0=4.24（kN/m ）设计值： Q 3=1.2×4.24=5.09（kN/m ）2、内力计算可按梁理论计算，沿渡槽水流方向按简支或双悬臂梁计算应力及内力：图1—2 槽身纵向计算简图及荷载图（单位：mm ）计算长度l=l n +a=8.8+0.6=9.4（m ） l=1.05l n =1.05×8.8=9.24(m) 所以计算长度取为9.24m跨中弯矩设计值为 M=81×（q 1+q 2+G 2+G 3+Q 1+Q 3）l 2 图1—3 剪力图及弯矩图=81×43.95×9.242=469.04（kN.m ）跨端剪力设计值 V=21（q 1+q 2+G 2+G 3+Q 1+Q 3）l =21×43.95×9.24=203.05（kN ） 3、正截面的配筋计算将渡槽简化为h=1.05m 、b=1.4m 的I 形梁进行配筋,采用C25混凝土及HRB400钢筋。
该底板处于露天且长期处于水环境（二类环境条件），根据《水工混凝土结构设计规范28DL-T 5057-2009》规范要求，钢筋混凝土保护层厚度为c=35mm ，估计受拉钢筋要排成两层，所以c=70mm,,估计钢筋直径d=20mm ，考虑双筋，a=c+1/2d=45mm ，h 0=1050-80=970mm ，r d =1.2。
（2—1）（2—2）式中 M ——弯矩设计值，按承载能力极限状态荷载效应组合计算，并考虑结构重要性系数γ0及设计状况系数ψ在内；M u ——截面极限弯矩值；γ————γ=γd ×γ0×ψ,γ=1.2×0.9×1=1.08；K=1.15（承载力安全系数） f c ——混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则f c =11.9N/mm ； b ——截面宽度；x ——混凝土受压区计算高度； h 0——截面有效高度；f y ——钢筋抗拉强度设计值，选用HRB4000，则f y =360N/mm ²； A s ——受拉区纵向钢筋截面面积；——I 形截面受压区的翼缘计算宽度； )2()()2('0''0f f f c c h h h b b f xh bx f M --+-≤''0)(f f c c s y h b b f b h f A f -+≤ξ'f b——I 形截面受压区的翼缘高度。
按第一种T 形截面计算。
根据以上各式，计算受弯钢筋计算如下：20'h b f KM f c s =α=343.0021.097023009.111004.46915.126=<=⨯⨯⨯⨯Ssb a （按单筋截面计算） 44.085.002.0211=〈=--=b s ξαξ）20'(94.147436097002.023009.11mm f h b f A yf c s =⨯⨯⨯==ξ %20.0%11.0970140094.1474min 0=<=⨯==ρρbh A s 受拉钢筋按最小配筋率计算：A S =1400×970×0.002=2716mm 2受拉钢筋选9φ20 ，其实际A S =2827（mm 2），受压钢筋按照构造配置。
4、斜截面承载力及抗扭配筋计算已知V=203.05kN ，5.07.0==b h b h w =1.4≤4,截面尺寸满足抗剪要求。
(a)抗剪腹筋计算,故不需要进行斜截面抗剪计算，按构造要求配置腹筋。
S max =400mm ²(h=1050mm>800mm) ,s=150mm<S max =400mm ²。
箍筋选用双肢φ8@150,即A sv =101mm ²，mkN h h h b f m kN KM f ffc ⋅=-≤⋅=⨯=42.3674)2(40.53904.46915.1'0'''f h kNbh f kN KV c 88.14429705009.1125.025.051.23315.105.2030=⨯⨯⨯=≤=⨯=kN KV kN bh f V t c 51.23317.43197050027.17.07.00=>=⨯⨯⨯==%10.0%135.0150500101>=⨯==bs A sv y ρ配筋率(b)抗扭腹筋计算扭矩设计值：T=M=469.04（kN.m ），5.07.0==b h b h w =1.4≤4, 腹板36221042.110)50010503(6500)3(6mm b h b W tw ⨯=-⨯=-= 翼缘362'''1075.6)5002300(6150)(62mm b b hW fftf⨯=-=-=整个截面受扭塑性抵抗矩为：3666'1017.1171075.61042.110mm W W W tf tW t ⨯=⨯+⨯=+= mm h h h f w 820150970'0=-=-= 664.1500820<==b h w 26330/98.29.1125.025.0425.01017.1171040.5399705001005.203mm N f W KT bh KV c t =⨯=<=⨯⨯+⨯⨯=+截面尺寸满足要求。
20/89.027.17.07.0425.0mm N f W KTbh KV t t=⨯=<=+，可不用对该构件进行剪扭承载力计算，仅需按构造要求配置钢筋。
mm c b b cor 4303525002=⨯-=-=， mm c h h cor 98035210502=⨯-=-= mm h b u cor cor cor 2820)980430(2)(2=+=+= 2421400980430mm h b A cor cor cor =⨯==分配I 形截面的扭矩m kN T W W T t tw w ⋅=⨯==02.44204.46917.11742.110 m kN T W W T ttf f⋅=⨯==02.2704.46917.11775.6'' m kN b h f m kN KV t ⋅=⨯⨯⨯=≤⋅=805.21750098027.135.035.005.2030故可不计剪力V 的影响。