基于ANSYS的储液罐固有振动特性分析

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超大型储液罐流固耦合振动分析

超大型储液罐流固耦合振动分析
s f c v n i i a tt n t t r lf e ue y o ura ewa e a d lqu d qu n iy o he na u a r q nc f FSI v b a i n,a d t e c mp rs n i r to n h o a io wa debe we n t e mo sofhi h t nk a o t n s ma t e h de g a nd l w a k.Fi ly,t na l he“ l p n o tbu gi ’ s e e ha tf o l ng’wa dic s e nd t a e r xpli d. s u s d a he c us s we ee a ne Ke o d y W r s:u t a lr i u d s or get nk;FSIv b a i n;mo a y i lr —a ge lq i — t a a i r to dean l ss;ANSYS;e e a o t l ph ntf o
( 山学院 基础教学部, 北 唐 山 030) 唐 河 6 0 0
摘要: 针对某超 大型储 液罐进 行 了流 固耦合 振 动分 析 。 首先 应用 ANS S建 立 了储 液罐 一 液体 的 Y 流 固耦 合振 动模 型 , 求得 了前 2 O阶振动模 态 ; 接着 分析 了液面 波 动和 储 液 量对 耦 合 固有 频 率 的影 响, 并取 了一个 高 罐模 型进 行 了高 、 低罐 的模 态分析 对 比; 最后 对“ 象足 凸鼓 ” 象进 行 了探 讨 , 释 现 解
了造 成 “ 足 凸 鼓 ” 象 的 原 因 。 固耦合 作用 ; 态分析 ; S S 象足 凸鼓 超 流 模 AN Y ; 中 图分类号 : U3 2 1 文献标 识码 : 文章 编 号 :6 2 4 X 2 1 )3—0 0 T 5 . A 1 7 —3 9 ( 0 1 0 0 5一O 4

水平和竖向地震激励下大型储液罐响应分析

水平和竖向地震激励下大型储液罐响应分析

水平和竖向地震激励下大型储液罐响应分析陈贵清;刘望峰;赵晓波;梁乐杰【摘要】基于ANSYS软件建立了100km3锚固型大型储液罐模型,并对此进行了水平和竖向地震激励下的地震响应分析,地震波为EL-CENTRO波。

计算结果表明,锚固型大型储液罐内液体的晃动、应力和应变在水平地震激励下比竖向地震激励下大很多,这说明水平地震激励是影响储液罐力学性状的主要因素之一。

储液罐的应力和应变峰值发生在罐的中下部,而罐口变形较大。

%The finite element model of the 1×105 m3 anchored liquid-storage tank was set up based on ANASYS.The response of the tank in horizontal and vertical seismic excitation were analyzed,and the exciting seismic wave was EL-CENTRO wave.The results show that the sloshing of the liquid in the liquid-storage under horizontal seismic excitation is more wildly than that under vertical seismic excitation,and also the stress and strain under horizontal seismic excitation are greater than that under vertical seismic excitation.The result shows that the horizontal seismic excitation is one main factor that affects the mechanical properties of the liquid storage tank when earthquake happened.The peak values of the stress and the strain occurs at the middle or lower parts of the liquid storage tank,and deformation at port of the liquid storage tank is bigger than anywhere else.【期刊名称】《唐山学院学报》【年(卷),期】2012(025)006【总页数】4页(P33-36)【关键词】大型储液罐;液体晃动;地震激励;应力;应变【作者】陈贵清;刘望峰;赵晓波;梁乐杰【作者单位】唐山学院,河北唐山063000;河北联合大学,河北唐山063000;河北联合大学,河北唐山063000;河北联合大学,河北唐山063000【正文语种】中文【中图分类】O353大型储液罐作为能源储运系统的重要组成部分,是能源利用、再生产和供给的重要设施。

生产储油平台储罐液体晃动分析_屈博志

生产储油平台储罐液体晃动分析_屈博志

3.2 液体晃动冲击压强分析
方面,要把每个时间点上壳体单元各个节点
通过选取了水平振幅 50cm,垂直振幅
的 3 自由度位移,实时地传递给储槽中液体 1cm,对满罐工况条件下不同周期激励源激励
边界处各个节点的 3 自由度位移,就可以计 状态下的罐内液体运动模式进行了有限元瞬
算在外载荷作用下液体的晃动位移、速度等 态动力学分析,取得了罐壁冲击压强变化指
刷和槽壁适当接触,同时清洗装置随刮泥机 面水经滤网后由潜水泵加压,单向阀在水的
一起行走,完成清洗功能。槽壁清洗不净的原 压力作用下关闭,带有一定压力的水在喷嘴
图 5 瞬态动力学计算结果(Pmax=1460.52Pa)
2)x =50cm, y =1cm 激 励 周期 9s
根据晃动冲击压强数值显 示,最大值 Pmax=1477.67Pa;无 自重的液体晃动所产生的对罐 侧壁的液动冲击压强,占储罐 整体结构应力的极小部分。
转刷等部件,节约维修费用。该冲洗装置 2-3
天运行一次即可获得满意效果,冲洗过程没
死角,不需人工定期刷洗,可降低运行费用,
又可减轻劳动强度。
4 结语
四个多月的运行情况表明,水幕式集水
图2
槽壁冲洗装置工作稳定,运行安全可靠,效果
整套装置固定在刮泥机行走衍架上,潜 优于转刷式清洗机构,无论制造成本和运行
图 1 Fliud80 单元模型
图 3 波纹板几何模型
图 2 瞬态动力学固液耦合计算流程图
问题,并且可以考虑加速度效应,特别适合于
处理流体晃动问题,同时还可以考虑温度对
粘度和阻尼的影响作用。
图 4 波纹板网格
1.3 固液耦合的计算依据
3.1 粘度选择
对于旅大平Байду номын сангаас上的原油储罐,其内部流

基于ANSYS储罐的建模研究

基于ANSYS储罐的建模研究

基于ANSYS储罐的建模研究摘要: 本文介绍了液固耦合的基本概念和储罐的有限单元类型,并利用大型有限元软件ANSYS建立了储罐液固耦合的有限元模型,为进一步开展储罐结构的静力和动力性能分析奠定基础。

关键词: 液固耦合储罐ANSYS 有限元模型Abstract:This paper introduces the basic concept of solid-liquid coupling and finite element type of tank, solid-liquid coupling finite element model of tank is established by finite element software ANSYS, and it lay the foundation for further developing the static and dynamic performance analysis of tank structure.Key Words: solid-liquid couplingtankANSYSfinite element model1.引言石油是工业的血液,在国民生产生活中有着举足轻重的作用[1]。

作为石油生产加工运输的重要设备储罐的抗震性能的好坏,就决定了石油工业的安全。

储罐是由管壁、底板和储液三部分组成,受力性能较复杂,大型有限元软件ANSYS 用于分析这种复杂结构的静力、动力、线性、非线性等响应特征时具有强大优势,可以很好地反映这种结构在各种复杂因素作用下的力学特征。

本文利用大型有限元软件ANSYS建立了储罐液固耦合的有限元模型,详细介绍了整个建模过程,为进一步开展储罐的静力和动力性能分析奠定基础。

2.液固耦合的基本概念流固耦合力学的研究对象是固体在流场作用下的各种行为以及固体变形或运动对流场的影响。

其重要特征是在于两相介质之间的相互作用,固体在流体动载荷作用下产生变形或运动,而固体的变形或运动反过来影响流场,从而改变流体载荷的分布和大小。

储液罐子结构振动台试验仿真分析

储液罐子结构振动台试验仿真分析

储液罐子结构振动台试验仿真分析周利剑;范远刚;高斌;单明康;王向英【摘要】It is difficult to truly reflect the seismic response of the liquid storage tanks by the finite ele -ment simulation due to simplification of material properties .And the shaking table can only complete small scale model tests,the obtained results may quite different with what of the tank prototype .To this end,a method of the liquid storage tanks substructure shaking table test was proposed ,using the Malhotra simpli-fied model,the liquid storage tank is divided into two parts i .e.the experimental substructure and the nu -merical substructure.MATLAB program is used to simulate and analyze the liquid storage tank substruc -ture shaking table test.The results are in good agreement with what of the wholestructure .The obtained tank base shear force is close with what of the specification algorithm .% 由于有限元仿真需要假设材料性能,难以真实全面地反映储液罐的地震响应;而振动台试验只能完成较小比例的模型试验,与储罐原型差距很大。

基于ANSYS Workbench的液压管道流固耦合振动分析

基于ANSYS Workbench的液压管道流固耦合振动分析

基于ANSYS Workbench的液压管道流固耦合振动分析夏永胜;张成龙【摘要】以噪声试验台液压系统的折弯式管道为例,采用ANSYS Workbench进行有限元联合仿真,研究了流固耦合作用对管道振动的影响.仿真结果表明,流固耦合是引发管道振动的重要原因,在双向流固耦合作用下,管道的固有频率会明显降低.通过在合适位置增加卡箍约束管道,可以在不改变管系主要特征和管道结构的基础上,降低液压管道的流固耦合振动,最终实现减小管道的振动及降低噪声的目的.【期刊名称】《流体传动与控制》【年(卷),期】2017(000)003【总页数】5页(P38-41,57)【关键词】流固耦合;液压管道;ANSYS Workbench;振动【作者】夏永胜;张成龙【作者单位】合肥工业大学机械工程学院安徽合肥230009;合肥工业大学机械工程学院安徽合肥230009【正文语种】中文【中图分类】TH137汽车驱动桥中的主减速器要求工作平稳、无噪声,对主减速器进行噪声检测是保证产品性能的重要手段,实现这项工作的检验装备是噪声检测试验台。

在用噪声试验台进行主减的噪声检测时,试验台本身的振动及噪声必须控制在一定范围之内,这样测量的数据才能满足要求。

液压系统管道的振动会导致噪声污染,进而影响噪音试验台的整体性能。

因此液压管道应根据实际情况合理布置,并且采取一些有效的措施,以此来减小液压管道的振动。

压力管道内流体的流动会诱发管道振动,而管道的振动又会影响流体的运动状态,即压力管道系统中存在流体与管道结构之间的耦合振动[1]。

较强的流固耦合作用会造成液压系统中管道的振动和噪声污染,可以说液压管道中元件与液压油的流固耦合,是导致管道振动的根源之一。

以主减噪声检测试验台液压系统的某一折弯式管道为研究对象,验证了流固耦合作用对液压管道振动的影响,分析了其在振荡流体载荷的作用下管道的耦合振动特性以及相应振动控制措施,从而有效地降低了噪声试验台液压管道的振动与噪声。

基于ANSYS的球型储罐抗震模拟分析

基于ANSYS的球型储罐抗震模拟分析

对 比各区域的应力响应 。数值模拟 结果对 建立健 全重 大危险 源抗震安 全体 系及化工 设施安全 投
入 有 着 重 要 的理 论 意 义 。
关 键词 : 球 型储 罐 ; 地震作用 ; 应力响应 ; 数值模拟
中图分类号 : X 9 3 7 文献标志码 : A d o i :1 0 . 1 1 7 3 1 / j . i s s n . 1 6 7 3 . 1 9 3 x . 2 0 1 3 . 0 9 . 0 0 6
基于 A N S Y S的球 型 储 罐 抗 震 模 拟 分 析
张文涛 ,陈 强
( 凤凰新城 管理委员会 , 河北 唐山 0 6 3 0 0 0 )

要: 在地震作用下 , 球 型储 罐结 构 由于地震 激发 引起 振动 , 从 而使结 构产 生 随时 间变化 的位
移、 速度、 加速度 、 内力和变形 。通过 A N S Y S结构动 力学有 限元程 序对球 型储罐 结构 进行抗 震模 拟分析 , 得出球壳与盖板连接 区 、 支柱 区域及拉杆 区域 三种 典型的不连 续结构及 其应力云 图 , 分析
Ke y wor ds : s p h e ic r l a t a nk;s e i s mi c e f f e c t ;s t r e s s r e s po n s e;n u me ic r a l s i mu l a t i o n
第 9卷 第 9期 2 0 1 3年 9月
中 国 安 全 生 产 科 学 技 术
J o u r n a l o f S a f e t y S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y
Vo l _ 9 No . 9

基于ANSYS的储液罐固有振动特性分析

基于ANSYS的储液罐固有振动特性分析

见, 将此方法应用于该领域对全面地 了解储液罐耦合固 有频率 问题 的模 拟研 究 有着 开拓性 的作 用 。
2 1 分 析结果 .
本 文采 用三 角 形 脉 冲激 励 沿 X 轴 单 轴 方 向, 用 作 在 刚性 地 面上 , 为加 速度 型 , 冲峰值 为 2m/ 于模 脉 0 s对 型 设置瑞 利 阻尼 C=a M+p 其 中 M 是 系统 的质量 矩 K, 阵 , 是 系 统 初 始 状 态 的 刚 度 矩 阵 。 阻 尼 比 睾一 K C 2 o 工程 经验 , a ¨ 5 p= . 0f 。分 别 /mo 。按 取 一0 1 , =& 1 』 . = 0 0
摘 要: 对立 式 圆柱形 钢 刺储 液罐 的 固液耦 合 问题 , 理 论分析 出发 , 过合 理建 模 , 用 ANS S有 从 通 利 Y
限元软件 对 4种锚 固式储 油罐进 行 了模 态分析 , 提取 前 三阶 阵 型 。 同时 , 用 了一 种试 验 测试 方 法 , 采 以确定 非线性 问题 中的基 本频 率 的确 定 问题 , 此 法应 用于该领 域 , 将 对更 全 面地 了解储 液罐 固液耦 合 固有频 率 问题 有 着重要 的作 用 。
[ ] 初大勇. 5 立式浮放储 罐地震反应试 验研究[ ]大庆 石油学 D.
院硕士学位论文.
为 解决 非线 性模 态分 析 问题 提供 了新 的思 路 。
参 考文 献
维普资讯
5 4
西 部探矿 工 程
20 0 8年第 5 期


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ansys 储罐静力学分析

ansys 储罐静力学分析

一、水箱1水箱采用钢结构(Q235),内径为18.9米,高14.533米,其中箱壁高12.288米,拱顶高2.245米。

2箱壁厚度分为4段,分别为12mm,10mm,8mm,6mm。

3边缘板厚度为12mm,中幅板厚度为10mm。

4.拱顶厚度为6mm。

5.加强圈角钢100×63×8。

命令流:finish/clear/filname,cg_1/title,cg/prep7!设置单元类型et,1,shell63et,2,beam188!荷载分项系数!结构自重分项系数rg1=1.2!除结构自重外的各项永久荷载的分项系数rg2=1.27!风荷载分项系数rq1=1.4!温度作用分项系数rq2=1.4!可变荷载作用的组合系数zuhe=0.9!罐壁和底板实常数r,1,0.012r,2,0.010r,3,0.008r,4,0.006!加强圈截面参数sectype,1,beam,l,,0secoffset,user,0,0.100secdata,0.063,0.1,0.008,0.008,0,0,0,0,0,0k,1000,0,0,8!钢罐材料属性mp,ex,1,206e9mp,prxy,1,0.3mp,dens,1,7800*rg1!罐顶材料属性,将雪荷载与自重合并xueya=0.4*100/0.006zizhong=7800*rg1+xueya*rq2*zuhe mp,ex,2,206e9mp,prxy,2,0.3mp,dens,2,zizhong!罐壁材料属性mp,ex,3,206e9mp,prxy,3,0.3mp,dens,3,7800*rg1mp,alpx,3,1e-5*set,rd,8.4 !内径*set,bian,0.065 !边缘板k,1,rd,0,0k,2,rd,0,3k,3,rd,0,6k,4,rd,0,8k,5,rd,0,10.5k,6,rd,0,12.24k,7,rd+bian,0,0k,8,rd-bian,0,0k,9,0,0,0k,10,0,0,12.24*do,i,1,5,1l,i,i+1*enddo!生成罐壁几何模型ldiv,all,,,5,0arotat,all,,,,,,9,10,360,100l,7,1l,1,8l,8,9!生成底板几何模型lsel,s,loc,z,0csys,1lsel,r,loc,y,0lsel,r,loc,x,0,rd-biancsys,0lplotldiv,all,,,20,0lsel,s,loc,z,0csys,1lsel,r,loc,y,0lsel,r,loc,x,rd-bian,rdlsel,a,loc,x,rd+0.00001,rd+bian csys,0lplotldiv,all,,,1,0lsel,s,loc,z,0csys,1lsel,r,loc,y,0lsel,r,loc,x,0,rd+biancsys,0lplotarotat,all,,,,,,9,10,360,100!生成罐顶几何模型k,10000,,,-8.379k,10001,rd,,12.24k,10002,7.6423,,12.975k,10003,5.7816,,13.5517k,10004,3.8783,,13.9669k,10005,1.9463,,14.214k,10006,,,14.301l,10001,10002l,10002,10003l,10003,10004l,10004,10005l,10005,10006lsel,s,loc,z,12.24+0.0001,14.301 lplotldiv,all,,,5,0arotat,all,,,,,,9,10,360,100!边缘板网格划分asel,s,loc,z,0csys,1asel,r,loc,x,rd-bian-0.0001,rd+bian csys,0aplottype,1real,1mat,1esize,,1amesh,all!中幅板网格划分asel,s,loc,z,0csys,1asel,r,loc,x,0,rd-bian+0.00001 csys,0aplottype,1real,2mat,1esize,,1amesh,all!罐壁网格划分asel,s,loc,z,0.0001,3csys,1asel,r,loc,x,rd,rdcsys,0aplottype,1real,1mat,3esize,,1amesh,allasel,s,loc,z,3,6aplottype,1real,2mat,3amesh,allasel,s,loc,z,6,10.5aplottype,1real,3mat,3esize,,1amesh,allasel,s,loc,z,10.5,12.24aplottype,1real,4mat,3esize,,1amesh,all!加强圈网格划分lsel,s,loc,z,8.492lplotlatt,1,1,2,,1000,,1lesize,all,1lmesh,all!罐顶网格划分asel,s,loc,z,12.24+0.0001,14.301aplottype,1real,4mat,2esize,,1amesh,all!罐顶与罐壁的铰接处理csys,1*do,i,1,100,1jiaodu=(i-1)*3.6nsel,s,loc,z,12.24nsel,r,loc,y,jiaodu-0.0001,jiaodu+0.0001 cp,i,ux,allcp,i,uy,allcp,i,uz,allnsel,s,loc,z,0nummrg,nodesavefinish!求解xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx /solu!设置底板约束ksel,s,loc,z,0dk,all,uzdk,9,uxdk,9,uydk,9,uz!施加重力荷载acel,0,0,9.8!施加风荷载csys,1*afun,degasel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replotnsle,s,nplot!提取节点编号*get,nodemax,node,,num,max*get,nodemin,node,,num,min*dim,wind,array,nodemax,1,1*do,i,nodemin,nodemax,1*if,nsel(i),eq,1,thenzn=nz(i)yn=ny(i)!风荷载体形系数*if,zn,ne,0,then*if,yn,ge,0,and,yn,lt,15,thentxxs=1.0+(0.8-1.0)/15*(yn-0)*elseif,yn,ge,15,and,yn,lt,30txxs=0.8+(0.1-0.8)/15*(yn-15)*elseif,yn,ge,30,and,yn,lt,45txxs=0.1+(-0.7-0.1)/15*(yn-30)*elseif,yn,ge,45,and,yn,lt,60txxs=-0.7+(-1.2+0.7)/15*(yn-45) *elseif,yn,ge,60,and,yn,lt,75txxs=-1.2+(-1.5+1.2)/15*(yn-60) *elseif,yn,ge,75,and,yn,lt,90txxs=-1.5+(-1.7+1.5)/15*(yn-75) *elseif,yn,ge,90,and,yn,lt,105 txxs=-1.7+(-1.2+1.7)/15*(yn-90) *elseif,yn,ge,105,and,yn,lt,120 txxs=-1.2+(-0.7+1.2)/15*(yn-105) *elseif,yn,ge,120,and,yn,lt,135 txxs=-0.7+(-0.5+0.7)/15*(yn-120) *elseif,yn,ge,135,and,yn,lt,150 txxs=-0.5+(-0.4+0.5)/15*(yn-135) *elseif,yn,ge,150,and,yn,le,180 txxs=-0.4*elseif,yn,ge,-180,and,yn,lt,-150 txxs=-0.4*elseif,yn,ge,-150,and,yn,lt,-135 txxs=-0.4+(-0.5+0.4)/15*(yn+150) *elseif,yn,ge,-135,and,yn,lt,-120 txxs=-0.5+(-0.7+0.5)/15*(yn+135) *elseif,yn,ge,-120,and,yn,lt,-105 txxs=-0.7+(-1.2+0.7)/15*(yn+120) *elseif,yn,ge,-105,and,yn,lt,-90 txxs=-1.2+(-1.7+1.2)/15*(yn+105) *elseif,yn,ge,-90,and,yn,lt,-75 txxs=-1.7+(-1.5+1.7)/15*(yn+90) *elseif,yn,ge,-75,and,yn,lt,-60 txxs=-1.5+(-1.2+1.5)/15*(yn+75) *elseif,yn,ge,-60,and,yn,lt,-45 txxs=-1.2+(-0.7+1.2)/15*(yn+60) *elseif,yn,ge,-45,and,yn,lt,-30 txxs=-0.7+(0.1+0.7)/15*(yn+45) *elseif,yn,ge,-30,and,yn,lt,-15 txxs=0.1+(0.8-0.1)/15*(yn+30)*elseif,yn,ge,-15,and,yn,lt,0txxs=0.8+(1.0-0.8)/15*(yn+15)*elsetxxs=1.0*endif!风压高度变化系数fygd=3.12*(zn/350)**0.32!风振系数fzxs=1+zn/12.24*1.47*0.47/fygd w0=0.45e3*rq1wind(i)=fzxs*txxs*fygd*w0*elsewind(i)=0*endif*elsewind(i)=0*endif*enddocsys,0asel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replot!提取单元编号*get,ecount,elem,,count*dim,enum,,ecount*get,enum(1),elem,,num,min*do,i,2,ecountenum(i)=elnext(enum(i-1))*enddo*do,i,1,ecountpn1=wind(nelem(enum(i),1))pn2=wind(nelem(enum(i),2))pn3=wind(nelem(enum(i),3))pn4=wind(nelem(enum(i),4)) sfe,enum(i),2,pres,,pn1,pn2,pn3,pn4 *enddo/psf,pres,norm,2,0eplotcsys,0!施加油压力!将力的施加方式设置为“累计”fcum,addcsys,0asel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replotnsle,s,nplot*get,nodemax,node,,num,max*get,nodemin,node,,num,min*dim,water,array,nodemax,1,1*do,i,nodemin,nodemax,1*if,nsel(i),eq,1,thenzn=nz(i)water(i)=1e4*(12.24-zn)*rg2*elsewater(i)=0*endif*enddoasel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replot!提取单元编号*get,ecount,elem,,count*dim,enum,,ecount*get,enum(1),elem,,num,min*do,i,2,ecountenum(i)=elnext(enum(i-1))*enddo*do,i,1,ecountpn1=water(nelem(enum(i),1))pn2=water(nelem(enum(i),2))pn3=water(nelem(enum(i),3))pn4=water(nelem(enum(i),4)) sfe,enum(i),1,pres,,pn1,pn2,pn3,pn4 *enddo/psf,pres,norm,2,0eplotcsys,0!将力的施加方式还原为默认的“替代”fcum,repl!施加温度作用csys,1asel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replotnsle,s,nplotcsys,0!提取节点编号*get,nodemax,node,,num,max*get,nodemin,node,,num,min*dim,wind,array,nodemax,1,1*dim,temp_out,,nodemax*dim,temp_in,,nodemax*do,i,nodemin,nodemax,1*if,nsel(i),eq,1,thentemp_out(i)=-15*rq2*zuhetemp_in(i)=15*rq2*zuhe*elsetemp_out(i)=0temp_in(i)=0*endif*enddoasel,s,loc,z,0.0001,12.24aplotesla,replot!提取单元编号*get,ecount,elem,,count*dim,enum,,ecount*get,enum(1),elem,,num,min*do,i,2,ecountenum(i)=elnext(enum(i-1))*enddo*do,i,1,ecountpn1=temp_out(nelem(enum(i),1)) pn2=temp_out(nelem(enum(i),2)) pn3=temp_out(nelem(enum(i),3)) pn4=temp_out(nelem(enum(i),4)) bfe,enum(i),temp,5,pn1,pn2,pn3,pn4 pn1=temp_in(nelem(enum(i),1))pn2=temp_in(nelem(enum(i),2))pn3=temp_in(nelem(enum(i),3))pn4=temp_in(nelem(enum(i),4)) bfe,enum(i),temp,1,pn1,pn2,pn3,pn4 *enddoallselsolvefinish!后处理/post1rsys,1plnsol,u,x,0,1.0plnsol,u,y,0,1.0plnsol,u,z,0,1.0plnsol,s,x,0,1.0plnsol,s,y,0,1.0plnsol,s,z,0,1.0etable,shellmx,smisc,4etable,shellmy,smisc,5etable,shellmxy,smisc,6etable,shelltx,smisc,1etable,shellty,smisc,2etable,shelltxy,smisc,3pletab,shellmx,noavpletab,shellmy,noavpletab,shellmxy,noavpletab,shelltx,noavpletab,shellty,noavpletab,shelltxy,noa。

基于ANSYS的储罐结构抗震分析

基于ANSYS的储罐结构抗震分析

基于ANSYS的储罐结构抗震分析李媛【摘要】运用有限元分析软件ANSYS对储罐参数化建模,通过模态分析确定储罐的一阶固有频率,根据设备一阶频率的计算结果,确定储罐的x、y、z三个方向的地震加速度,利用准静力法对设备进行抗震计算,用来校核储罐的强度.计算结果对储罐的结构设计有实际意义,明确反映出在地震状况下储罐的结构安全性.【期刊名称】《机械工程师》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】2页(P187-188)【关键词】ANSYS;模态分析;地震载荷【作者】李媛【作者单位】中核集团中国核电工程有限公司,北京100840【正文语种】中文【中图分类】TH1130 引言储罐是在机械领域广泛使用的设备,储罐的种类繁多、形式多样,但其基本结构是类似的,多由筒体、封头、接管及支座组成。

储罐类设备在工程应用中必须有足够的强度,否则不能保证安全运行。

在实际工况中,储罐经常会遇到地震载荷,为了避免储罐因地震载荷受到破坏,需要对其在地震作用下的强度进行校核。

虽然地震运动是随机的,但是可以定义为沿着3 个互相正交的轴运动(1 个垂直和2 个水平),3 个地震分量的作用假定是同时发生的。

通过计算模型在楼层反应谱曲线上每一个方向的加速度值来进行地震载荷的计算分析,为机械设计类人员解决同类问题提供了参考。

1 计算方法本文以福建福清核电厂的含氧疏水废气罐为例,首先通过利用ANSYS 有限元分析软件对其进行参数化建模,其次通过模态分析确定设备的一阶频率,然后通过一阶频率的计算结果,按设备所在厂房、楼层标高查相应楼层反应谱确定设备的x、y、z 3 个方向的地震加速度,最后通过静力学分析对设备进行抗震计算[1]。

2 确定一阶频率含氧疏水废气罐内径为500mm,总高为1510mm,设计压力-0.1MPa,设计温度90°C,主要材料均为不锈钢S30403,设备由支架上的4 个M16 的膨胀螺栓固定在墙上。

2.1 有限元分析模型本文采用NX 8.5软件建立储罐的三维模型,只保留筒体、封头、支架等主要部件,在不影响总体分析的情况下适当省略部分结构。

大型储罐自振特性分析

大型储罐自振特性分析

大型储罐自振特性分析柯林华;田丹丹【摘要】为了给大型储罐地震动力响应进一步分析提供数据,建立了大型储罐有限元简化模型,考虑了罐体的固液耦合作用,对储罐系统的自振特性进行了分析,结果表明,有限元结果与规范计算结果误差很小,计算结果可靠。

%In order to provide further data about the seismic dynamic response of the large storage tanks,the paper establishes the finite simplified models of the large storage tank,considers the solid-liquid coupling effect of thetanks,analyzes the natural vibration features of large-scale storage tanks,and proves by the results that the errors between the finite element results and the regulated calculation ones are little,so the calculation result is reliable.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2012(038)010【总页数】2页(P47-48)【关键词】大型储罐;有限元模型;固液耦合;模态分析【作者】柯林华;田丹丹【作者单位】嘉兴学院建筑工程学院,浙江嘉兴314001;甘肃交通职业技术学院,甘肃兰州730070【正文语种】中文【中图分类】TU311.3立式钢制圆柱形储罐是化工行业非常重要的工业设备之一,为了更加高效经济地储备大量原油,储罐向着大型化甚至超大型化的发展是必然趋势[1],由于储罐一般用来存储易燃、易爆的物品,一旦在地震中发生破坏,其后果非常严重[2,3]。

基于ANSYS的固有频率的计算

基于ANSYS的固有频率的计算
本科生毕业设计(论文)
摘 要
在化工生产中,分馏塔承受筒体内压、自重、风载荷和地震载荷的作用容易 产生载荷振动和诱导振动。 当振动频率接近于塔的自振频率时, 塔就会发生共振、 可能导致设备的破坏。因此,如何减小塔设备受风力作用而产生的诱导振动造成 严重的危害,提高塔设备的抗振能力都是需要在设计时予以考虑的问题。 本论文的题目是“基于 ANSYS 的柴油分馏塔的固有频率的计算” 。本文以柴 油分馏塔为研究对象,应用 ANSYS 有限元软件对设备进行了固有频率的计算, 首先采用 SHELL63 单元建立分馏塔的三维实体模型,然后用自由分网的方法对 其进行网格划分,施加约束和载荷,最后应用模态分析功能求解出柴油分馏塔的 固有频率和振型。然后利用集中质量法假设把均布质量作为一个与之相当的集中 质量放置在塔的顶端,根据动能平衡的原理以及虚梁法可以确定不等截面悬臂梁 式柴油分馏塔自振周期。这一结果表明基于 ANSYS 的有限元法对柴油分馏塔自 振周期的计算准确性高,计算方便,为工程上其他复杂模型固有频率的计算提供 了方法依据。 关键词:ANSYS;柴油分馏塔;固有频率;振型
I
本科生毕业设计(论文)
Abstract
In chemical production, fractionation tower were prone to vibration and induced vibration loads beacause of withstanding the body cylinder pressure, dead weight, wind loads and seismic loads. When the vibration frequency close to the tower natural frequency, the tower resonance occurs, which may result in equipment damage. Therefore, how to reduce the damage due to wind-induced vibration effect to improve the tower's vibration capabilities are required to be considered in the design. The thesis is " calculations of diesel distillation tower natural frequency on ANSYS" , and mainly study for the diesel distillation column. First, I apply SHELL63 element in finite element software ANSYS to establish three-dimensional solid model of distillation tower, and then to mesh and impose constraints and loading, modal analysis, and finally solve the diesel distillation tower natural frequencies and mode shapes. Then assume the uniform quality as an equivalent concentrated mass placed in the tower's top based on Lumped mass method, and determine the natural cycle of diesel fractionator according to the principle of kinetic energy balance as well as virtual cantilever beam method. The results show that iesel fuel distillation column calculation of the natural cycle based on the ANSYS finite element method is of high accuracy, easy to calculate, providind a method of calculating the natural frequency for the other complex models. Key words:ANSYS;Diesel fractionator tower;Natural frequency of vibration; Vibrati)

储液罐固液耦合下的自振特性分析

储液罐固液耦合下的自振特性分析
输送 中有 着广 阔的应 用前景 。

操作 时 , 按设 计 温度计 算 A :
A 2 一
L r dj
( 7)
则 螺栓 实 际所 需 的面 积 A 一ma { , } xA Az,
参考文献 :
[] 冀 晓 辉 , 伟 . 油 臂 紧急 脱 离 技 术 [ ] 石 油 化 工 设 备 ,0 6 1 刘 输 j. 20 ,
力, P。 M a
式中, p为 介质 压力 , a m 为垫 片 系数 。 MP ; 预 紧时 , 常温计 算 螺栓 面积 A : 按

4 结 语
文 中介绍 的油 品输 送管 道用 紧急 脱离 装置 的工
( 6)
A l F — L- uq
作 原 理 、 构设 计 以及 强度 计算方 法 可供参 考 , 结 该装 置具有 体 积小 及使 用方 便灵 活 的特点 , 因此 , 流体 在
.Hale Waihona Puke + -+ 一+ ・+ ・+ -+ ・+ ・+ -+ -+ 一 ・ - - ・ ・ ・ ・ + ・ + ・+ ・+ ,+ -+ -+ -+ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ 一+ 一— ・—卜 — ・— - 。 -— + - - 。 。 ‘。 - 卜 ‘。 卜 卜 — 卜

+ 一 ・+ 一+ -+ ”+ -+ + ・+ ・+ ・+ 一+ ・+ ・+ 一— “ - “— ・— + - - - - ・ ・ ・ ・ - — - ・ -
W ANG i n, XI n s u n Ja E Ge - h a
( ho lo e ha c lEngi e i Sc o fM c nia ne rng, Lion ng Uni e st f a i v r iy o

ansys储液罐实验总结

ansys储液罐实验总结

ansys储液罐实验总结一、实验介绍本次实验使用了ANSYS软件对储液罐进行了模拟分析。

储液罐是一种常见的储存液体的设备,其安全性和稳定性对于生产和生活都有着重要的意义。

通过使用ANSYS软件,可以对储液罐进行各种力学性能和流体特性的分析,以便更好地理解其工作原理和优化设计。

二、实验目的本次实验的主要目的是通过ANSYS软件模拟分析储液罐,掌握如何使用该软件进行力学分析和流体特性分析,并了解储液罐在不同工作条件下的应力、变形、温度等参数变化情况。

三、实验步骤1.建立模型:首先需要根据储液罐的实际尺寸建立一个三维模型,并设置材料属性、边界条件等参数。

2.网格划分:将模型划分成小网格,以便进行数值计算。

3.加载荷载:根据实际工作条件设置荷载类型和大小,并将其施加在模型上。

4.求解方程组:利用ANSYS软件求解方程组,得到各种参数变化情况。

5.结果后处理:对于得到的结果进行后处理,如绘制应力云图、变形云图等,以便更直观地了解储液罐的工作情况。

四、实验结果通过使用ANSYS软件进行模拟分析,得到了储液罐在不同工作条件下的各种参数变化情况。

具体包括以下几个方面:1.应力分布:根据模拟结果可以看出,在荷载作用下,储液罐内壁和底部会受到较大的压力和拉力,而顶部则受到较小的压力。

此外,在不同荷载大小和方向下,应力分布也有所不同。

2.变形情况:储液罐在荷载作用下会发生一定程度的变形,主要表现为内壁和底部向外膨胀、顶部向内凹陷等。

同时,在不同荷载条件下,变形程度也有所差异。

3.温度分布:由于液体在储存过程中会产生热量,因此储液罐内部温度会随着时间推移而逐渐升高。

根据模拟结果可以看出,在不同时间点和位置处的温度分布情况。

4.流体特性:储液罐中的液体在受到荷载作用时会产生流动,因此需要对其流体特性进行分析。

通过ANSYS软件可以得到液体的速度、压力等参数变化情况。

五、实验结论通过使用ANSYS软件对储液罐进行模拟分析,可以得到储液罐在不同工作条件下的各种参数变化情况。

导管架储油平台自振特性分析

导管架储油平台自振特性分析

导管架储油平台的自振特性分析摘要:结合渤海埕北油田的某储油平台的工程实例,利用有限元软件ansys建立了导管架储油平台在罐内液体为空罐、半罐和满罐三种工况的有限元模型,分别对三种工况的有限元模型进行自振特性分析,获得三种工况下的频率和振型,并对结果进行对比分析,为导管架储油平台的设计提供参考。

abstract: the platform with storage tank engineering examples in bohai chenbei oilfield reservoir is studied. finite element model for storage platform with three cases for empty tank, half a tank and full tank are established by finite element software ansys. the natural vibration characteristics of finite element model in the three conditions are studied. frequencies and mode shapes are obtained, and the results are analyzed. it provides a reference for the design of jacket platform with storage tank. 关键词:导管架储油平台;ansys;自振特性key words: jacket platform with storage tank;ansys;natural vibration characteristics中图分类号:p752 文献标识码:a 文章编号:1006-4311(2013)20-0044-020 引言随着海洋油气资源的不断开发,导管架储油平台的应用也越来越广泛。

基于ANSYS分析的某综合实验平台固有振动特性研究

基于ANSYS分析的某综合实验平台固有振动特性研究
1 工 作 平 台 有 限 元 模 型 的 建 立
定频率为 5 0 HZ 。由于该钻机的转速不可调, 只能在额定的转
故产生 的激振频率为其额定频率 5 0 H Z。由表 l 所 工作平 台的分析 :其在工作时产生 的振动主要来 自于钻 速下工作 , 0阶载荷步 的频率值范 围为 1 . 8 7 O 9 H z  ̄ l 1 . 7 8 1 H Z之间, 头钻进过程 中竖直方 向钻压 以及钻头旋转对 工作平 台产生扭 得前 2 0 H Z, 故工作平台在工作 时不会 矩的综合 影响, 但 由于扭矩产生的影响较小 , 可忽略不计 , 主 远小于微型钻机 的激振频率 5 产生共振 , 也不会 因共振而 侧翻。 要考虑钻压的影响。在钻进过程 中,通过计算得 到钻压大概
示, 取2 0 个子 步分析 6阶模态 , 振型如下图所示。
图2 第二 阶振型 ( 下转第 1 5 4 页)
1 5 2

科 教 导刊 r 电子J I ・2 0 1 3年第 二期 r 下. ) 一
如果在初期就建 立高校 电子商务的整体 规划 ,那么在整 们的成功意味着高校 电子商务的开始是完全可行有效 的,如 个运营过程中就会 更有条 理和针对 性,这使得整个高校 电子 何去看待和开发这一领域 是 目前 高校 电子商务所面临的最大 商务 的市场的发展能够更加 的规范的迅 速。现在之所 以高校 挑战 。如果对这一市场有充足的认识 ,并且有着较好 的整体 电子商务的发展缓慢是由于缺少电子商务这方面的相关经验。 规划 ,那么这对 于 电子商务今后的发展和这整个行业 的走 向 这就更能说建立 高校 电子商务 的必要性和对于整个市场 的重 都有着不小的推动作用 。 要性 。 当今社会是一个高度信息发达的时代 ,电子商务是全球

LNG储罐外壳自振特性及地震响应分析

LNG储罐外壳自振特性及地震响应分析
茬底 隔 热 层 罐 底 加 热 器
L G储罐外壳 有限元模型 除竖 向振动外 , N 每一个频率值都对 应两种振型 , 两种振型的环 向波数 k 和最大相对位移 s 值 相同 , 只
是 两 种 振 型 关 于 X Z和 Y Z平 面 的对 称 性 不 同 , 图 3所 示 , O O 如 一
而且 据 国 际权 威 机 构 预 测 这 一 增 长 势 头 将 继 续 加 强 。 因 此 用 来 三维实体结构分析 。本文 根据文献 [ ] 1 提供 的数 据 , 设定 L G储 N
储存 液化 天然气 的储罐( N L G储罐 ) 建造量不断增多 , 向着大 型 罐有 限元模 型参 数 , 并 其基本参数 如表 1 示。本文 中未考虑 内罐 所
第3 7卷 第 4期 20 1 1年 2月
山 西 建 筑
SHANXI ARCHI TECTURE
Vo . 7 No 4 13 .
F b 2 1 e. 0 1
・23 ・
文 章 编 号 :0 9 6 2 (0 )4 0 2 —3 10 — 8 5 2 1 0 —0 3 0 1
预 应 力 混 凝 土 外 罐 墙
2 L G 储 罐外 壳模 态 分析 N
L G储罐外壳 的频率 与模 态。前 1 N 0阶频 率及所对 应的最 大
位 移 s 环 向 波 数 k 表 2 图 3给 出前 2阶模 态 。 和 见 ,
所储存的产品1
内罐
外 罐 墙 内部 的 隔热 层
的 位 移 、 速 度 、 效 应 力 时程 曲线 。 加 等
关键 词 :N L G储 罐 外 壳 , 自振 特 性 , 震 响 应 , 程 分 析 地 时
中 图 分 类 号 :U 6 . T 7 13 文献 标 识 码 : A

基于ANSYS的双筏板LNG储罐隔振设计分析

基于ANSYS的双筏板LNG储罐隔振设计分析

基于ANSYS的双筏板LNG储罐隔振设计分析
王子龙;高辉
【期刊名称】《化工设计通讯》
【年(卷),期】2024(50)1
【摘要】基于ANSYS软件,建立某20万m3LNG储罐双筏板桩基础三维模型进
行隔振设计分析,提出基于质点简化模型求解隔振系数的方法。

结果表明,此方法在
保证精度的同时大大提升了计算效率,为隔振系数的确定提供理论参考和有效数据;
另建立此20万m3LNG储罐单筏板高桩承台基础质点简化模型进行隔振设计分析。

经对比,双筏板基础在减小地震响应方面整体优于单筏板基础,但应注意在OBE满罐及SSE满罐工况下,其对外罐与穹顶地震响应的放大作用。

【总页数】4页(P126-129)
【作者】王子龙;高辉
【作者单位】中国天辰工程有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU352.12
【相关文献】
1.双层浮筏隔振系统筏体结构与隔振特性的研究
2.基于ANSYS的舰艇浮筏隔振系统特性
3.基于ADAMS刚柔耦合浮筏隔振系统建模及隔振性能分析
4.基于夹层板
的浮筏隔振系统有限元分析5.双层浮筏隔振系统筏体结构与隔振特性的研究
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为 解决 非线 性模 态分 析 问题 提供 了新 的思 路 。
参 考文 献
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西 部探矿 工 程
20 0 8年第 5 期


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( + Md +Kq 0 M ) 一 () 1
式中: ——动液附加质量 。 Md 得到耦联振振动的频率方程为 : f o( K—c M+Md f e ) 一0 () 2 12 储 罐计算 模型 参数 . 本 文选 用 了 4种 立式 圆柱 形 浮顶 储 液 罐 作 为分 析 模型 , 分析中不考虑浮顶的作用 , 罐体由 Q 3 一B碳钢 25 制成 , 础连 接形式 为锚 固型 , 型几 何参 数见 表 1 基 模 。 13 计算过程及结果 . 131 有 限元 建模 .. 有限元模型中, 液体单元采用 Fu 8 , l d 0储罐壁和底 i 板用 S el8 hl 1单 元 , 态 分 析 采 用 缩 减 法 ( eu e/ l 模 R d cd H ueo e)缩减法采用 HB 算法来计 算特征值和 o sh l r , d I
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西部探矿工程
2 0 年第 5 08 期
基 于 ANS S的储 液 罐 固 有 振 动 特 性 分 析 Y
潘 栋 邓 民宪 ,
(. 1南京工业大学土木工程学院, 江苏 南京 2 00 ; . 10 9 2 江苏省地震局, 江苏 南京 2 0 1) 104
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20 0 8年第 5 期
西部 探矿 工程 2 水平脉 冲 响应 法
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自由度 。储 液罐 有 限元模 型 见 图 1 。
本 文 采用水 平 脉 冲激励 法来 确定 结构 的 固有频率 , 在 ANS YS中固有 振 动特 性 的分 析 中该 种 方 法 并不 多
以产生相对滑动, 罐底的流体可以在水平面内运动。 () 3在进行模态分析时, 由于有限元软件对流体单 元 的要求 , 须对流体单元设置主从 自由度。在流体 自由 表面上法线方向上的自由度被定义为主自由度 , 其余 的 自由度定义为从 自由度 。在流固接触 面上的节点耦合 对中, 只有第一 自由度才能定义为主 自由度 , 其余为从
() 1液罐结构 中流体晃动 时, 自由表面在重力的作 用下 , 总是趋向于其平衡位置 , 为了模拟流体 自由表面 恢复力效应 , 自由表面上须考虑附加弹簧。在选择流体 单元 选项 时应 考虑 特殊 的表 面效 果 , 即加重力 弹簧使 表 面 回复到平 衡位 置 。这 通 过 在 每个 节 点 上 加 弹簧 来 实 现 , 簧参 数 在 单 元 顶 部 为正 值 , 单 元 底 部 为 负值 。 弹 在 在流体单元中可以通过 K Y P 2 一1 E O T() 选项来 自动 配置 弹簧参数 。 () 2流圃耦合交界面的处理: 流体与固体是两个独立 的实体 , 在划分单元 时在两者交界面上的单元网格要划 分一致 , 这样在交界 面上的同一位置一般就有两个重合 的节 点 , 一个 节 点 属 于 流体 单 元 , 个 节 点 属于 固 体单 一 元, 这两个重合节点在交界面法 向处 的位移强制保持一 致, 而对这 两个节点 的切 向位 移不 作约束 , 样流体 和 固 这 体问在法向不能相互穿透, 保持位移协调, 而在切向则可
( )由于模态 分析 只是 线性 问题 , 难解 决非 线 性 3 很 模 态 问题 , 文 采用 的水 平脉 冲激振 是基 于 ANS S瞬 本 Y 态 分析 的方 法 , 以可 以解 决 所 有包 括非 线 性 的 问题 , 所
() 2 本文采用了水平脉 冲激振方 法以确定储罐 系 统的固有频率 , 所计算结果与模态法以及文献值基本一 致;
摘 要: 对立 式 圆柱形 钢 刺储 液罐 的 固液耦 合 问题 , 理 论分析 出发 , 过合 理建 模 , 用 ANS S有 从 通 利 Y
限元软件 对 4种锚 固式储 油罐进 行 了模 态分析 , 提取 前 三阶 阵 型 。 同时 , 用 了一 种试 验 测试 方 法 , 采 以确定 非线性 问题 中的基 本频 率 的确 定 问题 , 此 法应 用于该领 域 , 将 对更 全 面地 了解储 液罐 固液耦 合 固有频 率 问题 有 着重要 的作 用 。
见, 将此方法应用于该领域对全面地 了解储液罐耦合固 有频率 问题 的模 拟研 究 有着 开拓性 的作 用 。
2 1 分 析结果 .
本 文采 用三 角 形 脉 冲激 励 沿 X 轴 单 轴 方 向, 用 作 在 刚性 地 面上 , 为加 速度 型 , 冲峰值 为 2m/ 于模 脉 0 s对 型 设置瑞 利 阻尼 C=a M+p 其 中 M 是 系统 的质量 矩 K, 阵 , 是 系 统 初 始 状 态 的 刚 度 矩 阵 。 阻 尼 比 睾一 K C 2 o 工程 经验 , a ¨ 5 p= . 0f 。分 别 /mo 。按 取 一0 1 , =& 1 』 . = 0 0
大学硕士学位论文.
A mi i r t n Na jn in s 1 0 4 C in d ns a i , n igJ a g u 2 0 1 , ha ) t o
Ab ta t src :A iieee n d l f n h r dl udso a etn s f t lme t n mo e c o e i i trg k o a q a
本 文利用 A Y NS S有 限元 计 算 软 件 对 钢 制 储 油 罐
特征 向量 。在建 模 中注意 如 下事项 :
表 1 浮顶罐 几何 参数
的整体水平振动振型进行了分析 , 并采用了一种试验测 试方法 , 以确定非线性问题 中的基本频率的确定问题。 1 A S S模态 分析 法 NY 1 1 基本 理论及 数值 解 法 . 假定储 液为无 粘 、 无旋 、 可压缩 的流体 , 不 将其 按实 体单元 考虑 , 其质 量对 罐体 的振 动有 影 响。液体 在振 动 过程 中对罐壁 产生 冲击 力 , 方便 起 见 , 以认 为 冲 击 为 可 力 是 由液体晃 动时 产生 的附 加质 量引 起 的 , 考虑 动液 附 加 质量 的影 响 , : 得
表 3 结果分析对 比表
2 3
1. 2 7 2 2.5 2 3
17 39 .


5 1 . 1
1 .95 3 1 .43 8 4.7 1 1 O.8 O 1 3.6 7
T4
3.1 7 6. 8 3

7. 6 6
2O
巩 萄 悯
7 g 3 5 3
与展望 ( )J. I [ 抚顺石油学 院报 ,961()3—4 ] 19 ,64 :8 . 4
E l 陈世一 , 强康. 固立式 圆柱 形储 液罐 抗震研究 的 回顾 2 蔡 锚 与展望 (I [] 抚顺石油学院报 ,9 7 1( ) 3—6 I)J. 1 9 ,7 1 : 13 . [ ] 路明 , 3 安晓卫. 型储油 罐动力 模 态分析 [] 沈 阳工业 学 大 J. 院学报 ,0 0 1 () 1—6 2 0 ,9 3 : 11. [] 葛颂. 4 大型立式储液罐抗震分析 的数值模拟 研究[ ] 浙 江 D.
D1 陈世一, 蔡强康. 锚固立式圆柱形储液罐抗震研究的回顾
( . olg C vlE g neig, igU iest f T c— 1C l e f ii n i r e o e n Na n nvri o eh y
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[ ] 初大勇. 5 立式浮放储 罐地震反应试 验研究[ ]大庆 石油学 D.
院硕士学位论文.
关键 词 : 固耦 合 ; 态分 析 ; 流 模 固有 频率 ; 型 振 中图分 类号 : 92 文献标 识 码 : 文章编 号 :O4 51 (O8 0一 O5— 0 TE 7 A 1O — 762 O )5 O2 3
地震灾害是 自然灾 害中后果较为严重 的一种。储 液罐通常储存易燃 、 易爆或有毒的介质, 很多处 于高温 高压工 况 , 果 因地 震 受 到 损坏 而停 产 , 仅 经 济 损 失 如 不 巨大 , 而且易 导致 二次 灾 害 。因此 , 对储 液 罐 进 行抗 震 研 究是非 常必要 的。储液 罐抗 震研 究分 为 3部分 : 固有 频 率和振 型计算 , 地震 载荷 作 用下 的响应 计算 和屈 曲破 坏分析以及振动台试验研究_ ] 1。
we e ma e b o t r r d y s fwa e ANS . I h r n r q e c n l s s o YS n e e tfe u n y a ay e f t e f u y e f tn s i n u ty we e a a y e . Th is h o r t p s o a k n i d s r r n l z d e f t3 r

∞ 粥
132 计算结 果 ( .. 见表 2 )
表 2 采 用 缩 减 法 有 限元 模 态 分 析 结 果 模 型
T1
阶数

分析 结果
7 O3 .
文献值
7. 34
表 3给 出 了水 平 脉 冲 激振 法 的计 算 结 果 和模 态 分 析方 法得 到 的基本 频率 的对 比结 果 。
图 1 立式储液罐 的有 限元模 型
对 以 上 4个 模 型 罐 进 行 水 平 激 振 的 有 限 元 分 析 。 图2 ~图 5给 出 了 4个 模 型 罐 激 振 后 的沿 罐 体 高度 3 个不 同高度 的节 点 的频谱 响应 , 而可 以得 出模 型罐 的 从
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