10T龙门吊基础设计计算书
10t龙门吊地基承载力计算
10t龙门吊地基承载力计算
10吨龙门吊的地基承载力计算需要考虑以下几个因素：
1. 龙门吊的自重：龙门吊自身的重量需要计算在内，假设为W1。
2. 载荷：龙门吊能够承受的最大载荷为10吨，假设为P。
3. 活载系数：根据具体使用情况和要求，可选取不同的活载系数，通常为1.0-1.5之间。
4. 地基承载力：根据地基的类型，可以查表或进行土壤力学计算得出地基的承载力。
地基承载力计算的公式为：
Q = (P + W1) × C × γ
其中，Q为地基承载力，P为载荷，W1为龙门吊自重，C为活载系数，γ为地基承载力系数。
请注意，以上介绍的是一种常用的地基承载力计算方法，具体计算需要根据具体工程条件和要求进行。
为确保安全，在进行地基承载力计算时，最好咨询专业的土木工程师或结构工程师进行详细设计和计算。
10t龙门吊机走道基础计算手册 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书
一、概述
为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机
跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底
12钢筋。
双面配筋计算公式：
公式：02)(2'0'2
=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；
—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；
—s A 受拉区钢筋的截面积；
—'s A 受压区钢筋的截面积；
—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；
'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；
030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；
—x 混凝土受压区高度；
以上公式的参数均取于<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规
范>>(JTGD62—2004)。
所以，由上面计算可得：
基础钢筋布设：
上排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
下排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
A.验算上部钢筋受拉时的应力:
由公式得：
2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040
x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm
由公式得：
32
140 6.310 4.5(6.35)341y ⨯⨯+⨯⨯-==(cm)。
10T龙门吊计算书
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩：W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量：E c=2.80×104KN/m2截面刚度：E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
10t门式起重机轨道梁基础受力计算书
1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。
2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。
图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。
2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。
2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。
单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。
边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。
10T龙门吊板式基础计算案例
10T龙门吊板式基础计算案例龙门吊是一种用于起重和搬运作业的重型机械设备。
典型的龙门吊通常由支架、横梁、起重装置和控制系统组成。
为了确保龙门吊的稳定性和安全性，需要进行基础计算。
下面是一个10吨龙门吊板式基础计算案例，详细说明了计算过程。
1.首先确定龙门吊的重量和工作载荷。
根据实际需求和设计要求，假设龙门吊的重量为80吨，工作载荷为10吨。
2.确定基础尺寸。
根据实际使用情况和现场条件，选择适当的基础尺寸。
假设选定的基础尺寸为10米x10米。
3.确定基础承载力。
基础承载力是指基础能够承受的最大荷载。
根据国家标准和建筑规范，可以得到基础承载力的计算公式：P=A×q，其中P为基础承载力，A为基础面积，q为单位面积承载力。
4.计算单位面积承载力。
根据地质勘察和土壤力学性质的测试数据，确定土壤的承载力。
假设单位面积承载力为150kN/m27.设计基础结构。
在确定基础尺寸和承载力之后，可以开始设计基础结构。
在本案例中，选择板式基础结构进行设计。
板式基础结构由基础底板、基础墙壁和基础柱组成。
8.设计基础底板。
基础底板是承受重量和工作载荷的主要部分。
根据实际需求和设计要求，选择适当的底板厚度、材料和加固方式。
假设选择的底板厚度为1米，材料为钢筋混凝土，采用钢筋网加固。
9.设计基础墙壁。
基础墙壁是支撑基础底板和承受荷载的重要组成部分。
根据实际需求和设计要求，选择适当的墙壁高度、厚度和材料。
假设选择的墙壁高度为2米，厚度为0.5米，材料为钢筋混凝土。
10.设计基础柱。
基础柱是承受重量和工作载荷的重要部分。
根据实际需求和设计要求，选择适当的柱高度、直径和材料。
假设选择的柱高度为3米，直径为0.5米，材料为钢筋混凝土。
11.进行基础施工。
根据设计要求和技术规范，开始进行基础的施工工作。
包括挖掘基坑、浇筑混凝土、安装钢筋和加固等工序。
12.进行基础验收。
在基础施工完成后，进行基础验收工作。
包括对基础结构的尺寸和强度进行检查，确保基础的安全性和稳定性。
10t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书之蔡仲巾千创作
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典范断面图计算.
2、采纳双层C30钢筋混凝土基础.
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1×2×25 kN /m3
②钢轨：g2×43×
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k =g2+g2+g3KN
4．资料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土, 承载力可达130KPa, 满足承载力要求.。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
10T龙门吊基础设计计算书
10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
10T龙门吊板式基础计算案例
10T龙门吊基础计算一、10T龙门起重机简图二、10T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-10T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7.5m；刚性腿悬臂长7.5m；3）起升高度：主钩7m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压14.9t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重33.2t(空载)。
三、10T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为14.9t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.2m、宽度0.6m。
4）荷载转换：14.9t×1000Kg×10N/Kg=149000N=149KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×149KN=178.8KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=178.8KN/（2.0m×0.6m）+25KN/m³×0.2m=154KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.2m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
10t龙门吊基础承载力计算书
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龙门吊基础底承载力计算书10T一、计算说明1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图计算形式：验算截面尺寸基础类型：条基:
剖面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B = 400 mm, 1'.
H = 400 mm 1 3．荷载值：
23=6.4kN 0.2m×25 kN /m×①基础砼：g=1.281②钢轨：g=1.28×43×10N /kg=0.55kN 2③龙门吊轮压：g=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN 3
作用在基础底部的基本组合荷载
F = g+g+ g=66.95KN 3k22 4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
2 0.6= 0.768 m底面积：A =1.28×
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p = F/A = 66.95/0.768=87.2KPa
kk结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
'.。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
10t系列门式起重机主结构计算书
10t系列门式起重机门式起重机主结构计算书(2009-09-23 16:32:33)一、概述10t系列门式起重机是用于某预制梁场的小型起重设备，根据其应用地域（沿海地区，有台风及季风影响）及其特点（起吊载荷较轻，A3级工作制）且无悬臂，决定采用三角形断面空间桁架作为主梁，支腿采用格构结构，本设计按起重量10t,跨度分别为25.5m、23m、20m、7.5m的规格进行控制性设计，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。
本设计完全遵循GB3811-83《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部颁标准、行业标准、企业标准等要求执行。
二、计算依据1、基本参数1) 额定起重量10t2) 起升速度8m/min3) 跨度及起升高度4) 小车运行速度 20 m/min5) 大车运行速度12 m/min6) 起重机工作等级A37) 适应纵坡±1%8) 工作电源380v/50Hz9) 走行轨道大车P43(单轨) 小车P38(单轨)10) 工作风压250Pa2、遵照规范及主要参考文献1) 《起重机设计规范》GB3811-832) 《起重机试验规范和程序》GB5905-863) 《起重机机械安全规程》GB6067-854) 《钢结构设计规范》GB50017-20035) 《钢结构施工及验收规范》GB50205-956) 《通用门吊起重机》GB/T14406-937) 《钢结构工程质量检验评定标准》GB50221-958) 《钢结构焊缝外形尺寸》GB10854-899) 《电气装置安装工程施工及验收规范》GB50017-200310) 《铁路工程施工安全技术规程》TB10401.1-200311) 《桥式和提梁机制造及轨道安装公差》GB1183-8812) 《通用桥式和门式起重机司机室技术条件》GB/T14407-9713) 《双梁通用门式起重机技术条件》JB4102-8614) 《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-981) 3、材料选择考虑到各方面综合因素的影响，主材均选用Q235B，考虑1.5倍的安全系数后其性能如下:抗拉、抗压和抗弯强度：[σ] =235/1.5=156Mpa抗剪强度：[τ] =90MPa端面承压(刨平顶紧) [σce] =215MPa三、总体设计计算1、轮压①小车轮压：由于定滑轮组设置时偏离了小车轴距中心线，造成轮压不均。
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
10t起重机基础承载力计算书
10t起重机基础承载力计算书一、背景介绍起重机基础承载力计算是用于确定起重机底座基础设计的重要环节。
本文档旨在计算10t起重机基础的承载力，以确保其安全可靠的运行。
二、计算过程1. 确定起重机底座的尺寸：根据起重机的负载能力和设计要求，确定底座的长度、宽度和高度。
2. 确定底座的材质：根据现场条件和工程要求，选择适合的材料。
常用的材料包括钢筋混凝土、钢板等。
3. 计算基础的承载能力：分析起重机的荷载特点，包括水平荷载和垂直荷载。
根据荷载作用点的位置和方向，计算出作用在基础上的最大力和力矩。
4. 根据计算结果，确定起重机基础的设计方案：根据计算结果，确定底座的形状和厚度，以确保基础能够承受起重机的荷载。
5. 完善基础设计：根据基础的设计方案，进行进一步的细化设计，包括基础的支撑结构和加固措施。
确保基础的稳定性和安全性。
三、计算实例下面用一个简单的计算实例来说明如何计算10t起重机基础的承载力。
1. 基础尺寸- 长度：5m- 宽度：5m- 高度：1m2. 底座材质- 钢筋混凝土3. 荷载特点- 水平荷载：10t- 垂直荷载：20t4. 承载能力计算- 水平荷载作用点离中心的距离：1m- 垂直荷载作用点离中心的距离：2m- 水平荷载产生的力矩：10t * 1m = 10tm- 垂直荷载产生的力矩：20t * 2m = 40tm- 最大力：sqrt((10t)^2 + (20t)^2) = sqrt(100t^2 + 400t^2) =sqrt(500t^2) = 22.36t5. 设计方案根据计算结果，可确定起重机基础底座的厚度为1m，形状为矩形。
四、总结通过计算，我们得到了10t起重机基础的承载力计算结果，并确定了相应的设计方案。
这将确保起重机底座的可靠性和安全性。
在实际工程中，我们还需要遵循相关的标准和规范，进行详细的设计和施工。
本文档只提供了一个简单的示例，具体的计算和设计应根据实际情况进行。
希望这份文档能对你有所帮助！。
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10T龙门吊基础设计计算书**************************轨道板厂10T 龙门吊基础设计10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
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图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
4.2、地基承载力验算每个台座两侧各设一条钢轨，长20m ，两端各设伸缩缝20mm 。
考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。
按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：图-4.2：荷载布置图（单位：m ）采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。
基础截面惯性距：m I 40417.0=。
地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122=⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--==ννβ 地基抗力系数：33/689.18101076.123.010.161090.221m KN I c )νb(E k =⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯=-=-2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =⨯=⋅= 1436.00417.01055.2410689.1810441034=⨯⨯⨯⨯==I E k c s λ 荷载计算模式判定：P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算P2：()πλ>=-⨯=⋅512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--⨯=⋅529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-⨯-⨯=⋅435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--⨯=⋅446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算 P6：()πλ>=--⨯=⋅353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--⨯=⋅236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-⨯=⋅330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响荷载P1按半无限长梁计算：01436.00=⨯==λαa对位置A ：01436.00=⨯==λξx ，查表得反力系数2=p对位置B ：09.01436.065.0=⨯==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=⨯+==λξx ，查表得反力系数326.0=p对位置D ：()17.11436.085.6265.0=⨯+⨯==λξx ，查表得反力系数245.0=p 对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=⨯++⨯==λξx ，查表得反力系数08.0-=p对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=⨯+++⨯==λξx ，查表得反力系数07.0-=p对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=⨯++++⨯==λξx ，查表得反力系数069.0=p对位置H ：()33.41436.085.1546=⨯-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=⨯==λξx ，查表得反力系数504.0=p荷载P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。
（2）其他荷载的影响 计算过程见表1：其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！ 5、基础内力计算基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：B i1=e -λx *sin λx M i1=-PB ij /λ(j=1) C ij =e -λx (cos λx-sin λx) M ik =P*C ij /4λ(j=2～8) D ij =e -λx *cos λx V ij =-P*D x2/2（j=2～8） V ij =-PC ij (j=1) 6、基础配筋计算1、判断T 型截面类型：基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T 型基础的类型。
第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。
翼缘板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 17.1098.319623.026.13.01106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=腹板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 56.53756.183427.026.17.03.0106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=由计算可知：T 型基础为第一类。
2、基础正截面受弯配筋：根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.mmh m ＜b cf M h h x b 512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ 25.2638610300284.03.06106.911mm yf xb c f s A=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm 2 ，ρ=0.68%＞ρmin =0.15%mh b m ＜bcf Mh h x 512.093.055.000148.016106.93101312293.093.022002=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ26.4736103000148.016106.922mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm 2 ，ρ=0.31%＞ρmin =0.15% 3、基础斜截面受剪配筋：根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βc f c bh 0=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)受剪截面尺寸满足要求。
V=0.7βh f t bh 0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax故需配箍筋mmh yv f bh t f cs V s v As 0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.371025.107.0=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-⨯=-=）（结合构造要求，选φ8@300，335.0=sAsvmm ，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266min =⨯⨯⨯===⨯⨯⨯==y t sv sv f f ＞sb nA ρρ满足要求！ 4、横向抗弯检算取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图6-1图6-1：横向抗弯计算位置图M=0.5*P j *a j 2 P j ：基底净反力a j ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m28.132265.0*6102109.0310652.609.0mm hy f M A =⨯⨯⨯==用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm 2)能满足要求。
λ=0.地基反力计算表基础弯距计算表基础剪力计算表2基础剪力计算表。