现浇箱梁满堂支架计算书
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况本项目为某城市快速路现浇箱梁工程，工程位于城市中心区域，全长约1.5公里，包含多联现浇箱梁结构。
现浇箱梁采用满堂支架法进行施工，为确保施工安全和工程质量，特制定本搭设方案及计算书。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 熟悉设计图纸及施工规范，明确现浇箱梁的施工工艺流程、技术要求及质量控制标准。
2. 组织专业技术人员进行方案编制，包括满堂支架搭设方案、施工计算书等。
3. 对施工人员进行技术培训，使其熟练掌握满堂支架搭设方法、操作规程及安全措施。
4. 准备相关施工图纸和技术文件，以便施工现场查阅。
（二）、物资准备工作1. 根据施工图纸和方案，计算所需主要材料数量，编制材料需用量计划。
2. 采购合格的材料，包括钢材、木材、脚手架配件等。
3. 对采购的材料进行验收，确保材料质量符合国家标准和设计要求。
4. 储备足够的施工设备，如塔吊、施工电梯、运输车辆等。
5. 准备施工所需的工具、仪器和设备，如扳手、螺丝、水准仪、经纬仪等。
6. 搭建临时设施，如临时仓库、加工车间、办公区等。
7. 确保施工现场水、电、通讯等设施齐全，以满足施工需求。
8. 配置足够的劳保用品，确保施工人员的人身安全。
三、一般规定1. 施工应严格遵守国家和地方的相关法律法规，以及现行的建筑施工质量、安全、环保等标准。
2. 施工前应进行详细的技术交底，确保所有施工人员了解施工方案、工艺流程、质量控制和安全措施。
3. 施工中应采用先进的施工工艺和设备，提高施工效率和工程质量。
4. 施工现场应设置明显的安全警示标志，确保施工现场的安全和交通畅通。
a. 标志应包括但不限于：施工区域、危险区域、安全通道、消防器材位置等。
b. 夜间施工应保证足够的照明，避免因视线不良造成安全事故。
5. 施工过程中应定期进行安全检查，及时发现并整改安全隐患。
6. 施工材料应分类堆放，标识清楚，严禁使用不合格材料。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
现浇箱梁满堂支架方案计算
6边跨现浇段堂支架计算书一、工程概况郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。
郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。
箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。
斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。
箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。
中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。
边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。
内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。
二、编制依据（1）《公路桥涵施工手册》（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（3）《建筑结构荷载规范》（4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《公路桥涵施工技术规范》（8）、桂平郁江二桥工程设计文件及招标文件等。
现浇箱梁满堂支架方案计算
K1+700天桥现浇箱梁满堂支架及门洞方案计算书二○一四年八月目录1编制依据 (1)2工程概况 (1)3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 (1)4现浇箱梁支架验算 (1)4.1荷载计算 (2)4.1.1荷载分析 (2)4.1.2荷载组合 (2)4.1.3荷载计算 (2)4.2结构检算 (4)4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 (4)4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算 (6)4.2.3扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 (7)4.2.4底模板计算 (8)4.2.5跨中工字钢平台支架体系验算 (9)K1+700天桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1编制依据（1）国家及地方政府、相关部委的法律法规、规章制度，建设单位的相关规定和要求；（2）项目施工承包合同；（3）本项目采用的标准、规范、规程等相关技术要求；（4）我部对项目策划和与本项目相关的管理规定；（5）我部对该项目的施工调查情况；（6）我公司现有或可协调、组织、解决的施工装备和技术工艺。
2工程概况K1+700天桥，设计汽车荷载为公路-II级。
上部结构为17+34+17米预应力砼连续梁，桥面净宽7米，箱梁顶宽8米，底宽4.45米，梁高1.5米，采用满堂支架施工；下构桥台均为柱式台，钻孔桩基础；桥墩为实体方墩，钻孔桩基础。
3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚15mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
底板腹板位置处采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系；翼缘板位置处采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系。
现浇箱梁满堂支架设计计算书
现浇箱梁施工专项技术方案一、工程概况与说明二、编制依据三、工程难点、重点与对策四、施工计划安排五、现浇箱梁施工工艺流程与工艺（工艺流程图）1、地基基础处理2、满堂支架的设计与施工〈1〉满堂支架的设计（见附录）〈2〉碗扣式支架的搭设安装（包括侧模、底模）〈3〉支架予压a、予压方案b、予压加载c、予压观测d、支架予拱度设置3、底模侧模和内模、内模安装4、钢筋加工安装〈1〉钢筋加工〈2〉钢筋绑扎〈3〉预应力管道设置〈4〉预埋件安装5、混凝土运输灌浆〈1〉混凝土灌注顺序〈2〉混凝土灌注工艺〈3〉混凝土养护6、预应力钢绞线施工〈1〉钢绞线的制作与安装〈2〉预应力钢绞线张拉7、管道压浆与封端〈1〉压浆〈2〉封端8、模板、支架拆除六、机械与人员配备七、质量管理目标与措施八、安全目标与专项安全技术九、附录：设计计算书上述内容由辛总阅并组织讨论编写现浇箱梁满堂支架设计计算书一、设计计算概述本标段现浇箱梁共有44联，其种类、跨度、桥面宽度繁多，梁底距地面高度不宜，净高一般在6-24m左右。
由于梁高均为1.80m，据此本设计计算书以梁底距地面24m的4-30m一联为例进行满堂支架设计计算，其余现浇梁支架可据本设计计算资料，各联设计文件的跨度，断面尺寸，净高逐联分别补充满堂支架施工设计。
满堂支架沿桥梁纵向均按0.6m间距布置；横断面的翼缘板一般按0.9m间距布置，B-B,C-C,D-D断面及每跨中隔墙范围均按0.6m布置；A-A 断面腹板范围按0.6m布置，其底板范围可按0.9m布置，步距均为1.2m 支架顶端设置顶托，顶托上按设120*120mm横向分配梁（间距0.6m）上铺80*80mm纵向分配梁，翼缘板与A-A断面板范围的底板与顶板可按0.3m布置，其余均按0.2m布置，底模采用18mm竹胶板。
支架底部设置底座，其底座下设C20混凝土硬化，混凝土厚度由地基处理后地基容许承载力决定。
在架体底部至顶部，四周竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于4.5m；底部和顶部必须设置一道水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距不大于4.8m。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：图1.1-1 现浇箱梁Ⅰ-Ⅰ截面q 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()()()[]kPa ＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯ 注：B —箱梁底宽，取4.1m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
现浇箱梁满堂支架受力计算书
现浇箱梁满堂⽀架受⼒计算书现浇箱梁满堂⽀架受⼒计算书年⽉⽇第份/共份1 计算依据（1）《两阶段施⼯图设计⽂件》；（2）《路桥施⼯计算⼿册》；（3）《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010；（4）《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011。
2 承插型盘扣式钢管⽀架受⼒计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施⼯过程中将涉及以下荷载形式：（1）按照《路桥施⼯计算⼿册》P172页中表8-1所⽰荷载取值为：①内箱模板⽀撑系统及外模⽀撑荷载，按均布荷载计算可取1.0kN/m2②新浇混凝⼟容重取26KN/m3（序号2）③施⼯⼈员、材料、机具荷载：a 计算模板及直接⽀承模板的⼩棱时，按均布荷载计算，取2.5kN/m2（序号3）b 计算直接⽀承⼩棱的梁时，均布荷载取1.5KNc 计算⽀架⽴杆时，均布荷载取1.0KN④混凝⼟倾倒荷载取2kN/m2（序号4）⑤振捣混凝⼟产⽣的荷载取2kN/m2（序号5）（2）通过现浇箱梁结构典型断⾯尺⼨取值计算混凝⼟⾃重：①腹板及横梁位置砼厚度为1.6m，⾃重q1=26×1.6=41.6（kN/m2）②箱内倒⾓位置砼厚度取均值0.7m，⾃重q2=26×0.7=18.2（kN/m2）③底板位置砼厚度取最⼤值0.9m，⾃重q3=26×0.9=23.4（kN/m2）④翼板倒⾓位置砼厚度取均值31.5cm，⾃重q4=26×0.315 =8.19（kN/m2）混凝⼟⾃重如下图（单位：kN/m2）（3）满堂⽀架整体布置（从上往下）如下：1）横梁处（腹板处（包含倒⾓处））：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.25m；纵向10×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距0.6m；⽴杆⽹格为0.6×0.9m；2）底板处：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.25m；纵向15×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距1.2m；⽴杆⽹格为1.2×0.9m；3）翼板处：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.2m；纵向10×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距1.5m；⽴杆⽹格为1.5×0.9m。
现浇板梁满堂支架计算书
现浇板梁满堂支架计算书一、编制依据1、《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《砼结构设计规范》GB50010-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二、计算参数（一）恒载取值1、模板参数：木模0.35KN/m22、支架顶横梁（10*10木方）自重：0.1KN/m3、新浇砼自重：24KN/m3梁高110cm，单位重：26.4KN/m2（二）活载取值（按公路桥涵施工技术规范附录D规定取值）1、施工人群及砼振捣力取2.5KN/m2；2、砼冲击力取4.0KN/m2（三）荷载组合1、强度计算：（一）+（二）2、刚度验算：（一）+（二）三、支架布置形式1、支架形式选择：满堂支架体系采用普通建筑钢管、扣件。
2、支架搭设示意图：3、支架搭设说明立杆横距：60cm 立杆纵距：60cm横杆间距：60cm 步架高度：60cm支架高度2m四、支架受力计算1、支架顶横梁受力计算：横梁采用10*10木方，长度为200cm ，横向按30cm 间距搁置于支架顶托上，并用铁丝绑扎在支架顶纵横向横杆上。
⑴横梁受力简图⑵横梁受活载：Q=（2.5+4）×0.6=3.9KN/m⑶横梁受静载：G=（26.4+0.35）×0.6=16.05KN/m⑷荷载取值系数：静载系数r 0=1.2；活载系数y 0=1.4⑸横梁所承受的荷载为：q= r 0×G+ y 0×Q=1.2×16.05+1.4 ×3.9=25.26KN/m ⑹横梁受线荷载产生的最大内力：(按三跨连续梁计算支点反力)① 计算简图：（图乘法解算）基本机构受力简图受力简图基本结构受力弯矩简图单位力简图单位力作用弯矩图单位力作用弯矩图图图②建立二次超静定力法方程为：δ11X1+δ12X2+Δ1P=0δ21X1+δ22X2+Δ2P=0δ11=(1/EI)∫(M1M1)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)δ12=(1/EI)∫(M1M2)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)Δ1P=(1/EI)∫(M P M1)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)δ21=(1/EI)∫(M2M1)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)δ22=(1/EI)∫(M2M2)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)Δ2P=(1/EI)∫(M P M2)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)即：a3/(3EI)X1+ a3/(6EI)X2+ qa4/(8EI)=0a3/(6EI)X1+ a3/(3EI)X2+ qa4/(8EI)=0联立解得X1=X2=-qa/4(与所设方向相反)③∑M N1=0 qa/4*a+qa/4·2a=N2·3a 解得N2=qa/4④同理：N1=qa/4⑤跨中截面弯矩：M=qa/4·3a/2+qa/4·a/2=qa2/2⑥支点截面剪力：P=N1=N2=qa/4⑦横梁截面惯性矩、抗弯截面系数及回弹模量木方I=1/12bh3=8333.3cm4 ; W X=1/6bh2=166.7cm3; E=10GPa 跨中截面应力为：δ=M/W X=qa2/2/166.7cm3=25Mpaδ＜[δ]=124Mpa 强度条件满足规范要求⑧横梁挠度计算：f=(1/EI)∫∫Md2a=(1/2EI)∫∫qa2d2a=qa4/(24EI)=0.15mmf/L=0.15/600=0.00025＜[f/L]=1/250=0.004⑨刚度条件满足规范要求2、支架立杆受力计算(立杆外径￠48；壁厚d为3.0mm)(1)立杆承受的最大压力为：N=qa/4=3.45KN（2）立杆截面计算参数：I=12.187cm4泊松比u=1惯性半径i=（I/A）1/2=1.587cm长细比λ=ul/i=1×60/1.587=37.8查表压杆折减系数φ=0.658（3）立杆压应力：δ=N/A=3.45/489.3=7Mpa＜[δ]=180Mpa 立杆强度满足规范要求（4）立杆稳定性计算：δ＜φ[δ]=0.658×180=118.4Mpa 立杆稳定性满足规范要求故支架搭设立杆纵横距为60cm×60cm，立杆处于压杆稳定状态下的允许承载力[P]= φ[δ]·A=118.4×489.3=57.9KN.支架安全。
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计算书1.编制依据1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20132.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20133.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084.《钢结构设计规范》GB50017-20172.工程参数支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。
为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。
1箱梁构造图（一）2箱梁构造图（二）3箱梁构造图（三）43.荷载验算因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。
横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。
参数：翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m，底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m梁端及腹板砼厚度：1.8m3.1.面板验算3.1.1翼板及底板位置参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。
面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。
面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3；截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。
面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。
1、荷载计算取均布荷载作用效应考虑。
荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。
钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn转换为均布线荷载：q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m2、强度验算1）、恒荷载(1)、均布荷载16.32kN/m，荷载分布：满布施工荷载为均布线荷载时最大弯矩：M max=q1l2/10=0.1×16.32×0.42=0.26kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.26×106=8.67N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 30000面板强度满足要求!3、挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
计算挠度时，跨径取次梁净间距0.35cm。
q = 16.32+3=19.32kN/m；面板最大容许挠度值: 350/400=0.875mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×19.32×3504=0.872mm <0.875mm 100EI 100×10000×225000满足要求!3.1.2梁端及腹板位置参数：腹板支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，梁端支架间距0.4m×0.8m主楞间距0.8m，次楞间距15cm。
面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据主楞间距0.8布置，取三跨次梁间距的面板作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3；截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。
面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
1、荷载计算取均布荷载作用效应考虑。
计算单元为（1×0.15），实心位置砼厚为：1.8m。
钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.15×0.8×1.8）=5.62kn面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.15×0.8）=0.06kn施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.15×0.8）=0.36kn转换为均布线荷载：q1=(1.2×（5.62+0.06）+1.4×0.36)/（0.15）=7.32/0.15=48.8kN/m2、强度验算1）、恒荷载(1)、均布荷载48.8kN/m，荷载分布：满布施工荷载为均布线荷载时最大弯矩：M max=q1l2/10=0.1×48.8×0.152=0.11kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.11×106=3.67N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 30000面板强度满足要求!3、挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 48.8+3=51.8kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.375mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×51.8×1504=0.079mm <0.375mm 100EI 100×10000×225000满足要求!3.2.次楞验算次楞采用10×5方木在翼板及空箱位置间距布置为0.3cm，在梁端及腹板处布置0.15cm。
截面参数：方木截面上下对称截面面积A = 5000 mm2面积矩S = 62500 mm3抗弯惯性矩I = 4166667 mm4抗弯模量W = 83333 mm33.2.1翼板及底板位置同理按厚度大的进行验算，即底板位置验算合格，则翼板也合格。
1、抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距即立杆横距，L=0.8m。
2、荷载计算取均布荷载作用效应考虑，取单元0.4×0.8进行受力分析，取三跨主楞（三跨次楞连续梁）间距作为计算单元。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(26×0.5+0.5)+1.4×3]×0.4=8.16kN/m根据计算取q1= 8.16kN/m作为设计依据。
2、强度验算1、截面参数：新截面方木截面上下对称截面面积 A = 5000 mm2面积矩 S = 62500 mm3抗弯惯性矩 I = 4166667 mm4抗弯模量 W = 83333 mm32、荷载信息1）、恒荷载(1)、均布荷载，8.16kN/m，荷载分布：满布3、内力、挠度计算1）、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2）、剪力图（kN）3）、支座反力（kN）(1)、恒载工况强度应力最大正应力σ = Mmax/W= 0.52 / 83333=6.24MPa ≤ f = 12 MPa 满足!4、挠度验算q=8.16kn/m次楞最大容许挠度值:800/400=2mm；次楞弹性模量: E=9000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×8.16×8004=0.6mm < 2mm 100EI 100×9000×4166667满足要求!3.2.2梁端及腹板位置次楞采用10×5方木在实心位置间距布置为0.15cm。
截面参数：方木截面上下对称截面面积A = 5000 mm2面积矩S = 62500 mm3抗弯惯性矩I = 4166667 mm4抗弯模量W = 83333 mm31、抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.8m。
2、荷载计算取均布荷载作用效应考虑，取单元0.15×0.8进行受力分析，取三跨主楞（三跨次楞连续梁）间距作为计算单元。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(26×1.8+0.5)+1.4×3]×0.15=9.144kN/m根据计算取q1=9.144kN/m作为设计依据。
3、强度验算1、截面参数：新截面方木截面上下对称截面面积 A = 5000 mm2面积矩 S = 62500 mm3抗弯惯性矩 I = 4166667 mm4抗弯模量 W = 83333 mm32、荷载信息1）、恒荷载(1)、均布荷载，9.144kN/m，荷载分布：满布2）、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况3）、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、支座反力（kN）(1)、恒载工况4、强度应力最大正应力σ = Mmax/ W= 0.59 / 83333=7.08 MPa ≤ f = 12 MPa 满足!5、挠度验算q=9.144kn/m次楞最大容许挠度值:800/400=2mm；次楞弹性模量: E=9000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×9.144×8004=0.68mm < 4mm 100EI 100×9000×4166667满足要求!3.3.主楞验算主楞均根据支架的间距0.8m进行布置，全桥主楞间距相同。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
根据以上章节中次楞的计算可得：底板处：最大支座反力7.2kn；腹板及梁端处：最大支座反力8kn；因全桥主楞间距均为0.8m，所以空箱翼板位置不单独计算，只验算实心不利荷载处，即实心处能够满足验算要求，则其他位置均能够满足。
取实心处次楞作用在主楞上的集中荷载P=8kN，则主楞承受来自次楞0.15m 间距布置的集中力，主楞采用普工14，荷载验算如下：1、自动计算梁自重，工钢14横梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度ρ = 7850 kg/m3线膨胀系数α = 12x10-6 / °c泊松比ν = 0.30屈服强度 f= 235 MPay抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa= 125 MPa抗剪强度设计值 fv3、截面参数：普工14截面上下对称截面面积 A = 2150 mm2自重 W = 0.165 kN/m面积矩 S = 57847 mm3抗弯惯性矩 I = 7120000 mm4抗弯模量 W = 101714 mm3塑性发展系数γ = 1.054、荷载信息1）、恒荷载(1)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.00m(2)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.15m(3)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.30m(4)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.45m(5)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.60m(6)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.75m(7)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端0.90m(8)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.05m(9)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.20m(10)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.35m(11)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.50m(12)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.65m(13)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.80m(14)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端1.95m(15)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端2.10m(16)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端2.25m(17)、集中力，8.00kN，荷载位置：距左端2.40m5、组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况6、内力、挠度计算1）、弯矩图（kN.m） (1)、恒载工况(2)、包络图2）、剪力图（kN） (1)、恒载工况(2)、包络图3）、挠度(1)、恒载工况4）、支座反力（kN） (1)、恒载工况(2)、包络图7、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足第1跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值 -2.78～3.44 kN.m剪力设计值 -26.88～13.28 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.10mm，最大挠跨比1/8000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1） (2)、强度应力最大剪应力τ = Vmax ×S/I/tw= 26.88×57847/7120000/5.5×1000= 39.7 MPa≤fv=125MPa 满足!最大正应力σ = Mmax/γ/W= 3.44/1.05/101714×1e6= 32.2 MPa≤f=215MPa 满足!(3)、该跨验算结论：满足!第2跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值 -0.98～3.44 kN.m剪力设计值 -20.08～20.08 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.01mm，最大挠跨比1/88889（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1） (2)、强度应力最大剪应力τ = Vmax ×S/I/tw= 20.08×57847/7120000/5.5×1000= 29.7 MPa ≤fv=125MPa 满足!最大正应力σ = Mmax/γ/W= 3.44/1.05/101714×1e6= 32.2MPa≤f=215MPa 满足!(3)、该跨验算结论：满足!第3跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值 -2.78～3.44 kN.m剪力设计值 -13.28～26.88 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.10mm，最大挠跨比1/8000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1） (2)、强度应力最大剪应力τ =Vmax ×S/I/tw= 26.88×57847/7120000/5.5×1000= 39.7MPa ≤fv= 125 MPa 满足!最大正应力σ = Mmax/γ/W= 3.44/1.05/101714×1e6= 32.2 MPa ≤f = 215MPa 满足!(3)、该跨验算结论：满足!3.4.支架验算分析支架立杆在受力情况在最不利位置为横梁处实心段，腹板、转角处支架受力，都为实心段。