后张法预应力计算书
预应力混凝土结构—端部锚固区的计算
垫板 δ=2cm
da /2
钢筋网
N
e
d1
Z
N/2 xa
Z1 N/2
锚具
I
梁端的垫板和加强钢筋网
Z σy
拉应力区 Байду номын сангаас应力区
锚具底下的混凝土劈裂力
❖ 后张法预应力混凝土受弯构件的钢束锚具下设置厚度 不小于16mm的钢垫板或采用具有喇叭管状的钢锚具垫板。
具有喇叭管状的钢垫板
夹片锚具 钢绞线
金属波纹管 锚下螺旋钢筋
预应力钢筋的传递长度ltr和锚固长度la的规定取值见附表2-7。
设计计算上假定传递长度和锚固长度范围内的预应力钢
筋的应力（从零至spe或fpd ）按直线变化计算。
❖ 在端部锚固长度la范围内计算斜截面承载力时，预应力
筋的应力spe应根据斜截面所处位置按直线内插求得。
❖ 在端部预应力传递长度ltr范围内进行抗裂性计算时，预 应力钢筋的实际应力值也应根据验算截面所处位置按直线内 插求得。
❖ 传递长度或锚固长度的起点，与放张的方法有关。
当采用骤然放张（例如剪断）时，由于钢筋回缩的冲击将 使构件端部混凝土的粘结力破坏，故其起点应自离构件端面 0.25 ltr处开始计算。
先张法梁中预应力钢丝端段的应力传布
在预应力钢筋放张时，构件端部外露处的钢筋应力由原 有的预拉应力变为零，钢筋在该处的拉应变也相应变为零。
钢筋将向构件内部产生内缩、滑移，但钢筋与混凝土间 的粘结力将阻止钢筋内缩。
经过自端部起至某一截面的ltr长度后，钢筋内缩将被完 全阻止，说明ltr长度范围内粘结力之和正好等于钢筋中的有
后张法构件锚下局部承压计算
在构件端部或其他布置锚具的地方，巨大的预加压力Np， 将通过锚具及其下面不大的垫板面积传递给混凝土。
后张法预应力计算书
后张法预应力计算书1. 工程概况工程名称：XXX高速公路桥梁工程工程地点：XXX市桥梁类型：预应力混凝土连续梁桥跨径布置：50m+80m+50m2. 材料参数2.1 混凝土混凝土强度等级：C50弹性模量：3.45×10^4 MPa2.2 预应力钢束预应力钢束：12束，直径15.2mm，抗拉强度fpk=1860MPa弹性模量：1.95×10^5 MPa2.3 钢筋钢筋直径：8mm抗拉强度：360MPa弹性模量：2.00×10^5 MPa3. 计算方法本计算书采用后张法进行预应力计算，按照《公路桥涵设计规范》（JTGB01-2015）进行。
4. 计算过程4.1 计算预应力损失预应力损失主要包括：锚固损失、弹性压缩损失、徐变损失和收缩损失。
4.1.1 锚固损失锚固损失按照《规范》中的公式计算：[ 1 = 0.15 fpk L ]其中，L为预应力钢束长度，本工程中取4.0m。
4.1.2 弹性压缩损失弹性压缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 2 = ]其中，Ap为预应力钢束截面积，本工程中取211.9mm^2。
4.1.3 徐变损失徐变损失按照《规范》中的公式计算：[ 3 = ]其中，σp0为预应力钢束初始应力，τ为时间，θ为徐变系数。
本工程中，取σp0=0.7fpk，τ=5000h，θ=0.002。
4.1.4 收缩损失收缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 4 = ]其中，σp0、τ、E concrete 分别为上述值，β为收缩系数。
本工程中，取β=0.000005。
4.2 计算预应力混凝土截面内力预应力混凝土截面内力包括：弯矩、剪力、轴力。
4.2.1 弯矩弯矩按照《规范》中的公式计算：[ M = ]其中，W为集中力，L为梁的计算跨径。
4.2.2 剪力剪力按照《规范》中的公式计算：[ V = ]4.2.3 轴力轴力按照《规范》中的公式计算：其中，P为预应力，Δ为各种预应力损失之和。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
20m、30m箱梁理论伸长量计算书
《20m、30m》后张法预应力箱梁理论伸长量计算书一、计算说明：1、本计算书依据中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）和广东省交通规划设计研究院股份有限公司下发的茂名市羊角至水东一级公路新建工程《施工图设计》进行编制。
2、本计算书中所有计算参数均来源于施工图纸、施工技术规范及相关试验检测报告。
3、本次伸长量计算书主要分为：20米预制箱梁和30米预制箱梁两种情况。
二、张拉注意事项：1、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量双控制，伸长量作为校核依据，误差范围为±6％，张拉力控制误差为±3％，并按设计张拉顺序为20米N1，N3，N2，N4；30米的N1，N3，N2，N5，N4，自左到右对称张拉；如果实测张拉数据超限，应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张。
2、实际张拉过程中按10%，20%，100%三个阶段应力来控制伸长量，张拉力所对应油表读数均以千斤顶《标定报告》中直线回归方程计算，其它注意事项参照设计规范执行。
三、主要工程量：1、谭段河中桥20米简支组合箱梁30片；2、跨铁路立交桥引桥20米简支组合箱梁160片，30米简支组合箱梁40片；3、沙琅江大桥30米简支组合箱梁90片；4、文昌阁中桥30米简支组合箱梁10片；5、大器河中桥20米简支组合箱梁40片；综合以上统计，20米简支组合箱梁230片，30米简支组合箱梁140片。
设计参数：20米简支组合箱梁，梁高1.2m，梁底宽1.0m，梁顶宽2.4m；30米简支组合箱梁，梁高1.6m，梁底宽1.0m，梁顶宽2.4m。
四、《20m、30m》简支组合箱梁理论伸长量计算相关公式：1、预应力钢绞线理论张拉伸长量计算公式：ΔL＝(PpL)/(ApEp)式中：Pp—预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm），分为直线和曲线两种；Ap—预应力筋的总截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）；（2）预应力筋平均张拉力计算公式：Pp＝P×(1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；x—计算曲线截面的孔道长度（m）；θ—计算曲线截面的切线偏角（rad），以弧度表示；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数；备注：当预应力筋为直线时Pp＝P；2、计算公式中的主要参数值及相关参数值：（1）预应力钢绞线抗拉强度标准值：ƒpk=1860Mpa；（2）单根钢绞线公称直径：d=15.2mm；（3）单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力：Σcon，pk=0.75×1860=1395Mpa（4）预应力钢绞线弹性模量：Ep=1.95×105（N/mm2）松弛系数0.3；（5）预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25；（6）孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015（7）单根钢绞线截面面积：A=139mm2；五、《20m、30m》简支组合箱梁理论伸长量计算说明：(一)20m简支组合箱梁1、N1束（1）因N1束钢绞线孔道呈对称型，故取单端计算其伸长量，然后乘2为总伸长量。
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
预应力梁计算书
预应力梁设计计算书本工程经对比选择屋面⑩轴梁作为设计控制预应力梁。
一、梁截面几何特证：（图一）B=450mm H=1500mm未移轴前：y 1=y 2=750mm断面有效面积A=450×1500=675000mm 2 截面惯性矩(未移轴前)： I=121BH 3=121×450×15003=1.26×1011mm 4截面静矩(未移轴前)：w 1=w 2=1y I =2y I =7501026.111 =168750000mm 3二、计算简图：（图二）梁的○J 轴端作为预应力的张拉端，○D 轴端作为张拉固定端，梁中预应力钢绞线在梁中拐点B 取在离○J 轴线2.0m 处。
孔道成型用预应力塑料波纹管，采用低松驰预应力钢绞线，其强度标准值为f ptk =1860Mpa 。
1.跨中截面所需预应力筋数量验算： 1.1有关参数：1.1.1按规范规定预应力梁采用钢绞线作为预应力钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C40。
（GB50010-2002的4.1.2条），其砼轴心抗拉强度标准值f tk =2.39N/mm 2。
1.1.2预应力张控控制应力（后张法）бcon=0.7f ptk =0.7×1860=1302Mpa 。
1.1.3预应力产生的法向应力бpc =0.8бcon=0.8×1302=1041.6Mpa 。
1.1.4由截面设计弯矩包络图取最大弯矩M max =3657KN.m=3657×106N ·mm 。
1.1.5砼构件截面抵抗塑性影响系数r=1.75(查表而得)。
1.1.6在预应力梁中点C 截面处预应力对梁截面重心的偏心矩e p 取750-100=650mm 1.1.7每根钢绞线截面面积(按产品规格)A p1=140mm 2。
1.2估算钢绞线预应力筋的总面积：A p ≥==3148.15mm 2初选4-6φs 15.24的预应力钢绞线其实际面积A P =4×6×140=3360mm 2＞3148.15mm 2（满足）1.3预应力钢绞线布置：(见图三，图四)原非预应力钢筋，请按原设计《结施》图上的要求配置。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
T梁预应力筋张拉计算书
青兰高速邯涉段21合同项目25米T梁张拉计算书路桥集团国际建设股份有限公司青兰高速邯涉段21合同项目部二零零九年五月四日一、工程概况根据设计图纸，本项目部分盖梁为后张法预应力结构。
预应力钢铰线采用φj15.24，规格：R b y=1860Mpa，公称直径Ф15.24mm，张拉控制应力按标准抗拉强度的75%控制。
夹片、锚具必须符合国家检验标准。
根据钢绞线数量，盖梁所有锚具采用OVM15P－7及OVM15－7，按单端张拉实施。
每个盖梁有8束钢绞线，每束由7根组成，每根钢绞线由7丝的Ф5高强度低松弛钢丝组成。
每束钢绞线张拉控制应力为1367.1KN，公称面积140mm2。
当盖梁砼强度达100%后且龄期不少于10天时方可进行张拉，采用单端张拉的方式张拉。
二、张拉值计算（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢束公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.65=1209Mpa，其中：0.65为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1209×140=169.26KN169.26*8=1354.08其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）盖梁的N1、N2、N3、N4张拉力：P=195.3×7=1367.1KN2、张拉程序根据设计及规范的要求，预应力束采用单端张拉，张拉程序为：0 初始应力（15%σon）（30%σon） 100%σon103%σon（持荷2分钟）张拉顺序为：先张拉N1、N3钢束，待该墩处的前一孔梁安装完毕后张拉N2、N4钢束。
（二）压力表值计算我部预应力钢束张拉用的两台千斤顶及配套油压表已检测：1、1＃（052605）千斤顶配3997＃油压表，回归方程P=0.01866F－0.212、2＃（052606）千斤顶配3973＃油压表，回归方程P=0.01882F＋0.08式中F为荷载值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。
N1、N2、N3、N4预应力钢束（7根）张拉时压力表示值计算如下表：三、预应力钢绞线伸长量计算如下表：。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值△ L的计算按照以下公式：Pp X L△ L=—Ap X Ep△ L—各分段预应力筋的理论伸长值（mn）;Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N）;L —预应力筋的分段长度（mr）;Ap —预应力筋的截面面积（m））;Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa ；（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G— 8中规定了Pp的计算公式P X（1 —e —（kx匕9））Pp= ——kx +卩9P —预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）;9—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为a,竖直角为则9 =Arccos （cos aX cos 3）°x —从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）,管道内全长均应考虑该影响；卩一预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep'进行计算。
b 、k和卩是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
后张法预应力计算书
目录一、工程概述................................................. 错误!未定义书签。
二、计算所用常量............................................. 错误!未定义书签。
三、计算所用公式............................................. 错误!未定义书签。
1. P的计算............................................. 错误!未定义书签。
2. Pp的计算............................................ 错误!未定义书签。
3. 预应力钢材张拉时理论伸长值的计算..................... 错误!未定义书签。
四、计算过程................................................. 错误!未定义书签。
1. P的计算............................................. 错误!未定义书签。
2. 理论伸长量的计算..................................... 错误!未定义书签。
五、各阶段张拉力及油表读数控制............................... 错误!未定义书签。
1. 钢绞线为8根/束...................................... 错误!未定义书签。
2. 钢绞线为7根/束...................................... 错误!未定义书签。
六、实际预应力筋伸长值的量测及计算方法....................... 错误!未定义书签。
七、张拉施工................................................. 错误!未定义书签。
预应力梁后张法施工
预应力梁后张法施工一、概述预应力梁后张法施工是一种在桥梁、建筑、大跨度结构等工程中广泛应用的施工技术。
它通过在梁体内预先施加一定的预应力，以抵消或减少外荷载引起的拉应力，从而提高梁的承载能力和抗裂性能，达到提高工程质量、减少材料用量、降低工程造价的目的。
二、施工流程1、制作梁体：首先需要根据设计要求制作梁体，并在梁体上标记出预应力筋的位置。
2、安装预应力筋：将预应力筋按照设计要求安装在梁体上。
3、张拉：通过张拉设备将预应力筋张拉到设计要求的拉力。
4、固定：使用锚具将预应力筋固定在梁体上，防止其回缩。
5、灌浆：将水泥砂浆灌入锚具周围的空隙中，固定预应力筋并保护锚具。
6、养护：对梁体进行养护，保证工程质量。
三、特点1、提高承载能力：通过预先施加的预应力，可以抵消或减少外荷载引起的拉应力，从而提高梁的承载能力和抗裂性能。
2、节省材料：由于预应力梁可以承受更大的荷载，所以可以减少梁的材料用量，降低工程造价。
3、减少振动和噪音：预应力梁具有较好的抗震性能，可以有效减少振动和噪音。
4、改善结构性能：预应力梁具有较高的刚度和稳定性，可以改善结构的整体性能。
四、应用范围预应力梁后张法施工广泛应用于桥梁、建筑、大跨度结构等工程中，特别是在桥梁工程中，预应力梁后张法施工已成为一种主流的施工技术。
它可以提高桥梁的承载能力和使用寿命，减少桥梁的维护和维修成本，提高桥梁的安全性和可靠性。
总之，预应力梁后张法施工是一种具有重要意义的施工技术，可以提高工程质量、减少材料用量、降低工程造价，具有广泛的应用前景和发展空间。
预应力梁后张法施工一、概述预应力梁后张法施工是一种在桥梁、建筑、大跨度结构等工程中广泛应用的施工技术。
它通过在梁体内预先施加一定的预应力，以抵消或减少外荷载引起的拉应力，从而提高梁的承载能力和抗裂性能，达到提高工程质量、减少材料用量、降低工程造价的目的。
二、施工流程1、制作梁体：首先需要根据设计要求制作梁体，并在梁体上标记出预应力筋的位置。
预应力砼鱼腹式吊车梁计算书(2-50t)
受拉区预应力钢筋：
排数2每束根数3孔道直径50.0 mm钢筋直径15.2 mm
拉区预应力
钢筋排数
钢筋
束数
曲线筋
曲率半径
曲线筋与
x轴夹角
到受压边缘距离
张拉端至计
算截面距离
1
3
14.27
0.00
70.00
5.97
2
3
14.15
0.00
190.00
5.97
受压区预应力钢筋：
排数1每束根数1孔道直径40.0 mm钢筋直径15.2 mm
编号8为受拉区预应力钢筋孔道的截面几何特征；
编号9为受压区预应力钢筋孔道的截面几何特征；
编号10为受拉区非预应力钢筋所占孔洞的截面几何特征；
编号11为受压区非预应力钢筋所占孔洞的截面几何特征；
换算截面面积
A0=492798 mm2
换算截面重心至底边的距离
y0=== 1081mm
换算截面惯性矩
I0=Aiyi2+Ii= (15914448 + 8735084)×104= 24649532×104mm4
《混凝土结构设计规范GB 50010-2002》
《建筑抗震设计规范GB 50011-2010》
《钢结构设计规范GB 50017-2003》
《混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002》
《钢筋焊接及验收规程JGJ18-2003》
《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程JGJ85-2002》
= -2.24 N/mm2
第二批预应力损失计算
根据表E.0.2,松弛损失系数为1.00
l4= 1.00×0.125(= 1.00×0.125×
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书一、 预应力筋张拉端张拉力计算： 1、计算公式：P=σ.k n ×b Ag .10001×2、计算算式：P N1=1320.6 MPa *139mm 2*5*1/1000*1*1000=917817.000 （N ） P N2=1320.6MPa*139mm 2*6*1/1000*1*1000=1101380.4 （N ） 二、预应力筋平均张拉力计算： 1、计算公式：P=[P(1-e-θμ））]（θμ）κ+κL+（L2、计算算式: ①、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*12/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*12/180*π）=898256.195 （N ） ②、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=914562.565 （N ） ③、P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*2/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*2/180*π）=1093940.884 （N ） ④、 P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=1097475.078 （N ）三、理论伸长值计算：1、计算公式：P×LA y E2、计算算式：ΔL N1=（898256.195*5091+914562.565*4739）/（139*5*2*105）=64.1mmΔL N2=（1093940.884*5091+1097475.078*4739）/（139*6*2*105）=64.6mm 四、实际伸长值计算：12L L L∆=∆+∆L∆———实际伸长值1L∆———从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）2L∆———初应力以下的推算伸长值（mm）2L∆＝σ0×L/E g备注：式中：P——预应力筋张拉端的张拉力（N）L——从张拉端至计算截面的孔道长度θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数kμ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数A y——预应力筋的截面面积（mm2）E g——预应力筋的弹性模量（MPa）五、经试验，本Lp=20米空心板梁张拉控制千斤顶与油表读数对应关系为：。
后张法张拉计算书
2．46995E-06 2．46997E-06
5．59881E-06 5．59881E-06
55．04 55．04
筑龙网
（T2）
钢绞 分
L
θ
KX+μθ
e-(KX+μθ)
线 段 (m) （rad
编号
）
Pq (KN)
△L (mm) 精确计算
△L (mm) 简化计算
AB 5．814 0
0
0．013253
0．986835 721.6112266 5.84718E-05 5.84727E-05
总伸长量（mm）
198.36 198.37
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(N4)
钢绞 分
L
θ
KX+μθ
e-(KX+μθ)
F2=20%σcon =152.074 KN (3)、初应力 100%σcon 张拉力为：
F3=100%σcon= 760.368 KN
二、 油表读数计算
根据液压千斤顶《检定证书》，为准确控制张拉力，故采用内
插法计算相应拉力时油表读数，计算结果如下表所示：
< 表 1>同时张拉 5 根钢绞线时
千斤顶编号 油表号
<表 3>单根钢绞线张拉时
千斤顶编号
03 04
油表号
10%σCON
20%σcon
100%σcon
拉力（KN） 读数 拉力（KN） 读数 拉力（KN） 读数
2449 19.01 5.2 38.02 10.38 19.01 48.6
2480 19.01 4.48 38.02 8.97 19.01 43.49
10%σcon
20%σcon
预应力计算书
预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：P 平=P ×｛1-e -(kL+μθ）｝/(KL+μθ)式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.812/2=7.906mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=195300×（1-e-0.0436678）/0.0436678=191097NΔL= P p L/（A p E p）=191097×7.906/（140×1.95×105）=55.3mm 与设计比较（55.3-57.1）/57.1=-3.15%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.821/2=7.9105mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=195300×（1-e-0.047097）/0.047097=190772NΔL= P p L/（A p E p）=190772×7.9105/（140×1.95×105）=55.27mm 与设计比较（55.27-57.1）/57.1=-3.2%第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.0022、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.143、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：2.02×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk A p=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=201745×（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404NΔL= P p L/（A p E p）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm 2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068NΔL= P p L/（A p E p）=197068×8.566/（140×2.02×105）=59.7mm 第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：12根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032 KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MP a(2)、40%σcon=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67 MP a(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7 MP a三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95 MP a 四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31 MP a 五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66 MP a。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件............................................... 错误!未定义书签。
二、张拉方法............................................... 错误!未定义书签。
三、张拉程序............................................... 错误!未定义书签。
四、锚具、钢绞线........................................... 错误!未定义书签。
五、钢绞线的穿束........................................... 错误!未定义书签。
六、千斤顶、油表........................................... 错误!未定义书签。
七、张拉操作............................................... 错误!未定义书签。
八、实际伸长量的计算和测量 (1)九、伸长率的计算 (1)十、预应力钢束的封头 (1)十一、施加预应力的注意事项 (1)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (1)十三、钢绞线伸长量计算 (4)十四、孔道压浆 (5)十五、安全措施 (6)十六、预应力施工人员和机具统计表 (6)底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
(整理)后张法预应力钢绞线伸长量计算书
后张法预应力钢绞线张拉计算及说明目录A钢绞线伸长量计算方法 (3)计算说明: (3)计算中有关数据 (3)钢绞线长度 (3)Po,P的计算(б = 0.1бk) (3)钢绞线理论伸长值计算 (4)应力与伸长值及压力表读数之间的关系 (4)张拉过程及发现问题 (5)采取措施 (6)经验总结和体会 (7)B钢绞线伸长量计算 (8)一、主要计算公式 (8)1.伸长量计算公式： (8)2.平均张拉力 (8)二、示例 (8)三、其它 (8)C预应力钢绞线张拉伸长值的计算与施工操作 (8)1预应力伸长量的计算 (9)2 施工控制 (10)2.1钢绞线编穿束 (10)2.2张拉及实际伸长值测量 (10)结束语: (10)D设计伸长量复核 (11)一、计算公式及参数 (11)1、预应力平均张拉力计算公式及参数： (11)2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： (11)二、伸长量计算： (11)1、N1束一端的伸长量： (11)2、N2束一端的伸长量： (11)E张拉时理论伸长量计算 (12)一、计算参数： (12)二、张拉时理论伸长量计算： (12)1、N1束一端的伸长量： (12)2、N2束一端的伸长量： (12)三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算 (12)一、钢绞线的张拉控制应力： (12)二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时： (12)三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时： (13)四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时： (13)五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时： (13)F30m后张梁张拉计算书 (13)一、材料及性能 (13)二、张拉力计算 (14)三、施工控制应力与压力表的关系： (14)四、伸长量计算： (14)五、质量控制 (15)六、计算伸长量 (15)七、张拉顺序 (15)钢绞线张拉伸长量计算 (15)钢绞线张拉伸长量的计算 (15)一、直线布置的钢绞线伸长量计算 (15)二、曲线布置的钢绞线伸长量计算 (15)例：某盖梁钢绞线伸长量计算 (15)三、CASIO fx-4800P计算器的钢绞线伸长量计算程序 (17)四、千斤顶标定及计算中注意的问题 (17)高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线 (17)前言 (17)1 范围 (18)2 引用标准 (18)3 定义 (18)4 几何尺寸及允许偏差 (18)5 技术要求 (19)6 试验方法 (21)7 检验规则 (22)8 包装、标志和质量证明书 (23)附录 A (24)(标准的附录) (24)屈服负荷试验 (24)附录 B (24)(标准的附录) (24)松弛试验 (24)附录 C (24)(标准的附录) (24)偏斜拉伸试验 (24)附录 D (26)(标准的附录) (26)脉动拉伸疲劳试验 (26)A钢绞线伸长量计算方法关数据的采用与理论伸长值的计算计算说明:预应力筋采用控制应力方法进行张拉时,应以伸长值进行校核.为控制预应力钢绞线张拉实际伸长值与理论伸长值的差值,应先计算出钢绞线的理论伸长值.根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-89条文说明第11.5.7条,由直线与→曲线混合组成的预应力钢材,其伸长值应分段计算,然后叠加.钢绞线理论伸长值直线段采用公式:△L=P0×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线直线段理论伸长值(mm);P0:计算截面处钢绞线张拉力(N);L:预应力钢绞线长度(mm);Ay:预应力钢材截面面积(mm2);Eg:预应力钢材弹性模量(N/mm2).钢绞线理论伸长值曲线段采用公式:△L = P×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线曲线段理论伸长值(mm);P:预应力钢材平均张拉力(N);其余符号同直线段.关于P0,P的计算:P0 = P[1-(1-e-(kx+uθ))]P = P[1-e-(kx+uθ)]/(kx+uθ):P:张拉端钢绞线张拉力X:从张拉端至计算截面的孔道长度(m);θ:从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad);K:孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数;U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数;计算中有关数据Ay=140×6=840mm2(试验值)Rby=1860Mpaбk= 0.75Rby=1395MpaEg=1.96×105Mpa(试验值)K=0.015(规范取值)U=0.225(规范取值)θ = 0.0436rad钢绞线长度(1)考虑到实际施工中采用穿心式千斤顶,所以钢绞线长度应计入千斤顶长度,YCW150型千斤顶回程后的长度为450mm.(2)曲线段长:1.915m×2直线段长:15.771mPo,P的计算(б = 0.1бk)P =0.1бk×840 = 0.1×1395×840=117180NP=P[1-e-(kx+uθ)]/(kx+uθ)=117180×0.0126/0.0127=116439NPo=P[1-(-e-(kx+uθ))]=117180×(1-0.0126)=115704N钢绞线理论伸长值计算①当б = 0.1бk时千斤顶部分:△L = P×L/(Ay×Eg)=117180×450×2/(840×1.96×105)=0.64mm曲线部分:△L = 2×P×L/(Ay×Eg)=116439×1915×2/(840×1.96×105)=2.71mm直线部分:△L = Po×L/(Ay×Eg)=115704×15771/(840×1.96×105)=11.08mm∑△L = 0.64+2.71+11.08=14.43mm②当б = бk时△L = 144.3mm③当б = 1.05бk时△L=144.3×1.05=151.51mm应力与伸长值及压力表读数之间的关系首先根据试验,按一元线性回归曲线标定出油表与相应的千斤顶之间的关系曲线方程,1562#压力表配套的千斤顶编号为022#,其关系曲线方程为y=-0.01+0.03601x;1557#压力表配套的千斤顶编号为023#, 其关系曲线方程为y = -0.03+0.03606x;拉力单位KN,伸长值单位为mm,压力表单位为Mpa.其对应关系如下表:应力(Mpa)б=0.1бkб=0.2бkб=бkб=1.05бk张拉力(KN)117.18234.361171.801230.39伸长值(mm)14.4828.96144.80压力表读数(Mpa)1562#4.218.4342.1944.301557#4.208.4242.2244.34张拉过程及发现问题当一切准备工作就绪后,按照设计图纸要求的张拉程序进行施工(0→ 0.1бk → 0.2бk→1.05бk 持荷5分钟→бk),根据前面算出的各阶段的控制张拉力所对应的油表读数对张拉力进行控制,首先张拉到0.1бk,量出千斤顶相应的伸长值,再依次张拉到0.2бk,бk,1.05бk,并量出相应的伸长值具体记录数据见下表:钢束编号千斤顶编号记录项目0.1бk0.2бk1.0бk1.05бkN1022#油表读数(Mpa)4.218.4342.1944.30伸长值(mm)19398586023#油表读数(Mpa)4.208.4244.34伸长值(mm)14287683通过对记录数据的分析计算,0至0.1бk之间的伸长值,用相邻段伸长值代替(0.1бk到0.2бk),并扣除混凝土的压缩量(取C=4.5mm),其实际伸长值计算如下:△L实=85-19+(39-19)+76-14+(28-14)-C = 157.5mm△L实/△L=157.5/144.3=109%由以上数据可以看出,钢绞线实际伸长值超出理论伸长值达9%,超过规范允许的6%以内规定.为了保证施工质量,我们按照施工程序,下达了停止张拉指令.为了查明原因,我们进行了以下几个方面的检查工作:(1)检查计算过程符合规范要求,并且数据计算无误.(2)对油表与千斤顶等张拉设备进行重新标定,与原标定的结果在规范允许的范围内.(3)重做钢绞线弹模试验,与上次试验相符.(4)检查张拉设备的安装情况,张拉过程,均符合要求.采取措施通过以上大量,细致的检查分析均未发现问题.为了使问题早点得到解决,指挥部和施工单位请来了许多专家和有经验的工程师来进行论证和探讨,分析了多种情况,也没有找到具体原因.最后本人通过对记录的数据进行分析,发现张拉过程中钢绞线的伸长值从0.1бk到0.2бk比从0到0.1бk的长度还要长,因此,分析可能是张拉时的初应力较小,计算的钢绞线的实际伸长值包括钢绞线松驰长度,从而造成钢绞线实际伸长值比理论值长.经过进一步的分析研究发现,当张拉力同步增长时,钢束的各阶段实测伸长量不相等,其实测伸长量增加值的平均值也不相等,其主要原因是各钢束受力不均匀引起受力不均匀的主要因素包括钢绞线分布位置变动,锚具夹片滑移和部分钢绞线非弹性变形等,这些因素会使实测伸长量加大,有关文献将这部分加大的伸长量称做附加伸长量,而现行规范只考虑应变引起的伸长量,而未考虑非应变引起的附加伸长量.为了尽可能减少附加伸长量,我们将原张拉程序进行调整为:0→0.25бk →0.5бk→бk(持荷2分钟锚固),并且按照上述工序试张拉一片梁看情况如何.在施工过程中,严格按照《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)的要求进行操作,张拉完成后,通过数据计算发现其实际伸长值与理论伸长值的差值在6%以内,符合规范要求.接着又按调整后的张拉程序张拉了几片梁,结果均符合要求.具体记录数据如下:钢束编号千斤顶编号记录项目0.25бk0.5бk1.0бkN1022#油表读数(Mpa)21.2642.00伸长值(mm)274988023#油表读数(Mpa)11.1921.5342.20伸长值(mm)375393△L实= 88-27+(49-27)+93-37+(53-37)-C=150.5mm△L实/△L = 150.5/144.3=104%经验总结和体会为了准确控制钢绞线的伸长值,尽量减少实测伸长值与理论伸长值之间的差值,在后张法钢绞线张拉施工过程中,要认真做到以下几点:1,预留预应力筋管道的位置应准确,采用钢筋卡子定位,用铁丝绑扎固定,避免管道在浇筑混凝土过程中移位.合理确定钢绞线与管道之间的摩擦系数,及时调整k,u系数.2,钢绞线应符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-95)的要求,并应按规定抽样检查.每次到货的钢绞线都应重新测定其弹性模量,以确定出厂合格证书上的数值是否准确.3,千斤顶的精度应在使用前校准.使用超过6个月或200次,以及在使用过程中出现不正常现象时,应重新校准.任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时,千斤顶应进行再校准.4,用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程.5,应考虑锚具变形量和锚下混凝土的压缩量对实测伸长值的影响.6,施工过程中要根据实测伸长值和理论伸长值差值的大小,随时调整初应力的大小B钢绞线伸长量计算一、主要计算公式1.伸长量计算公式：△L=（P平×L）/（E×A）（1）△L：钢绞线伸长量，㎝P平：钢绞线平均张拉力，NL：钢绞线长度，㎝E：钢绞线弹性模量，MPa 一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；A：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜22.平均张拉力P平=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)(2)P:张拉端张拉力，单根钢绞线张拉力P=1860×0.75×140=195.3KNK：孔道摩擦影响系数，图纸中有说明；μ：钢绞线与孔道的摩擦系数，图纸中有说明，θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算, Rad(弧度)二、示例图中L1=5米，L2=8，L3=10；θ1=10.30，θ2=8.10，θ3=5.60钢绞线为15束，弹性模量E=2.0×105MPa, μ=0.15; k=0.001计算过程如下：1.θ=(10.3+8.1+5.6)/180×π=0.419(Rad);2.根据P平=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)=195.3×15×｛1-e-(0.001×23+0.15×0.419）｝/(0.001×23+0.15×0.419)=2807.3KN3.根据△L=（P平×L）/（E×A）=（2807.3×23）/（2.0×105×140×15）=15.3㎝三、其它1.一般估计时每米钢绞线按伸长0.6㎝考虑，2.两端张拉时算出一半×2，3.根据校顶报告计算张拉力时采用内差法；4.有平弯时也要参与计算。
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目录一、工程概述............................................................. - 1 -二、计算所用常量......................................................... - 2 -三、计算所用公式......................................................... - 2 -1.P的计算......................................................... - 2 -2.Pp的计算........................................................ - 2 -3.预应力钢材张拉时理论伸长值的计算................................. - 3 -四、计算过程............................................................. - 3 -1.P的计算......................................................... - 3 -2.理论伸长量的计算................................................. - 4 -五、各阶段张拉力及油表读数控制........................................... - 8 -1.钢绞线为8根/束.................................................. - 8 -2.钢绞线为7根/束.................................................. - 9 -六、实际预应力筋伸长值的量测及计算方法.................................. - 10 -七、张拉施工............................................................ - 10 -1.设备选择、使用、保管............................................ - 10 -2.张拉............................................................ - 11 -3.张拉时易出现问题的原因分析和防治措施............................ - 13 -八、压浆................................................................ - 15 -九、封锚................................................................ - 16 -十、吊运................................................................ - 17 -十一、存梁.............................................................. - 17 -十二、安全保证措施...................................................... - 17 -1.保证体系........................................................ - 18 -2.制度保证........................................................ - 20 -3.安全技术措施.................................................... - 21 -首件工程T梁后张法预应力计算书一、工程概述克塔高速公路KT-1标二工区起点桩号K31+571,终点桩号K49+240,全长，工区内共10座桥梁：分别为特大桥1010m/1座，上部结构采用40m预应力混凝土T梁；大桥140m/1座，上部结构采用装配式预应力混凝土箱梁；中桥128m/2座，上部结构采用预应力混凝土空心板/预应力混凝土箱梁；小桥78m/5座，上部结构采用预应力混凝土空心板；分离式立交75m/1座，上部结构采用装配式预应力混凝土箱梁。
现进行达尔布特特大桥首件工程左幅24-3#T梁预应力张拉, 达尔布特特大桥位于新疆塔城托里县铁厂沟镇达尔布特河上，桥长1010米，起点桩号为K31+571，终点桩号为K32+581。
本桥平面位于直线上，纵面位于i=和i=%的竖曲线下坡段。
上部采用300片40m预应力砼T形梁，下部结构采用薄壁空心墩、实心墩、双柱墩配桩基础；两岸均为重力式U型台扩大基础。
桥布置为:4×(3×40m)+4×40m+3×(3×40m),全桥为八联。
该桥半幅设计6片梁，主梁梁肋间距为，其中中梁预制宽度为，边梁预制宽度为；腹板中部厚度为20cm，底部厚度为60cm；马鞍部底宽中部为48cm，端部60cm；边跨预制梁长,中跨预制梁长；预制梁高。
预制T梁采用C50混凝土，T梁重量：边梁，中梁134T。
设计要求预制梁混凝土达到设计强度的90%时张拉，且龄期不小于7天，张拉时采取张拉力与伸长量双控，以钢束的伸长量进行校核。
通过该首件工程T 梁后张法预应力张拉，用以指导后续T 梁后张法预应力施工，待智能张拉施工工艺成熟后使用智能张拉，优质、安全的完成我工区所有的T 梁预制施工。
二、计算所用常量弹性模量 E p =×105Mpa=×105N/mm 2 公称截面积 A p =139mm 2 标准强度 f pk =1860Mpa 偏差系数 k= 摩阻系数 μ=锚下张拉控制应力 σcon ==1395Mpa 单股张拉控制力 P= 三、计算所用公式1. P 的计算P=σcon ×A p ×n ×10001×b=P ′× n ×b (KN) (1) 式中：σcon ---预应力钢材的张拉控制应力(Mpa);A p ---预应力单束钢筋截面面积(mm 2); P ′---单股张拉控制力，取; n---同时张拉预应力筋的根数; b---超张拉系数，不超张拉取。
2. Pp 的计算μθμθ+-=+-kx e p P kx p )1()( (2)式中：P p ---预应力筋平均张拉力（N ）; P---预应力筋张拉端的张拉力（N ）;x---从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）;θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）;k---孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ---预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
3. 预应力钢材张拉时理论伸长值的计算PP P E A L P L =∆1 (3)式中：P P ---预应力钢材的平均张拉力（N ）;L ---预应力筋的长度（mm ）; A p ---预应力筋的截面面积（mm 2）; E p ---预应力筋的弹性模量（N/mm 2）。
四、计算过程T 梁采用Фs 15.2mm 钢绞线作为预应力钢材，依据设计图纸，钢束的组成形式一共有2种，边梁的N1、N2、N3、N4钢束和中梁的N1、N2、N3钢束由8根Фs 15.2mm 钢绞线组成，中梁的N4钢束由7根Фs15.2mm 钢绞线组成。
以边跨主梁上的钢束N1为例进行计算：1. P 的计算采用?规格的钢绞线，超张拉系数b=1，则根据公式（1）有P=σcon ×A p ×n ×10001×b=P ′× n ×b =×8×1 = KN2. 理论伸长量的计算钢绞线在张拉时伸长量分为直线部分和曲线部分分别计算，然后进行叠加。
N1钢绞线共分为6段，分段进行计算 第1段：直线段L 1=1194mm=1.194m θ=0rad 起点张拉力 P 1==193900N 终点张拉力平均张拉力 P p1=(193900+193726)/2=193813N 理论伸长量第2段：曲线段L 2=1466mm=1.466m θ=7×180= 起点张拉力 P 2=193726N()1(0.00151.1940.140)(1)P 193900(1)0.0015 1.1940.140193.726kx P e kx e KNμθμθ-+•-⨯+⨯-=+⨯-=⨯+⨯=11193813 1.194==8.5376139195P P P P L L mmA E ⨯⨯∆=⨯⨯1终点张拉力平均张拉力 P p2=(193726+192043)/2=192885N 理论伸长量第3段：直线段L 3=17010mm=17.01m θ=0rad 起点张拉力 P 3=192043N 终点张拉力平均张拉力 P p3=(192043+191447)/2=191745N理论伸长量第4段：直线段L 4=17050mm=17.05m θ=0rad 起点张拉力 P 4=192043N()2(0.00151.4660.140.122)(1)P 193900(1)0.0015 1.4660.140.122192043kx P e kx e Nμθμθ-+•-⨯+⨯-=+⨯-=⨯+⨯=22192885 1.466==10.4323139195P P P P L L mmA E ⨯⨯∆=⨯⨯23319174517.01==119.8225139195P P P P L L mmA E ⨯⨯∆=⨯⨯3()3(0.001517.010.140)(1)P 193900(1)0.001517.010.140191447kx P e kx e Nμθμθ-+•-⨯+⨯-=+⨯-=⨯+⨯=终点张拉力平均张拉力 P p4=(192043+189446)/2=190743N理论伸长量第5段和第6段分别与第2段和第1段对称 N1钢束的理论伸长量同理可进行边跨主梁预应力钢束N2、N3、N4理论伸长量的计算；对于中跨主梁预应力钢束理论伸长量的计算可以取跨中到一端的长度计算伸长量，然后乘以2，即是整根钢束张拉伸长量。
经过计算得到如下钢绞线伸长量计算表： 40米T 梁边跨边梁4419074317.05==120.1025139195P P P P L L mmA E ⨯⨯∆=⨯⨯4()4(0.001517.050.140)(1)P 193900(1)0.001517.050.140189446kx P e kx e Nμθμθ-+•-⨯+⨯-=+⨯-=⨯+⨯=12342)2(8.537610.4323)119.8225120.1025277.8650L L L L L mm∆=∆+∆+∆+∆=⨯+++=（40米T梁边跨中梁40米T梁中跨边梁40米T梁中跨中梁五、各阶段张拉力及油表读数控制T梁张拉采用两台YCW250G型千斤顶和两台YBZ 2×2/50高压电动油泵及配套油表进行，编号104291千斤顶配套油表编号为01153107；编号104292千斤顶配套油表编号为,整套张拉设备已经新疆计量测试研究院检测。