荷载工况表
midas时程荷载工况中几个选项的说明
midas时程荷载工况中几个选项的说明时程荷载工况中几个选项的说明动力方程式如下：在做时程分析时，所有选项的设置都与动力方程中各项的构成和方程的求解方法有关，所以在学习时程分析时，应时刻联想动力方程的构成，这样有助于理解各选项的设置。
另外，正如哲学家所言：运动是绝对的，静止是相对的。
静力分析方程同样可由动力方程中简化(去掉加速度、速度项，位移项和荷载项去掉时间参数)。
0.几个概念自由振动: 指动力方程中P(t)=0的情况。
P(t)不为零时的振动为强迫振动。
无阻尼振动: 指[C]=0的情况。
无阻尼自由振动: 指[C]=0且P(t)=0的情况。
无阻尼自由振动方程就是特征值分析方程。
简谐荷载: P(t)可用简谐函数表示，简谐荷载作用下的振动为简谐振动。
非简谐周期荷载: P(t)为周期性荷载，但是无法用简谐函数表示，如动水压力。
任意荷载: P(t)为随机荷载(无规律)，如地震作用。
随机荷载作用下的振动为随机振动。
冲击荷载: P(t)的大小在短时间内急剧加大或减小，冲击后结构将处于自由振动状态。
1.关于分析类型选项目前有线性和非线性两个选项。
该选项将直接影响分析过程中结构刚度矩阵的构成。
非线性选项一般用于定义了非弹性铰的动力弹塑性分析和在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)的结构动力分析中。
当定义了非弹性铰或在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)，但是在时程分析工况对话框中的分析类型中选择了“线性”时，动力分析中将不考虑非弹性铰或非线性连接的非线性特点，仅取其特性中的线性特征部分进行分析。
只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界在动力分析中将转换为既能受压也能受拉的单元或边界进行分析。
如果要考虑只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界的非线性特征进行动力分析应该使用边界条件>一般连接中的间隙和钩来模拟。
2.关于分析方法选项目前有振型叠加法、直接积分法、静力法三个选项。
这三个选项是指解动力方程的方法。
风荷载体形系数
梁面风荷载 Ｗ５、Ｗ６（如图 １ 所示）计算所需的μs 之和， ＣＥＣＳ 比 ＧＢ５０００９ 大，其比值为 １．５。
协会 ＭＢＭＡ《低层房屋体系手册》（１９９６）中有关小坡度房屋的规定，分别给出房屋端区和中间 区的不同风荷载体型系数μs。尽管它是根据风洞试验得出的，是专门针对低层钢结构房屋的， 内容详尽，已为多数国家采用，但它与我国已沿用５０多年的建筑结构荷载规范 GB50009-2001[2] 第 7.3 节中的体型系数μs 算得的风荷载组合弯矩设计值相比，在多数情况下偏小甚多。在编制 2002 年《全国民用建筑工程设计技术措施—结构》中，根据近年来的多次分析后，一致认为应 在大多数 L０／h≤３的门式刚架中采用《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表 7.3.1 中的体型系 数μs。为照顾到 ＣＥＣＳ１０２ 中这一实测经验，当 L０／h>４，风荷载较大，屋面荷载较轻的少数 门式刚架中有可能会出现按 ＣＥＣＳ１０２ 计算比按 GB50009-2001 计算风荷载组合弯矩设计值稍偏 大的情况，故仍保留了 ＣＥＣＳ１０２ 的风荷载体型系数μs。目前两种风荷载体型系数μs 共存，设 计部门都有采用的，甚至有些设计软件只适用于 ＣＥＣＳ１０２ 一种体型系数，作者以实例为主，特
从所举例子看，弯矩计算值 ＣＥ／ＧＢ＝１．５ 与μs 之比一致。 2.4 初步分析 （１）对柱面的μs ＧＢ５０００９ 比 ＣＥＣＳ１０２ 大 １．６３ 倍，前者安全。 （２）对梁面的μｓ ＧＢ５０００９ 比 ＣＥＣＳ１０２．１ 小 １．５０ 倍，后者安全。
桥梁荷载试验报告
T梁的应力测试主要通过在其梁底布置应变片，采用日本东京测器TML数据采集系统检测混凝土的应变，根据应变实测结果，按单轴应力状态的胡克定律换算得到。
试验荷载作用下各主要测点的应变检测结果见表1-5，实测应力与理论值的比较见表1-6。
表1-5试验跨主要测点应变检测结果（单位： ）
试验工况
3、裂缝观测
(1)加载之前，对测试截面附近区域进行裂缝观测；
(2)加载期间，采用肉眼观测有无新增裂缝的产生。
二、试验仪器
根据试验方法及试验内容，并根据其测量的精度要求选用以下设备，详见表1-1。
表1-1试验仪器一览表
序号
仪器设备
名称
型号或规格
仪器编号
不确定度
单位
数量
产地
1
TML数据采集系统
TDS-303
309
Urel=0.2 %，k=2
台
1
日本
2
精密水准仪
DS05
11-7-5
U=2＂，k=2
台
1
苏光
3
电阻应变片
BQ120-80A
/
/
片
n
陕西
4
袖珍带光源显微镜
MG10085-A
096-5
U=0.01mm，k=2
个
1
/
5
笔记本电脑
ThinkPad
/
／
台
1
中国
三、控制截面及测点布置
根据试验桥梁的结构形式及特点，*******选定第二跨进行静载试验，应力控制截面设1个，为跨中最大正弯矩截面，挠度控制截面设1个，为跨中最大正弯矩截面。为图1.1所示的Ⅰ-Ⅰ截面，测点布置见图1.2所示。。
隔墙计算书
计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号：工程名称：项目名称：设计阶段：设计专业：计算内容：专业负责人：计算人：校对人：审核人：日期：________________________________________________________________________________ 3D3S 此处填写设计单位名称Name of the design company here目录1 设计依据 (1)2 计算简图、几何信息 (1)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (4)3.4 荷载组合 (4)4 内力位移计算结果 (5)4.1 内力 (5)4.1.1 内力包络及统计 (5)4.2 位移 (10)5 设计验算结果 (13)5.1 设计验算结果图及统计表 (13)5.2 设计验算结果表 (17)附录 (17)1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入的面荷载:室内轻质隔墙轻钢龙骨水泥纤维板防火墙做法参考：12mm厚水泥纤维板+150mm系列龙骨+100mm厚岩棉（100kg/m3）+12mm厚水泥纤维板水泥板密度2000kg/m3水泥板重量=2000kg/m3*0.024m=48kg/m2岩棉100kg/m3岩棉重量=100kg/m3*0.1m=10kg/m2龙骨及其他荷载27kg/m2合计：（48+10+27）kg/m2注：85kg/m2为恒载面荷载室内隔墙风荷载较小，考虑为恒载其他荷载部分。
桥梁结构荷载试验
成桥动力荷载试验三、桥梁动载试验（一）检测项目和参数桥梁结构动力荷载试验的项目内容包括：1、检验桥梁结构在动力荷载作用下的受迫振动响应，如桥梁结构动位移、动应力等动力响应，测试桥梁结构的位移冲击系数、应力冲击系数；2、测定桥梁结构的自振特性，如结构的自振频率、振型和阻尼比等的脉动试验或跳车激振试验；3、测定动荷载本身的动力特性，如动力荷载的大小、自振频率等。
（二）检测方案进行桥梁结构动荷载之前，应编写试验方案，其主要内容包括：1、试验目的和依据；2、试验项目和主要测试参数，确定试验荷载工况，并设计测点布置图，每一测点均应有编号，给出测点布置图；3、根据试验项目和要求，选择试验仪器设备，计划设备布置方案；4、制定试验日程，明确人员分工，使测试过程做到统一指挥，有序进行；5、提出试验过程中需要业主配合的有关事项，如：联系方式、提供电源、必要的脚手架和及时的交通管制等。
（三）仪器设备桥梁结构振动测试的测试传感器，主要包括：应变传感器和振动响应传感器。
应变传感器可以采用和静态应变测试相同的应变片，振动响应传感器主要测试动态位移、速度和加速度，采用的传感器主要有加速度传感器和拾振器。
动载试验常用的仪器、仪表的使用精度和测量范围如表1所示。
表1 桥梁结构动载试验常用仪器及技术参数（四）作业指导书1、桥梁结构振动测试的目的桥梁结构的动载测试是研究桥梁结构的自振特性和车辆动力荷载与结构的耦合振动特性，是判断桥梁结构运营状况和承载能力的重要指标。
2、准备工作动载试验前，首先应按照试验方案进行准备工作，其内容主要包括：（1）搜集与试验桥梁有关的设计资料和图纸，详细研究确定试验荷载；（2）现场调查桥上和连接线线路状况、线路容许速度和车量实际过桥速度；（3）了解有关试验部位情况，确定导线布置和布线方案以及仪器安放位置的确定；（4）对拟开展试验的项目和测试点，进行理论分析计算，得出试验荷载作用下结构的应力、位移及自振频率，以便与实测值进行比较分析。
YJK自定义荷载工况和组合
第11节自定义荷载工况和组合一、为何要设置自定义荷载工况自定义荷载工况和组合功能，可把用户输入的一组荷载按照用户自定义的工况组合进行设计。
在建模的主菜单中设置“自定义工况”菜单，用来输入用户自定义的荷载工况，这样建模的一级菜单为轴线网格、构件布置、楼板布置、荷载输入、自定义工况、楼层组装、空间结构、鉴定加固共八项。
自定义工况下的第一个菜单为“工况设置”，其余菜单布置该工况的荷载，内容与前面恒载、活载相同，包括楼板荷载及梁墙、柱、板间、次梁、墙洞、节点荷载的输入和编辑，也就是说，按照通常的输入荷载的方式输入自定义工况的荷载。
首先必须进行工况设置，图示为打开工况设置后首先显示的是已经做过的自定义荷载工况的列表，假设本项目用户自定义了3个活荷载工况：每次添加一个自定义荷载工况时弹出如下对话框：每个自定义荷载在这里需要确定荷载类型、重力代表值系数、荷载分项系数和组合系数，如果属于活荷载还需输入活荷载的折减系数。
自定义荷载的类型有恒载、活载、消防车荷载，还有风荷载、地震荷载和人防荷载类型。
对于活荷载使用自定义工况，主要解决四个方面的问题：1、活荷载的不利布置问题，即可在自定义的活荷载工况之间设置设计需要的各种不利布置组合。
软件对于一般活荷载（即在荷载输入主菜单下输入的活荷载）的活荷不利布置的处理比较简单，只在各楼层内分别进行，楼层之间不考虑不利布置，只是叠加处理。
在楼层之内也仅限于对梁杆件进行不利布置，按各房间单独布置活荷，再取包络和叠加的结果。
没有考虑柱、墙和斜撑的不利布置。
YJK把活荷载可区分为一般活荷载和自定义活荷载，对于一般活荷载仍按照传统的简单组合方式计算，对于自定义工况活荷载，可以在用户输入的不同组的活荷载之间，由用户定义它的不利布置组合，从而适应活载较大等复杂情况的计算，如工业建筑常有的活荷载布置的状况。
2、活荷载折减以前软件考虑的活荷载折减，是柱墙考虑其上楼层数的折减，它只适应荷载规范中规定的住宅、办公等类型活荷载折减。
Midas 各力和组合的解释(包括钢束一次 二次)
Midas 各力和组合的解释（帮助“01荷载组合”里截取）提示:在施工阶段分析后，程序会自动生成一个Postcs阶段以及下列荷载工况。
Postcs阶段的模型和边界为在施工阶段分析控制对话框中定义的“最终施工阶段”的模型，荷载为该最终施工阶段上的荷载和在“基本”阶段上定义的没有定义为“施工阶段荷载”类型的所有其他荷载。
恒荷载(CS): 除预应力、收缩和徐变之外，在各施工阶段激活和钝化的所有荷载均保存在该工况下。
施工荷载(CS):当要查看恒荷载(CS)中的某个荷载的效应时，可在对话框中的“从施工阶段分析结果的CS:恒荷载工况中分离出荷载工况(CS:施工荷载)”中将该工况分离出来，分离出的工况效应将保存在施工荷载(CS)工况中。
钢束一次(CS):钢束张拉力对截面形心的内力引起的效应。
反力: 无。
位移: 钢束预应力引起的位移(用计算的等效荷载考虑支座约束计算的实际位移)内力: 用钢束预应力等效荷载的大小和位置计算的内力(与约束和刚度无关)应力: 用钢束一次内力计算的应力钢束二次(CS):超静定结构引起的钢束二次效应(次内力引起的效应)。
反力: 用钢束预应力等效荷载计算的反力位移: 无。
内力: 因超静定引起的钢束预应力等效荷载的内力(用预应力等效节点荷载考虑约束和刚度后计算的内力减去钢束一次内力得到的内力)应力: 由钢束二次内力计算得到的应力徐变一次(CS):引起徐变变形的内力效应。
徐变一次和二次是MIDAS程序内部为了计算方便创造的名称。
反力: 无意义。
位移: 徐变引起的位移(使用徐变一次内力计算的位移)内力: 引起计算得到的徐变所需的内力(无实际意义---计算徐变一次位移用)应力: 使用徐变一次内力计算的应力(无实际意义)徐变二次(CS):徐变变形引起的实际徐变内力效应。
反力: 徐变二次内力引起的反力内力: 徐变引起的实际内力应力: 使用徐变二次内力计算得到的应力收缩一次(CS):引起收缩变形的内力效应。
SAP2000 实例
结构精细仿真模拟试验——利用SAP2000进行二维框架结构静力分析实例一、模型概况：模型为一个二维钢筋混凝土框架结构。
X方向为4跨，轴线间距为6m；Z方向为5层，层高均为3m。
材料为C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。
梁和柱的截面均为矩形截面，梁截面尺寸为200mm×500mm，柱截面尺寸为400mm×600mm。
梁上恒荷载与活荷载均为梯形荷载，恒荷载为17kN/m，活荷载为8kN/m。
考虑风荷载，基本风压为0.55kN/m2，地面粗糙类型：B类。
用SAP2000 v14.1进行静力分析。
二、操作步骤：1．选取计算模型量纲为kN，m，C。
2．选择“二维框架”模板，在“门式框架尺寸”对话框中输入楼层数为5，开间数为4；楼层高度输入3，开间输入6。
3．修改约束。
用鼠标选中支座结点，通过“指定→结点→约束”修改约束，在“快速指定约束”对话框中选中固定支座图标。
4．定义材料和截面属性：“定义→截面属性→框架截面→添加新属性”。
在“框架截面属性类型”下拉菜单中选择Concrete，混凝土截面选择矩形。
（1）定义材料：点击“材料→快速添加材料”，定义以下几种材料：材料类型：Concrete；规范：Chinese C30；材料类型：Rebar；规范：Chinese HRB335；材料类型：Rebar；规范：Chinese HPB235。
（2）定义截面类型：框架梁截面：0.2×0.5截面名称改为beam。
在“材料”下拉菜单中选择C30，在“尺寸”对话框中修改高度（t3）为0.5，宽度（t2）为0.2。
点击“配筋混凝土”按钮，在“钢筋材料”对话框中，“纵筋”默认为HRB335，“箍筋（绑扎）”改为HPB235；在“设计类型”对话框中，选择梁（仅M3设计）；在“到纵筋中心边保护层”对话框中，顶和底都默认为0.06。
框架柱截面：0.4×0.6截面名称改为column。
小箱梁计算单梁(30m)
计算书一、基本信息 (3)1.1工程概况 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要规范 (3)1.4结构概述 (3)1.5主要材料及材料性能 (3)1.5.1混凝土 (3)1.5.2预应力钢筋 (3)1.5.3普通钢筋 (4)1.6计算原则、内容及控制标准 (4)二、模型建立及分析 (4)2.1计算模型 (4)2.2荷载工况及荷载组合 (5)三、持久状况承载能力极限状态 (8)1.1正截面抗弯验算 (8)1.2斜截面抗剪验算 (8)1.3正截面抗压验算 (8)1.4抗扭验算 (9)1.5支反力计算 (9)四、持久状况正常使用极限状态 (10)4.1正截面抗裂验算 (10)4.1顶底板斜截面抗裂验算 (11)4.2腹板斜截面抗裂验算 (12)五、持久状况应力验算 (12)5.1正截面压应力验算 (12)5.1斜截面主压应力验算 (13)5.2预应力钢筋拉应力验算 (14)六、短暂状况应力验算 (14)6.1法向应力验算 (14)一、基本信息1.1工程概况1.2技术标准设计程序：Civi1Designer设计安全等级：-一级桥梁重要性系数：111.3主要规范《公路工程技术标准》(JTGBo1-2014)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015),以下简称《通规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018),以下简称《桥规》;《公路桥梁抗震设计细则》(JTG∕TB02-01-2008)《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)1.4结构概述1.5主要材料及材料性能1.5.1混凝土表格1.5.2预应力钢筋表格1.5.3普通钢筋表格1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivi1Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)为标准，按部分预应力(A类)混凝土结构进行验算。
罗宁高速公路改造工程红毛里2号大桥荷载试验
罗宁高速公路改造工程红毛里2号大桥荷载试验摘要：荷载试验是新建桥梁鉴定验收的重要手段。
本文阐述了红毛里2号大桥荷载试验的目的、加载方案设计、测点布置及测试成果，通过静动载试验研究，鉴定该桥的实际承载能力、结构刚度、动力特性是否满足设计要求，为大桥的运营和养护提供基础数据。
关键词：荷载试验、承载能力、结构刚度、动力特性1 大桥概况福建省罗宁高速公路改造工程罗源段红毛里2号大桥连续刚构桥桥址地处丘陵区，地形起伏较大，高差约80 米，植被稍发育，桥台地形坡度10-20度，场地上部覆盖人工堆积层和冲洪层及残坡积层，下伏燕山早期花岗岩和辉绿岩，桥位区的地下水类型主要为冲洪积层和残坡积层的孔隙潜水及风化岩中的网状孔隙裂隙水，主要接受大气降水的补给，富水性较差，水量较小。
主桥平面位于缓和曲线及直线上，采用跨径（40+70+40）m的预应力混凝土连续刚构箱梁，采用悬臂浇筑法施工。
上部构造为变截面单箱单室，垂直腹板。
单箱顶宽12m，底宽6.8m，翼缘板长2.6m，支点处梁高4.2m，跨中梁高2.0m，箱梁自根部至跨中梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板变厚度60cm（支点）～40cm（跨中），底板变厚度60cm（支点）～28cm（跨中），顶板厚度25cm，支点横隔板宽2m，跨中横隔板宽0.3m。
箱梁顶面设2%单向横坡，腹板上方设通气孔。
箱梁采用三向预应力体系：纵向预应力钢束采用平、竖弯相结合的方式布置，两端张拉；横向预应力钢束以直线形式布置于顶板上缘，一端采用固定锚预埋于翼缘板，在另一端张拉；竖向预应力钢束以直线形式布置于腹板中，下端预埋，在箱梁顶面张拉。
主桥主墩下部构造采用钢筋混凝土矩形薄壁墩身、单排桩基础，墩宽1.5m、桩径2.4m，过渡墩采用双柱式桥墩，均采用钻孔灌注桩基础。
试验时，中跨合龙段的挂篮未拆除，据施工方介绍，挂篮重约45t。
2 荷载试验目的基于新桥鉴定验收这一根本目的，本次荷载试验力求达到如下具体目的：（1）通过测定桥跨结构在试验荷载作用下的控制截面应力和挠度，并与理论计算值比较，检验实际结构控制截面应力与挠度值是否与设计要求相符。
某高速公路立交先简支后连续T梁桥荷载试验研究
某高速公路立交先简支后连续T梁桥荷载试验研究发布时间：2022-05-24T00:48:28.374Z 来源：《建筑实践》2022年2月（上）3期作者：刘强[导读] 结果表明受检桥梁上部结构强度和刚度满足设计规范要求，运营情况良好；结构动力性能较好，桥面总体平顺。
刘强（中铁二十五局集团第四工程有限公司，广西柳州 545007）摘要：以浑水海立交海子山大桥为工程背景，通过建立有限元模型以及现场静、动载试验，研究其使用情况及损伤情况，分析其承载力和力学性能，得出试验结论。
静载试验表明，受检桥跨A-A截面和C-C截面上部结构T梁实测的挠度校验系数介于0.675~0.771之间，各个工况的应变校验系数在0.473~0.686之间，结果表明受检桥梁上部结构强度和刚度满足设计规范要求，运营情况良好；结构动力性能较好，桥面总体平顺。
关键词：静载试验、动载试验、有限元模型、校验系数、冲击系数1 工程概况海子山大桥位于楚大高速与宾南高速交叉枢纽浑水海立交内，为楚大高速主线上跨宾南高速主线和各匝道而设。
左幅孔跨布置为2×（3×40）+2×（4×40）+2×（3×40）m，均采用预应力混凝土（后张）先简支后连续T梁，左幅设6联，全桥左幅共设7道伸缩缝。
本次荷载试验桥梁为海子山大桥左幅第4联4×40 m连续梁桥。
本桥上部为4×40 m预应力混凝土T梁，孔跨布置为4孔一联先简支后结构连续预应力混凝土T梁桥，下部桥墩采用为钢筋混凝土双柱式墩，桥台采用扩大基础重力式桥台（桥梁立面见图1）。
桥梁宽度为0.5 m墙式护栏+净15.5 m桥面+0.5 m墙式护栏），抗震设防烈度Ⅷ度，设计荷载为公路-Ⅰ级。
试验桥梁由于在施工过程中，9号～12号桥墩盖梁施工完成后，悬臂根部存在自顶向下的竖向裂缝，最大缝宽为0.24 mm，存在一定安全风险。
为评定该桥梁是否能满足设计及使用的要求，对该座桥梁进行成桥荷载试验检测。
单梁荷载试验报告4
1前言荷载试验是对桥梁承载能力最直接、最有效的评定方法。
2工程概况原桥上部结构为1X13米钢筋混凝土空心板梁，横向6片，板宽1.5m,板厚0.8m,下部结构为U型桥台，桥梁全长19.8米，全宽9.5米，车行道宽7米；桥面铺装为沥青混凝土，设计荷载等级为汽-15。
现拆除原桥上部结构、台帽及背墙后，新做钢筋混凝土台帽、背墙及搭板，原桥台身及基础修复利用。
新做1X13米预应力混凝土空心板，板宽1.24m,横向7片；桥面系为：10cmC40桥面现浇层+防水层+9cm沥青砼桥面铺装；新做桥宽10米，设计荷载为公路-Ⅰ级。
为了给桥梁竣工验收提供技术资料，我单位于2020年7月14日应业主要求抽取该桥1-7#预制空心板梁进行静载试验检测评定。
公路等级：二级公路；荷载等级：公路-Ⅰ级；设计速度：60km/h；桥面宽度：10.0m=净9.0m+2×0.5m防撞护栏；设计洪水频率：1/50；抗震设防烈度为7度，设计动峰值加速度为0.15g。
图2-1 三条沟桥标准横断面（尺寸单位:mm）3试验依据（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）；（2）《公路桥梁承载能力检测评定规程》（JTG/T J21-2011）；（3）《公路桥梁荷载试验规程》（JTG/T J21-01-2015）；（4）《公路桥梁设计通用规范》（JTG D60-2015）；（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）；（6）《公路桥梁技术状况评定标准》（JTG/T H21-2011）；（7）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2017）；（8）《宝鸡市212省道三条沟桥应急抢险工程施工图》。
4主要仪器设备本次试验检测主要仪器设备见表4-1所示。
表4-1 主要检测仪器及设备一览表5检测评定目的和内容5.1检测评定目的本次试验的目的是检验空心板的承载能力是否达到设计要求。
即通过静载试验测试空心板在相当于设计荷载效应的试验荷载作用下的应变、位移和裂缝（如有）开展情况，评价结构构件的强度、刚度，并据此综合评定空心板的承载能力。
轻型门式刚架钢结构-荷载计算
轻型门式刚架钢结构——荷载计算恒载包括刚架自重及屋面板，檩条，保温棉等重量。
以下为一些常规的恒载取值：檩条＋屋面板（0.5mm）：0.10 KN/m2檩条＋屋面板（0.5mm）+屋面内衬板(0.5mm) 0.15 KN/m2檩条＋夹芯板：0.15 KN/m2具体的恒载计算还需要根据具体情况进行计算，如果屋面悬挂设备较多，用于悬挂设备的联系梁的重量也不容忽视，都应该计入屋面恒载。
2活载及屋面悬挂荷载屋面活荷载：当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向活荷载的标准值应取0.5KN/m2 (注：当刚架或檩条仅有一个可变且受荷面积超过60m2时，对钢框架，活荷载可取0.3KN/m2)。
屋面悬挂荷载是指由喷淋，管道，灯具等，屋面悬挂荷载可以被包括在屋面活荷载内。
常用的屋面悬挂荷载值可参考如下：石膏天花板吊顶0.15 KN/m2空调管道0.05 KN/m2灯具0.05 KN/m2喷淋0.15 KN/m2需要指出的是，由于轻钢结构屋面系统很轻，当采用STS 等设计软件时（该软件不允许用户增加悬挂荷载工况），屋面悬挂核载归并在活荷载是比较适合的。
如将屋面悬挂荷载考虑在恒载内，则恒载＋风载组合时设计偏于不安全。
3雪荷载在考虑雪荷载时需要注意：1．需要按照规范50009-2012，考虑μr—屋面积雪分布系数，基本雪压乘以积雪系数便是雪荷载标准值；2．在设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：（1）屋面板和檩条按积雪不均匀分布的最不利情况采用；（2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用；（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。
4风荷载门式刚架的风荷载体型系数，可以按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）取值，也可按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002，2012版)。
请注意以下事项：1．基本风压应按荷载规范附录E.4 中附表E.5给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。
单箱多室梁格与实体计算结果对比
慧加梁格模型与实体模型分析对比一结构模型模型采用等截面两跨连续梁桥，横截面型式如图1-1所示，桥梁跨径40+40m，材料为C40混凝土；边横梁1m，中横梁2m；约束：在2,4腹板下有支座，如图1-2所示。
图 1-1 横截面（单位：mm）图 1-2 约束型式及支座编号1.2梁格模型1.2.1梁格划分纵向2m一段（利用WISEPLUS梁格自动划分功能划分时，端横梁恰为1m，中横梁恰为2m。
），横向共5条纵梁，分割线位置如下图。
图 1-3 梁格划分示意图1.3ANSYS实体模型ANSYS模型在建立时，也需要进行如图1-3所示的划分，在分析结束后，沿跨径方向对每条梁中各个截面进行应力积分，求出弯矩与剪力。
图 1-4ANSYS模型示意图二荷载工况为全面对比梁格模型与实体模型在结构刚度、荷载传递上的差别，进行了如下表所示的8个工况的对比。
表 2.1 荷载工况表序号工况名称支座反力纵梁内力（弯矩、剪力）1 自重√√2 扭转√√3 3#纵梁集中荷载×√4 4#纵梁集中荷载√√5 5#纵梁集中荷载×√6 3#纵梁均布荷载×√7 4#纵梁均布荷载√√8 5#纵梁均布荷载×√三计算结果3.1自重作用3.1.1支座反力表 3.1 自重作用支座反力表ANSYS WISEPLUS 左边墩中墩右边墩左边墩中墩右边墩1 3713 12438 3713 3742 12380 37422 3713 12438 3713 3742 12380 3742和7426 24876 7426 7484 24760 7484总重39728 397283.1.2纵梁弯矩图 3-1 纵梁1弯矩对比图图 3-2 纵梁2弯矩对比图图 3-3 纵梁3弯矩对比图3.1.3纵梁剪力图 3-4 纵梁1剪力对比图图 3-5 纵梁2剪力对比图图 3-6 纵梁3剪力对比图3.2扭转作用作用方式为：在第2和第4纵梁上作用大小相等方向相反的均布力，均布力大小为248.25KN/m。
Sap2000风荷载工况
SAP2000中的自动风荷载工况测试曲哲2008-5-1越来越发现SAP2000作为一款工程设计类有限元分析软件还是有许多优越性，但任何一个有限元软件，最要命的就是帮助文档不健全。
这也是我当初疏远MARC而转投ABAQUS 的主要原因之一。
帮助文档不健全的一个后果是用户难以方便的学习使用软件；另一个更要命的后果是，用户不能方便的知道自己输入的东西对于软件来说到底意味着什么，结果只能有一个，就是“Garbage in, garbage out.”为了避免发生这种情况，用户不得不对软件中含义不明确的输入参数进行额外的测试，甚至去猜它到底是什么意思。
现在要做的，就是通过一些简单的测试算例，去猜测SAP2000中基于我国规范的自动风荷载工况的设置中的一些参数是什么意思。
SAP2000中有两种方式可以定义自动风荷载工况，一种是在受风面（迎风面或者背风面）处建立虚拟面（一般可以用厚度为0的壳单元来建），然后再通过Area Load中的Wind pressure coefficients对该面施加风荷载，这时在风荷载工况的定义应选择Exposure from Area Objects（如图1中的B）；另一种是通过刚性楼板施加风荷载，这时应首先把需要施加风荷载的楼层通过Joint Constrain建立为刚性楼板（Rigid Diaphragm），再在风荷载工况中选择Exposure from Extents of Rigid Diaphragms（如图1中的A），这时不需要再定义任何其它荷载，风荷载会自动施加到各个刚性楼板上。
AB图1 SAP2000中基于我国规范的自动风荷载定义对话框在自动风荷载工况的对话框中，Wind Exposure Parameter，Exposure Height，WindCoefficients以及PhiZ Source等四部分中各个参数的物理意义都比较明确，而T1 Source和Other Parameter两部分就比较诡异了。
桥梁荷载试验方案
附件一：参考试验方案吉祥路中桥荷载试验方案一、桥梁概述吉祥路中桥为1×25m正交预应力混凝土简支小箱梁桥。
桥宽28m，横断面布置：6.75m （人行道）+14.5m（机动车道）+6.75m（人行道），横断面布置如图1所示，全桥共21片小箱梁。
设计荷载：城—A级。
图1 桥梁上部横断面布置图（尺寸单位：cm）二、荷载试验（一）试验目的及试验依据1、试验目的1）检验该桥整体结构的质量和结构的可靠性；2）判断桥跨结构在试验荷载作用下的实际受力状态和工作状态，评价结构的力学特性和工作性能，检验结构的承载能力是否能满足设计标准：3）通过动荷载试验以及结构固有模态参数的实桥测试，了解桥跨结构的动力特性，以及各控制部位在使用荷载下的动力性能；4）进行梁的强度、刚度及承载能力评估。
2、试验依据：1）《公路旧桥承载能力鉴定方法》（以下简称《方法》）；2）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；4）吉祥路中桥施工图（二）试验内容1、试验部位1）动载试验：试验项目为跑车、刹车和跳车。
2）静载试验：左辐和右幅主梁跨中最大弯矩加载。
2、主要试验设备1）变形检测设备精密水准仪（瑞士徕卡）二套，最小读数0.01mm ，精度0.4mm/km 2）应变检测设备JMZX-2001综合测试仪（长沙金码高科）一套，精度为1με 3）动载试验设备INV306动态数据采集处理系统一套（东方振动研究所）（三）结构理论分析原理及试验加载方案1、结构理论分析原理吉祥路中桥，为1×25m 正交预应力混凝土简支空心板桥。
桥横断面由21片小箱梁组成，4车道。
动载试验求动力增大系数时，将荷载布设在第2车道，求解第3车道拾振器处的静载理论挠度值f st 。
根据实测动挠度幅值1y f ∆，计算动力增大系数：1＋µ＝1＋1y f ∆/f st设计荷载：用铰接板梁法计算跨中荷载横向分布系数，利用试验断面的弯矩影响线进行纵向加载，求解设计荷载作用下最不利荷载位置，求得设计活荷载效应（控制荷载模式）。
etabs荷载工况,组合与加载
第八章荷载工况、荷载组合及施加荷载ETABS对于施加荷载的处理方法是首先要定义荷载工况，然后给各个荷载工况中指定荷载。
ETABS中的荷载工况包括静力荷载工况、反应谱工况、时程工况、静力非线性Pushover工况、施工顺序加载工况。
静力荷载工况又细分为恒荷载工况、活荷载工况、地震荷载工况、风荷载工况、雪荷载工况等。
ETABS可以按照相关国家的规自动生成设计荷载组合，同时也允许工程师自己定义需要的设计荷载组合。
本章将介绍静力荷载工况、反应谱工况、风荷载、设计荷载组合的定义方法、荷载的施加以及荷载的显示输出。
8.1荷载工况定义ETABS定义荷载工况的特点在于其灵活性与科学性。
工程师可以对荷载工况的任意参数进行修改，人为控制荷载的定义。
这就要求工程师对于荷载工况的每一项参数深刻理解。
这对工程师对于结构分析的整体把握是有帮助的。
本节将主要介绍静力荷载工况、反应谱工况、活荷载折减以及荷载组合的定义方法。
8.1.1定义静力荷载工况进行结构分析之前，首先要定义荷载工况。
ETABS中对于荷载工况的数目没有限制。
如果希望单独查看某些荷载作用下的结构力、变形等，则可以将这些荷载单独定义为一个荷载工况。
点击定义>静荷载工况命令，弹出定义静荷载工况名对话框(图8-1)。
图8-1 定义静载工况名对话框荷载点击在这一对话框中完成结构分析中静力荷载工况的定义。
在荷载区域中下面列表部分是已经定义了的荷载工况。
第一列荷载是荷载工况的名称。
荷载工况的名称可以任意设定，最好有物理意义。
但是需要注意不能用“MODE”一词，因为ETABS默认已经存在“MODE”工况为振型分析工况。
例如，定义X方向的风荷载工况可以命名为WINDX。
第二列类型是荷载工况的荷载类型。
ETABS 部设定了关键字。
DEAD（恒荷载）、SUPER DEAD（附加恒荷载）、LIVE（活荷载）、REDUCE LIVE （折减活荷载）、QUAKE（自动地震荷载）、WIND（自动风荷载）、SNOW（雪荷载），OTHER（其它）。
midas时程分析
16. 时程分析概述对下面受移动荷载的简支梁运行时程分析。
➢材料弹性模量 : 2.4⨯1011 psi容重(γ) : 0.1 lbf/in3➢截面截面面积(Area) : 1.0 in2截面惯性矩(Iyy) : 0.083333 in4半径(radius) : 10.0 in厚度(thickness) : 2.0 in重力加速度(g) : 1.0 in/sec2速度容重整体坐标系原点（a）受移动荷载的简支梁（b）时程荷载函数图 16.1 分析模型模型是受600 in/sec速度的移动荷载的简支梁结构。
通过时程分析了解动力荷载下结构的反映，改变荷载周期来查看共振的影响。
设定基本环境打开新文件以‘时程分析 1.mgb’为名保存.文件 / 新文件文件 / 保存 ( 时程分析 1 )设定单位体系。
工具 / 单位体系长度 > in ; 力 > lbf图 16.2 设定单位体系设定结构类型为 X-Z 平面。
且为了特征值分析，设定自重自动转换为节点质量。
模型/ 结构类型结构类型 > X-Z 平面将结构的自重转换为质量> 转换到 X, Y, Z重力加速度( 1 )点格(关) 捕捉点(关)捕捉节点捕捉单元正面图 16.3 设定结构类型定义材料以及截面输入材料和截面，采用用户定义的类型和数值的类型输入数据。
模型/ 特性/ 材料一般> 名称( 材料) ; 类型> 用户定义用户定义 > 规范>无分析数据 > 弹性模量 ( 2.4E+11 )容重( 0.1 ) ↵模型/ 特性/ 截面数值名称( 截面) ; 截面形状> Pipe尺寸 > D ( 10 ) ; t w( 2 )截面特性值> 面积( 1 ) ; Iyy ( 0.083333 )↵图 16.4 定义材料图 16.5 定义截面建立节点和单元用建立节点功能建立节点, 用建立单元功能连接各节点来建立梁单元。
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整体升温 折减系数 负温度梯度 折减系数 分项系数 -4024.23 0.7 -1133.46 1 0.7 -3926.19 0.7 -1136.16 1 0.7 -3466.41 0.7 -1148.82 1 0.7 -2626.23 0.7 -1148.82 1 0.7 7648.39 0.7 -1454.78 1 0.7
截面 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 拱顶 2211.34 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 L/8 5240.8 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 L/4 2293.99 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 3L/8 1373.08 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 拱脚 -6233.24 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5 工况7：恒载+Mmin+整降+正梯 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5
截面 结构自重 拱顶 1857.24 L/8 1276.84 L/4 2983.38 3L/8 -150.22 拱脚 425.76
截面 结构自重 拱顶 1857.24 L/8 1276.84 L/4 2983.38 3L/8 -150.22 拱脚 425.76
工况11：恒载+Nmax+整降+正梯 截面 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 拱顶 1857.24 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 L/8 1276.84 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 L/4 2983.38 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 3L/8 -150.22 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 拱脚 425.76 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5
截面 结构自重 拱顶 2211.34 L/8 5240.8 L/4 2293.99 3L/8 1373.08 拱脚 -6233.24
工况8：恒载+Mmin+整降+负梯 截面 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 拱顶 2211.34 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 L/8 5240.8 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 L/4 2293.99 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 3L/8 1373.08 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 拱脚 -6233.24 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5 工况9：恒载+Nmax+整升+正梯 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5 工况10：恒载+Nmax+整升+负梯 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5
M
工况1：恒载+Mmax+整升+正梯 截面 拱顶 L/8 L/4 3L/8 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 2211.34 5240.8 2293.99 1373.08 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 618.04 624.96 658.93 721.39 1488.88 1 1 1 1 1 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 3190.87 3151.08 2850.76 2249.72 -6523.68 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
工况12：恒载+Nmax+整降+负梯 截面 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 拱顶 1857.24 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 L/8 1276.84 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 L/4 2983.38 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 3L/8 -150.22 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 拱脚 425.76 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5
拱脚 -6233.24Fra bibliotek工况2：恒载+Mmax+整升+负梯 截面 结构自重 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 拱顶 2211.34 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 L/8 5240.8 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 L/4 2293.99 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 3L/8 1373.08 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 拱脚 -6233.24 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5 工况3：恒载+Mmax+整降+正梯 分项系数 收缩徐变 分项系数 折减系数 基础变位 分项系数 折减系数 1.2 618.04 1 0.45 3190.87 0.5 0.5 1.2 624.96 1 0.45 3151.08 0.5 0.5 1.2 658.93 1 0.45 2850.76 0.5 0.5 1.2 721.39 1 0.45 2249.72 0.5 0.5 1.2 1488.88 1 0.45 -6523.68 0.5 0.5
汽车荷载 1898.53 2692.21 2983.38 3273.02 7477.1
汽车荷载 分项系数 折减系数 -485.86 1.4 0.7 -1304.03 1.4 0.7 -1758.53 1.4 0.7 -2110.31 1.4 0.733 -4164.15 1.4 0.9
汽车荷载 分项系数 折减系数 -485.86 1.4 0.7 -1304.03 1.4 0.7 -1758.53 1.4 0.7 -2110.31 1.4 0.733 -4164.15 1.4 0.9
两种组合（除汽车荷载） 汽车荷载 分项系数 折减系数 1898.53 1.4 0.7 2692.21 1.4 0.7 2983.38 1.4 0.7 3273.02 1.4 0.7 7477.1 1.4 0.7 整体升温 折减系数 负温度梯度 折减系数 分项系数 -4024.23 0.7 -1133.46 1 0.7 -3926.19 0.7 -1136.16 1 0.7 -3466.41 0.7 -1148.82 1 0.7 -2626.23 0.7 -1148.82 1 0.7 7648.39 0.7 -1454.78 1 0.7
汽车荷载 1898.53 2692.21 2983.38 3273.02 7477.1
两种组合（除汽车荷载） 分项系数 折减系数 整体降温 折减系数 正温度梯度 折减系数 分项系数 1.4 0.7 2414.54 0.7 1133.46 1 0.7 1.4 0.7 2355.72 0.7 1136.16 1 0.7 1.4 0.7 2079.84 0.7 1148.82 1 0.7 1.4 0.733 1575.74 0.7 1148.82 1 0.7 1.4 0.9 -4589.04 0.7 1454.78 1 0.7 两种组合（除汽车荷载） 分项系数 折减系数 整体降温 折减系数 负温度梯度 折减系数 分项系数 1.4 0.7 2414.54 0.7 -1133.46 1 0.7 1.4 0.7 2355.72 0.7 -1136.16 1 0.7 1.4 0.7 2079.84 0.7 -1148.82 1 0.7 1.4 0.733 1575.74 0.7 -1148.82 1 0.7 1.4 0.9 -4589.04 0.7 -1454.78 1 0.7 两种组合（除汽车荷载） 整体升温 折减系数 正温度梯度 折减系数 分项系数 -4024.23 0.7 1133.46 1 0.7 -3926.19 0.7 1136.16 1 0.7 -3466.41 0.7 1148.82 1 0.7 -2626.23 0.7 1148.82 1 0.7 7648.39 0.7 1454.78 1 0.7 两种组合（除汽车荷载）
两种组合（除汽车荷载） 汽车荷载 分项系数 折减系数 整体升温 折减系数 正温度梯度 折减系数 分项系数 1898.53 2692.21 2983.38 3273.02 7477.1 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 -4024.23 -3926.19 -3466.41 -2626.23 7648.39 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 1133.46 1136.16 1148.82 1148.82 1454.78 1 1 1 1 1 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7