A2O工艺标准设计计算
A2O工艺生化池设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②.回流污泥浓度X R =10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηη R 四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V=⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+=生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺实例计算方案
精心整理生活污水及少量工业污水污水设计流量Q＝8000m3/h，最小流量3500m3/h，污水水质见下表：污水处理厂进水水质表2002 A2/O栅前水深h=0.5m；过栅流速0.9m/s；格栅栅条间隙为25.00mm；格栅倾角δ=60°；单位栅渣量：ω1=0.06m3栅渣/103m3污水。
三、沉砂池的设计计算要求计算沉砂池长度、水流断面积、池子宽度与格数、沉沙斗尺寸与容积、沉砂池总高度、校核最小流速，并在沉砂池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；设计流速：v=0.25m/s；水力停留时间：t=40s。
四、在平流式初沉池示意图上注明相关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；水力表面负荷q’32沉淀时间T=2h；水流水平流速2天，污泥含水率95%。
五、 A（内回流比）、厌氧池/缺氧池/好氧池尺寸，并在A2/O示意图上注明各段相关尺寸。
主要设计参数：采用推流式的池型；水力停留时间：t=8h（各段停留时间：A1：A2：O＝1：1：3）；曝气池混合液污泥浓度：4.0g/l；回流污泥浓度X r＝10g/L；池子有效水深4.5m，廊道宽8m。
六、二沉池的设计计算要求计算单池直径与个数、沉淀池总高度，并在二沉池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用中心进水辐流式沉淀池；沉淀池个数n=4；水力表面负荷q’=1.3(m3/(m2·h)；沉淀时间T=2.3h。
七、使用AutoCAD绘制A2/O利用提供的污水处理构筑物AutoCAD注高程。
一格栅泵房集水井的进口处或污水处过栅流速格栅倾角α=确定栅前水深：h=0.5m；(1)栅前间隙数max2111bQnhv===（取111）(2)设栅条宽度：S=0.02，(1)b0.02(1111)0.051117.55B s n n m=-+=-+⨯=(3)则进水渠渐宽部分长度12.885.76vh10.5QB m===⨯（4）格栅与出水渠道渐宽部分长度121.282LL m==（5）过栅水头损失10.095h m =（6）取栅前渠道超高部分20.3h m =则栅前槽总高度12h 0.50.0950.30.895H h h m =++=++= （7）格栅总长度120.0951.00.5tan 60L l l =++++︒=0.0952.56 1.280.51tan 60++++︒=5.39m（8）每日栅渣量二沉砂池沉砂池的作用是从污水中去除砂子、 （1）长度：0.254010l vt m ==⨯=（2）水流断面面积：max 11 2.88220.25Q A v ⨯===（3）池总宽度：nb=2=m B =⨯12（4（53612.88302864002 5.741.310m ⨯⨯⨯⨯==⨯（T ＝2d ） （62格沉砂斗则：3011.480.717524V m ==⨯ （7；斗壁与水平面的倾角55°，贮砂斗高h ’3＝0.8m (8)设采用重力排砂，池底坡度i ＝6％，坡向砂斗，则(8)池总高度：(H)设超高10.3h m =，1230.3 2.880.8 3.98H h h h m =++=++= (8)核算最小流速m in v三A2/O数据：（1）50.480.45330COD==>好（2）5160==4.2138BODTN＞3满足反消化条件330==8.6838CODTN＞7满足反消化条件（3）5160==208BODTP除磷效果好330==41.258CODTP除磷效果好四二沉池：主要设计参数：3/(m2·h)；（1）（2）求内回流比RNTN去除率为01385==100%87%38TN TNYTNTN--⨯=（1）反应池容积V：1119200016044155470.133800QSaVNS⨯⨯===⨯（2）反应池总水力停留时间t：155470.32811920004vt d hQ====⨯（3）各段水力停留时间：设厌氧：缺氧：好氧=1：1：3则厌氧池水力停留时间1t =8h=1.6h 5⨯厌1t =8h=1.6h 5⨯缺3t =8h=4.8h 5⨯好（4） 各段容积厌氧池V 1V =15547=3109.45⨯厌1V =15547=3109.45⨯缺3V =15547=9328.25⨯好（5） 好氧氮总氮负荷1192000384===0.4938009328.2O QXTN NX ⨯⨯⨯厌氧段总磷负荷119200082===0.590.0638003109.4O Q X T N XV ⨯⨯<⨯厌 （6） 反采用5校核：b //L (1)（2（3（4（5242356A （6）污泥区高度"2""2h t =2h 2210.3848000 3.8h ==1.3m24 3.8102356⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯设污泥停留时间（）（） （7）。
A2O工艺计算
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
A2O工艺计算
2.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计.取日变化系数为 Q=1.2 X8000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/so 2.5.2 反响池进水水质本设计中进水中BOD 5较小,那么可不设初沉池.所以进水中S 0=150mg/L, X 0=200mg/L, N=40mg/L2.5.3 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：N O N 0.05 S 0 S e N e40 0.05 150 10 15=18mg/L式中,N O ---需要反硝化的硝态氮浓度,mg/L;N ---进水中TN 浓度,mg/L;S O ---进水 BOD 浓度,mg/L; S e ---出水 BOD 浓度,mg/L; N e ---出水 TN 浓度,mg/Lo反硝化速率K de 电 2 0.12.S e150查相关表格,有V D V cd/0.3；取硝化泥龄co 11d式中,cd ---缺氧污泥龄,d;那么：系统总污泥龄为：c c 015.7d1 cd 1 0.3 1c缺氧污泥龄为： c dcc d15.7 11 4.7dc c c2.5.3 计算污泥产率系数1 0.2 0.17 0.75 c 1.072T 151 0.17 c 1.072T 151.16kgSS/kgBOD式中,K---结合我国情况的修正系数,K 0.9;X O ---进水悬浮固体浓度,mg/L;0.9 0.75 0.6200 1501 0.2 0.17 0.75 15.7 1.07210 151 0.17 15.7 1.07210 151.2c---总污泥龄, doXcY K 0.75 0.6— S OT---设计水温,与泥龄计算取相同数值. 核算污泥负荷：0.06kgBOD /(kgMLSS d)2.5.4 确定污泥浓度由于本设计中没有初沉池,那么：取混合液浓度为 X=4g/L, SVI=120mg/L . 对于污泥浓缩时间,由于有反硝化,故取浓缩时间t E 1.5h,那么：回流污泥浓度X R 0.7〞史3 t E0.7SVI即内回流比为50%时,可以满足反硝化要求. 为保证反硝化效果,取内回流r=1.8o 2.5.7 厌氧池计算厌氧池容积______________ __ ____3V A 0.75Q 1 R 0.15V D 0.75 900 1 1.5 0.15 2754 2100.6m 3L SS 0cY S OS e15015.7 1.16 150 101000 3,3 1.5 6.68g/ L120式中,X R ---回流污泥浓度,4 6.68 4 g/L;149% 150%R---污泥回流比.符合要求.2.5.5 计算好氧、缺氧反响池容积V 24Q c Y & S e1000X24 900 15.7 1.16 1501000 4水力停留时间：10 13768m 3T V/Q 13768/18000 0.765d 18.4h在反响池容积中,好氧区占80%.为11014m 3,缺氧区占20%,为2754m 3. 2.5.6 内回流比要求的反硝化率如下：f de 1.2 . 1.2N ht16.20.7027.9取内回流比r=0.9那么反硝化率为：f de R rR r 11.5 0.90.71 0.701.5 0.9 1停留时间：T A =2100.6/900=2.33h 2.5.8 反响池总容积V V O V D V A 11014 2754 2101 15869m 3总停留时间：T=18.4+2.33=20.73ho 2.5.9 反响池主要尺寸反响池总容积V=15869m 3;设两组反响池,单组池容 V'=V/2=158696/2=7934.5m 3 有效水深h=4.5m ；单组有效面积S'=7934.5/4.5=1763.22常 采用5廊道式推流式反响池,廊道宽 b=7.5m ； 单组反响池长度 L=S/B=1763.22/(5 7.5)=47.02m根据厌氧区、缺氧区、好氧区各局部所需容积进行如下调整： 厌氧区廊道宽b 1=5.0m,缺氧区廊道宽b 2=6.5m,好氧区分三个廊道,每个 廊道宽b 3=8.5m校核：b 1/h=5/4.5=1.11 b 2/h=6.5/4.5=1.44 b 3/h=8.5/4.5=1.89〔满足 b/h=1 〜2〕L/b 1=47.02/5=9.04 L/b 2=47.02/6.5=7.23 L/b 3=47.02/8.5=5.53 〔满足L/h=5〜10〕取超高为0.6m,那么反响池总高为 H=4.5+0.6=5.1m . 2.5.10 反响池进、出水系统计算 〔1〕进水管单级反响池进水管设计流量 Q 1=18000/2=9000m 3/d=0.104m 3/s 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A a 0104 0.130m 2V 0.8 0.407m取进水管管径DN400mm . (2)回流污泥管单组反响池回流污泥管设计流量 Q R R Q 1.5 0.104 0.156m 3 / s2 管道流速取v 0.8m/s ； 管道过水断面积A Q R 0156 0.195m 2V 0.84A 4 0.195管径 d 一 -------------0.498m管径d4 0.13取回流污泥管管径DN500mm(3)进水井反响池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2=(1+R)Q I=(1+1.5) 9000=0.260m3/s 孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积 A 〜喳0 0.434m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.45m；进水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(4)出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Q3 0.42 2gbH3/2 1.86bH3/2+ + Q 18000 式中Q3 1 R r - (1 1.5 1.8)2 2b--堰宽,b=7.5m；H--堰上水头,m；八一2/30.4580.10m1.86 7.5出水孔过流量Q4Q30.458m3/s；孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积A Q4丝丝0.763m2V 0.6孔口尺寸取为1.0m X0.8m；出水井平面尺寸取为1.5m X1.5m.(5)出水管反响池出水管设计流量Q5Q30.458m3/s管道流速取v 0.8m/s；管道过水断面积A Q5 0458 0.573m2V 0.8在… 4 A 4 0.573管径 d . - ------------ 0.854m取出水管管径DN900mm.校核管道流速v念一0.4582 0.72m/sA 0.25 0.922.5.11曝气系统的设计计算3 , 0.458m /s；- 2/3 Q31.86b采用鼓风曝气系统,空气扩散装置安设在水下H=4.3m处;计算水温设为25.;曝气池出口处溶解氧浓度 C=2mg/L . ⑶确定需氧量按公式 R O 2 a'Q 〔S 0 S e 〕 b'X v V 计算 式中O 2--混合液需氧量,kgO 〞d;a'--活性污泥微生物每代谢IkgBOD 所需要的氧量,以kg 计,本设计 取 0.5; Q--污水流量,m 3/d;b'--每kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,以kg 计,本设计取0.1; V--曝气池容积,m 3,本设计中为5395.54m 3. 代入各值,那么有单组需氧量0.5 9000 (150 4.74) 0.1 2,4 5395.54=655kgO 2/d②计算曝气池内平均溶解氧饱和度1〕空气扩散装置出口处的绝对压力 R P 9.8 103H531.013 109.8 4,3 10 =1.42Pa2〕取氧转移速率E A =10%,气泡离开池外表时,氧的百分比3〕确定计算水温25 C 以及及20°C 下的氧的饱和度,查?排水工程?下册附录 1,得：C S 25o 8.4mg/LC S 200 9.17mg/L③计算20 C 时脱氧清水的需氧量864kgO 2/d 36kgO 2/hR O 2 O t21 1 E A 79 21 1 E A21 1 0.1 79 21 1 0.119.3%那么：曝气池内平均溶解氧饱和度,C sb 25C sP b2.206 105 O t8.41.42 19.32.02642=9.75mg/LC sb 20 C sR2.206 105 O t9.171.422.02619.3—10.64 mg/LR 0RC S 20°655 9.17--_ T 20C sbT C 1.024__25 200.85 0,95 1 9.75 2 1.024曝气池平面面积为:28.5 X 3X47.02=1199M每个空气扩散器的效劳面积按0.70m 2计,那么所需空气扩散器的总数为:1200 1714 个0.70为平安计,本设计采用1800个空气扩散器,每个竖管上安设的空气扩散器 的数目为:1800 30每个空气扩散器的配气量为：60个12003——0.67m /h 18000计算平均时供气量 G S —R 0— 100864100 28800m 3/d 1200m 3/h0.3E A0.3 10⑤空气管路系统计算 1〕总压力损失计算单组曝气池平面布置如下:式中a 、B 均为修正系数,在计算温度下0=0.85, 0=0.95.如图,每组A/A/O 池设三根干管, R C 干管上均设5对配气竖管,A 、D 干管上均设5支配气竖管,全曝气池共设 12003030条配气竖管.每根竖管的供气量为:340m /h单组A/A/O 池空气管平面布置斩首选用BYW-II 型固定式平板型微孔曝气器,效劳面积为 S=0.3〜0.75m 2,阻力为 300mm H 2O .将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图 〔参见图〕, 用以进行计算..6m 6m -6m ^^ 6m8 7 /二 6 '二 5 刁二 4218 5m8.5mi.0m 1.0m ,选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路.在空气流量变化 处设计算节点,统一编号后列表进行空气计算.由空气计算管道一览表中11项各值累加,得空气管道系统的总压力损失为：h 1 h 2291.54 9.8 2.857kPa3.04kPa,那么总压力损失为2.857+3.04=5.897kPa为平安计,设计取值9.8kPa . 2〕空压机的选定空气扩散器装置在距曝气池池底 0.2m 处,因此,空压机所需压力为：P= 〔4.5-0.2+1.0 〕 X9.8=51.94KPa空压机供气量为：28800m/d x 2=40nm/min根据所需压力及空气量,选用RE-150A 型罗茨鼓风机三台.一用一备,空压 机风压 52.0KPa,风量 37.5 m 3/min ,电动机功率 P= 55KW/h,转速 1250r/min1HW-I 121.0m微孔曝气头的损失为4、污水、污泥处理流程水力计算4.1污水流程4.1.1污水处理流程水力计算(1)水力计算线路选择一条距离最长,水头损失最大的流程进行水力计算.图4.1水力计算流程(2)水力计算结果由处理水排出口逆推计算,各管段的水力损失如表 4.1所示:表4.1管段水头损失计算表根据相关标准以及经验取值,各构筑物自身水头损失如下：消毒渠：0.2m 配水井：0.3m 二沉池：0.6mA2/O池：0.5m 计量堰：0.17m 沉砂池：0.3m细格栅：0.15m 粗格栅：0.11m4.1.3高层计算市政排水管网接入污水厂的污水干管管底标高为318.361m.经过整平,污水处理厂地面的平均设计标高取为322.500米〔并作为相对3.000〕.排入水体为附近的荣峰河,其50 年一遇的洪水位为314米,污水厂的地面标高与荣峰河水面标高相差较远, 所以污水厂各构筑物的限制标高根本不受荣峰河水面高度的限制. 在厂区内先确定二沉池的标高, 再推求各处理构筑物的设计标高.水面标高=前一构筑物水面标高—iL - v2/2g—构筑物自身损失—充裕水头, 充裕水头取0.05m.m4.2.污泥流程4.2.1流程水力损失污泥流动中水头损失计算方法与污水相同, 从限制点标高开始,含水率为99%〜99.5%,污泥在管道中水力特性与污水相似, 当含水率在90%〜92%时,那么与污水相比水头损失增加很多.在设计污水管道时,应采用较大流速,使污泥处于紊流状态, 那么各管路损失如下表所示：污泥处理各构筑物标高如表4.5所示。
A2O工艺计算（全）
A2O⼯艺计算（全）A/A/O⼯艺⽣物处理池设计计算1.基本数据1.1流量⽇平均流量Qav=cum/d⽇最⼩流量Qmin=cum/d⽇变化系数Kz=⽇最⼤流量Qmax=65000cum/d设计⽇流量Q=50000cum/d1.2⽔质1.3参数选取1.3.1运⾏参数△⽣物池中活性污泥浓度Xvss=△挥发活性组份⽐例fvss=(⼀般0.7~0.8)△污泥回流⽐r=△混合液回流⽐R=1.3.2碳氧化⼯艺参数△污泥理论产泥系数Y=(范围0.4~0.8,⼀般0.6)△20℃时污泥⾃⾝氧化系数Kd20=(范围0.04~0.075,⼀般0.06)1.3.3硝化⼯艺参数△硝化菌在15℃时的最⼤⽐⽣长速率µm(15)=(范围0.4~0.5,⼀般0.47或0.45)△好氧池中溶解氧浓度DO=△NH4-N的饱和常数KN=T=Tmin=8℃KN=10^(0.051*T-1.158)=△硝化菌理论产率系数Yn=(范围0.04~0.29,⼀般0.15)△20℃时硝化菌⾃⾝氧化系数KdN20= (范围0.03~0.06,⼀般0.05)△安全系数SF=(范围1.5~4,⼀般2.5)△氧的饱和常数Ko=(范围0.25~2.46,⼀般1.0)1.3.4反硝化⼯艺参数△在20℃时的反硝化速率UDN(20)=(范围0.075~0.115,⼀般0.1)△厌氧池溶解氧浓度DOn=1.3.5除磷⼯艺参数△2好氧池设计计算(按低温情况计算)2.1参数修正污⽔的最低平均⽔温Tmin=8℃△污泥⾃⾝氧化系数Kd修正Kd(Tmin)=Kd20*1.05^(Tmin-20)=0.0281/d△硝化菌最⼤⽐⽣长速率µm修正µm=µm(15)*e^[0.098*(Tmin-15)]*[1-0.833*(7.2-PH)]*[DO/(Ko+DO)]=0.1321/d△硝化菌⾃⾝氧化系数KdN修正KdN(Tmin)=KdN20*1.05^(Tmin-20)=0.0221/d2.2计算设计泥龄2.2.1最⼤基质利⽤率k'=µm/Yn=0.881/d2.2.2泥龄计算△最⼩硝化泥龄tcmin由公式:1/tcmin=Yn*k'-kdN得:tcmin=1/(Yn*k'-kdN)tcmin=1/(Yn*k'-kdN)=9.16d△设计泥龄tc=SF*tcmin=16.5d2.3污泥负荷2.3.1硝化污泥负荷Un由公式:1/tc=Yn*Un-kdN得:Un=(1/tc+kdN)/YnUn=(1/tc+kdN)/Yn=0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d)2.3.2出⽔氨氮浓度Ne由公式:Un=k'*Ne/(Kn+Ne)得:Ne=Un*Kn/(k'-Un)Ne=Un*Kn/(k'-Un)=0.30mg/l2.3.3碳氧化污泥负荷Us由公式:1/tc=Y*Us-kd得:Us=(1/tc+kd)/YUs=(1/tc+kd)/Y=0.15mgBOD/(mgMLVSS*d)2.4好氧池容积2.4.1BOD氧化要求⽔⼒停留时间tb=(So'-Se)/(Us*Xvss*f)=0.68d=16.43hf为VSS中可好氧⽣物降解部分所占⽐例取f=88.74%2.4.1硝化要求⽔⼒停留时间△BOD5表观产率系数Yobs=Y/(1+Kd*tc)=0.41mgVSS/mgBOD5△硝化细菌在微⽣物中的百分⽐fn硝化的氨氮量Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs=31.2mg/l 硝化菌百分⽐fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△硝化⽔⼒停留时间tntn=(TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)/(Usn*X*fn)=0.48d=11.5h2.4.2好氧池⽔⼒停留时间选定t=16.43h2.4.3好氧池容积Va=Q*t/24=34230.3cum2.5排泥量计算△污泥有机部分产量W1=Yobs*(So-Se)*Q/1000=3907.29kg/d△污泥内源衰减残留物量W2=fP*Kd*tc*W1=358.54kg/d△污泥惰性部分产量W3=ηss*SSo*Q/1000=6500.0kg/d总悬浮物TSS惰性组份⽐例ηss取△污泥硝化部分产量W4=Yn*(NH0-Nhe)*Q/(1+tc*KdN)=137.2kg/d△活性污泥总产量W'=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000=10903.0kg/d=10.9t/d △污泥的综合产率W'/[(So-Se)*Q/1000)= 1.15kgDS/kgBOD△活性污泥挥发性组分中活性部分所占⽐例f=W1/(W1+W2+W4)=88.74% 2.6污泥中MLVSS⽐例fvss'=(W1/fvss)/W=0.3584选定0.362.7污泥中MLSSX=MLVSS/fvss=实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核tc'=15.70d2.8污泥体积取活性污泥含⽔率p=99.0%污泥浓度Nw=10.0kg/m3污泥体积Vs=W/Nw=1090m3/d=21.6l/s(14hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公⽄⼲泥加混凝剂PAM0.004kgPAM/kg⼲泥加药量43.61kg/d= 3.115kg/h2.10⽣物池容积计算2.10.1A/A/O⽣物池⽣物池总容积V=45264.5m3总停留时间T=21.73hr设计⽔深H1= 5.5m系列数S=2系列单渠道宽度B1=9m单系列⽣物池⾯积A1=4115.0m2单系列⽣物池长度L1=457.2m缺氧区长度L2=0m曝⽓池总长度L3=457.2m取L3=460m单系列曝⽓池分格数4格单格曝⽓池长度L4=115m曝⽓池超⾼H2=0.5m曝⽓池总⾼H=6m缺氧段容积V1=8950.9m3每系列缺氧段长度L4=90.4m取L4=92m厌氧段容积V2=2083.3m3每系列厌氧段长度L5=取L4=23m⽣物池总容积校核Vt=系统总污泥龄计算Tt=20.88d 2.11⼆沉池辐流式沉淀池设计有效⽔深H1= 3.5m污⽔的最低平均⽔温Tmin=8℃△反硝化速率UDN修正UDN=UDN(20)*1.09^(Tmin-20)*(1-DOn)=0.0332mgNO3-N/mgMLVSS*d3.2反硝化池容积Vdn△反硝化氮量NDenitNDenit=TNo-TNe-0.12*W1/Q*1000=10.6mg/l(TNe为设计值)△容积VdnVdn=NDenit/(UDN*Xvss)=0.18d= 4.30h V=8950.9cum△综合回流⽐(R+r)=NDenit/TNe=0.534.2厌氧区容积Vp=Q*tan/24=厌氧区名义⽔⼒停留时间tan=4.3厌氧区实际⽔⼒停留时间tant=24*Vp/[(1+r)*Q]=0.7hr(满⾜要求)4.4厌氧区释放出PO4－P浓度CP1△PO4-P释放速率系数kp=0.0236*So-0.036= 4.68mgP/gMLSS*hr △CP1=CPo+kp*tant*X/1000=18.1mg/l 4.5好氧区出⽔PO4－P浓度CP2△PO4-P吸收速率系数ku,取0.5l/gMLSS*hr△好氧区实际⽔⼒停留时间t2=t/(1+r+R)= 4.69hr△由公式ln(Cp1/Cp2)=ku*X*t2/1000得:Cp2=Cp1*exp(-ku*X*t2/1000)=0.27mg/l4.6校核好氧区出⽔总磷浓度TPeTPe=(CP2+0.055)/0.671=0.49mg/l4.7校核污泥含磷率PxPx=(TPo-TPe)*Q/(W*1000)= 5.77%基本满⾜要求5需氧量计算6曝⽓器计算5.1有机物碳化需氧量O2－cO2-c=1.47*Q*(So-Se)/1000-1.42*W1=8416.6kgO2/d式中：<>BODu/BOD5=1.47<>理论上微⽣物⾃⾝氧化的好氧量1.42kgO2/kgVSS5.2硝化需氧量O2-nO2-n=4.6*[Q*(TNo-Ne)-0.12*W1]=6973.3kgO2/d式中：<>微⽣物细胞中N的⽐例为14/113=0.12kgN/kgVSS5.3反硝化可利⽤氧O2-dnO2-dn=2.86*[Q*(TNo-TNe)/1000-0.12*W1*fvss]=2390.656kgO2/d (TNe使⽤要求值20mg/l)5.4总需氧量O2=O2_c+O2_n-O2_dn=12999.3kgO2/d=13.0tO2/d5.5去除每公⽄BOD5的需氧量=O2*1000/[Q*(So-Se)]= 1.37kgO2/kgBOD6曝⽓器计算6.1基础数据6.1.1实际传氧速率N(AOR)12999.3kgO2/d=541.6kgO2/h 6.1.2污⽔剩余DO 值(DO)2.0mg/L 6.1.3标准状态下清⽔中饱和溶解氧(CS,20度)9.17mg/L 6.1.4当地海拔⾼度2800m 6.1.5当地⼤⽓压Pa(kPa)(见给排⽔⼿册⼀P81页)7.36mH2O=72.13Kpa6.1.6污⽔温度(T)⾼温16度低温6.1.7T 温度时清⽔饱和溶解氧(简明排⽔设计⼿册P6页) 9.95mg/L 6.1.8T 、Pa 时清⽔饱和溶解氧(CSW)7.086.1.9空⽓中含氧量占平原地区⽐值74.10%6.2计算⿎风机选⽤2台144.930=f×N 0/(0.3E A )η)N 0/(P×η)－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )－C 0)×1.024(T －20)/C S 8.接触池8.1池容取接触时间t'=30min接触池容积V'=1042m3取接触池数n'=2座取接触池深h= 5.0m取单接触池宽W=10m设计单接触池长L=13.0m取L=度接触池实际容积V=2000m3mg/L8.2出⽔加氯量取每⽅⽔加液氯5gCl2/t⽔出⽔加氯量为250kgCl2/d=×(β。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算污水处理是一项重要的环境工程技术，目的是将污水中的有害物质去除或降低到能够符合排放标准的水质要求。
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，下面将详细介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
A2O工艺是指采用A2O（anaerobic-anoxic-oxic）工艺处理污水，该工艺主要包括厌氧池（anaerobic tank）、缺氧池（anoxic tank）和好氧池（oxic tank）三个单元。
在厌氧池中，有机物被微生物分解为有机酸和气体产物；在缺氧池中，有机酸被硝酸根盐（NO3-）还原为氮气（N2）；在好氧池中，氨氮（NH4+）通过氨氧化作用被硝化为硝酸盐（NO3-），同时有机物被氧化为二氧化碳（CO2）和水（H2O）。
A2O工艺的设计和计算主要涉及以下几个方面：1.污水特征的测定：首先需要对原水进行特征参数的测定，如COD （化学需氧量）、BOD（生物需氧量）、氨氮、总磷等。
根据测定结果，可以确定系统的处理能力和最佳操作条件。
2.污水流量计算：根据目标排放水质要求和处理能力，确定系统的设计流量。
设计根据日污水量和小时波动系数计算得出，一般可以采用设计日流量的1.5倍作为峰时小时流量。
3.污泥产生量的计算：根据污水的特征参数和处理效果，可以估计出A2O工艺中所产生的污泥量。
产生污泥的主要过程包括厌氧消化、硝化、混合、好氧消化等，各个阶段的污泥产率不同，需要进行详细计算。
4.污泥浓度的计算：污泥浓度是指污泥中固体的含量，可用干重或湿重表示。
根据污泥产生量和处理系统的特点，可以计算出污泥浓度。
5.设备规格的计算：A2O工艺中包含多个处理单元，如厌氧池、缺氧池、好氧池等。
需要根据设计流量和目标排放水质要求，确定每个处理单元的尺寸和设计参数，如池体体积、水力停留时间、沉淀池面积等。
6.混合液循环系统的计算：好氧池中的混合液循环系统是决定工艺效果的关键之一、需要根据混合液循环对氧化效果的影响，计算出合适的循环量和循环周期。
A2O法工艺计算(带公式)
300
mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3=
472.2194231 (m3/h)=
10 m/s；
0.129266457 (m)
取支管管径为
DN
450
mm
10、厌氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
厌氧池设
导流墙，
将厌氧池
分成3格，
每格内设
潜水搅拌
机1台，所
坱功率按
5W/m3池容
0.14 3000 100
1500
62
163
取R内＝
200
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
好氧段总 氮负荷=Q ·TN0/（XV 好）＝
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮 即，进水 总氮中有
计算。
0.065586 0.1311721
厌氧池有效容
积V厌＝
混合全池污水
所需功率为
11、缺氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
缺氧池设
导流墙，
A2O工艺设计计算
A2O⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：A V ——厌氧反应池容积，m 3。
3、曝⽓量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；N——硝化的氨氮量，kg/d；htN——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
A2O工艺计算书
A2O工艺计算书一、概述A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic，厌氧缺氧好氧）是一种常用的污水处理工艺，具有同步脱氮除磷的功能。
该工艺通过在不同的反应区域创造不同的环境条件，使微生物能够有效地去除污水中的有机物、氮和磷等污染物。
本计算书将对 A2O 工艺的主要设计参数进行计算，以确定工艺设备的尺寸和运行参数。
二、设计基础数据1、设计处理水量：＿____m³/d2、进水水质：COD（化学需氧量）：＿____mg/LBOD₅（五日生化需氧量）：＿____mg/LTN（总氮）：＿____mg/LTP（总磷）：＿____mg/LNH₃N（氨氮）：＿____mg/L3、出水水质要求：COD：＿____mg/LBOD₅：＿____mg/LTN：＿____mg/LTP：＿____mg/LNH₃N：＿____mg/L三、反应池容积计算1、厌氧池容积（V₁）厌氧池水力停留时间（HRT₁）一般取 1 2 h，本次设计取 15 h。
V₁＝ Q × HRT₁其中，Q 为设计处理水量。
计算可得：V₁＝＿____m³2、缺氧池容积（V₂）缺氧池水力停留时间（HRT₂）一般取 2 4 h，本次设计取 3 h。
V₂＝ Q × HRT₂计算可得：V₂＝＿____m³3、好氧池容积（V₃）好氧池水力停留时间（HRT₃）一般取 4 8 h，本次设计取 6 h。
V₃＝ Q × HRT₃计算可得：V₃＝＿____m³四、污泥负荷计算1、好氧池污泥负荷（Ns）Ns ＝（L₀ Le）× Q ／（XV₃）其中，L₀为进水 BOD₅浓度，Le 为出水 BOD₅浓度，X 为混合液悬浮固体浓度（MLSS），一般取 2500 4000 mg/L，本次设计取 3000 mg/L。
计算可得：Ns ＝＿____kg BOD₅/（kg MLSS·d）2、校核污泥龄（θc）θc ＝ 1 ／ Ns计算可得：θc ＝＿____d五、混合液悬浮固体浓度（MLSS）计算1、好氧池 MLSS（X）X ＝R × ρ × 10³ ／ SVI其中，R 为污泥回流比，一般取 50% 100%，本次设计取 70%；ρ 为回流污泥浓度，一般取 8000 12000 mg/L，本次设计取 10000 mg/L；SVI（污泥体积指数）一般取 70 150 mL/g，本次设计取 100 mL/g。
A2O法工艺计算(带公式)
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.0771605 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.0925926 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.0353184 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.0925926 (m3/s)
管径d= 0.2715147 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.0728101 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
充氧能力
m2/(h· qc=0.14kg
供风量
2 个）
O2/(h·个
h1=
304 (个）
以微孔曝 气器服务 面积进行 校核：
f=F/h1=
0.493421053 (m2)
<0.75(m2)
5、供风管 道计算 供风干管 采用环状 布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax=
0.6
0.05
186 260 446
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
23.06 kg/d mg/l用于
5.77 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
66.94 (mg/L)
入：
A2O工艺计算(全)
△活性污泥挥发性组分 中活性部分所占比例 f=W1/(W1+W2+W4)= 2.6污泥中MLVSS比例 fvss'=(W1/fvss)/W=
2.7污泥中 MLSSX=MLVSS/fvss=
实际污泥负荷 实际污泥龄校核tc'=
2.8污泥体积 取活性污泥含水率p= 污泥浓度Nw= 污泥体积Vs=W/Nw=
1.3参数 选取
1.3.1运 行参数 △生物池 中活性污 泥浓度 X△vs挥s=发活 性△组污份泥比回 流△比混r合=液 回流比R= 1.3.2碳 氧△化污工泥艺理 论(范产围泥系 0△.240~℃0.时8, 污(范泥围自身 0.04~0.0 1.3.3硝 化△工硝艺化参菌 在15℃时 μm(15)=
5.77% 基本满足要 求
5需氧量 计算 5.1有机 物碳化需 氧量O2－ c
O2c=1.47*Q *(SoSe)/1000 1.42*W1=
式中：
<>BODu/B OD5=1.47
<>理论上 微生物自 身氧化的 好氧量 1.42kgO2 /kgVSS
5.2硝化 需氧量 O2-n O2n=4.6*[Q *(TNoNe)0.12*W1] =
460
m
92
m
23
m
20.88 d
m
3缺氧池设计计算(按低温 情况计算)
3.1参数修正 污水的最低平均水温 Tmin= △反硝化速率UDN修正
UDN=UDN(20)*1.09^(Tmin -20)*(1-DOn)=
3.2反硝化池容积Vdn
△反硝化氮量NDenit NDenit=TNo-TNe0.12*W1/Q*1000=
A2O工艺设计计算_New
A2O工艺设计计算_NewA2O工艺设计计算A 2/O 工艺生化池设计一、 设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5 TN SS 磷酸盐（以P 计）进水水质（mg/L ） 350 270 30.9 300 5.4 出水水质（mg/L ） 50 10 15 10 1 处理程度（%） 86%96%51%97%81%三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②.回流污泥浓度X R =10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V单=3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺标准设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
(完整版)A2O生化池工艺设计说明计算书：5
1.处理规模：50000m3/d=2083m3/h2.设计进出水水质生化系统设计进出水水质指标如下：3.生化基本设计参数3.1.设计基本参数：设计最低水温：12℃3.2.回流比3.3.主要工艺参数Y t污泥总产率系数0.88 kgMLSS/kgBOD5y MLSS中MLVSS所占比例0.5 MLVSS/MLSSK de（20）脱氮速率0.060 (kgNO3-N/kgMLSS•d) K n硝化作用中氮的半速率常数 1 mg/L厌氧池污泥浓度X p 4.44 g/L缺氧池污泥浓度X n 6.67 g/L好氧池污泥浓度X o 8.33 g/L 膜池污泥浓度X m10 g/L4. 生化池设计计算4.1. 厌氧段计算根据设计规范，厌氧池水力停留时间一般取1~2h 本方案厌氧池停留时间取值HRT p =1.5h 厌氧池容积：P P HRT QV ⨯=24=3125m 3 4.2. 缺氧段计算（1）排出生物池系统的微生物量ΔX V∆X V =yY tQ(S 0−S e )1000=0.5×0.8850000×(180−6)1000=3828kgMLVSS/d（2）设计最低水温T=12℃时脱氮速率K de(12)=K de(20)1.08(T−20)=0.06×1.08(12−20)=0.032 kgNO 3-N/kgMLSS•d（3）缺氧区容积计算：V n =0.001Q (N k −N te )−0.12∆X V K de X n=0.001×50000×(45−10)−0.12×38280.032×6.67=6047m 3（4）缺氧池计算水力停留时间：HRT n =VnQ =60472083=2.9h ，取值HRT n =3h（5）考虑到本工程进水内碳源可能不足的情况，本方案增加后置缺氧强化脱氮，根据工程经验，后置缺氧停留时间取值HRT n2=2h 。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺的设计计算
A2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量33/h=0.850 m 3 /sQ max=73500m/d=3062.5 m二、进出水水质要求表 1进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS磷酸盐（以 P 计）进水水质（ mg/L）35027030.9300 5.4出水水质（ mg/L）501015101处理程度（ %）86%96%51%97%81%三、设计参数计算①. BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)②. 回流污泥浓度X R=10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）XRX R0.510000 3333.3mg / L 1R 1 0.5⑤. TN去除率TN TN 0TN e100%30.9 15100% 51.5% TN 030.9⑥. 内回流倍数R0.5150.1062 106.2%110.5152四、 A /O 曝气池计算V Q S073500 27042525.4m342526m3NX0.14 3333.3②. 反应水力总停留时间V42526t0.58d 13.92h 14hQ73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1：1：4厌氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66缺氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66好氧池停留时间 t4149.34h ，池容 V44252628350.6m3。
66④. 校核氮磷负荷好氧段 TN负荷为：Q TN 073500 30.90.024kgTN / kgMLSS dX V3333328350.6厌氧段 TP 负荷为：QTP073500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X V1 3333 7087.7①剩余污泥量： X ,(kg/d)X P X P s式中：P X Y Q S0S e K d V X vP s(TSS TSS e ) Q50%取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d0.05 ，代入公式得：P X0.5 73500 0.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S0.3 0.1 73500 50%10657 .5kg / d则：X P X P s5395 10657.516052.5kg / d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：Q s W16052 .52006.6kg / d 83.6m3 / h (1P)100% (1 0.992)1000⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积： V=42526m3设反应池 2 组，单组池容积： V 单 = V21263m3 2有效水深 5m，则：S单 =V 单/5=4252.6 m2取超高为 1.0m，则反应池总高 H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池 1 廊道，缺氧池 1 廊道，好氧池 4 廊道，共 6 条廊道。
A2O脱氮除磷工艺设计计算详解
1.已知条件⑴设计流量，Q 100000m 3/d考虑变化系数1.1⑵设计进水水质COD 360mg/L BOD 5浓度S O 180mg/L TSS浓度X O 360mg/L VSS 105mg/L MLVSS/MLSS=0.7TN O 60mg/L NH 3-N 36mg/L TP 6mg/L 碱度SALK 280mg/L PH 7.0～7.5Tmax 25℃Tmin -11℃⑶设计出水水质COD 50mg/L BOD 5浓度S e 10mg/L TSS浓度X e 10mg/L TN 15mg/L NH 3-N 2mg/L TP0.5mg/L2.设计计算（用污泥负荷法）COD/TN 6.00>8厌氧池，参考值TP/BOD 50.03<0.06厌氧池，参考值符合要求工艺要求⑵有关设计参数①BOD 5污泥负荷N 0.1②回流污泥浓度X R 6000mg/L ③污泥回流比R50% ⑴判断是否可采用A 2/O工艺kgBOD 5/(kgMLSS·d)A 2/O生物脱氮除磷工艺设计④混合液悬浮物固体浓度X=R/(1+R)*X R 2000mg/L⑤混合液回流比R 内75.00% 300.00%计算选择R 内200%⑶反应池容积，Vm 3V=QS O /NX 90000.00m 3反应池总水力停留时间，tt=V/Q0.90d 21.60h厌氧池水力停留时间 4.32h 厌氧池容积18000.00m 3缺氧池水力停留时间 4.32h 缺氧池容积18000.00m 3好氧池水力停留时间12.96h 好氧池容积54000.00m 3⑷校核氮磷负荷0.056<0.05kgTN/(kgMLSS·d)0.017<0.06kgTN/(kgMLSS·d)⑸剩余污泥量△X kg/d3900kg/d 17500kg/d 21400kg/d⑹碱度校核混合液回流比R内＝ηTN /（1-ηTN ）*100%各段水力停留时间和容积厌氧池 ：缺氧池 ：好氧池＝1 ：1 ：3kgTN/(kgMLSS·d)TN去除率ηTN =(T NO -T Ne )/T NO *100%好氧段总氮负荷＝Q×TN O /X×V 好厌氧段总磷负荷＝Q×TP O /X×V 厌P X =Y×Q×(So-Se)-k d ×V×X RP S =Q×(TSS-TSSe)×50%△X=P X +P S取污泥增殖系数Y=0.6，污泥自身氧化系数kd=0.05每氧化1mgNH 3-N需消耗碱度7.14mg剩余碱度S ALK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化碱度+去除BOD 5产生的碱度每天用于合成的总氮＝12.4％*P X483.60kg/d即，进水总氮中有 4.84mg/L 用于合成53.16mg/L所需脱硝量40.16mg/L 需还原的硝酸盐氮量NT 4016.40mg/L 剩余碱度S ALK160.79>100mg/L⑼曝气池系统计算①设计需氧量AOR碳化需氧量19864.31kgO 2/d硝化需氧量24455.44kgO 2/d反硝化脱氮产生的氧量11486.90kgO 2/d32832.85kgO 2/d1368.04kgO 2/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4AOR max =1.4AOR 1915.25kgO 2/h 1.93kgO 2/kgBOD 5②标准需氧量氧气转化率EA20%淹没深度，H5m假设生物污泥中含氮量以12.4％计总需氧量AOR＝D1+D2-D3采用鼓风曝气，微孔曝气器。
A2O工艺标准设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O法工艺计算(带公式)
一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。
完整版)A2O工艺设计计算
完整版)A2O工艺设计计算0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)是污泥负荷，计算得到N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)。
2.回流污泥浓度XR=10,000mg/L。
3.污泥回流比R=50%。
4.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）X=3333.3mg/L。
5.TN去除率ηTN=51.5%。
6.内回流倍数R=106.2%。
四、A2/O曝气池计算1.反应池容积V=m3.2.反应水力总停留时间t=14h。
3.各段水力停留时间和容积：厌氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；缺氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；好氧池停留时间t=9.34h，池容V=.6m3.4.校核氮磷负荷：好氧段TN负荷为0.024kgTN/(kgMLSS·d)，厌氧段TP负荷为0.017kgTP/(kgMLSS·d)。
以上是A2/O工艺生化池设计的相关参数计算。
根据进出水水质要求，设计最大流量为0.850 m3/s，进出水水质指标及处理程度在表1中给出。
根据计算结果，进行反应池容积、反应水力总停留时间、各段水力停留时间和容积、氮磷负荷等方面的校核。
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根据给定的数据，可计算出该生物处理系统的各项设计参数。
首先，根据污水的水量和污泥的含水率，可以计算出每天需要处理的污泥量为5395kg/d，剩余污泥量为2006.6kg/d，即83.6m3/h。
接下来，根据反应池总容积和每组反应池的容积，可以确定需要设置两组反应池，每组反应池容积为m3，有效水深为5m，超高为1m，总高为6m。
此外，还需要设置6条廊道，每条廊道宽10m，长度为71m，符合污水生物处理新技术的长比宽在5~10间，宽比高在1~2间的要求。
反应池进、出水系统的设计中，进水管取DN800mm管径，回流污泥管和出水管分别取DN800mm和DN1200mm管径。
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A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
廊道宽10m 。
则每条廊道长度为m bn S L 88.706106.4252=⨯==，取71m 尺寸校核1.71071==b L ，2510==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求五、 反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.0285.023max 1=== 管道流速s m v /0.1=管道过水断面面积21425.00.1/425.0/m v Q A === 管径m Ad 74.0425.044=⨯==ππ取进水管管径DN800mm 2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量s m Q R Q R /425.0425.0131=⨯=⨯=设管道流速s m v /85.01= 管道过水断面积255.085.0425.0m v Q A ===管径m Ad 80.05.044 =⨯==ππ取出水管管径DN800mm 3) 出水管单组反应池出水管设计流量s m Q /85.03= 设管道流速s m v /8.01= 管道过水断面积2506.18.085.0m v Q A ===管径m Ad 16.106.144 =⨯==ππ取出水管管径DN1200mm六、 曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量：()()d kgO e P e S S Q D X e /74.19122539542.111.027.07350042.112523.0523.001=⨯---=---==⨯-⨯- 硝化需氧量：()X e P N N Q D ⨯⨯--=%4.126.46.402()5395%4.126.401.00309.0735006.4⨯⨯--⨯= d kgO /7.36842=反硝化需氧量：()d kgO N D T /2.420401.00309.07350086.28.223=-⨯⨯==总需氧量：hkgO d kgO D D D AOR /14.775/24.186034.42027.368474.1912222321==-+=++=最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则：d kgO h kgO AOR AOR /5.26044/2.108514.7754.14.122max ==⨯=⨯=去除1kg 5BOD 的需氧量为：()()520/36.101.024.0735005.26044kgBOD kgO S S Q AOR e =-⨯=-2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底0.2m ，淹没深度4.3m ，氧转移效率A E =20%，计算温度T=25℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
()()()20)20(024.1-⨯-⨯=T L T sm sb C C C AOR SOR βρα式中：ρ——气压调整系数，ρ=所在地区实际气压/1.013×510，取值为1 L C ——曝气池内平均溶解氧，取L C =2mg/L取85.0=α，95.0=β查表得20C 和25C 时，水中饱和溶解氧值为：L mg C S /17.9)20(=；L mg C S /38.8)30(=空气扩散器出口处的绝对压力Pa H P b 55510434.13.4980010013.1980010013.1⨯=⨯+⨯=+⨯=空气离开曝气池池面时，氧的百分比%54.17%100)20.01(2179)20.01(21%100)1(2179)1(21=⨯-⨯+-⨯=⨯-+-=A A t E E O曝气池混合液中平均氧饱和度L mg O P C C t b S sb /316.94254.1710066.210434.163.74210066.2555)25()25(=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯= 最大时需氧量为[]h kgO SOR /0.1518024.12316.9195.085.017.95.2604422025max =⨯-⨯⨯⨯⨯=-好氧反应池最大时供气量为h m E SOR A S /2530020.03.00.15183.0G 3max max =⨯==3. 所需空气压力kPa h h h h h p 0.5381.9)5.04.03.42.0(81.9)(4321=⨯+++=⨯∆++++=式中 阻力之和—供风管到沿程与局部—m h h 2.021=+ m h 3.43 =——曝气器淹没水头—曝气器阻力—m h 4.04=—富裕水头—m h 5.0=∆4. 曝气器数量计算按供氧能力计算所需曝气器数量： 4.542114.020.1518max =⨯==c q SOR h 个，为分布均匀，取5616个 采用MT215型薄膜盘式微孔空气曝气器，动力充氧效率7.0()h kw ⋅/kgO 2，工作水深4.3m ，在供风量33-1m /（h ×个）时，曝气器氧利用率A E =20%，充氧能力14.0=c q 2kgO /(h ×个),则：5. 供风管道计算供风干管采用树状布置 流量为s m h m h m G Q s S /5.3/12650/253002121333max ==⨯==设流速s m v /10= 则管径m v Q d S 66.0105.344=⨯⨯==ππ 取干管管径DN800mm单侧供气（向两侧廊道供气）支管1S Q s m h m G s /88.0/5.316224133max ==⨯= 设流速s m v /10= 则管径为：m v Q d s 33.01088.0441=⨯⨯==ππ 取支管管径为DN400mm双侧供气（向单廊道供气）支管2 S Q s m h m G s /76.1/632524233max==⨯=设流速s m v /10=则管径为：m v Q d s 47.01076.1442=⨯⨯==ππ 取支管管径为DN600mm 七、设备选择1.厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台，功率5kW ，混合全部污水所需功率为：5×4=20kW 。
2.缺氧池设备选择（以单组反应池计算）缺氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台，功率5kW ，混合全部污水所需功率为：5×4=20kW 。
3.混合液回流设备 (1).混合液回流泵混合液回流比 %106=N R 混合液回流量h m Q R Q N R /25.32465.306206.13=⨯==设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用一备） 则单泵流量为：h m Q Q R /56.81125.3246212123R 1=⨯=⨯=采用300QW900-8-30型潜水排污泵，扬程为8m ，功率为30kW ，转速为960r/min 。
(2).混合液回流管回流混合液由出水井流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。
混合液回流管设计流量s m h m Q R Q N N /90.0/25.324633===泵房进水管设计流速采用s m v /8.0=管道过水断面积213.18.09.0m v Q A N ===则管径为：m Ad 20.113.144 =⨯==ππ取泵房进水管管径DN1200mm 同理，泵房出水管设计流量为s m Q /90.03=泵房进水管设计流速采用s m v /0.1=管道过水断面积29.00.19.0m v Q A ===则管径为：m Ad 15.19.044=⨯==ππ取泵房进水管管径DN1200mm 4.鼓风机选择好氧反应池最大时供气量为min /7.421/2530020.03.00.15183.0G 33max max m h m E SOR A S ==⨯==因此，鼓风机选择L83WD-980二叶罗茨鼓风机2用1备，该鼓风机进口流量为216min /3m ，转速980r/min ，升压9.8kpa ，轴功率40.5kW ，配套电机型号为Y280S-6，电机功率45kW ，主机重量为5530kg 。