满堂楼板模板支撑计算
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
模板工程量计算
模板工程量计算1、基础构件种类分为独立基础、杯形基础、满堂基础（无梁式满堂基础、有梁式满堂基础）条形基础（无梁式条形基础、有梁式条形基础）、箱形基础2、基础模板的计算S=混凝土与模板接触面积计算S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度【解】1.分析由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。
所以，混凝土与模板的接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。
2.计算工程量外墙下:基础底板S=（3.6×2+0.6×2）×2×0.2+（4.8+0.6×2）×2×0.2+（3.6－0.6×2）×4×0.2+（4.8－0.6×2）×2×0.2=9.12m²基础梁S=（3.6×2+0.2×2）×2×0.3+（4.8+0.2 ×2）×2×0.3+（3.6－0.2×2）×4×0.3+（4.8－0.2×2）×2×0.3=14.16m²内墙下基础底板S=（4.8－0.6×2）×2×0.2=1.44 m²基础梁S=（4.8－0.2×2）×2×0.3=2.64m²基础模板工程=9.12+14.16+1.44+2.64=27.36m²用L计算要减去内墙所占面积中24×0.2×2 －1.2×0.2×2=9.12m224×0.3×2 －0.4×0.3×2=14.16m2外侧柱和内部柱有梁板的柱高，应自柱基或楼板的上表面至上层楼板底面计算构造柱模板计算一字形S=(d1+0.12)×2 ×hL形S=[(d1+0.06)+(d2+0.06)+ (0.06 ×2)]×hT字形S=[(d1+0.12)+(0.06 ×4)] ×h十字形S=0.06× 2 ×4×h3、现浇混凝土梁模板梁的种类：基础梁、地圈梁、圈梁、过梁、悬挑梁、单梁、连续梁、矩形梁、异形梁梁长，梁高的取值主梁取至柱边次梁取至主梁边梁长：外墙圈梁——外侧L外、内侧外墙内边线内墙圈梁——L内支撑在混凝土墙上的梁——墙间净距支撑在砖墙上的梁——梁实际长度梁高：内侧梁底至板底、外侧梁底至板顶注意：外侧梁和内部梁模板计算的不同梁和柱或梁和梁相交时模板的扣减关系支模高度的问题同柱4、现浇混凝土板模板有梁板：带有主、次梁的板板构件种类无梁板：直接用柱支撑的板平板：无柱无梁直接搁置在圈梁或墙上的板有梁板模板=S板S=混凝土与模板接触面积计算板S模板=全长×全宽无梁板、平板现浇混凝土板的模板，按混凝土与模板接触面积，以平方米计算。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板☎扣件式钢管支撑✆考虑。
钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
、独立基础☎独立桩承台✆，满堂基础☎满堂桩承台✆与带形基础☎带形桩承台✆的划分：长宽比在 倍以内且底面积在 ㎡以内的为独立基础☎独立桩承台✆；底宽在 ❍以上且底面积在 ㎡以上的为满堂基础☎满堂桩承台✆；其余为带形基础☎带形桩承台✆。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。
高杯基础杯口高度大于杯口大边长度 倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图 杯口基础、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。
、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。
、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆☎弧✆形独立柱定额子目。
、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数 ，并增加其他材料费 元 ㎡，其他机械费 元 ㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数 ，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数 。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。
模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
模板支撑计算
安徽新华书店图书批销配送中心A标段模板施工方案一、工程概况安徽新华书店图书批销配送中心工程位于北二环路与嘉山路交叉口，框架三层，一层层高5.5米，结构层高5.47米。
二、三层层高4.5米，结构层高4.47米。
占地面积143×52.5米，建筑面积24031平方米，现施工场地回填土至-1.00米标高位置，回填土地基承载力为120kN/m2。
现浇空心板40cm厚，框架梁最大为400×800mm。
二、模板支撑选型施工采用48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架，做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，为la =lb=0.85米，步距1.8米，梁底立杆横距lb1=0.75米，立杆纵距la1=0.8米。
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150mm。
一层支撑底部设50×300厚垫板，四周设置剪刀撑，中间每隔四跨设置一道剪刀撑，剪刀撑与地面成60度角。
模板支架搭设形式如下：三、模板支撑搭设要求1、脚手架用扣件应采用铸铁扣件，钢管应采用48×3.5无缝钢管。
扣件及钢管的使用应有质量证明文件。
2、剪刀撑与立杆及水平杆相交处，均应用旋转扣件连接牢固，水平杆件连接优先采用对接扣件连接，如采用搭接，水平杆及剪刀撑，搭接长度均不应小于1米，在搭接部位应等间距设置3个旋转扣件固定。
两根相临纵向、横向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于0.5米。
3、满堂脚手架在底部即地梁上设置纵横向扫地杆，扫地杆宜采用直角扣件连接。
通过扫地杆将上部荷载传递到基础梁上。
（该满堂脚手架设计采用基础梁与地基共同承受荷载）该满堂架共设四道水平杆，三步架。
4、剪刀撑应由底至顶连续设置。
支架立杆应竖直设置，纵横方向应在同一条直线上，同一步水平杆件应在同一平面上，满堂架搭设完毕后，应作到整齐划一。
立杆全部采用6米长标准管。
5、在该满堂架顶层及梁上面一步水平杆处各设置一道水平剪刀撑。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件,以胶合板模板（扣件式钢管支撑)考虑.钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
2、独立基础（独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台）与带形基础（带形桩承台）的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础（满堂桩承台)；其余为带形基础（带形桩承台）。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算.高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图16。
1。
1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算.4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目.5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目.8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡,其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0。
满堂脚手架及模板铺设技术交底
（1）模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。
（2）模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。
（3）模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。
（5）支模架搭设注意事项：
间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。
（6）必须设水平支撑和剪刀撑。
①剪刀撑应纵横两个方向设置。
②剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。
③每组剪刀撑斜杆与地面夹角在45o~60o之间。
(9）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。
立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。
增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。
加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力。
（10）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。
（5）进行水平杆安装，安装方法同“安装扫地杆”。
（6）安装剪刀撑。
（7）安装可调顶丝。
三、满堂脚手架安装施工要求
（1）排架安装从梁一端开始向另一端推进，从纵横两个方向同时进行，以免支架失稳。
（2）用于支撑的所有杆件，必须经检验合格后方可使用。
（3）碗扣式支架的底层组装最为关键，其组装质量直接影响支架整体质量；在安装完最下两层水平杆后，首先检查并调整水平框架的方正和纵向直顺度；其次应检查水平杆的水平度，并通过调整立杆可调底座使水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）；逐个检查立杆底脚，确保所有立杆下垫实，不得悬空和松动；当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头并琐紧，在搭设过程中随时检查上述内容，并予以调整。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：0.487ωmk=ω0μzμs=0竖向封闭栏杆μs 1.195三、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n4 2 材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205次梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125次梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 次梁弹性模量E(N/mm2) 206000次梁自重标准值Nc(kN/m) 0.04 次梁验算方式三等跨连续梁G1k=N c=0.04kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m；G3k= g4k×l b/(n4+1)= 1×1.2/(2+1)=0.4kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×1.2/(2+1)=1.2kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×[1.3×(G1k+G2k+G3k)+1.5×Q1k]=1×[1.3×(0.04+0.14+0.4)+1.5×1.2]=2.554kN/m q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k= 1×1.5×1.2=1.8 kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.754×1.22+0.117×1.8×1.22=0.412kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.754×1.2+1.200×1.8×1.2=3.587kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.754×1.2+0.617×1.8×1.2＝1.876kNτmax＝2V max/A=2×1.876×1000/506=7.415N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1×1.5×φc×F1=1×1.5×0.7×2=2.1kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.78kN·mσ=M max/W=0.78×106/(5.26×103)=148.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=4.894kNV maxf=3.099kNτmax＝2V max/A=2×3.099×1000/506=12.249N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.58×1.2+1.200×1.2×1.2=2.494kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.58×(1.2×103)4+0.990×1.2×(1.2×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=1.252 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.04+0.14+0.4+1.2=1.78kN/mq2=F1=2kN计算简图剪力图(kN) R'maxf=3.8kN变形图(mm) νmax=2.895 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.04主梁验算方式三等跨连续梁横向主梁按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑次梁传递最大支座力。
模板的计算
模板的计算一、根据混凝土量快速估算模板用量1、适用情况：一般用于工程开工前期，在已知混凝土用量的情况下估算模板用量，以初步估算工程周转材料成本投入数量，为筹措资金提供依据。
2、优缺点：优点：速度快，简便节约计算时间。
缺点：模板用量计算结果不够精确。
（一）各种截面柱模板用量1、正方形截面柱其边长为a×a时，每立方米混凝土模板用量U1按下式计算：U1=4/a2、圆形截面柱其直径为d时，每立方米混凝土模板用量U2按下式计算：U2=4/d3、矩形截面柱其截面为a×b时，每立方米混凝土模板用量U3按下式计算：U3=2（a+b）/ab（二）主梁和次梁模板用量钢筋混凝土主梁和次梁，每立方米混凝土的模板用量U4按下式计算：U4=（2h+b）/bh式中b——主梁或次梁的宽度（m）式中h——主梁或次梁的高度（m）（三）楼板模板用量钢筋混凝土楼板，每立方米混凝土模板用量U5按下式计算：U5=1/h式中h——楼板的厚度。
（四）墙模板用量计算混凝土和钢筋混凝土墙，每立方米混凝土模板用量U6按下式计算：U6=2/d式中d——墙体的厚度。
二、按照混凝土构件与混凝土的接触面展开的办法精确计算模板工程量。
1、适用范围：常用于成本核算，及班组工程款结算。
2、优点：数据准确缺点：计算过程繁琐，占用时间较长，受计算者个人水平影响较大。
方木的计算快速估算法每平方米模板方木（50×100）用量V：V=0.0333（m3）对拉螺栓长度计算4.5m以下墙体对拉螺栓长度计算4.5m以上墙体对拉螺栓长度计算4.5米以下高度墙体对拉螺栓长度计算：墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）4.5米以上高度墙体对拉螺栓长度计算: 墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×51（竖向钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）对拉螺栓数量的计算1、墙体对拉螺栓a、止水型对拉螺栓个数=（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]b、周转型对拉螺栓个数={（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]} ×1.05注：其中1.05为周转型对拉螺栓的损耗2、柱对拉螺栓柱对拉螺栓个数计算方法根据实际柱截面尺寸及施工方案进行计算钢管的计算柱模钢管用量的计算柱净高：基础顶面或楼面至上层梁底的高度柱箍间距：指同向相邻两排加固柱箍钢管组合中心距柱模加固杆长度=柱子截面尺寸(b或h)+2×模板厚度+2 ×方木高度+2×自由端长度(一般取200~500)柱模加固杆根数（b方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱模加固杆根数（h方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱子与结构脚手架连接钢管长度及数量柱模加固杆数量=柱模加固杆长度（b方向）×柱模加固杆根数+柱模加固杆长度（h方向）×柱模加固杆根数+柱子与结构脚手架连接钢管报工程量注意事项：1、分规格报量2、按钢管长度模数确定钢管长度规格普通高度墙体钢管用量计算墙体净高度：基础顶面或结构楼面到上层梁或板底的高度。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
模板及支撑系统估算参考数据
模板及支撑系统估算参考数据脚手架估算支模钢管架重量（P支），按7.2米长7.2米宽3.6米高测算P支=支模空间（m3）×12kg/3（包括斜撑）脚手架需用量计算外墙脚手架钢管重量=脚手架立面面积×20kg/m2满堂红脚手架钢管重量=脚手体积×12kg/m3外墙脚手架扣件重量=脚手架立面面积×3.5kg/m2满堂脚手架扣件重量=脚手架体积×2kg/m2（注：钢管单位面积平均重量中含立杆、横杆、剪刀撑、斜道、栏杆、拉结杆）早拆支拆体系（碗扣架）1、梁下立杆数量=（梁净长÷0.9（取整数）+1）×2×梁根数2、板下立杆数量=板的支模面积÷1.44（立杆间距1200）3、估算碗扣架重量（P）：板按7.2m×7.2m×3.6m测算a、P板=（层高-板厚-0.6m）×支模面积×15kg/m3b、P梁=（层高-梁高-0.6m）×0.9m（宽）×梁净长×15kg/m3c、P延=立杆延米×5.8+横杆延米×4.44、可调支撑头数量=可调底座数量=立杆数量当1根立杆由2种以上规格组合时，仍按一根立杆计5、立杆平均重量5.8kg/m，横杆平均重量：4.4kg/m木方1、墙模采用50×100，@300每m2墙模配木方0.0165m32、主梁底模的纵横楞采用100×100，每延米梁底模配木方0.045m33、板及次梁底模纵横楞采用100×100，横楞采用50×100，平均m2板及次梁底模配木方0.035m34、当板厚为200以上时，每m2板底模配木方0.04m35、计算材料时应加损耗10%竹胶模板1、厚度选择：墙模、楼板底模、梁侧模：12mm梁底模：12mm（梁高800以内）15mm（梁高600-1000）18mm（梁高800以上）2、梁、板底模面积约等于楼层面积（墙厚及电梯井面积不减）3、梁侧模面积=（梁高—板厚）×2×梁长4、墙模面积=（层高—板厚）×墙双面净长5、计算竹胶板材料时，应加损耗10%，竹胶模板周转次数5-8次6、穿墙螺栓数量=竹胶板模板面积÷2÷0.54可变截面柱模板1、可变截面柱模板（模板T形连接变截面）200kg/m22、可变截面柱模板（模板直角连接、背楞可变）185kg/m23、可变截面柱模板周转使用次数200-250次4、可变截面柱模板对拉螺栓数量=背楞数量定型整体大模板1、全剪力墙工程每层墙体混凝土与模板接触面积约等于建筑面积×32、若墙体模板配置一半，则墙模面积约等于建筑面积×3÷23、大模板（含背楞），每m2重量105kg4、大模板（含背楞、挑架、斜撑），每m2重量125kg5、大模板（含外挂架全部配件），每m2重量135kg6、大模板周转使用次数可达200-250次，每次摊销费2.27-2.84元/m27、穿墙螺栓数量=大模板面积÷2÷0.81。
满堂脚手架计算
满堂脚手架计算在建筑施工中，搭建脚手架是必不可少的环节。
脚手架的设计和搭建需要经过一系列的计算，以确保其安全可靠。
本文将介绍满堂脚手架的计算方法和步骤。
满堂脚手架是指覆盖整个楼层平面的脚手架系统，常见于大型建筑的施工过程中。
其主要构成部分包括立杆、横杆、纵杆、横撑、纵撑、连接件等。
首先，我们需要确定满堂脚手架的布置方案。
根据具体的施工要求和现场情况，确定脚手架的支撑点、立杆间距、横杆间距等参数。
一般来说，满堂脚手架的立杆间距不超过2m，横杆间距不超过2.5m。
接下来，我们需要计算脚手架的自重及工作荷载。
自重即脚手架本身的重量，可以根据材料的密度和尺寸计算得出。
工作荷载包括施工人员、材料及设备等。
根据相关规范和设计要求，确定工作荷载标准，一般为每平方米200kg。
然后，我们需要计算满堂脚手架的支撑反力。
支撑反力是指脚手架支撑点对地面的垂直反力。
根据脚手架的布置方案和荷载情况，可以使用力学平衡的原理来计算支撑反力。
通常，支撑反力会根据需求进行合理分配，以确保脚手架的稳定性。
接着，我们需要根据脚手架的布置方案和荷载情况，计算脚手架的各个构件的尺寸和强度。
立杆、横杆、纵杆、横撑、纵撑等构件的尺寸和材质要根据使用要求和工作荷载来确定。
同时，要确保脚手架构件的强度和稳定性，在设计过程中要考虑局部加强和合理连接。
最后，我们需要进行脚手架的整体计算和安全评估。
通过计算满堂脚手架的静力学平衡和杆件的强度，可以得到整个脚手架系统的稳定性和安全性。
同时，还要考虑脚手架的抗风性能和地震性能，在设计过程中采取相应的措施来增强脚手架的稳定性。
需要注意的是，满堂脚手架的设计和搭建必须符合相关的法规和标准要求。
在实际操作中，建筑施工单位应委托具有相应资质的专业脚手架设计师进行设计和计算，并由专业施工队伍进行搭建和安装。
楼板模板钢管扣件支架计算
楼板模板钢管扣件支架计算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
楼板模板满堂支架以最大层高H=12.5米为例计算，立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，水平拉杆竖向距离h=1.50米,混凝土板厚取最大160mm，采用的钢管类型为48×3.5标准钢管。
楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元荷重计算：模板及配件自重：0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2新浇混凝土自重: 3.84 KN/ m2×1.2=4.608 KN/m2钢筋自重: 0.15 KN/ m2×1.2=0.18 KN/ m2施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2×1.4=2.80 KN/ m2F1 =11.328 KN/m2乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=10.195KN/m2楼板底模验算（按五等跨连续计算）q=FL=10.195×0.915=9.329KN/mMmax=-0.105qL 2=-0.105×9.329×0.42=-0.157KN.m W=61bh 2=61×915×192=55053mm 2 σ=W M max =5505310157.06⨯=2.851N/mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 木楞验算(按两等跨连续梁验算)q=8.362×0.4=3.345KN/mMmax= -0.125qL 2=-0.125×3.345×1.002=0.418KN.m W=61bh 2=61×50×1002=83333 mm 3 σ=W M max =8333310418.06⨯=5.016N/ mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 钢管支撑的稳定性验算：根据λ=μL 0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm 2, 强度许用应力[σ]=210N/mm 2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m ，支撑的计算长度L 0=1.5m ，长细比:λ=μL 0/I =150/1.58=95由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588由压杆稳定条件σ=P/A ≤φ. [σ]得:P ≤A.φ. [σ]则: A.φ. [σ]=489×0.588×210=60382N=60.382KN ＞P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN满足稳定性要求.钢管扣件验算:作用在立柱扣件上的荷载P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN 单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>8.305KN满足要求。
2014.3.1满堂支撑架承载力计算
F 0 .28 C t 0 V
F CH
1 2
(A.0.4-1) (A.0.4-2)
混凝土结构工程施工规范GB50666-2011讲座
式中： F——新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压 力标准值 (kN／m2)； γc——混凝土的重力密度(kN／m3)； t0——新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确 定；当缺乏试验资料时可采用下式计算： t0 = 200／(T+15) ，T为 混凝土的温度（℃）； β——混凝土坍落度影响修正系数，当： 50mm＜坍落度≤ 90mm时， β取0.85；（原规范为1.0） 90mm ＜坍落度≤130mm时，β取0.9； （原规范为1.15） 130mm ＜坍落度≤180mm时，β取1.0； V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的 比值，即浇筑速度(m／h)；
当浇筑速度大于10m／h，或混凝土坍落度大 于180mm时,侧压力(G4)的标准值可按公式(A.04-2) 计算。（即：F C H ） 原GB50204-92，以及JGJ162-2008 的公式为：
1 2
F 0.22 C t0 1 2V
（掺缓凝剂时β1=1.2）
F CH
〔说明〕新规范计算公式中的固定系数由原0.22提 高到0.28，但原β1及β2值的取值与修订后的β取值 不同，修订后公式计算的新浇混凝土的侧压力的 设计值并未增大，见下对比图。
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑
竖向剪刀撑底部和顶部 加设水平剪刀撑
图3 剪刀撑布置之一
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑 之字撑
竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑
剪刀撑之间 加设之字撑
图4 剪刀撑布置之二
四周连续式垂直剪刀撑
满堂脚手架设计详细计算方法
满堂脚手架设计详细计算方法满堂脚手架是指由多个水平和垂直支撑构成的搭建框架，用于支撑工程施工过程中的人员和材料。
设计满堂脚手架时，需要进行详细的计算和布置，以确保其稳定性和安全性。
以下是满堂脚手架设计的详细计算方法的一般步骤：第一步：确定基本参数确定满堂脚手架的高度、跨度、支撑点间距等基本参数。
根据所搭建的工程的具体情况，如建筑物的高度、平面形状和结构类型，选择合适的参数。
第二步：计算垂直支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出垂直支撑力。
垂直支撑力是指施加在满堂脚手架立柱上的力，需要考虑人员和材料的重量以及施工过程中的动载荷。
根据相关规范和经验公式，计算出每个立柱所受的垂直支撑力。
第三步：计算水平支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出水平支撑力。
水平支撑力是指施加在满堂脚手架水平支撑杆上的力，需要考虑垂直支撑力和水平作用力及其分布情况。
根据相关规范和经验公式，计算出每根水平支撑杆所受的水平支撑力。
第四步：计算连接节点的承载力第五步：确定材料规格根据计算结果，确定满堂脚手架所使用的材料规格。
包括满堂脚手架的立柱、水平支撑杆和连接件等。
选择合适的材料规格，以满足设计要求。
第六步：进行结构布局根据计算结果和材料规格，进行满堂脚手架的结构布局。
根据满堂脚手架的高度和跨度，确定立柱和水平支撑杆的数量和布置位置。
同时，考虑结构的稳定性和刚度，需合理设置对角支撑杆，并考虑支撑点间距的适当调整。
第七步：检验满堂脚手架的稳定性根据所布置的满堂脚手架结构，进行稳定性检验。
对于大型和特殊情况下的满堂脚手架，可以进行有限元分析或其他计算方法对其稳定性进行评估。
第八步：制定使用规程和安全操作规范根据满堂脚手架的设计和布置，制定相应的使用规程和安全操作规范。
规范人员和材料的使用方式，确保施工过程中的安全性。
最后，需要强调的是，满堂脚手架的设计和计算需要符合相关的规范和标准要求，并在实际施工过程中随时检查和监测，确保满堂脚手架的安全运行。
满堂楼板模板支架计算(高大4.4米)
碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
方钢50×50mm，间距300mm，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量190000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.176+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.111kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/48600=2.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.176+1.4×1.800)×0.300=2.220kN截面抗剪强度计算值 T=3×2220.0/(2×900.000×18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.176×3004/(100×6000×437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/64800=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300=1.898kN截面抗剪强度计算值T=3×1898.0/(2×1200.000×18.000)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×5.638×3004/(100×6000×583200)=0.088mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.638×0.300×0.300=0.238kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.238×1000×1000/64800=3.668N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12= 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.060)=1.691kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.691)×1.200=3.163kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.164/1.200=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.64×1.20×1.20=0.380kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.6×1.200×2.636=1.898kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×1.200×2.636=3.480kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.380×106/83333.3=4.56N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×1898.12/(2×50.00×100.00)=0.569N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.409kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.409×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.528mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P = 0.9×2.5kN经计算得到M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×1.691×1.200×1.200=0.951kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.951×106/83333.3=11.41N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.480kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图1.736托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.083经过计算得到最大弯矩 M= 1.736kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.482kN经过计算得到最大变形 V= 1.225mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.736×106/166666.7=10.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×8464/(2×100×100)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =1.225mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1= 0.176×4.000=0.705kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 N G= 0.9×(N G1+N G2+N G3)= 7.399kN。