主变差动保护动作的事故分析(原稿)
变电站主变差动保护跳闸事故原因及处理过程案例分析
变电站主变差动保护跳闸事故原因及处理过程案例分析变电站主变差动保护跳闸事故是指在变电站运行过程中，由于各种原因导致主变差动保护装置误动或故障跳闸，对电网稳定性和运行安全造成影响的事件。
下面将通过一个案例分析来详细介绍变电站主变差动保护跳闸事故的原因及处理过程。
案例背景：变电站主变差动保护跳闸事故处理过程：1.事故发生后，首先要立即停电，并确保现场的安全。
同时通知相关人员到现场进行紧急处理。
2.根据事故发生的具体情况，对主变差动保护装置进行全面排查，包括设备检查、通信检查等。
确定装置是否存在故障，是否需要维修或更换。
3.进行现场调试和测试，以确认设备是否正常。
可以通过在线检测工具对装置的差动保护功能进行评估，并对之前的误动记录进行分析，找到误动的规律和原因。
4.如果事故的原因是设备老化导致的，应及时对设备进行维修或更换。
如果是通信故障导致的，应检查通信线路和设备，修复故障并确保通信正常。
如果是操作失误导致的，应对操作人员进行培训和指导，加强对保护装置操作的规范。
5.对保护配置进行检查和校对，确保配置正确。
可以通过模拟故障的方法对保护装置进行测试，验证配置是否合理、正确。
6.完成上述处理后，重新启动主变差动保护装置。
并在重新投入使用前进行全面的试验和测试，确保保护装置的可靠性和正确性。
7.针对此次事故，应进行事故分析和总结。
分析事故原因，找出教训，并制定相应的改进措施。
可以通过修改操作规程、加强设备维护和检修、提高操作人员技能等方式，进一步预防类似事故的发生。
总结：变电站主变差动保护跳闸事故的原因多种多样，常见的包括设备老化、通信故障、操作失误、保护配置错误等。
针对不同的原因，需要采取不同的处理措施，包括设备维修、通信故障修复、操作人员培训、保护配置校对等。
为了预防类似事故的发生，还需要进行事故分析和总结，找出并改进存在的问题。
只有通过不断地改进和提高，才能确保变电站主变差动保护装置的稳定运行，保障电网的安全和稳定。
35kV主变差动保护误动作事故分析
35kV主变差动保护误动作事故分析【摘要】文章介绍了35kV上马变电站10kV线路故障引起1#主变差动保护误动作跳闸事故，通过调阅现场保护装置事故记录、审查设备定值计算、保护装置特性试验、主变压器差动回路二次接线及电流互感器进行了全面的分析，指出了保护动作的原因并采取了纠正措施，保证了电网的安全稳定可靠运行。
【关键词】变压器；差动保护；误动；CT饱和；分析35kV上马变电站发生一起由于10kV上水线线路三相金属性短路，10kV上水线瞬时电流速断保护动作跳闸，1#主变差动保护误动作出口，分别跳开1#主变高、低压侧开关，造成了全站停电的事故。
1.事故经过35kV上马变电站事故时接线如下图所示。
2012年5月2日16时14分46秒，10kV上水线线路发生近端三相金属性短路，10kV上水线671开关线路保护装置瞬时电流速断保护动作跳闸，同时1#主变差动保护装置差动保护动作跳闸，分别跳开1#主变高、低压侧开关的差动保护误动作跳闸事故。
2.现场检查情况2.1 10kV上水线671开关线路保护动作报告(CT变比：250/5)瞬时电流速断保护动作2012年5月2日16时14分46秒476C：63.73A 00085msA：65.42A 00085msIc：55.36A2.2 1#主变差动保护动作报告（CT变比：高压侧300/5、低压侧500/5）比率差动动作ABC2012年5月2日16时14分46秒489Idb：18.69A录波：T00018 R00083（16时14分46秒477开始）2.3 正常时差动保护差流及配置(1)差流值I1a=0.61A I1b=0.59A I1c=0.58AI3a=1.35A I3b=1.25A I3c=1.27AIda=0.02A Idb=0.02A Idc=0.04A(2)主变差动单元箱内配置项条目：主接线：Y/Y/△-11调整系数：第一侧：1第二侧：0.00001第三侧0.82478通过比对以上数据，上水线671开关瞬时电流速断保护动作时间早于1#主变差动保护动作时间13毫秒，上水线671开关保护属正确动作。
一起主变差动保护误动实例分析
⼀起主变差动保护误动实例分析世界上只有⼀种投资是只赚不赔的，那就是学习！⼈⽣⽆捷径，坚守成⼤器！我⽤⼼，爱如电！⼀起主变差动保护误动实例分析结合⼀起现场运⾏操作过程中对⼀台变压器空投充电引起相邻并联运⾏变压器差动保护误动的实例，深⼊分析了主变差动保护误动的原因，并给出了⼏种防范措施。
电⽓主接线某110kV内桥接线变电站的电⽓主接线及变压器参数如图空投试验合格配合#1、#2主变10 kV开关柜改造搬迁⼯作，先后通过110 kV进线对#1、#2主变空投试验并经带负荷试验合格。
⽅式调整后差动保护动作⽅式调整为：1#主变中性点接地，进线2开关、110kV桥开关热备⽤，#2主变10 kV开关冷备⽤，进线1运⾏经#1主变供10 kV I段、Ⅱ段母线负荷。
当利⽤110 kV桥开关对#2主变空载合闸时(#2主变中性点接地)，#1主变差动保护动作，造成110kV桥开关、进线1开关、#1主变10 kV开关跳闸。
主变空冲实验复查#1主变差动保护动作跳闸后，经确认现场⼀⼆次设备、回路检查⽆异常后，恢复了#2主变送电。
紧接着分别将#1、#2主变差动保护改投信号，通过110kV桥开关对#1、#2主变空冲试验和差动保护带负荷试验复查，⽅式为#1、#2主变三侧(进线、桥、低压侧)或两侧(进线及低压侧、桥及低压侧)运⾏。
#1、#2主变差动保护均未启动，再次确认带负荷试验均合格。
误动原因定性分析根据上述动作情况，初步判断为#1主变运⾏经110 kV桥开关对#2主变空冲试验产⽣的励磁涌流导致TA饱和引起了#1主变差动保护动作。
由于空载合闸变压器产⽣的励磁涌流引起桥侧电流互感器传变特性发⽣改变，从⽽使差动电流中的⼆次谐波含量降低，⼆次谐波闭锁保护失效，导致变压器差动保护误动。
#2主变空投时，#1主变⾼、低压侧的电流瞬时值及有效值录波图。
从图中可以看出，#1主变⾼压侧电流波形畸变不明显，但含有较⼤的⾮周期分量，低压侧A、B、C三相波形⼤致为正常的负荷电流，符合TA局部暂态饱和的特征。
110kV主变差动保护误动作事故分析
生 区外故 障时造成 差动 电流 大干定值引起误 动作。进 一步检查 电流 二次 回路，确定 事故原 因为并联接入 电流
互感器二次 回路 的过 电压保护器误动作对差动保护桥开关 Ｂ相 电流产生分流 。本次事故对变 电二次基建 、检修 、
运维等 电力生产环节具有一定警示作用。
关键词 ：主变差动保护 ；误 动作 ；过 电压保护器
方式如图 ｌ所示。
ｌ号 主变差 动保护型 号 为 ＳＡＴ３３，２０１６年 ３月
１．２ 跳 闸经 过
投运。变压器 连接组 别为 Ｙｄｌ １，电流回路采用 全星
２０１ ７年 ４月 ｌ １日 １ ９：０３：ｌ ８．６１ ８，该站 １号 主 形接 线方式 ，０３、Ｏ０、１ １开 关 的 ＴＡ回路 分别接 人
图 １事 故 前 的 运 行 方 式
１．１ 事故前运 行方式
检查站内其他保护装置时 ，发现同一时刻 １０ ｋＶ
某 １ ｌ０ ｋＶ变 电站 有 ２台主变 ，ｌ１０ ｋＶ高压 侧 景 苑线 ３６开 关发生过流 ｌ段保护 动作跳闸 ，故 障电
２回进 线 ，采用 单母 线分 段 内桥 式接 线 ，１０ ｋＶ低 流为 Ａ相 ８３ Ａ，Ｃ相 １３ Ａ，说明 ｌ号主变差动保护
Ｉ Ｂ相差动 电流为 ４．０ｌ Ａ，差流大于差动启动定值 影部分为动作区 ，，ｄ州 以上为差动速断保护动作区 ，
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其他为 比率差动保护动作区 。
羞柑雹囊化 ２。『８年第３期总笫３７。期
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中图分类号 ：ＴＭ７７４
电流 差 动 保护 由于 其 原理 简单 、动 作 可 靠 而
一起主变压器差动保护动作原因分析及处理
测 试 部位
Ｌｌ Ｌ Ｌ ～ ２． ３及 地
绝 缘 电 阻， Ｍｎ
２ｏ Ｏ ０
０． ５ ２０ ０Ｏ
表 １ １ Ｖ 主 进 电缆 绝缘 电 阻 测试 数 据 一 Ｌ － ， ３及 地 ０ｋ ２ Ｌ１ Ｌ
Ｌ ￣ ２。 ３ Ｌ Ｌ１及 地
测 试 部位
Ｌ ￣ ２ Ｉ【
持 ａ ｎ后 ， １号 主 变 压 过 电 缆 故 障 探 测 仪 更 加 准 确 地 探 测 装 置 记 录 发 现 ： ２相 差 动 电 流 为 ５ ３ 响 声 。 续 大 约 ２ｒ ｉ Ｌ ．
Ａ。 Ｌ１ 及
事 利 Ｌ 相 分 别 为 ０． ６ ３ ０３ Ａ 和 器 比 率 差 动 保 护 动 作 ， 故 信 号 依 然 到 故 障 点 ， 用 现 代 技 术 手 段 进 行 故
的 管 道 等 金 属 体 末 端 的 电 阻 值 小 于 等 于 ５ Ｑ 时 ， 等 电
４ ２ 的 直 流 或 交 流 电 源 ， 试 时 的 电 流 应 大 于 等 于 － ４Ｖ 测
位 联结 就算合 格 。
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工 作 人 员 要 密 切 配 合 ； 做 道 检 修 时 ， 由 电 气 人 员 在 应 在 管 道 断 开 前 先 用 导 线 跨 接 ， 以保 证 等 电位 联 结 的 导 通。
（ ０） 电 位 联 结 完 Ｔ 后 应 进 行 检 测 ， 用 电 源 为 １ 等 所
０２Ａ。 总 的 要 求 是 ： 测 得 的 等 电 位 联 结 电 阻 Ｒ 规 ． 所 和 定 时 间 内 引 起 保 护 装 置 自动 分 断 的 电 流 ， 两 者 的 乘 积小 于等 于 ５ ０Ｖ。 一 般 认 为 测 得 端 子 板 与 等 电 位 联 结
一起主变差动保护误动事故分析1
一起主变差动保护误动事故分析前言一、事故简述1999年5月，因6KV母排和进线柜要扩容改造，重新安装母排和进线柜，新进线柜型号为KYN2-10-18，5月8日改造安装完毕，主变空载冲击合闸正常，于是投入正常运行。
5月20日14:20制氧高配发生短路故障，同时主变两侧油断路器102#、02#跳闸，2#主变差动信号继电器掉牌。
二、事故调查及分析一次接线如图所示:110KV变电所共有两台主变，容量均为25000KV，电压为110KV/6.3KV，接线组别为Y0/△-11，事故发生后，我们立即对2#主变本体进行检查，同时取油样进行色谱分析，结论一切正常。
对2#主变差动保护回路进行向量测量，结果如表1。
表1 差动保护回路电流向量测量电压等级A相B相C相110KV 282016004206KV 28401620430从测试结果看，110KV与6KV三相电流基本同相位：A 相相位差2840-2820=20B 相相位差1620-1600=20C相相位差430-420=10。
经现场检查，确认这次事故原因是在6KV进线柜改造安装时，3000/5电流互感器由于是圆环形状，在套装母线时没有注意极性问题，从而导致了差动保护的极性接错，如图2所示。
但是在正常负荷下，差动保护为什么不动作呢？因为在正常负荷情况下，负荷电流为1200A=I fh，折算到110KV侧，I fh/N b=1200/110/6.3=69A，再折算到二次侧69/400/5=0.81A，1200A 负荷电流经3000/5电流互感器折算后为1200/3000/5=2A，远远小于差动断电器整定的动作电流I dzj=10A，因而不动作。
但是，在事故情况下，如制氧高配发生短路故障，经验算，三相短路电流I dmax=8429A，I dmin=7917A,所以，在短路情况下总电流为7917+1200=9117A。
折算到6KV二次侧9117/3000/5=15A。
折算到110KV二次侧9117/110/6.3×1/400/5=5.3A。
变差动保护误动事故分析
变差动保护误动事故分析1．事故经过及检查某110kV变电站低压侧(10kV)一条出线由于相间故障跳闸，与此同时，该变电1号主变差动保护动作、瓦斯保护动作，主变高低压侧开关同时跳闸。
该变电站为110kV终端变电站，110kV为内桥接线，10kV为单母线分段接线。
跳闸事故发生后，经检查，初步判断，主变跳闸的原因很可能为保护误动。
但对主变所有保护进行了定值校核、二次电缆绝缘检测等仔细认真的检查后，仍未发现异常。
由于该变电站负荷较重，1号主变暂时投入运行。
当进行主变带负荷试验时，发现1号主变差动保护A相差电流比其它两相大，约超出14mA。
由此判断可能的原因是主变110kV 电流互感器(CT)变比异常。
由于该变电站为内桥接线形式，主变差动保护高压侧为进线开关与分段开关的合电流，所以针对不同的运行方式分别进行了检查，在确定110kV进线开关(编号93)CT变比异常后，对93号开关CT进行了误差试验。
误差试验的结果表明，93号开关CT变比误差已经远远超出允许范围，接近20%。
对GIS(封闭式组合电器)解体后检查发现，GIS内部CT引接线互相缠绕，且绝缘已经被烧损。
对损坏的引接线进行更换处理后，设备恢复正常。
2．差动保护误动原因分析由于该主变110kV开关CT变比存在较大幅度的误差，在低压侧近距离短路时，差动保护的差电流达到整定值，差动保护动作出口，跳开高低压侧开关。
该变压器差动保护为许昌继电器厂早期生产的LCD-4型，整定值为0.48A。
根据计算，当110kV侧CT变比误差为20%、低压侧短路电流达到13.5kA时，保护差电流即达到定值门槛，而当时由于10kV侧线路近距离相间短路，短路电流已经远超过13.5kA。
3．瓦斯保护误动分析经过反复检验发现，当主变差动保护动作出口时，该主变瓦斯保护信号继电器同时掉牌，引起瓦斯保护信号继电器误发信号的原因，是由于二次电缆芯间电容的影响。
如图1所示：由于从主变保护屏到变压器瓦斯继电器的电缆大约有150m，相当于在WSJ并联一个电容C。
差动保护误动作事故分析及处理
差动保护误动作事故分析及处理王俊强（中海化学电仪部,572600,海南东方）1事故经过我公司110kV外电网电压出现较大波动,导致110kV1号主变ABB SPAD346C型差动保护继电器动作，HO kV1号进线断路器、6kV1号进线断路器同时跳闸，装置停车。
2事故初步确认110kV1号进线（左）、2号进线（右）故障录波图如图1所示。
对比no kv1号、2号进线故障录波，可以看出：no kv进线电压波动情况一致，波动幅值较小；乞2降为70%左右，零序电压幅值过高；在1号、2号进线承受同样波动的情况下，1号主变差动保护因保护区外接地故障而动作应该属于保护装置误动。
得出以下结论：在外部电网故障时，2号差动保护不动作，1号差动保护动作；初步认为1号差动File Edit View Window Help图1110kV1号进线（左）、2号进线（右）故障录波图缆绝缘层。
该工具的应用，有效避免了采用传统电工刀在剥削高压电缆绝缘层时，因误操作导致人员受伤情况的发生。
同时，大大减少了制作高压电缆终端（中间接头）的作业时间，有效地提高了机采井的运行时率。
高压电缆绝缘层剥削刀制造工艺简单，操作方便，适用于剥削高压电缆绝缘层的常规作业。
该工具已在大庆油田全面推广，具有广阔应用前景。
（编辑志皓）【电力电缆附件施工】'U'U'l(2020-6)保护误动作，需分析误动作的原因。
3事故分析3.11号主变跳闸时刻差动保护数据分析1号主变差动保护比率差动曲线如图2所示，差流基本设定厶/人=0.36。
为方便论述,下述电流均指在差动保护中，高低压电流经差动保护折算后在比率曲线上的对应值，特定义 以下简称和符号：高低压侧A(a)相统称为L1,高低压侧B(b)相统称为L2,高低压侧C(c)相统称为L3；高(低)压侧三相电流与额定电流比简称高(低)压侧三相电流，高压侧三相电流与额定电流比分别为厶B、厶C、厶A，低压侧三相电流与额定电流比分别为人、人、厶。
35kV变电所#1主变差动保护及重瓦斯动作事故分析
35kV变电所#1主变差动保护及重瓦斯动作事故分析摘要：35kV变电所运行中通常采用无功补偿和主变调匝来满足对供电利率和供电电压的要求，本文详细阐述了某油田电力部门在这方面的一些具体做法；同时，针对油区光伏并网发电日益发展的当下，对其运行中功率因数的调节进行了针对性的分析，并结合运行实践提出了解决方案，为现场此类问题提供参考。
关键词差动保护；瓦斯保护；变压器油色谱分析引言：2015年8月26日，白豹35kV变电所#1主变差动保护动作，同时伴随着重瓦斯保护动作，在现场情况下，如何尽快判断清楚故障性质、发现故障点并尽快解决考验着我们检修人员的业务素质和处置能力，现将当天保护动作分析及现场处理情况进行阐述。
1.运行现状及保护动作概况电网运行方式白豹35kV变电所电网运行方式为35kV314白王线为进线电源（属于备用电源），经321母联接带白豹#1主变，#2主变热备用，其中#1主变厂家为丹东欣泰，生产日期为2012.09，容量为8000kVA；#2主变厂家为丹东欣泰，生产日期为2011.07，容量为10000kVA。
白豹变当前最高负荷约4804kW，平均负荷4089kW。
1.1 保护动作信息及录波源文件（1）保护动作信息及现场操作情况8月26日14:36分：#1主变比率差动保护动作，全所失压，A相差流7.09A，A相制动值1.52，后台机通讯中断。
14:46分：#2主变332开关遥控合闸失败，就地进行操作成功。
14:58分：#2主变由热备用转运行操作结束。
（当#2主变投入运行时，通讯恢复正常，后台机报警信息上传）14:58分：后台机报，10kVI、II段PT断线，10kVI、II段电容161、162开关低电压保护动作。
（补报信息）14:58分：#1主变轻瓦斯预告，#1主变非电量保护动作，#1主变本体重瓦斯保护动作。
（补报信息）15:01分：后台机报#1主变油温高、有载轻瓦斯报警，有载重瓦斯动作。
（补报信息）15:45分：35kV系统瞬间失压。
1主变差动保护动作原因分析报告范文-图文
1主变差动保护动作原因分析报告范文-图文国电三台风电一场1#主变差动保护动作原因分析报告一、事故经过2022年12月22日，国电三台风电一场运行人员合主变低压侧3501，检查正常后（母线电压）合接地变35JS1，合国风一线3531、合国风二线3532，对35kV侧进行送电。
14时59分，当合上国风二线3532时，综自装臵报“1#主变差动保护动作”，主变高压侧断路器1101跳闸，主变低压侧断路器3501拒动。
事故发生时，国风一线所带负载19台箱变及某某台风机，负荷约某某，国风二线所带负载14台箱变和某某台风机，负荷约某某。
故障录波显示故障瞬间1#主变低压侧电流如下：Ia:0.00A，Ib:0.36A，Ic:0.31A。
主变高压侧电流如下：Ia:0.13A，Ib:0.16A，Ic:0.15A。
二、事故处理过程事故发生后，生技部检查了主变低压进线柜3501至主变保护测控屏的二次接线，没有发现异常；检查了主变保护测控屏至故障录波的二次接线，发现主变保护屏的N线接到故障录波的A线，这是导致故障录波没有录到主变低压侧A相电流的原因，生技部已经将此接线改为正确接线，但此错误不是导致主变差动保护动作的原因。
此后，生技部对主变差动保护装臵进行继电保护校核试验。
在主变差动保护装臵的高压侧A加差流试验3次，低压侧加差流试验2次试验情况如下：试验次数差流部位保护启动电流值（A）保护动作电流值（A）差动电流值（A）35011101动1高压侧A相0.140.220.127拒动作正常动2高压侧A 相0.140.220.129拒动作正常高压侧A相动0.140.220.127拒动作正3常4低压侧A相低压侧A相0.140.260.127拒动拒动拒动50.140.260.127拒动以上试验发现，在高压侧A相加差流时1101动作正常，3501拒动；在低压侧A相加差流时，1101和3501均拒动。
经检查发现，主变差动保护装臵的保护定值配臵与现场实际接线不符合，即保护定值配臵为使用Ⅰ侧（高压侧）和Ⅲ侧（低压侧），现场实际接线使用使用Ⅰ侧（高压侧）和Ⅱ侧（低压侧），将Ⅱ侧接线方式钟点数由12改为11、Ⅱ侧CT一次值由1改为1200、Ⅱ侧额定电压由1改为36.5kV后，在主变低压侧A相加差流试验5次，前2次3501和1101均能正确动作，后3次1101正确动作，3501拒动。
主变差动保护误动作事故分析
检验 。
关键词: 差动保护 误动 相序
中图分类号: TJ 4 30 . 3 +8
文献标识码: A
文章编号: 16 72 - 3 79 1( 20 08 ) 0 4( c) - 0 04 0- 01
1 主变差动保护误动作事故经过 20 0 5 年 9 月 2 4 日 18 时 5 7 分 5 3 秒白
科技资讯 20 08 NO. 12 S CI ENCE & TECHNOLOGY I NF ORMATI ON 主变差动保护误动作 事故分析
工程技术
韩建 亚 ( 包 头供电局修试 所技术组 内蒙古包头
0140 30)
摘 要: 在实 际工作中由于各 种原因造成差 动保护误动作, 很多是 由于接线错误造 成, 因此一定要做好主 变差动保护投入 运行后的带负荷
查未发现异常, 根据故障录波分析很可能
为 变 压 器 套 管 A 、 C 相 相 序 接 反 造 成 此次
差动 保护误跳闸。
2 . 2 理论分析
我们从微机保护 原理分析: 微机保 护
对 Y/ Y/ △ — 1 1 点 接线 的高 中 压侧 接线 组
别 更换 按 I — I 来 做的 , 如果 A、C 相相 序
向量图如图 2 :
2 . 3 装置原 理分 析
白 云 变 3 号 主 变的 差 动 保 护 为 南 瑞 公
司 生产的 NS R5 3 0 型 差动 保护 , 根 据装 置原
图1
理及现场实际情 况分析如下: 设 : 主变 三 侧 上 的电 流 分 别为 I B H A、
I BHB、I BHC、 I BMA、I BMB、 I BMC、I BLA、 I BLB、I BL C, 系 统三 侧接 入主 变前 的电 流 分 别为 I XH A、 I X HB、 I X HC 、I XMA、 I XMB、 I XMC、 I XL A、 I XL B、 I XL C 进入 NS R5 3 0 保护 装 置 的 电流 分 别 为 I R H A、 I RHB、 I RHC、 I RMA、 I RMB、 I RMC、 I RLA、 I RLB、I RLC由 于安 装原 因, 实 际主 变 和 系 统 三侧 联 结 A 、 C 倒 相 , 即 : I BHA= I XHC, I BHB=I XHB。
主变差动保护误跳闸事件分析
主变差动保护误跳闸事件分析摘要：近年来，随着国家对可再生能源政策的支持，生物质发电企业数量不断增加，赶工期、赶进度给生物质发电企业安全运行带来不少隐患及压力。
特别是基建现场存在着电流互感器二次组别接线错误，运行设备难以把控，安全风险较大，事故处理难等一系列新情况，任一基建环节的疏忽都可能构成发电企业的重大安全隐患，甚至引发电网事故。
关键词：主变差动保护；误跳闸下面通过对一起主变差动保护误跳闸事件进行分析，找出误动作的原因，提出解决措施，为继电保护专业提供借鉴。
1 设备概况某生物质发电企业35 k V升压变1台，发电机出口直接连接，10 k V厂用电源取自发电机出口。
1号主变保护装置型号为许继电气WBH821/R1，版本号V2.75，比率制动式差动保护是变压器的主保护,能反映变压器内部相间短路故障、高压侧单相接地短路及匝间层间短路故障，同时采用二次谐波制动原理，用以躲过变压器空投时励磁涌流造成的保护误动。
2 故障简介2021-09-12T14:00左右，生物质发电厂遇到狂风暴雨恶劣天气，造成了发电厂35KV线路相间过流Ⅱ段动作跳闸、主变比率差动C相保护动作,发电机出口开关、10KV厂用I段分支开关跳闸。
3 现场检查对电气主系统进行检查，对主控室后台机所显示数据进行查看，35 k V线路动作记录显示：相间过电流Ⅱ段跳闸，Ia=23 A,Ic=25A(过流Ⅱ段定值：18.2A,0.2 s)，保护动作正确。
检查主变保护屏差动保护装置，报告记录显示：比率差动C相动作，其中高压侧电流：Iah=10.64 A,Ibh=15.91 A,Ich=8.91 A；低压侧电流：Ial=16.41A,Ibl=15.07 A,Icl=2.02 A。
相差动启动电流、制动电流：Iopa=10.3A,Irea=29.96 A;Iopb=8.39 A,Ireb=27.86 A;Iopc=2.14 A,Irec=3.16 A。
主变差动保护定值：最小动作电流2.06 A，最小制动电流3.3 A，比率制动系数K为0.5，差动平衡系数2.076。
一起主变差动保护误动事故分析
ｐ ｔｃ ｉｎ ｓ ｌａ ｅ ｕ ｃ ｉｎ ｓ ｌ ａ ｒ ｐ ｓ ｓ ｔ ｅ ｉ ｏ ｒ ｉ ｇ ｍｅ ｓ ｒ ｓ ｏ ｌ ｃｉｎ ａ ｃｄ ｎ ，ａ ｄ ｐ ｖｄ ｓ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｔ ｎ ｏ ｓ ａ ｔ ，ａ ｗｅｌｓ ｐ ｏ ｅ ｈ ｍｐ ｖｎ ａ ｕ ｅ ｆｍａｆ ｔ ｃ ｉ ｅ ｔ ｎ ｒ ｉｅ ｏ ｍｕ ｏ ｏ ｎ ｕ ｏ ｏ
ｓ ｍｅ ｌ ｆ ｒ ｏ ｃ ｏ ｈ ｅｅ ａ ｔｔ ｈ ｉｉ ｓ ｏ ｅ ｅ＿ ｓｆ ｒ ｔ ｅ ｒ ｌ ｎ ￣ Ａｃ ｒ ｃ ｅ ｎ ｃａ ． ｎ
Ｋｅｗｏ ｄ ： ｉｅ ｔ ｌｐ ｔ ｔ ｎ ｇ ｓｐ ｔ ｔ ｎ ｍａｆ ｃｉｎ ｔａｓｏ ｍｅ ｃｉｅ ｔ ａ ａ￣ ｓ ｙ ｒｓ ｄｆ ｎ ｉ ｒ ｅ ｉ ； ａ ｒ ｅ ｉ ； ａ ｏｃ ｏ ｏｃ ｏ ｌ ｔ ； ｒ ｎ ｆｒ ｒａ ｃ ｎ ； ｎ ｌ ｎ ｕ ｏ ｄ
Ａｃ ｉ ｅ ｔＡｎ ｌ ｓ ｓ ｏ Ｍ ａ ｎ Ｔｒ ｎ ｆ ｒ ｅ ｆ ｅ ｔａ ｃ ｄ ｎ ａ ｙ ｉ ｆＡ ｉ ａ ｓ ｏ ｍ ｒ Ｄｉ ｆ ｎ ｉ ｌ Ｐｒ ｔ ｃ ｉ ｎ Ｍ ａ ｆ ｎ ｔｏ ｏ ｅ ｔｏ ｌｕ ｃ ｉ ｎ
Ｙ ＵＡ Ｎ ｉ ｙ Ｚｈ — ｉ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔｈ ａ ｅ ｋ ｓ ａ ｎ ｌｓ ｆ１ ｍａｎ ｔａ ｓｏ ｍｅ ｉ ｅ ｔ ｌ ｒ ｔｃ ｉｎ ｍａｆ ｎ ｔ ｎ ａ ｃｄ ｎ ｆ１ ０ ｋ ｓｒ ｃ ： ｅ ｐ ｐ ｒｍａ ｅ ｌ ａ ａｙ ｓ ｏ ｌ ｉ ｒ ｎ ｆｒ ｒ ｄｆ ｎ ｉ ｏ ｅ ｔ ｌ ｃ ｉ ｃ ｉ ｅ ｔ 差动 保护误 动原 因分析 ． 经 过 充分 检查 检 验 后 ， 动保 护 误 动 的原 因 差 已经非 常清楚 ： 由于该 主变 １０ｋ 开关 Ｃ １ Ｖ Ｔ变 比 存 在较 大幅度 的误差 ， 在低压 侧 近距离 短 路 时 ． 差 动保护 的差 电流达到 整定 值 ， 动保 护动 作 出 口， 差
35kV主变差动保护误动作事故分析
时 电流 速 断保 护 动作 跳 闸 ，ｌ主 变 差动 保 护 属正确 动作 。 ＃ 护 误动 作 出 口， 分别 跳开 ｌ 主变 高 、低 压 ＃
侧 开关 ，造成 了全站停 电的事 故 。
３ 事故原 因分析 ． ３ １对 １ 主变本 体全面 检查 ． ＃
１ 事故 经过 ．
对 主 变压 器本 体 、套 管及 母线 ，主 变
差 动保 护 动 作跳 闸 ，分 别跳 开 ｌ 主 变 高 、 ＃
３ ２ 对主 变压 器差 动保 护整 定值 的分 ．
定值 设 定 ：差 动 最 小 动 作 电流 定 值
…
一
一
一
、
、
、
～
…ห้องสมุดไป่ตู้
一
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． 一 ． ． ． ． ． ． ． 一 ． ． ． ． ． ． ． ． 一 ． ． ． ．
刁 ｏ
２ １ 年 ５ 日１ 时 １ 分４ 秒 ，ｌ ｋ 上 析 ，认 为试验 数值符合 规程 要求 。 ０ ２ 月２ ６ ４ ６ ＯＹ 水 线线 路 发生 近端 三 相金 属 性短 路 ，ｌ ｋ ＯＶ 上 水线６ １ ７ 开关 线路保 护装 置瞬 时 电流速 断 析 保 护动 作 跳 闸 ，同 时ｌ 主变 差动 保 护装 置 ＃
主变 压器 高压 侧 平衡 系数 计算 ：差 动 保 护 整定 值计 算 是正 确 的 ，不会 引起 保 护 保护 平衡 系 数可 以以任 意侧 为基 准 ，本 保 动作 。
护 以主 变高 压侧 二 次 电流为 基 准 ，所 以高 压侧平 衡系数 为 １ 。 ３ ３对保 护装置 的特性 试验 ．
低 压侧开 关 的差动保 护误动 作跳 闸事故 。 ２ 现场检 查情 况 ．
对一起主变差动保护误动事故的分析
B 相 ：f 3 S 1 3 S 2 )
—
通 入 电流 值
1 5
．
4 8
．
7 7
．
8 O
．
8 6
．
9 7
．
11 4
．
12 3
．
14 1
．
17 6
．
22 7
．
27 4
．
55 8
．
实测 电压 值
结论
1 2
．
3． 2
7 9
．
8 6
．
10
12 7
．
16 9
．
20 2
．
2l
3 1． 4
36 9
．
42
5 2 -3
—
通 入 电流 值
11 1
．
7 2
．
14 ． 3
34 6
．
57 7
．
1 17 2
．
1 7 2 -3
232
359
5 11
900
实测 电压 值
结 论
0 6
．
l -4
3 7
．
9 -3
13 6
．
23 3
．
28 6
．
34 6
．
44 9
．
52 7
．
62 5
．
6 5 -3
试 验 测 得饱 和 点 未 能测 出
，
判合 格
1 05
．
0 5l
．
某 出 线 开 关 速 断 保 护 动 作 重 合 闸动 作 重 合 不 成
，
C
1． 6
0 5
一起主变差动保护误动的原因分析
第10卷(2008年第9期)电力安全技术S渊一起主变差动保护误动的原因分析熊前刚，(国电红枫水力发电厂，1事故简述某水电站主接线如图1所示，为两机一变扩大单元接线，通过2条110kV线路接人系统，差动保护范围包括2条线路出口(如图1虚线框内所示)。
主变保护装置为南自PST l200型，采用二次谐波制动的比率差动保护。
：。
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一。
’‘一‘。
‘一‘一。
一’一一‘。
‘一’j图1一次接线及差动保护范围2007-05-21T07：25，天气雷雨，中控语音报警，系统受到冲击，照明闪烁，主变差动保护动作，全站失压，差电流3．02A。
主变外观检查无异常，核对定值无误，差动保护校验无异常；对差动保护TA回路初步检查，接线正确，绝缘良好；主变电气试验及油色谱分析均未见异常。
该时段内相邻电站五班线故障跳闸并重合成功。
2事故分析处理事故发生时，该水电站l号机满负荷运行，有功功率18M W、无功功率4M var；2号机备用，五六线送有功功率17．9M W，无功功率3．8M var；六西线在备用状态，主变中性点接地运行。
从录波图来看，五六线C相电压下降，同时电流急剧上升，零序电流超前零序电压约100。
，表明C相发生接地故障。
结合TA实际接线，判断故障点应在线路TA的外侧，不属主变差动保护的范围。
事故同时相邻电站五班线受雷击，发生C相接地故障，距离I段保护动作跳闸，重合成功。
经检查发现，差动保护装置录波与线路录波波型差别很大，但装置校验正常，估计是二次接线存雷智勇贵州清镇551417)在问题。
五六线的二次电流不大，没有出现因TA 饱和所产生的截波，b，C相相位相反、大小相近、波型畸变，C相二次谐波含量最大占1．79％，涌流特征不明显，所以因系统电压恢复引起的励磁涌流造成主变差动误动的可能性不大。
整个故障过程中五六线的二次电流三相矢量和为0，没有零序电流。
变压器低压侧b，C相电流大小相等、相位相反，a 相电流基本为0，也符合Y／D-l l型变压器高压侧C相接地时低压侧各相电流特征，这与五班线发生C 相接地故障相吻合。
一起主变差动保护误动事故分析
摘 要 ： 介 绍 了 某 电 厂主 变 差 动保 护 误 动 作 的原 因 、故 障 的 查 找 过 程 以及 采 取 的 措 施 。 １号 机 组 在 满 负荷 试
运 期 间主 变差 动 保 护 误 动 ， 经 查找 发 现 发 电机 机 端 Ｃ Ｔ回路 二 次 电 缆 芯 线 破 损 瞬 时接 地 ， 经 过 专 业人 员模 拟 试验分析 ， 证 实 了保 护 动 作 的 原 因。
前 后波 形正 常 、 幅值 正 常 。录 波器 启 动 变 压 器 各 端 流 入 和 流 出 电
流 的差 ， 在 保 护 区 内故 障 ， 差 动 回路 中 的 电 流 值 大于 整定 值 ， 差动保护 瞬时动作， 而 在 保 护 区 外
故障， 主 变差 动 保 护 则 不 应 动 作 ， 其 可 靠 运 行 直 接关 系到 电 网的安 全 运行 及 可 靠 供 电 ， 然 而差 动
０ 引 言
主变差 动保 护是 变 压器 的 主要 保 护 手段 ， 基
Ａ， 厂 用 电 由本 机高 厂变供 电。 ２ ０ ： ０ ５ １号 机 组 事 故 信 号 报 “ 主 变 差 动 保 护 动作 ” ， １号 发 电 机跳 闸 ， 联 跳 机 炉 。检 查 发 变 组 两套 主保 护 ， 其 中第 一 套 主保 护 （ 南自Ｄ Ｇ Ｔ ８ ０ １ ） 动 作指示 灯亮 ， 动 作元件 为 主 变差 动 Ｂ相 启 动 出 口。另 一套 主 保 护 （ 南瑞 Ｒ Ｃ Ｓ ９ ８ ５ ） 未启动 ， 检 查 故 障 录波 器 ， 故 障 时 刻 的发 电机 三相 电 流 、 三 相 电压 、 主变 高 压 侧 三 相 电流 、 三 相 电压 保 护 动 作
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ： Ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｄ ｅ ｓ ｃ ｒ ｉ ｂ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｏ ｆ ｍａ ｉ ｎ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍｅ ｒ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍａ ｌ ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ ａ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ， ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｆ ａ ｉ ｌ ｕ ｒ ｅ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓ ｔ ａ ｋ ｅ ｎ ． Ｄｕ ｒ ｉ ｎ ｇ ｕ ｎ ｉ ｔ １ ｆ ｕ ｌ ｌ ｌ ｏ ａ ｄ ｔ ｒ ｉ ａ ｌ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｉ ｎ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍｅ ｒ ｄ ｉ ｆ － ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍａ ｌ ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｗａ ｓ ｆ ｏ ｕ ｎ ｄ， ｔ ｈ ｅ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｗａ ｓ ｔ ｈ ｅ ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｔ ｅ ｒ ｍｉ ｎ ａ ｌ Ｃ Ｔ ｌ ｏ ｏ ｐ ｓ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ａ ｒ ｙ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｗｉ ｒ ｅ ｂ ｒ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｈ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｎ ｔ ａ ｎ ｅ ｏ ｕ ｓ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ， ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｆ ｅ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｓ ａ ｎ ａ ｌ ｏ ｇ ｔ ｅ ｓ ｔ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｃ ｏ ｎ ｉ ｆ ｒ ｍｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ｓ ｏ ｆ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ： ｍａ ｉ ｎ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍｅ ｒ ； ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ； ｍａ ｌ ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ
一起变压器差动保护动作事故的分析
２０１９年第０９期一起变压器差动保护动作事故的分析王 华，李亚东，陈 铭长庆油田水电厂，陕西西安７１０２０１摘 要 ３５ｋＶ武阳变电所１＃主变在运行过程中，发生差动速断保护动作。
通过对故障现象及保护电气量的分析，阐述了保护动作的原因，验证了保护的动作行为。
同时，针对母线槽内的故障原因进行了论述，并提出了防范此类故障的措施。
关键词 变压器；主变差动保护；母线短路中图分类号 ＴＭ４０７ ＤＯＩ １０．１９７６９／ｊ．ｚｄｈｙ．２０１９．０９．０５５０引言主变差动保护范围是变压器及各侧的电流互感器之间的一次连接部分，主要反映变压器引出线及内部绕组线圈的相间短路、变压器绕组严重的匝间短路故障、变压器电流互感器故障等。
变压器套管引出线至户内１０ｋＶ母线之间通常采用矩形铜母线连接，为了实现屏蔽防尘的作用，母线被封闭安装在母线槽内，缺陷很难发现，从而导致在变电所年度检修和日常巡视时极易被忽略，造成母线故障的发生。
因此，差动保护范围内所有设备应全面做好日常检查和例行检修，确保可靠供电。
１事故简介２０１７年９月１４日１７时１５分，武阳变电所１＃主变差动保护动作。
现场对１＃主变本体及附属设备，以及站所内各出线进行检查，发现１０ｋＶ １１５开关柜内避雷器引线烧断。
除此之外，站内未发现其他任何异常。
１７时４４分，根据调度命令，合上１＃主变３５ｋＶ侧３３１开关，主变运行正常。
随后合上１＃主变１０ｋＶ侧１３１开关，１＃主变第二次差动速断动作跳闸。
２差动保护动作分析２．１故障录波分析武阳变电所１＃主变高低压侧电流波形如图１所示。
（１）主变１０ｋＶ侧为ＢＣ两相短路故障特征，即ＢＣ相电流大小相等，方向相反。
（２）主变３５ｋＶ侧电流波形特征为Ｃ相电流近似于ＡＢ两相电流向量和，反映的是１０ｋＶ侧ＢＣ相短路故障特征。
（３）主变差动保护装置内差流为各相电流校正后的向量和，高低压侧故障向量同向，因此反映的是差动保护区内故障。
（４）１０ｋＶ侧三次谐波含量较高，最大零序电流达０．１２Ａ（一次值２４Ａ），说明１０ｋＶ侧有接地点。
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二期1#主变差动保护动作的事故分析王俊强（中海化学电仪部，海南东方 572600）提要：外部电网的波动，引起二期1#主变的差动保护动作，导致了二期装置的跳车，本文对该事故的分析处理过程进行介绍，并对该事故进行总结分析，也对差动保护综合保护继电器SPAD346C进行了简要的分析。
关键字：变压器、差动保护动作、差动保护综合保护继电器、SPAD346C 一、事故简介06年10月18日16时鹅毛岭至罗带110KV线路A相接地跳，重合闸成功，引起电网波动。
二期1#主变差动保护继电器SPAD346C发出“1 d”跳闸信号，差动保护动作，110KV1#进线断路器及6KV进线断路器跳开，引起二期装置跳车。
二、事故确认1.时间一期故障录波时间是15：58：34，一期故障录波仪系统时间比标准时间慢3分21秒，所以事故时间应为16：01：55。
二期从ESD2000告警窗可以看到最早的欠压信号为直流屏输入欠压信号，时间16：01：55，110KV1#进线断路器1Q0跳闸时间为16：01：58，从ESD2000巡检式实时告警的原理知应以最早的报警时间为准，所以事故时间应为16：01：55。
2.ESD2000告警如图：图1 3.故障录波如图：图24.事故初步确认电网的波动，引起差动保护继电器SPAD346C的动作，从而跳开1#110KV进线断路器及6KV断路器。
三、分析过程1.有几个疑问a)二期1#，2#进线的故障录波，还有一期的故障录波都完全相同，为什么二期1#差动动作了，别的没问题？b)此前曾有过综合保护继电器内部故障损坏情况，有无可能是这个差动保护继电器SPAD346C有问题？但是在今年3月份大修刚做过差动保护继电器SPAD346C的校验，没有问题。
c)由差动保护的原理知，其保护的是变压器内部故障，当外部故障时，它不应动作，差动保护继电器SPAD346C是靠变压器高低压侧电流来判断内部故障还是外部故障，如果无其他原因，外部故障引起变压器误跳，那么说明SPAD346C设定可能有问题，需调整。
2.对SPAD346C记录的跳闸时刻数据进行分析SPAD346C记录的1#主变跳闸时刻数据：将L1，L2，L3做到SPAD346C额定的差动保护曲线上如图：图3可以看到L1，L2处于差动动作区，而L1二次谐波基波分量为53.5,得到二次谐波闭锁（闭锁设定值为15）,L2二次谐波基波分量为0，没有得到闭锁，L2 引起差动保护动作。
可以基本断定SPAD346C继电器本身没有问题，它是按照设定的保护曲线来动作的，输入的电流值达到了它的动作值。
那么问题的原因应该可能有三种可能：a)SPAD346C设定值小了。
这次电网波动引起的差动电流升高到动作值，如果将差动基本设定P/In设在0.38以上，就可以避免此次事故，但是我们的设定值0.36本身已经偏大，厂家给出的标准设定范围在0.2-0.3，如果设置偏大，可能会引起变压器的拒动。
b)SPAD346C内部故障。
其内部检测的电流值并非真正的一次回路的电流值，有了偏差，而导致实际差流没有达到设定值，SPAD346C就认为达到了设定值，引起差动保护动作。
c)二次回路可能有断线，接错线情况，需校验二次回路。
3.恢复1#主变，并带上负荷后，SPAD346C显示的两组电流数据：注意：SPAD346C中的电流值为线电流。
d≈低压侧2-高压侧1 通过1#与2#的对比可以看到，在正常运行时1# L1，L2差流已经有0.12-0.13，而2#差流一直稳定在0.02，这样当电网有较大波动时，差流有所上升，1#L1，L2差流就可能达到0.36的设定值，如果没有二次谐波的闭锁，差动保护动作会动作。
进一步分析数据，1#主变第一组高压（L1 0.1，L2 0.11，L3 0.18），第二组高压（L1 0.14，L2 0.14，L3 0.24）， L1和L2都比L3 低很多：第一组：0.18/0.11（L3/L2）=1.636，0.18/0.1（L3/L2）=1.8，第二组：0.24/0.14=1.714。
可以看出，L3约是L1,L2的√3倍，经验告诉我们，电气的√3倍问题是一个很常见的问题，大多数都是接线错误或断线引起的，对于高压侧的CT接线，什么错误能引起少√3倍呢?高压侧差动保护CT接线如图：此时二次测电流向量图：图5 图6若将L2同名端接反：此时二次测电流向量图：图7 图8 可以看出如果将L2同名端接反，此时的电流IAB’=IBC’=IAB/√3,这样就会出现SPAD346C中高压侧电流值偏小√3倍，而低压侧电流不变，这样差流就增大了√3倍。
四、事故处理：1.发现问题11月1日，在对二次回路校验前对1#主变差动保护CT二次做相角试验，发现高压侧L2电流值偏小，检查端子发现端子X111-4内部未连接，引起进CT二次侧L2断线，如图L2由于X111-4处断开而未构成回路：图9X111-4端子内部图：图10其他端子内部图：：图11观察图10与图11知：从外表看X111-4端子的滑片3 在右侧，与其他端子相同，就误认为它是导通的，其实X111-4是滑片3向左推至1导通，其它端子是滑片3向右推至1导通。
2.解决方法将X111-4端子滑片3向左推至1即可，但为了使X111-4端子与其他端子导通和断开的外表一致，将X111-4端子内1和2 位置调换，滑片3向右推至1导通。
3.分析原因L2断线后的CT高压侧相量图IAB’=IA IBC’=IA图12此时的电流IAB’=IBC’=IA=IAB/√3,与原来分析的L2同名端接反的效果是一样的。
4.处理隐患根据国家有关规范，差动保护CT二次回路只能有一个接地点，但我们在对1#变差动CT二次回路的校验中，发现有3个接地点，如图13，对于进线保护屏端子，分别对应X111-7，X111-11，X111-18接地，拆除x111-11.x111-18对应接地点，保留110KV进线CT在GIS 外壳上的接地：图13五、处理故障并恢复送电后对SPAD346C进行数据分析如果是CT二次回路出现断线情况的话，如前面所分析的，SPAD346C中高低压侧的电流值就应该与一次的电流不相符，由于SPAD346C中记录的高低压侧的电流值是由一次换算后所得数值，下面对换算关系进行分析，并对SPAD346C中高低压侧的电流值与一次的电流值进行验证。
1.1#线一次值I1=46A I2=883A（1为高压侧，2为低压侧，D为差流）a)计算高压侧高压侧电流I1=46A高压侧变比n1=300/5CT比率校正m1=0.7( 210/300)计算SPAD346C中高压侧电流1：1=（I1/n1/m1/5==I1/210=0.22=I1/In保护器显示的电流等于实际电流/变压器高压侧额定电流b)计算低压侧低压侧电流I2=883A低压侧变比n2=4000/5 CT比率校正m2=0.92计算SPAD346C中低压侧电流2：2=I2/n2/m2/5=883/3665=0.24保护器显示的电流等于实际电流/变压器低压侧额定电流Id=(I1-I2)/In=0.24-0.22=0.02c)实际SPAD346C数据如表：计算值与实际值完全吻合。
2.2#线一次值I1=43A I2=806A（1为高压侧，2为低压侧，D为差流）a)计算高压侧高压侧电流I1=43A高压侧变比n1=300/5CT比率校正m1=0.7( 210/300)计算SPAD346C中高压侧电流1：1=I1/n1/m1/5=43/210=0.2b)计算低压侧低压侧电流I2=806A低压侧变比n2=4000/5CT比率校正m2=0.92(3665.7/4000)计算SPAD346C中低压侧电流2：2=I2/n2/m2/5=806/4000/0.92=0.22c)实际SPAD346C数据如表：计算值与实际值完全吻合六、总结分析1.CT二次端子断线为什么此前没能及时发现？a)此端子出厂前即装反，装反后表面看来与其他端子很难看出不同，如图14从上数第4个端子：图14另外此端子较高，并且需进到保护屏柜里面，用凳子辅助才能看到正面。
b)此种端子带有试验端子（如图14），做试验时无需从进线端子处接线试验，所以此前试验都没有发现这个问题。
如果从进线端子做此试验，马上就可以看出有问题。
c)常规想法是CT二次端子断线的话，该相的电流就是0，SPAD346C中的电流值为线电流不为0，所以开始分析时即使想到了CT二次可能有问题，也只分析到了同名端接反，没有想到断线，其实SPAD346C中的电流为线电流，即使断线，电流值也只会减少√3倍。
d)此前对SPAD346C的认识深度不够。
如果对SPAD346C相当了解的话，也应该早发现有问题，在断线情况下，高压一次测三相电流基本平衡为38A时，SPAD346C中的高压电流值是 L1 0.1，L2 0.11，L3 0.18，用38A计算一下就可以得出SPAD346C中电流应为0.18，L1，L2 有问题。
2.为什么在一相CT断线的情况下，变压器能维持运行？在一相CT断线的情况下，从前面的数据看到，变压器正常运行时，差流达到了0.13，未达到差动保护的基本设定0.36，所以变压器能维持运行。
但随着负荷电流的增加，差流会不断增大，下面计算在一相CT断线的情况下，变压器处于“5”档时，负荷电流达到多大时，差流会达到设定值。
如前面所说，SPAD346C中的电流为线电流。
在高压CT二次侧L2年断线且三相平衡的情况下，设高压一次测电流为I1，SPAD346C 差动电流基本设定值为d，由于变压器CT和档位所导致的差流基本不变，由正常运行数据知差流大约为0.02，所以假设C相差流d=0.02。
假设此时SPAD346C中差流已达到设定值，数据应为：I1/300/0.7+0.02- I1/300/0.7/√3=d若d=0.36，则计算得I1=168A，是额定电流210A的80%。
意思是当设定值为0.36时，变压器档位在“5”档，负荷达到168A以上时，差动保护就可能动作。
若d=0.2，则计算得I1=90A，是额定电流210A的42%。
意思是当设定值为0.2时，变压器档位在“5”档，负荷达到90A以上时，差动保护就可能动作。
目前二期总变最高负荷约110A，设定值d=0.36,所以在电网正常时，变压器可以正常运行不动作。
3.暴露的问题以及对以后工作的启发a)由于二期是无人值班，所以没有抓住事故第一现场，而ESD2000软件以及GPS定时系统的存在着问题，导致ESD2000报警信息不全面，时间也有误，所以应对ESD2000系统进行完善，以满足无人值班的需要。
b)这次事故暴露出我们对设备了解的不够透彻。
需要在以后的工作中对图纸，说明书进行深入的理解，这样才能快速有效的解决故障。