盖梁横梁贝雷架验算
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。
由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，（2。
（（（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×σ2（（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q 5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。
22σ满足。
2（（（（（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。
Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·Mσmax=Mmax/W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa>[σ]=273MPa满足要求。
2q4构成。
q1=593×9.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35KN/mq3=2.7×6×30/18=27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.4×7.5=100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=369.05KN/m。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1:32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥(200６)２22１—Ｖ图进行、由于箱梁纵向为变截面与横向得不均匀分布,所以计算时纵向分为跨中部分与加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分与翼板部分,总体考虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分得挠度基本相同得原则计算。
采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1、３倍进行计算。
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得:桁片几何特性:单排单层W0=3５７0cｍ３,I0 =2505０0ｃm4双排单层W=7157.1ｃｍ3,I=５00９９４.４ｃｍ４桁片容许内力:单排单层［M］=７8８。
2ＫＮ·ｍ,［Ｑ］＝２45.2KN双排单层[Ｍ]=15７6、4KN·ｍ,［Q］=4９０。
５ＫN弦杆特性:Ａ=２５．４8ｃm2,W=79.4cm３,I=３96．6ｃm４,［σ]=273MPａ,［τ]＝2０8MPa桁架销子得双剪状态得容许剪力［Q]=550KN弦杆螺栓得容许剪力［Q]=１50KN一、跨中部分(一)中间部分(1)模板:２。
q1=(50+2５)kg/m2跨中部分计算分块断面图端部断面图(２)混凝土:容重25 KN/m3q2=25×(０、58+0。
6２)=３0KN/ｍ(２ｍ宽线荷载)(3)人群机具:ｑ３=1。
5KPa(４)倾倒:q4＝4、0KＰａ(5)振捣:q5＝2。
0KPa(６)其她荷载:根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+２＋3+４＋5+6。
转化为２米宽度得纵向线荷载,所以q=30+(0、75+１.5+4＋2)×2=46。
5KN／ｍ,考虑1.3倍安全系数q=46。
5×1.3＝60。
45KN/m。
Mｍax＝ｑL2／8=60、4５×162/８=1934、４ＫN·M σmａx= Ｍmａｘ/W =1934、4／(７157、１×3) ×１０３=9０MPa ＜［σ］=２73MPa贝雷梁６片(3个双排单层)满足要求。
贝雷片组掽桁梁受力计算
贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。
2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁无支架贝雷梁检算书
附件3:长×宽×高=××#个长×宽×高=××#个一、 荷载计算：⑴盖梁混凝土以上盖梁混凝土含筋量均小于2%,钢筋混凝土按25KN/m3计算；以上盖梁混凝土结构、重量较相似，本计算书取最大值进行检算，本方案适合71个盖梁。
V=m3N1＝V×25＝KN⑵钢模板及I14a工字钢横梁钢模板:KNI14a工字钢横梁：××4=㎏=KNN2=+=5126.4㎏=KN ⑶纵梁贝雷梁荷载(单排双片，立柱两边各一排)N3=270㎏/片×24片=6480㎏=KN ⑷抱箍荷载N4=1880㎏=KN⑸施工荷载砼振捣荷载：2.0KN/m2 施工人员和施工料、具行走运输或堆放荷载：2.5KN/m2 雨载：1KN/m2 共计5.5KN/m2 N5=5.5KN/m2×15.2m×2.0m=KN二、贝雷梁受力检算双排单层贝雷梁参数：E=MPaI=cm 4[Q]=KN[M]=KN·m[f]=l/400=mm 贝雷梁受力组合为:钢筋砼、钢模、横梁、纵梁、施工荷载,取1.2的安全系数：q1=(N1+N2+N3+N5)×1.2÷15.2÷2=KN l=9mm=m受力简图如下图所示：全桥此类盖梁个数：35.535.519.659.819.6QM1674913.149.251231.2551.364.82916.918.82.1×105500994.41576.422.5盖梁无支架抱箍法方案二受力检算书1.81960.41.8合计:71个全桥此类盖梁个数：盖梁类型：15.2 1.9 1.815.2λ=m/l=3.1/9.0=Ra=Rb=ql(1+2λ)/2=KN ①抗剪强度计算x=m=mQmax=Ra-qx =＜[Q]=490.5KN 满足要求②正应力检算ql 2×9×988＜[m]=1576.4KN·m 满足要求③挠度检算×94×1012××=2mm ＜[f]=mm满足要求三、10cm×10cm方木检算：间距：cm方木参数：b×h=10×10cm ； A=100cm2； I=bh3/12=833.33 cm4W 1=bh 2/6 =166.67cm 3 ； EI=75KNm 2E=9×103Mpa ；[δ]=12Mpa ；[τ]=1.9Mpa ；[f]=l/400=0.5/400均布荷载：q 2=（砼+模板+施工荷载）×1.2÷15.2÷1.9×=(++×1.2÷15.2÷1.9×=KN/m施工集中荷载：P 2=KN 受力简图如右图所示：2×2×4M W 166.67×10-3P 2+×2Q A 四、I14工字钢检算P 2l 240.35mm <[f]= 1.25mm满足要求384EI=满足要求挠度：f =48EI P 2l 23+=0.075q 2l 24MPa <剪力：Q=τ==100cm26.72q 2l 28+q 2l 22==σ12MPa弯矩：=4.517.90.52= 6.721.12+4.50.5= 6.7MPa <17.9 4.5M=+=17.90.581231.2535.5=[σ]= 1.9MPa [τ]KN0.344454.1f max =ql 4384EI (5-24λ2) 3.1268.8KN 59.859.8×=×Mmax=(1+4λ2)=×)0.3440.344)=(5-24×384 2.1×1055009944000×满足要求22.50.344(1-40.344318.8KN·m0.30.30.3167)= 1.12KN·m工字钢参数：A=cm2G=KN/m I X=cm4Wx=cm3 E=MPa EIx=KN·m2[δ]=MPa[τ]=#MPa工字钢自重均布荷载：q3=KN/m集中荷载：P3==×=KNP3P3P3P3P3P3P3n=7n+1MW49×10-3m3nP3+×2QA5××45×74+2×72+1××3=m<[f]=l3/400=0.00525m满足要求。
贝雷架用于现浇支架施工中的验算
＝
边坡 至路 肩 贝 雷 梁 间 距 按 ２６ 布 置 ， 断 面 ．ｍ 横
内共 布置 ５组 贝雷梁 。为安全 起见假 定荷 载 由其 中
３ ３＋１ ４＋５． ４４＋４． ７＋４． ６＋３ ４．１ ２ ． ７． ３ ９ ７ ５ ３
第２ ７卷 第 ９期 ２ １ 年 ５月 ０１
甘 肃科 技
Ｇａ ｕ Ｓｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎ ｌｇ ｎｓ ｉ ｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｏ ｏ ｙ
Ｉ ２７ ｆ ．
Ⅳ０ ９ ．
Ｍ ａｙ ２ １ ． ０１
贝雷 架 用 于 现 浇 支 架 施 工 中的验 算
王京营
（ 中铁 十四局集 团第四工程有限公司 ， 山东 济南 ２０ ０ ） ５ ０ ２ 摘 要： 贝雷架是一种 战略用 的装 配式钢 梁 ， 有安装拆 卸方便 、 工速度快 、 具 施 安全可靠 、 资省等优点 。贝雷架 用 投
受 力要 比原有 弦杆 更 为 不利 ， 模 型 为模 拟 加 强 型 本
施工机具 、 员等临时荷载为 ４Ｎ ｍ 。 人 ｋ ／
这些 荷载作 用 在 箱 梁 顶 板 上 ， 每 延 米 的荷 载 为 ： 则
ｑ 治＝（ ． ４ ２ ５＋ ）×１ ７ ｋ ／ ２＝ ２ Ｎ ｍ。 ３ ３ 荷载组 合 ．
于结构工程支架 的关键 问题 是预控 贝雷架的 变形 。介 绍 了工 程实例 中将贝雷架 用于现 浇混凝土 连续箱梁 的支架 ，
并 对其 进行了强 度、 刚度及稳定性验算分析 ， 保证 了成桥线形和通车净空高度 的要求 。 关键词 ： 贝雷架 ； 变形 ； 现浇支架 ； 设计分析
中 图分 类 号 ：Ｕ ３．２ Ｔ ７１
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
桥梁支架、贝雷梁施工方案(含验算)
目录1 编制依据及原则 (3)1.1编制依据 (3)1.2编制原则 (3)2 工程概况 (4)2.1机场立交桥 (4)2.2宝安大道立交桥 (4)2.3人行天桥 (4)3 管理机构和资源配置 (5)3.1项目管理机构 (5)3.2劳动力安排 (5)3.3主要施工机械设备 (6)3.4材料计划 (6)4 施工进度计划 (7)5 支架方案设计 (8)5.1现浇梁设计参数 (8)5.2碗扣式满堂支架方案 (9)5.3钢管支墩贝雷梁支架方案 (10)5.4施工工艺流程 (21)5.5模板支架结构安全性验算 (21)5.5.1 碗扣支架及模板验算 (21)5.5.2 钢管支墩贝雷梁支架验算 (29)5.6模板支架安拆及质量控制 (40)5.6.1 碗扣支架的搭设 (40)5.6.2 贝雷梁支架搭设 (41)5.6.3支架预压 (41)5.6.4 模板安装 (43)5.6.5 支架拆除 (44)6 安全施工措施 (44)6.1材质及其使用的安全技术措施 (44)6.2支架搭设的安全技术措施 (44)6.3支架上施工作业的安全技术措施 (45)6.4支架拆除的安全技术措施 (45)7 高支模施工应急救援预案 (46)7.1概况 (46)7.2机构设置 (46)7.3报警救援及其他联络电话 (46)7.4人员分工与职责 (46)7.5应急救援工作程序 (47)7.6应急救援方法 (47)7.7预备应急救援工具如下表： (48)8 季节性施工措施 (50)8.1夏季施工措施 (50)8.2雨季施工措施 (50)9 文明施工要求 (51)10 附桥梁平立面图、贝雷梁布置平立面图 (51)1 编制依据及原则1.1 编制依据1、桥梁工程施工图纸、地质报告及招、投标文件文件。
2、《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-20113、《市政桥梁工程质量检验评定标准》CJJ 2-20084、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20085、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 162-20087、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ／T194-20099、《路桥施工计算手册》10、《建筑结构荷载规范》GB5009-200611、《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-200212、《简明施工计算手册》13、《桥梁施工常用数据手册》1.2 编制原则1、确保工期的原则：根据合同文件中要求的工期编制本工程的施工计划，并以此为前提配备施工队伍、机械设备、劳动力、材料等，确保工期目标的实现；2、优化施工方案的原则：严格遵照业主合同文件的要求，结合本标段的实际情况，优化施工方案。
贝雷梁支架内力验算原理
（ ）贝 雷 销 抗 剪 安 全 系 数 Ｋ ［ｖ ／ ｖ １５ ／ ４ ： ｆ ］ ｆ＝ ８ ０ １ ３ ． ６ １ ６ １４ １＝ ．３ ７ 支座位置 贝雷片弦杆抗剪强度验算 ： ． （） １支座作用力分配计算 贝雷片钢 梁 由 ｉ ０列贝雷 片组成 ， 两侧 贝雷片 按承 载荷载 ０ ２ 计算 ．５ 单 片贝雷片支座 反力 Ｒ １４ ７ ５／ ．＝ ０ ５ ｔ ＝ ． ８ ｔ ８ ５ ２ ． ６ ７ 。 ： ｉ
（ 《 杆 算 度Ｌ ２ ｍ １ 计 长 ＝ ０ 擒 ｌｃ
（） ２压杆长 细 比ｚＬＲ＝ ２／．２２ ， ：／ｙ Ｉ０４２＝８ｏ
（） ３压杆稳定折 减系数中 ｏ９５ ＝．５
（） ４ 上弦杆抗压 强度验算 ： 投稿信箱：ｘｌｄ０＠１６ ｏ ｇｚｄｂ８ ２． ｍ ｊ ｃ
濯
三、 贝■支架内力验算
（ 支 承钢 梁内力计 算： 一）
０ 已６８ ＝ ．９ｔｉｎ
１ 荷载计算 ： ．
（） １箱梁 自重 Ｗ ５９ ８ ＝ ２ ． ×２ ５ ／ｌ １ ２ ． ｔ ． ｔＩ＝ ３ ４ ５ Ｉ ３
（ ） Ｗ Ｌ １ ２ ． ｔ ５ ｍ ２ ． ７ ／ ２ ａ＝ ／ ＝ ３ ４ ５ ／ ２ ＝ ５ ４ ｔ ｍ
ｉ
（） ５ 组合截面对 Ｙ 轴的面积矩 ：
①上 弦杆 Ｋ Ｉ７ ＝．２
Ｓ＝ ７０Ａ￣ ７０２．８ ４４６ｃ４ ｙ４．＋ｄ ４ ．＋ ５４ ４ ４ ５．８ｍ ＝ Ｘ ： Ｘ
②下 弦杆 Ｋ Ｉ８ ＝．Ｏ
（） 轴的回转半径Ｒ＝ Ｓ ／＝ ．２ｍ ６对Ｙ ｙ √ ｙＡ４２ｃ
４ 下弦杆 强度验算 ： ．
③贝雷销Ｋ Ｉ６ ＝．３
④支座位置弦杆 Ｋ ２ ２ ＝．９
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盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
贝雷片门洞式支架受力验算
钢管柱门架式支架验算由于施工中选用的材料与原支架设计发生改变，现根据实际采用材料进行受力验算。
(一)材料选用;立柱选用D36cm钢管，壁厚8mm，长度4m,纵梁在空腹位置设单层单排贝雷片，实腹位置设单层双排贝雷片，横梁选用I45a工字钢（二）、钢管柱门架式支架受力验算1、单层单排贝雷片纵梁计算1）荷载组合模板自重=0.5KN/m2 ，施工人员及设备荷载=1.0KN/m2，振捣混凝土产生荷载Q垂直＝2.0KN/m2。
工字钢上的支架重量按2.0KN/m2计算。
则①实腹处：P=（0.5+1.5+2.0+44.2+2.0）= 50.2 KN/m2化为线均布荷载：q=50.2×0.6=30.12 KN/m=30.12 N/mm②空腹处：P=（0.5+1.5+2.0+12.2+2.0）= 18.2 KN/m2化为线均布荷载：q=18.2×0.9=16.38 KN/m=16.38 N/m按最不利荷载考虑，取腹板实腹处的I36c工字钢计算：2）、单层单排贝雷片截面特性：A =146.45cm2 G=0.9KN/mI =68512cm4 W=3578.5cm3[σw ]＝273 MPa [τ]=208MPa每排贝雷片长度为6m ，计算跨径L=5.4m 。
3）强度验算：最大弯矩：Nmm KNm ql M 82210098784.17874.10984.512.308⨯==⨯== 弯拉应力MPa MPa W M W 273][68.3010579.310097874.168＝σσ<=⨯⨯== 满足!4）、刚度验算：挠度：f=mm l mm EI ql 5.1340032.210851.6101.2384540012.30538458544=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 满足要求!2、钢结构门架横梁I45a 工字钢计算1）、受力简图：柱顶横梁跨度L 0=1.8m ，计算跨径取1.8m ，因横梁为2根I45a工字钢并焊，刚度较大，为简化计算将工字钢上的荷载化为均布线荷载，按简支梁计算。
贝雷架高支架施工检算
重庆地铁贝雷梁施工检算计算：方桂芬复核：谢小兰审核：张多平中铁第一勘察设计院集团有限公司2012.3.19贝雷梁施工检算一、支架结构简介根据施工单位提供贝雷梁施工图纸，共有四种结构形式需设贝雷梁施工，分别为25m单线简支梁、30m单线简支梁、3×25m单线连续梁、3×30m 单线连续梁及（30+32+30）m双线连续梁,其中25m及30m单线简支梁及连续梁均采用跨中设一个支墩的方式，（30+32+30）m双线连续梁与每跨跨中设置两个支墩。
除去梁体墩顶搁置宽度，贝雷梁的计算跨度分别为：25m 单线简支及连续梁按11m、30m单线简支及连续梁按13m计算，（30+32+30）m双线连续梁按12m计算。
施工时，根据预先设好的跨度设置钢管支墩，钢管支墩采用外径D=610mm，壁厚12mm，其中（30+32+30）m双线连续梁采用单排3根钢管支墩，余均采用单排两根钢管支墩，在钢管支墩上设置一道工63a横梁，在横梁上搭设双排单层普通型贝雷梁，其中（30+32+30）m双线连续梁采用6组双排单层贝雷梁，30m单线简支梁及3×30m单线连续梁采用4组双排单层贝雷梁，25m单线简支梁及3×25m单线连续梁采用3组双排单层贝雷梁。
与贝雷梁上安装工28a分配梁及梁底支架，分配梁的纵向间距为0.6m，梁底部，支架顶部纵桥向设置10×10cm方木，方木横向间距为0.6m，在方木及箱梁侧部顶托上搭设梁的底模及侧模，箱梁模板采用九夹板。
贝雷梁设置详见图1。
二、计算依据1)《重庆地铁6号线二期南段高架区间桥梁施工图纸》；2)《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001/J118-2001；3)《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005/J460-2005；4)《钢结构设计规范》GB50017-2003；5)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB 50204—2002。
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算
铁路现浇梁桥贝雷梁支架设计及力学性能验算杨仕彬【摘要】目前铁路现浇梁桥多采用贝雷梁支架施工技术,贝雷梁支架施工技术具有结构简单、轻巧经济、施工快速、适用性强和容易组合等特点,适用于地形复杂、落差大、桥跨分散等梁桥施工,并可根据不同的墩底尺寸相应调整.结合工程实际,以某铁路现浇梁桥贝雷梁支架施工为例,对贝雷梁支架进行了设计并对其力学性能进行了验算,确保贝雷梁支架在现浇梁施工中能够更好的应用.验算的内容主要包括贝雷梁验算、分配梁受力验算、型钢横梁受力验算和钢管立柱受力验算等方面.验算确保贝雷梁支架的力学性能满足规范要求及相关设计要求.验算成果对铁路现浇梁桥的施工,具有一定的指导意义.【期刊名称】《甘肃科技纵横》【年(卷),期】2018(047)005【总页数】5页(P29-32,68)【关键词】桥梁工程;现浇施工;贝雷梁支架;设计;验算【作者】杨仕彬【作者单位】中铁十四局集团第四工程有限公司,山东济南 250002【正文语种】中文【中图分类】U445.4690 引言贝雷梁支架施工法是桥梁施工中比较常用的一种施工方法，其具有结构简单、载重量大、互换性好、可多次重复使用等特点。
贝雷梁方便快捷，在跨公路、跨河道的现浇梁中，为支架提供了前提条件。
正是由于其架设快速，机动性强，多用于河道处架设简易桥梁、工程施工，如龙门吊，施工平台等。
在挂篮、高速公路跨河施工中，也可以为施工提供便道，增加施工的快捷与方便。
在贝雷梁支架应用前必须进行合理的设计和精确的力学验算，以保证其能够正常安全施工。
在当代桥梁建设中，随着我国大跨度桥梁的高速发展，大型、超高的支架在工程建设中的应用也日益广泛，因此对其进行力学性能验算是十分必要的［1-9］。
1 支架的构造某铁路线路设计为有砟轨道双线预应力混凝土连续梁，其尺寸为（32.05+5×32.7+32.05）m，采用现浇法施工，全长228.7 m，墩身高度11.5 m。
梁体结构形式为单箱单室，等高度结构，梁高2.7 m，箱梁顶板宽13.6 m，顶板厚34～60 cm，底板厚30～60 cm，腹板厚50～80 cm，混凝土2 521.6m3，单跨梁体重量约936 t。
贝雷梁支架体系验算
跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。
碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。
支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。
（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。
从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。
贝雷梁支架验算书
附件2：汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏西路道路工程(翠屏西路工程)4#桥梁贝雷梁支架验算书计算：姚旭峰校核：程观杰1、支架基本数据2.1荷载分析（1）砼①腹板下：q=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。
1-1=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。
②箱室底板下：q1-2（2）钢筋及钢绞线=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。
①腹板下：q2-2=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。
②箱室底板下：q2-3（3）模板模板荷载q3：a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。
（4）施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。
（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。
箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。
2.2荷载分项系数（1）混凝土分项系数取1.2；（2）施工人员及机具分项系数取1.4；（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
2、支架验算2.1 贝雷支架的验算（1）贝雷支架力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。
表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能表2.1-2 几何特性表2.1-3 桁架容许内力表剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。
桥梁盖梁支架验算
盖梁支架验算一、情况说明1、盖梁的选择：大弯子大桥右5号墩，盖梁断面特大（2.5×2.0）且柱跨较大（8.5m），作特殊处理，不在此验算内。
其余各座桥，选取较大盖梁断面（2.5×1.6）柱跨6.5m的盖梁验算支架，可作全标段各桥通用。
2、荷载的考虑：盖梁砼荷载，在柱子的范围内（阴影部分）不作用在纵梁上。
二、纵梁工字钢验算盖梁图示(单位:m)1、纵梁上作用力盖梁断面：(2.5+2)÷2×0.9＋2.5×0.7=2.025+1.75=3.775㎡。
纵梁承受砼长度：4.7+2×1.7=8.1m（偏于安全保守，两端底面简化为水平线，即全长均为3.775㎡）纵梁承受砼重量：3.775×8.1×2.5t/m3=76.444t=76444㎏。
按50cm间距排列枕木（如下图），枕木即集中力15个。
A R B=38222Kg纵梁受力简图(单位:cm)每根枕木上压力即集中力P=76444㎏÷15=5096㎏2、支座反力：R A=R B=76444÷2=38222㎏。
3、按集中力作用计算跨中弯矩（左或右半跨外力对0点取矩）M中1=38222×325-5096×(550+500+450+200+150+100+50)=12422150-5096×2000=12422150-10192000=2230150㎏.㎝.4、模板自重实际模板厚为3㎝，考虑背销、拉杆小件重量不另细算，包含在模板内，故将底板、侧板均按5㎝厚木板计算自重。
立面：【11.7×0.7+（11.7+8.5）÷2×0.9】×2面=34.56㎡侧面：【2.5×0.7+（2.5+2.0）÷2×0.9】×2面=7.55㎡底面：宽2.0×长（4.7+2.0×1.7）=16.2㎡模板总面积：58.31㎡模板体积：58.31×0.05=2.916m3模板重量：γ=700㎏/m3 G=700×2.916=2041㎏荷载集度q1=2041÷810=2.52㎏/㎝5、枕木自重：断面：0.2×0.2 每根长：4m , v=0.2×0.2×4=0.16m3共15根V=0.16×15=2.4m3枕木重： G=700×2.4=1680㎏荷载集度：q2=1680÷810=2.074㎏/㎝6、工字钢自重选择I40a, 查表 q3=67.56㎏/m=0.6756㎏/㎝将模板和枕木自重参与I字钢自重一起计算q=q1+q2+q3=2.52+2.074+0.6756=5.27㎏/㎝。
贝雷式架桥机结构安全验算问题探讨
贝雷式架桥机结构安全验算问题探讨1 工程概况安徽S322项目1标K9+210朱家崂大桥全长120米，其上部结构为4*20米预应力混凝土T型简支梁共24片，下部结构为桩柱式墩台。
全桥1#、2#、6#孔位于缓和曲线内。
桥面净宽8.5米，由4片主梁组成，梁高1.6米，间距0.5米，T梁在0#台前路基上设预制场集中预制，采用千斤顶出坑，架桥机架梁的施工方法施工。
2 架桥机结构双导梁可横移式架桥机主要有导梁、横梁、起吊天车、前支腿、后支腿、操作臺、电控系统等组成（详见附图）。
2.1导梁导梁设计拼装由贝雷桁架组成两片大梁，每片大梁全长36米，每片大梁又分为12节，每节由2片单层贝雷梁组成，贝雷架横向用支撑架连接，纵向用通过钢销作嵌入式连接，两组导梁下设2个可行走的支架（轨道梁），支架上装有减速器和三相异步电动机作为架桥机行走机构。
导梁上部按0.5m间距铺设14号0.6m工字钢作为天车走行轨的钢枕，钢枕通过螺栓与大梁和走行轨连接，走行轨用43kg轨。
两组导梁间距根据梁宽而定，现场我们采用4.35米净宽。
2.2横梁横梁共2个，采用双排四片贝雷组成，长6米，横梁底部安装走行系统，直径将走行轮放于大梁的行走轨道上，横梁上部同大梁相同，亦布设钢枕及走行轨，用于起吊天车行走，横梁和天车行走采用来回道穿插法。
2.3起吊天车起吊天车作为架桥机的提升系统由井字架、5t慢速卷扬机、2个滑轮组组成。
井字架底部安装一套走行轮，可以在横梁上移动。
3 架桥机结构验算及稳定性分析3.1 架桥机整体重量计算3.1.1架桥机主桁架导梁材料计算3.1.3架桥机横梁上天车重量两台天车：G4=30KN*2=60KN3.2 架桥机各工况验算横梁结构如图示：每个横梁上自重等均算作是均布荷载，则有：P均=39.47÷6=6.59KN/m由均布荷载产生的最大弯矩：M=1/8ql2=18.98KN·M，其中l=4.8m。
横梁上面有天车轨道，保守计算时将轨道刚度忽略。
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盖梁横梁贝雷架验算
一、荷载：
1.模板重量：G1=80KN
2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN
3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN
4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN
总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN
则每侧贝雷架所受均布荷载为
q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m
二、贝雷架所受的最大弯矩：
M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.
盖梁抱箍验算
一、抱箍各支点受力验算
A B C
<一>、横梁均布荷载验算：△△△
1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.3
2.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN
3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN
4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN
总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN
则每侧贝雷架所受均布荷载为
q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m
<二>支点A、C受力计算
剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN
弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m
支点B受力计算
剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN
弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m
二、抱箍所受摩擦力：
A、C抱箍：
N A=N C=4*0.9*n f*u*p
=4*0.9*1*0.35*190
=239.4KN
4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN
安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：
N B=5*0.9n f.μ.p
=5*0.9*1*0.35*190
=299.25KN
安全系数为：
K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求
三、抱箍钢板受力验算
A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm
抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M pa
B抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm
抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。