SATWE计算结果分析报告
结构设计pkpm软件satwe计算结果分析 (2)
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析分析与设计参数定义一．总信息1.墙元细分最大控制长度：墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，小墙元的边长不得大于给定的限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值Dmax=2.0，Dmax=2.0.对一般工程，Dmax=2.0对于框支剪力墙结构，Dmax=1.5或者1.02.对搜有楼层强制采用刚性楼板假定当计算结构位移比时，需要选择此项。
除了位移比计算，其他的结构分析，设计不应选择此项。
3.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量较大。
若选“内部”，这时带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点，是对剪力墙的一种简化模拟，精度略逊于前者，但效率高，实用性好，计算量比前者少。
多层结构—（剪力墙较少，工程规模相对较小）选---出口高层结构—内部4.模拟施工加载3计算竖向力，采用分层刚度分层加载模型，与模拟施工加载1类似，只是在分层加载时去掉了没有用的刚度，使其更接近于施工过程。
计算恒载。
5.考虑偶然偏心如果考虑偶然偏心，程序将自动增加计算4个地震工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y 地震。
6.考虑双向地震作用若考虑，程序自动对X,Y的地震作用效应Sx，Sy进行修改。
Sx←sign（Sx）√Sx2+（0.85Sy）2Sy←sign（Sy）√Sy2+（0.85Sx）27.计算振型个数一般计算振型数应大于9 ，多塔结构多一些。
但是一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，每块刚性楼板只有三个有效动力自由度，整个结构共有6个有效动力自由度，系统自身只有6个特征值，最多取6个8.活荷质量折减系数计算重力荷载代表值时的活荷载组合值系数，缺省取值与荷载组合中的活荷载组合值系数相同（一般为0.5），如果用户需要，也可以自己修改。
9.周期折减系数为了充分考虑框架结构和框架-剪力墙结构的填充墙刚度对计算周期的影响。
SATWE计算结构分析
要在使用中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部开发研的PKPM系列软件中的高层建筑结构空间有限元分析软件（SATWE）进行高层结构的配筋计算后，可以得到一些计算结构图形和文本。
本文仅以SATWE程序的电算结果，结合现行规范条文的要求，谈谈如何对高层结构电算结果进行判读、分析、控制与调整。
关键字：高层建筑，建筑结构，SATWE，电算结果，限值，分析，调整引言;高层建筑结构空间有限元分析软件（SATWE）是中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部专门为高层结构分析与设计而开发的基于壳元理论的三维组合结构有限元分析件。
根据SATWE电算结果文件，可以方便快捷的对《建筑抗设计规范GB50011-2001（2008版）》(以下简称为抗规);《高建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002》(以下简称为高规)中规一些重要参数的限值，如位移、周期、轴压比、层刚度比、重比、刚重比、层间受剪承载力比等的限值进行判读、分析、调整与控制。
本文对电算结果中最重要的三个文本输出文和一个图形输出文件，逐条进行分析。
一、结构设计信息WMASS.OUT 本文本信息需要分析与调整的主要包括刚度比、刚重比和层间受剪承载力之比。
1.1刚度比的控制1.1.1规范条文及其控制意义见《高规》4.4.2、5.1.14条及《抗规>>3.4.2条。
控制刚度比主要为控制结构竖向规则，刚度突变，形成薄弱层。
1.1.2电算结果判读分析剪切刚度主要用于底部大空间为一层转换结构（例如一层框支）及地下室嵌固条件的判定，判断地下室嵌固时，依据《高规》5.3.7，地下室其上一层的计算信息中Ratx，Raty结果不应大于0.5。
剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构（例如二层以上框支）；通常工程都采用地震剪力与地震层间位移比。
在各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息中Ratx1，Raty1结果大于等1 。
即满足规范要求。
1.1.3不满足时的调整方法应适当加强本层墙柱、梁的刚度，适当削弱上部相关楼层墙柱、梁的刚度。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析报告
学习笔记PMCAD中--进入建筑模型与荷载输入：板荷：点《楼面恒载》会有对话框出来，选上自动计算现浇楼板自重，然后在恒载和活载项输入数值即可，一般恒载要看楼面的做法，比如有抹灰，找平，瓷砖，吊顶什么的，在民用建筑中可以输2.0，活载就是查荷载规范。
梁间荷载：PKPM中梁的自重是自己导入的，所以梁间荷载是指梁上有隔墙或者幕墙或者女儿墙之内在建模时不建的构建，把他们折算成均布荷载就行。
比如，一根梁上有隔墙，墙厚200mm，层高3000mm，梁高500mm，如果隔墙自重为11KN/m3，那么恒载为11*（3000-500）*200+墙上抹灰的自重什么的即可。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
satwe软件计算结果分析
SATWE软件计算结果分析SATWE软件是一款应用于聚合物防水材料的计算分析软件，它可以用于预测、计算和分析聚合物防水材料的性质、构造和使用寿命。
本文将从软件的特点、计算方法和计算结果分析三个方面来介绍SATWE软件的应用。
软件特点SATWE软件具有以下特点：多样化的防水材料计算支持SATWE软件可以用于计算多种类型的聚合物防水材料，比如SBS/SBR、HDPE、EVA、EPDM或TPO等。
用户可以选择不同的材料类型，并设置相应的参数来完成计算。
高质量的计算算法该软件采用专业的计算算法和数值模拟方法，可对防水材料进行多维度、多条件的计算和分析，可以预测聚合物材料的热稳定性、拉伸强度、耐磨性、耐老化性、抗紫外线性能等多项指标。
直观的用户界面软件提供了简单直观的用户界面，使操作者能够方便快捷地完成各项计算、设定参数等操作。
计算方法SATWE软件主要基于计算模拟方法来进行计算。
具体地，它采用封闭模型，根据材料的特性特性和使用状态，通过计算材料的物理、化学、力学和动态等指标，来预测和分析材料的性能和使用寿命。
以下是SATWE软件中主要的计算和模拟方法：星形连接模型星形连接模型是SATWE软件的主要计算模型之一，它主要用于分析聚合物防水材料的载荷分布、应变分布、剪切位移、热稳定性等性能。
星形连接模型的优点在于可以近似地模拟材料的本质特性，在一定的误差范围内预测材料的性能，并且可以应对复杂的工程设计情况和操作条件。
热 aging 模拟软件还提供了热 aging 模拟方法，该方法主要用于分析聚合物防水材料在高温环境下的热衰减运动。
通过模拟材料的热异质性、热膨胀系数、热导率等因素，来预测材料的热老化程度和使用寿命。
计算结果分析SATWE软件可以输出多种计算结果，包括各项物理性质的值、计算曲线、表格等。
根据输出结果可以做出如下分析：材料强度预测通过计算材料的拉伸强度、抗裂强度等指标，用户可以预测材料的强度和承重能力，从而更准确地评估材料的使用寿命和安全性。
SATWE计算结果的分析与调整
SATWE计算结果的分析与调整第一篇：SATWE计算结果的分析与调整SATWE计算结果的分析与调整提要:在使用中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部开发研制的PKPM系列软件中的高层建筑结构空间有限元分析软件（SATWE）进行高层结构的配筋计算后，可以得到一些计算结构图形和文本。
本文仅以SATWE程序的电算结果，结合现行规范条文的要求，谈谈如何对高层结构电算结果进行判读、分析、控制与调整。
关键字：高层建筑，建筑结构，SATWE，电算结果，限值，分析，调整引言:高层建筑结构空间有限元分析软件（SATWE）是中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部专门为高层结构分析与设计而开发的基于壳元理论的三维组合结构有限元分析软件。
根据SATWE电算结果文件，可以方便快捷的对《建筑抗震设计规范GB50011-2001（2008版）》(以下简称为抗规);《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002》(以下简称为高规)中规定一些重要参数的限值，如位移、周期、轴压比、层刚度比、剪重比、刚重比、层间受剪承载力比等的限值进行判读、分析、调整与控制。
本文对电算结果中最重要的三个文本输出文件和一个图形输出文件，逐条进行分析。
一、结构设计信息WMASS.OUT本文本信息需要分析与调整的主要包括刚度比、刚重比和层间受剪承载力之比。
1.1刚度比的控制1.1.1规范条文及其控制意义见《高规》4.4.2、5.1.14条及《抗规》3.4.2条。
控制刚度比主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
1.1.2电算结果判读分析剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构（例如一层框支）及地下室嵌固条件的判定，判断地下室嵌固时，依据《高规》5.3.7，地下室其上一层的计算信息中Ratx，Raty结果不应大于0.5。
剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构（例如二层以上框支）；通常工程都采用地震剪力与地震层间位移比。
在各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息中Ratx1，Raty1结果大于等于1。
SATWE计算结果分析和调整方法
SATWE计算结果分析和调整方法SATWE（批判性阅读和写作能力测试）是SAT考试中的一个部分，旨在考察学生的批判性阅读和写作能力。
在SAT考试中，SATWE的分数是由两个评分员分别打分，然后将两个得分相加得到最终的分数。
SATWE的分数范围是0到24分，分数越高表示批判性阅读和写作能力越强。
对于SATWE的计算结果分析和调整方法，以下是一些建议和指导：1.理解SATWE的评分标准：了解SATWE的评分标准是非常重要的。
评分员会根据写作的内容、观点的准确性、文笔的流畅性和逻辑清晰性等方面给予评分。
这包括文章的结构、论证的逻辑性、篇章间的转换和观点的论证力等。
理解这些标准将帮助你理解为什么你得到了一些分数，以及如何改进你的写作能力。
2.分析评分结果：一旦你收到你的SATWE的评分结果，你应该仔细分析评分结果。
看看你在哪些方面得到了高分，以及在哪些方面需要改进。
这将帮助你更好地了解你的写作能力的优点和不足，并为接下来的备考提供指导。
3.寻求反馈和意见：如果可能的话，向评分员或老师寻求他们的意见和建议。
他们可以帮助你理解你的评分结果，并提供具体的改进方案。
这样的反馈是非常宝贵的，可以帮助你更好地了解如何提高你的写作能力。
4.制定备考计划：根据你的评分结果和反馈，制定一个备考计划。
确定你的写作弱点，并集中精力加以改进。
这可能包括加强你的阅读理解能力、提高写作技巧、扩展词汇量等。
确保你有明确的目标和时间表，这将帮助你更有效地准备。
5.练习和修正：练习是提高SATWE分数的关键。
通过写作练习题来锻炼你的写作能力，并根据批改反馈进行修正。
同时，也要多阅读各种类型的文章，提高阅读理解水平。
不断练习和修正是提高SATWE分数的有效途径。
6.寻求帮助：如果你觉得自己在准备SATWE时需要更多的帮助，不要犹豫寻求帮助。
你可以请教老师、辅导员或参加SAT写作课程。
他们可以提供专业的指导和支持，帮助你更好地准备。
7.坚持和信心：提高SATWE分数需要时间和努力，所以要保持坚持和信心。
PKPM2024版SATWE计算结果分析
PKPM2024版SATWE计算结果分析SATWE（拼装结构自由度七杆架）是PKPM软件中的一种计算模块，用于分析和设计拼装结构。
而PKPM2024版则是PKPM软件的早期版本，其计算模块相对较简单。
本文将对PKPM2024版SATWE计算结果进行分析，并对其存在的问题进行讨论。
首先，需要明确SATWE计算模块的基本原理和应用范围。
SATWE是基于静力学原理，通过对各个杆件进行应力和变形计算，判断构件的稳定性，并进行极限承载力和刚度分析。
SATWE适用于开展拼装结构的结构分析、验算和设计。
在PKPM2024版中，SATWE计算模块的算法相对较为简单，仅考虑静力学原理，并未考虑材料的非线性特性和构件的几何非线性。
这导致计算结果存在一定的偏差，可能与实际情况存在较大差异。
另外，PKPM2024版SATWE计算模块对于拼装结构的复杂性和多样性处理能力较弱。
该版本中的计算模块主要针对简单和常见的拼装结构进行分析，对于非常规的结构形式和载荷情况处理能力有限。
这可能导致计算结果在一些情况下不准确或不适用。
此外，PKPM2024版SATWE计算模块在计算结果的输出和可视化方面也存在一些不足。
该版本的计算结果输出界面较为简单，仅提供了基本的计算参数和结果，缺乏对结果的详细解释和分析。
同时，该版本的可视化功能也较为有限，无法直观展示结构的应力、变形等信息。
为了克服上述问题，建议在进行拼装结构分析时，尽量使用更新版本的PKPM软件，如PKPM2024版或更高版本。
这些更新版本的软件在算法、计算能力和结果展示方面都有较大的改进和提升。
此外，使用其他专业的结构分析软件也是一个不错的选择，如ANSYS、ABAQUS等。
satwe结果分析
规范条文：新高规的 4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。
周期比：主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响。
见高规4.3.5及相应的条文说明。
周期比不满足规范要求，说明结构的抗扭刚度相对于侧移刚度较小，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。
周期比不满足规范要求时的调整方法（转）：1、程序调整：SATWE程序不能实现。
2、结构调整：只能通过调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度。
由于结构外围的抗侧力构件对结构的抗扭刚度贡献最大，所以总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，或适当削弱结构中间墙、柱的刚度。
利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向（包括平动方向和扭转方向）的刚度，削弱需要增大周期方向的刚度。
当结构的第一或第二振型为扭转时，可按以下方法调整：1）SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。
2）结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。
见抗规3.5.3条3款及条文说明“结构在两个主轴方向的动力特性(周期和振型)宜相近”。
3）当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴（第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴）的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。
4）当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的抗侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（第三振型转角方向）的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
SATWE计算结果详细分析之框架结构
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息 || SATWE 中文版 || 2013年10月28日15时30分 | | 文件名: WMASS.OUT || ||工程名称 : 设计人 : ||工程代号 : 校核人 : 日期:2015/11/11 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 01 / 1嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.35风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.35地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.50结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.50是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTI= 6各段体形系数(X): USIX= 1.30各段体形系数(Y): USIY= 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 9地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 360梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.20结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：是柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否支撑按柱设计临界角度: 20.00荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比 (m) (m) (t) (t)6 1 0.181 20.729 26.000 2619.9 41.4 0.0 1.29 5 1 0.167 20.700 22.100 1726.4 338.3 0.0 1.00 4 1 0.167 20.700 18.200 1726.4 338.3 0.0 1.00 3 1 0.167 20.700 14.300 1726.4 338.3 0.0 1.00 2 1 0.167 20.700 10.400 1726.4 338.3 0.0 0.92 1 1 0.151 20.709 6.500 1909.2 338.3 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 1732.790恒载产生的总质量 (t): 11434.536附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 13167.326恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 6.500 6.500 2( 2) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 3.900 10.400 3( 2) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 3.900 14.300 4( 2) 1 276(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 18.200 5( 2) 1 276(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 22.100 6( 3) 1 303(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 26.000 ********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y6 1 110.13 110.1 429.5 218.72 218.7 853.05 1 100.35 210.5 1250.3 199.67 418.4 2484.74 1 90.72 301.2 2425.0 180.85 599.2 4821.73 1 80.86 382.1 3915.0 161.51 760.7 7788.62 1 70.24 452.3 5678.9 140.61 901.4 11303.91 1 107.58 559.9 9318.1 214.75 1116.1 18558.6===========================================================================各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号 X向偏心 Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.055 1 0.05 0.056 1 0.05 0.05===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.712 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.713 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.714 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.715 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.716 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 ===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2015.11.11开始时间 : 14: 6:41可用内存 : 1363.0MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2015.11.11时间 : 14: 7: 3总用时 : 0: 0:22===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= -0.1205(m) Ystif= 20.8125(m) Alf = -0.0003(Degree)Xmass= 0.1507(m) Ymass= 20.7091(m) Gmass(活荷折减)= 2585.8496( 2247.5334)(t) Eex = 0.0151 Eey = 0.0048Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.8844 Raty1= 0.7945薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.7221E+06(kN/m) RJY1 = 1.1384E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.4283E+05(kN/m) RJY3 = 6.9580E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= -0.3482(m) Ystif= 20.8660(m) Alf = -0.0002(Degree)Xmass= 0.1671(m) Ymass= 20.7000(m) Gmass(活荷折减)= 2402.9043( 2064.6277)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0073Ratx = 3.6664 Raty = 2.7210Ratx1= 1.2285 Raty1= 1.2186薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.3142E+06(kN/m) RJY1 = 3.0975E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.1745E+06(kN/m) RJY3 = 1.0740E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= -0.3482(m) Ystif= 20.8660(m) Alf = -0.0002(Degree)Xmass= 0.1671(m) Ymass= 20.7000(m) Gmass(活荷折减)= 2402.9043( 2064.6277)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0073Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3048 Raty1= 1.2683薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.3141E+06(kN/m) RJY1 = 3.0975E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.2057E+06(kN/m) RJY3 = 1.1171E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= -0.3482(m) Ystif= 20.8660(m) Alf = -0.0002(Degree)Xmass= 0.1671(m) Ymass= 20.7000(m) Gmass(活荷折减)= 2402.9043( 2064.6277)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0073Ratx = 0.9524 Raty = 0.9524Ratx1= 1.4370 Raty1= 1.4263薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.0135E+06(kN/m) RJY1 = 2.9500E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.1933E+06(kN/m) RJY3 = 1.0931E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= -0.3482(m) Ystif= 20.8660(m) Alf = -0.0002(Degree)Xmass= 0.1671(m) Ymass= 20.7000(m) Gmass(活荷折减)= 2402.9043( 2064.6277)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0073Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5613 Raty1= 1.4027薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.0135E+06(kN/m) RJY1 = 2.9500E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.1863E+06(kN/m) RJY3 = 1.0948E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= -0.3482(m) Ystif= 20.8610(m) Alf = -0.0002(Degree)Xmass= 0.1808(m) Ymass= 20.7293(m) Gmass(活荷折减)= 2702.6499( 2661.2822)(t) Eex = 0.0310 Eey = 0.0058Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.0135E+06(kN/m) RJY1 = 2.9500E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0855E+06(kN/m) RJY3 = 1.1150E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8844(第 1层第 1塔)Y方向最小刚度比: 0.7945(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 4078435.0 9704.4 420.26 0.00Y风荷载 2016693.5 19345.8 104.24 0.00X 地震 3874486.0 37450.4 103.46 0.00Y 地震 1915845.1 36042.2 53.16 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.019按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.019按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.036按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.037按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.843E+06 0.696E+06 6.50 185733. 29.50 24.352 0.117E+07 0.107E+07 3.90 153349. 29.87 27.313 0.121E+07 0.112E+07 3.90 123161. 38.18 35.374 0.119E+07 0.109E+07 3.90 92973. 50.06 45.855 0.119E+07 0.109E+07 3.90 62785. 73.69 68.016 0.109E+07 0.111E+07 3.90 32597. 129.87 133.40该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------6 1 0.1353E+05 0.1255E+05 1.00 1.005 1 0.1707E+05 0.1443E+05 1.26 1.154 1 0.2012E+05 0.1696E+05 1.18 1.183 1 0.2334E+05 0.1965E+05 1.16 1.162 1 0.2570E+05 0.2156E+05 1.10 1.10 1 1 0.1780E+05 0.1654E+05 0.69 0.77 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.69 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.77 层号: 1 塔号: 1======================================================================周期、地震力与振型输出文件(总刚分析方法)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.2836 89.41 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.002 1.2085 179.24 0.97 ( 0.97+0.00 ) 0.033 1.1465 5.10 0.03 ( 0.03+0.00 ) 0.974 0.4078 90.10 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.005 0.3765 179.62 0.93 ( 0.93+0.00 ) 0.076 0.3651 6.52 0.07 ( 0.07+0.00 ) 0.937 0.2233 89.93 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.008 0.2016 176.82 0.31 ( 0.31+0.00 ) 0.699 0.1981 1.30 0.70 ( 0.69+0.00 ) 0.30地震作用最大的方向 = 89.859 (度)============================================================仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.06 5.71 1.88 5 1 0.04 4.17 1.40 4 1 0.04 3.71 1.26 3 1 0.03 3.09 1.07 2 1 0.02 2.35 0.85 1 1 0.01 1.61 0.66振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 583.16 -7.81 1931.34 5 1 420.61 -5.72 1437.98 4 1 371.91 -4.99 1282.66 3 1 306.72 -4.03 1067.58 2 1 228.46 -2.88 806.171 1 149.59 -1.93 551.39振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 18.92 1.68 -2025.72 5 1 13.53 1.27 -1508.68 4 1 11.99 1.10 -1346.74 3 1 9.94 0.88 -1124.40 2 1 7.48 0.60 -855.84 1 1 5.01 0.35 -598.20振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.92 0.56 5 1 0.00 0.35 0.22 4 1 0.00 -0.17 -0.08 3 1 0.00 -0.62 -0.35 2 1 0.00 -0.81 -0.48 1 1 0.00 -0.72 -0.45振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -344.49 2.21 -1764.25 5 1 -109.50 0.96 -667.46 4 1 80.19 -0.41 331.91 3 1 234.39 -1.56 1190.93 2 1 291.06 -1.99 1547.09 1 1 245.62 -1.54 1389.79振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -25.29 -2.73 1737.57 5 1 -7.99 -1.06 670.15 4 1 5.77 0.59 -310.37 3 1 16.97 1.98 -1164.28 2 1 21.20 2.47 -1536.15 1 1 18.13 2.11 -1401.39振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.18 0.13 5 1 0.00 -0.06 -0.044 1 0.00 -0.20 -0.14 3 1 0.00 -0.11 -0.08 2 1 0.00 0.09 0.06 1 1 0.00 0.20 0.15振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 44.74 -2.44 1321.99 5 1 -19.71 0.75 -430.63 4 1 -48.36 2.72 -1429.06 3 1 -22.92 1.52 -824.62 2 1 27.12 -1.41 669.96 1 1 50.37 -2.88 1519.02振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 100.43 2.24 -1285.45 5 1 -43.88 -0.70 413.16 4 1 -108.03 -2.46 1397.91 3 1 -51.80 -1.40 819.91 2 1 59.51 1.26 -645.57 1 1 112.04 2.61 -1496.51各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.212 2060.463 66.874 0.005 397.276 28.797 0.008 31.259 68.26X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 0.012 86.573 2.684 0.005 7.546 0.557 0.008 0.599 1.30各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 713.59 713.59( 2.68%) ( 2.68%) 2782.98 1094.41 5 1 450.94 1137.55( 2.41%) ( 2.41%) 7194.54 503.35 4 1 420.09 1466.25( 2.16%) ( 2.16%) 12799.44 414.52 3 1 408.58 1737.42( 1.96%) ( 1.96%) 19335.60 325.70 2 1 401.08 1968.11( 1.80%) ( 1.80%) 26638.49 236.87 1 1 347.63 2160.60( 1.64%) ( 1.64%) 40003.42 161.16抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.24%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 6.02 563.62 185.655 1 4.28 411.21 138.214 1 3.72 366.24 124.093 1 3.02 305.06 105.242 1 2.20 231.99 83.741 1 1.41 158.34 65.07振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 -7.74 0.10 -25.655 1 -5.59 0.08 -19.104 1 -4.94 0.07 -17.03 3 1 -4.07 0.05 -14.18 2 1 -3.03 0.04 -10.71 1 1 -1.99 0.03 -7.32振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 1.66 0.15 -178.11 5 1 1.19 0.11 -132.65 4 1 1.05 0.10 -118.41 3 1 0.87 0.08 -98.86 2 1 0.66 0.05 -75.25 1 1 0.44 0.03 -52.60振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.54 -345.15 -208.38 5 1 0.08 -129.37 -81.94 4 1 -0.24 64.42 29.81 3 1 -0.46 232.09 129.25 2 1 -0.53 303.99 178.63 1 1 -0.45 269.52 170.04振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.03 -0.01 10.39 5 1 0.65 -0.01 3.93 4 1 -0.47 0.00 -1.96 3 1 -1.38 0.01 -7.02 2 1 -1.71 0.01 -9.11 1 1 -1.45 0.01 -8.19振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -2.96 -0.32 203.17 5 1 -0.93 -0.12 78.36 4 1 0.67 0.07 -36.29 3 1 1.98 0.23 -136.14 2 1 2.48 0.29 -179.62 1 1 2.12 0.25 -163.86振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.14 130.35 91.92 5 1 -0.08 -42.95 -31.25 4 1 -0.17 -141.92 -100.60 3 1 -0.07 -80.68 -59.17 2 1 0.11 68.18 43.12 1 1 0.18 147.37 104.76振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -2.48 0.13 -73.15 5 1 1.09 -0.04 23.83 4 1 2.68 -0.15 79.08 3 1 1.27 -0.08 45.63 2 1 -1.50 0.08 -37.07 1 1 -2.79 0.16 -84.05振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.29 0.05 -29.27 5 1 -1.00 -0.02 9.41 4 1 -2.46 -0.06 31.833 1 -1.18 -0.03 18.67 2 1 1.35 0.03 -14.70 1 1 2.55 0.06 -34.07各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2036.462 0.363 0.524 395.505 0.016 0.397 80.358 0.109 0.04Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 90.332 0.023 0.024 7.515 0.006 0.017 1.538 0.009 0.00各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 670.70 670.70( 2.52%) ( 2.52%) 2615.75 1041.11 5 1 432.87 1084.75( 2.30%) ( 2.30%) 6828.54 474.45 4 1 397.68 1401.85( 2.06%) ( 2.06%) 12200.78 390.72 3 1 391.58 1660.76( 1.88%) ( 1.88%) 18458.59 307.00 2 1 391.03 1884.50( 1.73%) ( 1.73%) 25449.26 223.27 1 1 349.41 2079.36( 1.58%) ( 1.58%) 38286.20 151.91抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 0.80%Y 方向的有效质量系数: 99.41%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.0005 1 1.000 1.0006 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// |公司名称: | | | | SATWE 位移输出文件 | | 文件名称: WDISP.OUT | | | | 工程名称: 设计人: | | 工程代号: 校核人: 日期:2015/11/11 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX6 1 892 8.59 8.33 3900.978 0.68 0.66 1/5771. 45.8% 1.005 1 710 7.98 7.73 3900.710 0.99 0.96 1/3945. 28.1% 1.124 1 544 7.06 6.84 3900.544 1.27 1.23 1/3073. 17.3% 1.273 1 378 5.84 5.66 3900.378 1.49 1.44 1/2617. 16.3% 1.272 1 212 4.37 4.24 3900.212 1.74 1.68 1/2247. 8.2% 1.151 1 63 2.64 2.57 6500.63 2.64 2.57 1/2458. 99.8% 0.88X方向最大层间位移角: 1/2247.(第 2层第 1塔)=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 892 8.59 8.33 3900.978 0.68 0.66 1/5770. 45.8% 1.00 5 1 710 7.98 7.73 3900.710 0.99 0.96 1/3944. 28.1% 1.12 4 1 544 7.06 6.84 3900.544 1.27 1.23 1/3072. 17.3% 1.27 3 1 378 5.84 5.66 3900.378 1.49 1.44 1/2617. 16.3% 1.27 2 1 212 4.37 4.24 3900.212 1.74 1.68 1/2246. 8.2% 1.15 1 1 63 2.65 2.57 6500.63 2.65 2.57 1/2457. 99.8% 0.88 X方向最大层间位移角: 1/2246.(第 2层第 1塔)=== 工况 3 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 892 9.01 8.34 3900.978 0.70 0.66 1/5534. 45.8% 1.00 5 1 710 8.37 7.74 3900.710 1.04 0.96 1/3767. 28.1% 1.12 4 1 544 7.41 6.85 3900.544 1.33 1.23 1/2932. 17.3% 1.27 3 1 378 6.13 5.67 3900.378 1.56 1.45 1/2498. 16.2% 1.27 2 1 212 4.60 4.24 3900.212 1.82 1.68 1/2141. 8.2% 1.15 1 1 63 2.79 2.57 6500.63 2.79 2.57 1/2333. 99.8% 0.88 X方向最大层间位移角: 1/2141.(第 2层第 1塔)=== 工况 4 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 898 8.46 8.32 3900.987 0.67 0.66 1/5838. 45.7% 1.00 5 1 715 7.86 7.72 3900.715 0.98 0.96 1/3999. 28.1% 1.12 4 1 549 6.95 6.83 3900.549 1.25 1.23 1/3125. 17.3% 1.27 3 1 383 5.76 5.65 3900.383 1.46 1.44 1/2668. 16.3% 1.27 2 1 217 4.32 4.24 3900.217 1.70 1.68 1/2294. 8.1% 1.151 1 73 2.63 2.57 6500.73 2.63 2.57 1/2475. 99.8% 0.89 X方向最大层间位移角: 1/2294.(第 2层第 1塔)=== 工况 5 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 1052 8.99 8.86 3900.1052 0.61 0.60 1/6364. 64.7% 1.00 5 1 869 8.44 8.32 3900.869 1.01 0.99 1/3875. 29.4% 1.27 4 1 703 7.52 7.41 3900.703 1.30 1.28 1/2999. 15.9% 1.34 3 1 537 6.29 6.19 3900.537 1.50 1.49 1/2592. 18.0% 1.29 2 1 371 4.82 4.74 3900.371 1.78 1.75 1/2197. 2.2% 1.17 1 1 205 3.05 2.99 6500.205 3.05 2.99 1/2131. 99.9% 0.99 Y方向最大层间位移角: 1/2131.(第 1层第 1塔)=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 1052 9.06 8.93 3900.1052 0.62 0.61 1/6315. 64.3% 1.00 5 1 869 8.51 8.39 3900.869 1.01 1.00 1/3845. 29.3% 1.27 4 1 703 7.58 7.47 3900.703 1.31 1.29 1/2975. 15.9% 1.34 3 1 537 6.34 6.24 3900.537 1.52 1.50 1/2570. 17.9% 1.29 2 1 371 4.86 4.78 3900.371 1.79 1.77 1/2178. 2.2% 1.17 1 1 205 3.07 3.01 6500.205 3.07 3.01 1/2114. 99.5% 0.99 Y方向最大层间位移角: 1/2114.(第 1层第 1塔)=== 工况 7 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 1052 10.61 8.86 3900.1052 0.72 0.60 1/5396. 64.9% 1.00 5 1 869 9.97 8.32 3900.869 1.19 0.99 1/3287. 29.4% 1.27 4 1 703 8.88 7.41 3900.703 1.53 1.28 1/2542. 15.9% 1.34 3 1 537 7.43 6.20 3900.537 1.78 1.49 1/2194. 18.0% 1.29 2 1 371 5.69 4.74 3900.371 2.10 1.76 1/1859. 2.3% 1.17 1 1 205 3.60 2.99 6500.205 3.60 2.99 1/1804. 99.9% 0.99 Y方向最大层间位移角: 1/1804.(第 1层第 1塔)=== 工况 8 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 876 10.34 8.85 3900.876 0.70 0.60 1/5570. 64.5% 1.00 5 1 710 9.71 8.31 3900.710 1.15 0.99 1/3378. 29.5% 1.26 4 1 544 8.65 7.40 3900.544 1.50 1.28 1/2604. 15.9% 1.34 3 1 378 7.22 6.18 3900.378 1.74 1.49 1/2239. 18.0% 1.29 2 1 212 5.52 4.73 3900.212 2.06 1.75 1/1897. 2.1% 1.17 1 1 46 3.47 2.99 6500.46 3.47 2.99 1/1872. 99.9% 0.99Y方向最大层间位移角: 1/1872.(第 1层第 1塔)=== 工况 9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 892 1.95 1.92 1.01 3900.978 0.12 0.11 1.01 1/9999. 60.9% 1.00 5 1 710 1.83 1.81 1.01 3900.710 0.19 0.18 1.01 1/9999. 39.5% 1.24 4 1 544 1.65 1.62 1.01 3900.544 0.26 0.26 1.01 1/9999. 25.0% 1.43 3 1 378 1.38 1.37 1.01 3900.517 0.33 0.32 1.02 1/9999. 23.3% 1.45 2 1 212 1.06 1.04 1.01 3900.212 0.40 0.40 1.02 1/9676. 2.0% 1.30 1 1 63 0.65 0.65 1.01 6500.63 0.65 0.65 1.01 1/9932. 99.9% 1.00 X方向最大层间位移角: 1/9676.(第 2层第 1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 4层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 2层第 1塔)=== 工况 10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 1052 4.32 4.29 1.01 3900.1052 0.22 0.21 1.01 1/9999. 83.7% 1.00 5 1 869 4.11 4.08 1.01 3900.869 0.39 0.39 1.01 1/9877. 41.5% 1.41 4 1 703 3.71 3.69 1.01 3900.703 0.56 0.56 1.01 1/6985. 23.8% 1.53 3 1 537 3.16 3.13 1.01 3900.542 0.69 0.69 1.00 1/5652. 25.4% 1.48 2 1 371 2.47 2.44 1.01 3900.371 0.87 0.86 1.00 1/4508. 10.1% 1.32 1 1 205 1.60 1.58 1.01 6500.205 1.60 1.58 1.01 1/4059. 99.9% 1.13 Y方向最大层间位移角: 1/4059.(第 1层第 1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)=== 工况 11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)6 1 968 -7.075 1 823 -7.454 1 657 -7.723 1 491 -7.702 1 325 -7.321 1 159 -6.33=== 工况 12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)6 1 1027 -1.515 1 823 -2.594 1 657 -2.533 1 491 -2.362 1 325 -2.131 1 99 -1.75=== 工况 13 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx6 1 892 8.70 8.59 1.01 3900. 978 0.67 0.67 1.015 1 710 8.03 7.92 1.01 3900. 710 0.98 0.97 1.014 1 544 7.04 6.95 1.01 3900. 683 1.26 1.24 1.013 1 378 5.78 5.71 1.01 3900. 517 1.48 1.46 1.012 1 212 4.31 4.26 1.01 3900.212 1.71 1.69 1.021 1 63 2.59 2.57 1.01 6500.63 2.59 2.57 1.01X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 4层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 2层第 1塔)=== 工况 14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx6 1 892 9.14 8.60 1.06 3900. 978 0.70 0.67 1.055 1 710 8.43 7.94 1.06 3900. 710 1.03 0.97 1.064 1 544 7.40 6.96 1.06 3900. 683 1.32 1.25 1.063 1 378 6.08 5.72 1.06 3900. 517 1.55 1.46 1.062 1 212 4.53 4.26 1.06 3900. 212 1.80 1.69 1.071 1 63 2.74 2.57 1.06 6500.63 2.74 2.57 1.06X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.06(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.07(第 2层第 1塔)。
SATWE软件计算结果分析
有效质量系数90％ 有效质量系数90％
《高规》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭 高规》5.1.13藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结 藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结 构的振型数不应小于塔楼的9 构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型 参与质量不小于总质量的90％ 参与质量不小于总质量的90％ 振型的数量，取值太小不能正确反映模型应当考虑的 振型数量，使计算结果失真；取值太大，浪费时间；同时 最大值不能超过结构的总自由度数（对采用刚性板假定的 单塔结构，其振型不得超过结构层数的3 单塔结构，其振型不得超过结构层数的3倍 ）。
风荷载， 风荷载，双向地震 作用（ 作用（不考虑偶然 偏心） 偏心）
=== 工况 4 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) MaxAveRatioh JmaxD Max-Dy MaxAve-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy AveRatioMax7 1 1029 10.10 9.90 1.02 3600. 1030 0.85 0.82 1.03 1/4248. 42.9% 0.83 6 1 1008 9.48 9.30 1.02 3600. 1008 1.22 1.18 1.03 1/2957. 15.8% 1.19 5 1 897 8.43 8.28 1.02 3600. 897 1.40 1.37 1.02 1/2571. 28.8% 1.21 4 1 717 7.14 7.01 1.02 3600. 717 1.80 1.77 1.02 1/2004. 17.9% 1.31 3 1 542 5.40 5.30 1.02 3600. 547 2.12 2.09 1.02 1/1699. 2.3% 1.21 2 1 367 3.30 3.23 1.02 3600. 367 2.17 2.14 1.02 1/1656. 48.3% 1.02 1 1 197 1.13 1.10 1.03 3600. 197 1.13 1.10 1.03 1/3194. 99.0% 0.46 Y方向最大值层间位移角: 方向最大值层间位移角: 1/1656.
satwe结果分析
规范条文：新高规的 4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。
周期比：主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响。
见高规4.3.5及相应的条文说明。
周期比不满足规范要求，说明结构的抗扭刚度相对于侧移刚度较小，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。
周期比不满足规范要求时的调整方法（转）：1、程序调整：SATWE程序不能实现。
2、结构调整：只能通过调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度。
由于结构外围的抗侧力构件对结构的抗扭刚度贡献最大，所以总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，或适当削弱结构中间墙、柱的刚度。
利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向（包括平动方向和扭转方向）的刚度，削弱需要增大周期方向的刚度。
当结构的第一或第二振型为扭转时，可按以下方法调整：1）SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。
2）结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。
见抗规3.5.3条3款及条文说明“结构在两个主轴方向的动力特性(周期和振型)宜相近”。
3）当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴（第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴）的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。
4）当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的抗侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（第三振型转角方向）的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析报告
学习笔记PMCAD中--进入建筑模型与荷载输入：板荷：点《楼面恒载》会有对话框出来，选上自动计算现浇楼板自重，然后在恒载和活载项输入数值即可，一般恒载要看楼面的做法，比如有抹灰，找平，瓷砖，吊顶什么的，在民用建筑中可以输2.0，活载就是查荷载规范。
梁间荷载：PKPM中梁的自重是自己导入的，所以梁间荷载是指梁上有隔墙或者幕墙或者女儿墙之内在建模时不建的构建，把他们折算成均布荷载就行。
比如，一根梁上有隔墙，墙厚200mm，层高3000mm，梁高500mm，如果隔墙自重为11KN/m3，那么恒载为11*（3000-500）*200+墙上抹灰的自重什么的即可。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架1/550框架-剪力墙，框架-核心筒1/800筒中筒，剪力墙1/1000框支层1/1000 名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
SATWE计算结果的分析与调整
SATWE计算结果的分析与调整引言:高层建筑结构空间有限元分析软件（SATWE）是中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部专门为高层结构分析与设计而开发的基于壳元理论的三维组合结构有限元分析软件。
根据SATWE电算结果文件，可以方便快捷的对《建筑抗震设计规范GB50011-2001（2008版）》(以下简称为抗规);《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002》(以下简称为高规)中规定一些重要参数的限值，如位移、周期、轴压比、层刚度比、剪重比、刚重比、层间受剪承载力比等的限值进行判读、分析、调整与控制。
本文对电算结果中最重要的三个文本输出文件和一个图形输出文件，逐条进行分析。
一、结构设计信息WMASS.OUT本文本信息需要分析与调整的主要包括刚度比、刚重比和层间受剪承载力之比。
1.1刚度比的控制1.1.1规范条文及其控制意义见《高规》4.4.2、5.1.14条及《抗规》3.4.2条。
控制刚度比主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
1.1.2电算结果判读分析剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构（例如一层框支）及地下室嵌固条件的判定，判断地下室嵌固时，依据《高规》5.3.7，地下室其上一层的计算信息中Ratx，Raty 结果不应大于0.5。
剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构（例如二层以上框支）；通常工程都采用地震剪力与地震层间位移比。
在各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息中Ratx1，Raty1结果大于等于1。
即满足规范要求。
1.1.3不满足时的调整方法应适当加强本层墙柱、梁的刚度，适当削弱上部相关楼层墙柱、梁的刚度。
如实在不便调整，SATWE会自动将不满足要求楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
1.2刚重比的控制1.2.1规范条文及其控制意义见《高规》5.4.1及5.4.4条。
控制刚重比主要为了控制结构的稳定性，避免结构在风载或地震力的作用下整体失稳、滑移、倾覆。
PKPM2010SATWE计算结果分析解析
“2 对框架-剪力墙、板柱剪力墙、剪力墙、框架-核心筒、筒 中筒结构……”
(Vi / i )hi 2 (Vi 1 / i 1 )hi 1
SATWE - 楼层刚度比控制
• 上述条文对侧向刚度均采用地震力比地震位移的算法。 • 对非框架结构的刚度计算考虑了层高的因素。 • 对非框架的比值提出了更细化的要求：“本层与相邻上层 的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5 倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值 不宜小于1.5”
多塔结构周期比
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算， 而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔 结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件 WZQ.OUT
振型号
1 2
周期
0.6306 0.6144
转角
110.18 21.19
平动系数 (X+Y)
0.99 ( 0.12+0.88 ) 0.95 ( 0.82+0.12 )
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的最大层间位移 : X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx Y方向相同 最好<1.2 最好<1.2 不能超过1.5 不能超过1.5
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SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/55 0框架-剪力墙，框架-核心筒1/800筒中筒，剪力墙1/1000框支层1/1000 名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5Y方向相同电算结果的判别与调整要点:1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
二、周期比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A 级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
(抗归中没有明确提出该概念，所以多层时该控制指标可以适当放松，但一般不大于1.0。
)名词释义：周期比:即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。
周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。
因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。
对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比:1）根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型2）通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T13）对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。
再考察下一个次长周期。
4）考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大5）计算Tt/T1，看是否超过0.9 (0.85)多塔结构周期比：对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.6306 110.18 0.99( 0.12+0.88 ) 0.012 0.6144 21.19 0.95( 0.82+0.12 ) 0.053 0.4248 2.39 0.06( 0.06+0.00 ) 0.944 0.1876 174.52 0.96( 0.95+0.01 ) 0.045 0.1718 85.00 1.00( 0.01+0.99 ) 0.006 0.1355 5.03 0.05( 0.05+0.00 ) 0.957 0.0994 177.15 0.97( 0.97+0.00 ) 0.038 0.0849 87.63 1.00( 0.00+1.00 ) 0.009 0.0752 12.73 0.03( 0.03+0.00 ) 0.97X 方向的有效质量系数: 97.72%Y 方向的有效质量系数: 96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.67 <0.997.72% 96.71% >90% 说明无需再增加振型计算电算结果的判别与调整要点:1. 对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。
总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。
SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
2. 振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。
一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。
而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。
至于振型数的确定，应按上述[高规]5.1.13条（高层建筑结构计算振型数不应小于9,抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%）执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。
([耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％)3. 如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。
考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
4. 扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
a)扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；b)剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；c)当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；d)当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；e)当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。
f)当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
三、层刚度比控制规范条文：1．抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；2．高规的4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；3．高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；4．高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：E.0.1) 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时不应大于2。
E.0.2) 底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比γe 宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。
名词释义：刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
通常选择第三种算法。
刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力建筑结构的总信息(WMASS.OUT)===============================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息……Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者……==============================================================即要求：Ratx1、Raty1 >1电算结果的判别与调整要点:1. 规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。