毕业设计 星海国际花园住宅楼(B栋)结构设计
高品质观海住宅设计体验——论星海广场华润星海湾壹号项目设计
高品质观海住宅设计体验——论星海广场华润星海湾壹号项目设计作者：柳云明来源：《中国房地产业》 2019年第15期文/ 柳云明、刘亚峥大连市建筑设计研究院有限公司辽宁大连 116000【摘要】住宅产品区间跨越300-1800 平，类型包括别墅、低层洋房、多层住宅以及超高层住宅的观海豪宅设计心得汇总。
【关键词】高品质观海住宅设计大连市有着“北方香港”的美名，其最著名的集商业、旅游及居住区为一体的CBD 区为星海广场，我司设计的项目-- 星海广场华润星海湾壹号项目就位于这里。
项目包括：C 区的3栋超高层豪华精装修观海住宅、B 区的多栋别墅、低层洋房和多层住宅，以及若干配套住宅区的公建建筑和地下车库等。
该项目已竣工并交付使用，并获得2016 年辽宁省优秀工程勘察设计二等奖的殊荣。
本文从住宅产品的规划布局、户型设计、立面设计，以及特殊的结构机电配套四个方面具体介绍本项目的独特设计。
1、规划布局华润星海湾壹号项目中的住宅，定位为东北乃至全国范围内首屈一指的高档物业，基地地块呈长方形状，面积约12 公顷，两区建筑面积约12 万平方米。
基地向南面对星海湾浴场，可眺望大连星海湾海景，东临星海广场，西侧不远处为国家4A 景区-- 星海公园。
本项目住宅品种非常丰富，基地东侧设计了三栋超高层住宅（另有一栋超高层酒店），可将周围海景、山景尽收眼底；其余部分将开发成为低密度海景豪宅区。
住宅全部为南北向，由南至北呈阵列式布置。
建筑之间留有30-107 米的间距，地块中的建筑自然围合出大面积的集中绿化空间，使阳光和自然风流畅地穿过整个小区，到达每一户居民房中。
2、平面设计住宅户型多样，产品区间跨越300-1800平多元化高端户型，住宅类型包括别墅、低层洋房、多层住宅，以及超高层住宅。
为争取最大的景观、日照资源，住宅全部为南北向，所有户型均为南客厅、南主卧，南北通透、五明设计。
户型均为卧室设计卫生间和主卧衣帽间，每种户型产品均拥有家庭室空间，并且体型方正，平面利用率高，达到高尚住宅的品质要求。
毕业设计(论文)-御景园 二期住宅楼工程施工组织设计
摘要施工组织设计是建筑施工组织的核心和灵魂，是对工程建设项目全过程的构思设想和具体安排，用来指导施工项目全过程各项活动的技术、经济和组织的综合性文件。
本施工组织设计是针对御景园二期15#楼工程施工的纲领性文件。
编制时对施工总体部署、施工准备、主要分部分项工程施工方法、工程质量保证措施、施工现场管理措施等诸多因素尽可能充分考虑，突出科学性、适用性及针对性，是确保优质、低耗、安全、文明、高速完成全部施工任务的重要经济技术文件。
本设计主要包括以下内容：工程施工组织设计书、施工进度计划安排、施工平面布置图、具体施工方案。
为确保工期、质量及安全、文明工地，节约成本等条件，编制出针对性的施工组织设计，每个分部分项工程的特点、结构特征、施工难易程度工期和质量要求，编制出切实可行的施工方案。
以指导施工顺利地完成本工程项目的建设，控制工程成本，创建优质工程。
关键词:安全；质量；成本；进度Ⅰ目次摘要 (Ⅰ)目次 (Ⅱ)前言 (1)1 工程概况说明 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 工程特点及施工要点 (2)2 主要施工方案 (3)2.1 基础施工方案 (3)2.1.1 基础施工概况 (3)2.1.2 施工流程 (3)2.1.3 施工工艺 (3)2.2 土方回填施工 (5)2.3 主体施工工艺流程 (5)2.4 模板工程 (5)2.4.1 模板选用 (5)2.4.2 模板及支撑的设计2.4.3 模板的安装2.4.4 模板安装质量要求2.4.5 模板安装的质量控制2.4.6 模板的拆除2.5 钢筋工程施工2.5.1 钢筋原材料质量要求2.5.2 钢筋配料及加工制作2.5.3 钢筋焊接2.5.4 钢筋的绑扎2.5.5 钢筋的验收2.6 混凝土工程Ⅱ2.6.1 浇筑前的准备工作2.6.2 混凝土的浇筑2.6.3 施工缝的位置2.6.4 混凝土的振捣2.6.5 混凝土的养护2.7 脚手架及安全防护施工方案2.7.1 架子基础2.7.2 架子构造2.7.3 脚手架的搭设及拆除2.7.4 安全措施及规定2.7.5 其它部位及脚手架3 施工质量控制及保证措施3.1 隐蔽验收计划3.1.1 技术复核计划3.1.2 关键过程及特殊过程控制计划 3.2 施工测量质量控制措施3.3 主体结构工程质量控制措施3.3.1 钢筋工程质量控制措施3.3.2 模板工程质量控制措施3.3.3 混凝土工程质量控制措施4 施工进度计划安排4.1 施工进度计划说明4.2 主体结构工程进度编制4.3 基础工程进度编制4.4 工程进度保证措施4.4.1 进度影响的主要因素4.4.2 保证工程进度的组织管理措施4.5 进度计划的检查与监督5 施工总平面布置5.1 施工总平面布置的原则Ⅲ5.2 施工总平面布置考虑因素6 消防安全保卫措施6.1 消防措施6.2 安全措施7 结论致谢参考文献附录1 施工总平面图附录2 施工进度网络图附录3 施工进度横道图Ⅳ前言施工组织设计是建筑施工组织的核心和灵魂，是对工程建设项目全过程的构思设想和具体安排，用来指导施工项目全过程各项活动的技术、经济和组织的综合性文件。
苏州工业园区星海生活广场地下空间设计
苏州工业园区星海生活广场地下空间设计作者：苏鹏来源：《城市建设理论研究》2013年第05期摘要:研究目的：目前，在全国各大城市，随着轨道交通建设的不断深入，与轨道交通紧密相连的轨道地下空间的项目越来越多。
本文结合星海生活广场地下空间的设计，来分析地下空间的商业开发及轨道地下空间的利用。
研究结论: ( 1) 地下空间二层与地铁站厅层无高差连通，实现了轨道与地下商业空间的无缝对接，做到了站商一体。
( 2) 地下空间设置较大的的下沉广场，即营造了地下空间的舒适环境，将阳光引入地下商场，也为消防疏散提供了较为合理的疏散宽度。
( 3) 地面的景观设计为市民提供了休闲生活的好去处。
关键词:无缝对接；下沉广场；公共绿地中图分类号：U412.38 文献标识码：A 文章编号：工程概述1.1 星海生活广场项目概况为发挥轨道交通优势，挖掘用地潜力，打造苏州工业园区CBD核心区地面景观的精致工程、协调好与轨道交通星海街车站的“无缝对接”，2007年，名为星海街公共绿地及地下车库项目开始方案设计，设计主要依据是园区工委领导2007年7月专题审议的《苏州工业园区轨道交通1号线沿线公共地下空间规划暨同期实施工程建议》。
该地块位于星海街与苏华路交叉口，沿苏华路道路下方设有轨道交通1号线星海街车站。
项目所处地块周边地区位于苏州工业园区湖西CBD中心区域，西靠中央公园，东近金鸡湖畔，是未来湖西地区的主要商务办公区。
1.2 周边环境本项目西侧的地块为金融办公用地，规划为超高层建筑，将来是星海街地区的地标建筑。
星海街东侧，沿苏华路南、北两侧分别为星海大厦、建园大厦，作为写字楼和农行、建行员工的办公场所。
地块北侧紧靠苏雅路，苏雅路北侧地块规划为公交枢纽。
本项目地块南侧紧贴东西走向的相门塘。
1.3 设计范围苏州工业园区星海街公共绿地及地下车库项目设计范围包括，沿苏华路南北两侧两块绿地的景观设计及绿地下两个地下车库、地下商业等的建筑设计。
由于该项目与轨道交通1号线星海街车站相衔接，故设计中需考虑与车站的整合设计。
大连新星海小区6框架住宅楼设计毕业论文
新星海小区6框架住宅楼设计毕业论文目录摘要.................................................................. I Abstract ................................................................. II 引言 (1)1 建筑设计说明 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 工程规模 (2)1.3 设计参数 (2)1.4 设计依据 (2)1.5 规要求 (3)1.6 构造设计 (3)1.7 建筑功能设计 (4)2 结构设计说明 (7)2.1 工程概况 (7)2.1.1 设计参数 (7)2.1.2 设计依据 (7)2.1.3 建筑材料 (7)2.2 结构布置及截面尺寸初估 (7)2.2.1 柱网布置 (7)2.2.2 计算简图 (8)2.2.3 初步确定梁柱的尺寸 (9)2.3 竖向荷载计算 (9)2.3.1 恒荷载标准值的计算 (9)2.3.2 活荷载标准值 (11)2.3.3 竖向荷载作用下的框架受载总图 (11)2.4 横向框架侧移刚度计算 (18)2.5 水平地震作用计算 (20)2.5.1 重力荷载代表值 (20)2.5.2 横向地震作用下框架结构的力和侧移计算 (22)2.6 横向风荷载作用下框架结构的力和侧移计算 (33)2.6.1 风荷载标准值 (33)2.6.2 风荷载作用下的水平位移验算 (34)2.6.3 风荷载作用下框架结构力计算 (35)2.7 竖向荷载作用下框架结构力 (35)2.7.1 固端弯矩计算 (35)2.7.2 分配系数计算 (37)2.7.3 弯矩分配 (37)2.7.4 横梁跨中弯矩计算 (44)2.7.5 梁端剪力及柱轴力 (45)2.8 横向框架力组合 (48)2.8.1 结构抗震等级 (48)2.8.2 框架梁力组合 (48)2.8.3 框架柱力组合 (52)2.9 截面设计 (62)2.9.1 框架梁 (62)2.9.2 框架柱 (64)2.10 楼梯设计 (68)2.10.1 梯段板设计 (69)2.10.2 平台板设计 (69)2.10.3 平台梁设计 (70)2.11 基础设计 (71)2.11.1 初步确定基础尺寸 (73)2.11.2 基础受冲切承载力验算 (76)2.11.3 配筋计算 (77)结论 (80)参考文献 (81)致谢 (82)1 建筑设计说明1.1 工程概况1. 设计题目：新星海小区6＃框架住宅楼设计2. 住宅类型：经济适用房。
新世界花园住宅楼工程施工组织设计
新世界花园住宅楼工程施工组织设计一、编制依据1.1编制说明本施工组织设计是为满足**新世界花园5＃6＃住宅楼工程施工需要编制的。
本施工组织设计中的主要施工方案、工期、质量目标是根据已有的资料及以往施工同类工程的经验材料，并结合我集团的施工能力、技术力量、机械装备的情况制定的。
1.2编制依据1.2.1工程招标文件1.2.2施工图纸1.2.3主要施工范、规程、标准1.2.4二、工程概况：2.1 基本概况2.2建筑概况2.2建筑概况2.3水暖概况2.3.1给排水工程概况2.3.1.1水管道户内采用PPR管，热熔焊接，其余横立，干管采用公称压力不低于 1.0Mpa的冷水型内筋嵌入式衬塑料钢管卡环连接，生活用水一层至三层为低区，由城市管网直接供给，四层以上为高区，由1—4#楼变频调速供水装置供给。
2.3.1.2水管户内采用PB管（S=5）热熔焊接横、立、干管采用公称压力不低于2.0Mpa的热水型内筋嵌入式衬塑料管卡环连接，生活热水一层至三层为低区，由市政压力供给，四层以上为高区，由变频水泵提供，热水供水温度为60℃，回水为50℃。
2.3.1.3水管道采用高密度聚乙烯管（PE80）热熔焊接，公称压力不低于1.0Mpa。
2.3.1.4户均设置IC卡水表，安装在厨房的柜子下面。
2.3.1.5水立管，通气管采用柔性接口机制铸铁管，地下夹层采用机制柔性排水铸铁管平口对焊。
2.3.1.6 5#楼内的中水水源收集后，先排入5#楼地下一层集水坑内，然后通过浅污泵经地下一层顶板梁送至6#楼地下一层集水坑内，有压排水采用焊接钢管，焊接或法兰连接。
2.3.1.7管道穿梁、混凝土墙应预埋套管，管道穿地下室外墙预埋钢性防水套管，做法为国标S3121V型。
2.3.1.8有穿越人防地下室顶板与隔墙的管道应预埋带翼环的钢套管为国标S31 21V型2.3.1.9房内的给水、热水、中水支管管道敷设于混凝土墙面和地面垫层内。
2.3.2采暖系统概况2.3.2.1供暖主立管为双管异程式，敷设在地下一层内，在楼梯间及公共管井安装热量表及关断阀，井内管道及阀门均须保温，管道井每层设检修门，以便管理人员查表及检修。
XX花园二期B区工程初步设计说明
XX花园二期B区工程初步设计说明XXXX花园二期B区工程初步设计说明（草稿）第一章工程概况一．设计依据1. 国家现行有关规范和规程；2. 中华人民共和国建设工程质量管理条例;3.《全国民用建筑工程设计技术措施》（规划.建筑）;4. 用地现状图；5.《城市居住区规划设计规划》GB50180-93.二．概述XX市XX花园二期B区工程是由XX（XX）房地产开发有限公司开发的高端住宅项目，总占地面积为262,814平方米。
二期项目位于XX市中心和平区浑河北岸、二环路南部，分为A区和B区，A正在建设之中，本工程为B区。
B区位于三好街东侧，其北侧为中央路以及该路北侧的二期A区工程，南部邻近沈水湾公园及浑河绿化带。
XX花园二期邻近三好街、五里河中央商务区、XX音乐学院、鲁迅美术学院和东北大学等成熟配套。
XX市XX花园二期B区工程南侧沿河布置低层住宅，北侧布置双排共计25栋高层住宅，层数为33层，局部为丰富天际线设计为17和24层，在东西两端考虑设计三栋150米高超高层住宅作为该区域的标志性建筑，沿北侧中央路与西侧三好街设置一至二层的商业配套。
住宅部分规划设计总户数约为3000户，规划居住人口12000人，容积率约为1.74，总停车位约3000辆。
本工程主体结构耐久年限50年。
地下室、屋面防水等级二级。
建筑外围护结构采取保温措施，住宅部分执行《居住建筑节能设计标准》DB21/T1476-2006，商业服务网点部分执行《公共建筑节能设计标准》DB21/T1477-2006满足节能建筑的要求。
住宅部分综合技术经济指标(表一)项目计量单位数值备注居住区规划总用地m2262,814居住户数户3,000户均人口人 4居住人口人120001.居住区用地内建筑总面积m2670,000 含地下室地上建筑面积m2530,000高层住宅建筑面积m2485,000低层住宅建筑面积m230,000公建面积m215,000地下室总建筑面积m2140,000建筑占地面积m2建筑密度%容积率 1.74绿地率% 35.0%停车泊位数3,600地下停车泊位数地上停车泊位数第二章建筑设计一．总平面设计规划用地布局综合考虑基地的地理环境及周边城市道路，使建筑的布局充分利用现有景观资源，有利于营造舒适优美的居住环境，周边完善的商业服务配套和合理的交通系统，最大限度的满足住宅舒适性的要求。
星海金融商务区超高层综合体结构超限抗震设计
星海金融商务区超高层综合体结构超限抗震设计宋莉;邱韶光;关立军;王鹏【摘要】星海金融商务区超高层综合体建筑高度为193.30 m,共51层,采用超B 级高度高层结构及钢筋混凝土框架—核心筒结构,采用SATWE及MIDAS两个程序对其进行计算分析,计算结果相近,小震下结构周期比、位移角、位移比、剪重比均满足规范要求.对其进行弹性时程计算时,发现顶部楼层地震力放大,中震、大震下底部加强部位的主要墙肢、框架柱及其余楼层的主要墙肢、框架柱均满足规范要求和性能目标,穿层柱需满足中震弹性,支撑楼面梁的连梁受剪承载力满足中震弹性,框架柱在1～ 24层为型钢混凝土柱,最后提出本工程结构加强措施.【期刊名称】《地震研究》【年(卷),期】2016(039)001【总页数】7页(P60-66)【关键词】超高层建筑;核心筒;性能目标;中震;大震;弹性;不屈服【作者】宋莉;邱韶光;关立军;王鹏【作者单位】大连城建设计研究院有限公司,辽宁大连116021;大连城建设计研究院有限公司,辽宁大连116021;大连城建设计研究院有限公司,辽宁大连116021;大连城建设计研究院有限公司,辽宁大连116021【正文语种】中文【中图分类】TU391框架核心筒是利用楼梯建筑内的电梯井道、通风井、公共卫生间等构建中央核心筒，同时采用外框架形成框架—核心筒结构。
应用核心筒抗侧向刚度以提高楼体的抗震性能，框架结构更多承担竖向荷载及少部分水平荷载，框架核心筒是目前超高层建筑设计的主流结构形式(朱炳寅，2013a)。
本文以星海金融商务区超高层综合体为研究对象，依据提出的性能目标进行抗震性能分析，并提出本工程结构加强措施。
星海金融商务区超高层综合体位于大连市沙河口区太原街西侧。
该综合体共设3层地下室，地下室为核六级人防停车库；地下室层高分别为地下一层5.4 m、地下二层4.2 m、地下三层4.8 m。
主塔楼建筑高度为193.30 m，共51层，设4层裙房，功能为商业、办公、公寓。
海上国际花园钢筋分项工程的施工
海上国际花园钢筋分项工程的施工文丨金钟昆山市申恒房地产有限公司本文是作者在学习平法的同时，结合海上国际花园项目在施工过程中所遇到的钢筋问题作以阐述。
工程概况海上国际花园位于上海市浦东新区，总建筑面积达56万m2，共分四期开发，该项目由别墅、住宅、商场和会所等组成，其结构形式有砖混、框架和框剪，抗震设防为丙类，抗震等级是三级。
该钢筋工程形式多样、施工难度高、工程量较大，是最主要的质量控制要素之一。
基础钢筋工程条形基础钢筋。
本工程的连排别墅设计采用条形基础（如图1），施工人员按照设计图纸施工后，监理在预验收时立即要求暂停施工，并向业主汇报，请设计来现场对已施工的基础钢筋是否符合设计要求进行确认。
监理工程师认为该基础钢筋有二处与现行规范不符：第一是基础梁下面分布筋未配置，理由是图集06G101-6中的梁板式条形基础分解为基础梁和条形基础底板分别进行表达，图集并未明确基础梁下的分布筋可以省略不做，并且设计施工图上也未明确；第二是基础梁高600mm，需要增设二道腰筋。
经设计人员到现场对已安装的基础钢筋进行验收后，认为施工符合设计要求。
设计人员解释该基础分布筋起固定主筋作用，在基础梁下面的分布钢筋可以省略；规范规定“当hw≥450时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋”，但是该基础梁的hw仅为250mm（因为hw≠梁高度），不需要配置纵向构造钢筋。
图1 条形基础桩承台与基础连梁钢筋。
本工程的商场采用大跨度框架结构，设计采用独立桩承台，独立桩承台间采用基础连梁连接，由于桩承台类型较多，高度也各不相同，因桩承台底面是统一标高，所以基础连梁与独立桩承台连接有两种形式。
一种是基础连梁顶面与桩承台顶面是平面连接；另一种是桩承台顶面比基础连梁顶面高。
根据06G101-6图集第70页规定，这二种情况下的基础连梁在伸入桩承台时配箍筋是各不同的（如图2），这两种做法在设计交底时经设计认可，因此在施工时各单位意见统一，顺利通过验收。
学士学位论文--某小区住宅楼设计的建筑与结构设计
目录摘要 (3)Abstract (4)第 1 章工程概况 (5)第 2 章结构选型与布置 (6)2.1 结构承重方案选择 (6)2.2 结构布置 (6)第 3 章框架计算简图及梁柱线度 (7)3.1 计算单元选取 (7)3.2 梁的截面尺寸算 (7)3.3 柱的截面尺寸初选 (7)3.4 现浇板厚度初选 (8)3.5 结构计算简图 (8)第 4 章荷载计算 (10)4.1 恒载标准值计算 (10)4.1.1 屋面框架梁线荷载标准值 (11)4.1.2 楼面横梁竖向线荷载标准值 (13)4.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值 (14)4.2 地震作用计算 (18)4.2.1 重力荷载代表值 Gi 的计算 (18)4.2.2 地震作用计算 (20)第 5 章内力计算 (24)5.1 恒载作用下的框架内力 (24)5.1.1 弯矩分配系数 (24)5.1.2 杆件固端弯矩 (29)5.1.3 节点不平衡弯矩 (30)5.1.4 内力计算 (30)5.2 活载作用下的框架内力 (39)5.2.1 梁固端弯矩 (39)5.2.2 纵梁偏心引起的柱端附加弯矩 (39)5.2.3 满跨活载布置及节点不平衡弯矩 (39)5.2.4 内力计算 (41)5.3 地震作用下横向框架内力计算 (44)5.3.1 0.5（雪+活）重力荷载作用下横向框架的内力计算 (45)5.3.2 地震作用下横向框架的内力计算 (52)第 6 章框架内力组合 (57)6.1 组合 (57)第 7 章框架梁、柱截面设计 (67)第 8 章楼梯设计 (69)8.1 梯段板设计 (70)8.2 平台板设计 (71)8.3 梯段梁 TL 计算 (72)第 9 章板的设计 (74)9.1 跨中最大弯矩 (74)9.2 内力计算 (74)9.2.1 楼面板计算 (74)9.2.2 屋面板计算 (81)10.2.1 A 柱 (90)10.2.2 B 柱 (91)10.2.2 C 柱 (91)10.2.2 D 柱 (91)10.3 基础结构设计 (92)10.3.1 荷载设计值 (92)10.3.2 A 柱 (92)10.3.3 B 柱 (94)10.3.4 C 柱 (95)10.3.5 D 柱 (96)参考文献 (97)致谢 (97)附录 (99)附录 1 外文译文 (99)附录 2 任务书 (108)附录 3 开题报告 (113)摘要本设计是郑州某小区住宅楼设计的建筑与结构设计，考虑建筑布置的要求，结构选型选择框架结构，结构布置尽量满足使用，耐久，美观三方面的要求。
住宅花园楼钢结构住宅毕业设计
住宅花园楼钢结构住宅毕业设计摘要随着经济快速增长，具有强度高、质量轻等优点的钢结构住宅在国内外得到广泛的应用。
本文阐述了珠海某地区的一栋10层高钢结构住宅-“鑫悦花园”的设计过程，抗震设防烈度为8级。
设计内容包括建筑设计、结构体系方案选择与结构设计三部分。
结构体系方案主要通过比较不同方案抗震性能确定。
结构设计包括手算设计楼板以及一品框架的竖向内力作用、地震作用以及风荷载作用，配合电算进行构件截面设计、节点设计以及施工图的绘制等。
此外，还提出了一些关于钢结构住宅发展的问题。
关键词：钢结构住宅；建筑设计；结构体系方案选择；结构设计；抗震性能目录1.钢结构住宅简介与工程概况 (1)1.1钢结构住宅简介 (1)1.2工程概况 (1)1.3钢结构住宅设计方法 (2)2.建筑设计 (2)2.1首层建筑平面图 (3)2.2二～十层建筑平面图 (3)2.3建筑正立面图 (4)2.4建筑A-A剖面图 (5)3.结构体系初选 (5)3.1结构体系初步选择 (5)3.2结构平面布置图 (6)4.楼盖与屋盖设计 (6)4.1屋面楼面荷载计算 (6)4.2施工阶段验算 (7)4.3使用阶段验算 (8)4.4剪切-粘结验算 (8)4.5挠度验算 (8)4.6自振频率验算 (9)5.框架初步设计 (9)5.1梁截面初选 (9)5.2柱截面初选 (9)5.3支撑截面初选 (10)5.4构件平面布置图 (10)6.结构体系确定 (10)6.1不同种类支撑体系的比较 (10)6.2框架体系与框架—支撑体系的结构性能比较 (12)6.3构件立面布置图 (13)7.竖向内力计算 (13)7.1结构计算简图与各构件线刚度计算 (13)7.2恒荷载作用下的内力计算 (13)7.3活荷载作用下的内力计算 (22)8.抗震内力计算 (24)8.1重力荷载计算 (24)8.2刚度计算 (25)8.3自振周期计算 (27)8.4地震作用计算 (28)8.5变形验算 (28)8.6地震作用下的内力计算 (29)9.风荷载内力计算 (31)9.1风荷载作用计算 (31)9.2变形验算 (32)9.3风荷载作用下的内力计算 (32)10.内力组合 (34)10.1梁内力组合 (35)10.2柱内力组合 (35)10.3各控制截面最大内力组合值 (37)11.手算与电算结果分析比较 (38)11.1竖向荷载分析比较 (38)11.2水平地震力计算分析比较 (39)11.3电算主要计算指标 (40)12.截面验算 (41)12.1框架柱的计算长度 (41)12.2框架柱截面验算 (43)12.3框架梁截面验算 (44)12.4支撑截面验算 (45)12.5组合次梁设计 (45)12.6钢框架梁柱节点全塑性承载力验算 (46)12.7节点域抗剪强度验算 (46)12.8抗震构造措施验算 (46)13.节点设计 (47)13.1柱脚节点设计 (47)13.2柱与柱的拼接连接设计 (48)13.3梁柱节点设计 (48)13.4次梁与主梁连接节点设计 (49)13.5支撑节点设计 (50)14.楼梯设计与基础设计 (51)14.1楼梯设计 (51)14.2基础设计 (52)15.防锈防火设计 (52)15.1防锈处理 (52)15.2防火处理 (52)16.结语................................................... 错误！未定义书签。
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结构设计计算书一.设计概况1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋）2.建设地点：深圳市某地3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2，可作为天然地基持力层。
地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。
3.2.气象资料：全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风常年降雨量为：1283.70mm基本风压为：0.36kN/m 2（B 类场地）基本雪压为：0.20kN/m23.3.抗震设防要求：七度二级设防3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。
二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。
1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块（３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架:因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm.447.94504260>==h l n ==h b )31~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b / 500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm（２） 次要承重框架：取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm415.74003660>==h l n ==h b )31~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm（３）楼面连续梁（４）框架柱:)201~151()201~151(==H h ×3000=374.7mm~281mm b=(1~2/3)h 取b=h① 按轴力估算:C ＇列柱: No=9×15.66m 2×(10~14)KN/m 2=1409.4KN~1973.16KN A ＇﹑E ＇列柱: No=9×8.1m 2×(10~14)KN/m 2=729KN~1020.6KN ② 按轴压比验算:此建筑抗震等级为二级，μ=0.8选C 30型混凝土 c f =14.3 N=(1.2~1.4)No C ＇列柱： mm mm mm f N A c 4744742242233.148.0100011.25652⨯==⨯⨯=≥μ A ＇﹑E ＇列柱： mm mm mm f N A c 3533531248993.148.0100084.14282⨯==⨯⨯=≥μ 故初选柱截面尺寸为：C ＇列柱： b ×h=500mm ×500mm A ＇﹑E ＇列柱：b ×h=450mm ×450mm1.3. 确定结构计算简图⑴.三个假设：①平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；②楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移； ③不考虑水平荷载作用下的扭转作用。
⑵.计算简图根据结构平面布置图,选定第(2-1)轴线作为计算单元. 如图１所示框架梁跨度(按柱中心线确定)： A ＇C ＇跨: 4200mm C ＇E ＇跨: 4500mm 框架柱高度：取底层:H 1=4200+450+(1900-900)-30 =5620mm （如图2）其它层:H 2=H 3=H 4=H 5=H 6=H 7=H 8=H 9 =3000mm框架计算简图如图梁﹑柱惯性矩,线刚度,相对线刚度计算 1.4.1 梁﹑柱惯性矩计算主要框架梁： 493310898.11245025012mm bh I b ⨯=⨯==次要框架梁： 493310333.11240025012mm bh I b ⨯=⨯==边框架梁： 499110848.210898.15.15.1mm I I b ⨯=⨯⨯== 中框架梁： 499210797.310898.15.10.2mm I I b ⨯=⨯⨯==内柱49331021.51250050012mm bh I o ⨯=⨯==外柱: 493310417.31245045012mm bh I o ⨯=⨯==1.4.2 梁﹑柱线刚度计算根据公式 i=EI/l,可以得出梁﹑柱的线刚度如下(E=E C )梁：i A 9＇C 9＇=3.417×109E/4200=9.04×105E i C 9＇E 9＇=3.417×109E/4500=8.438×105E 柱：i A 1＇A 0＇=3.417×109E/5620=6.08×105E i C 1＇C 0＇=5.21×109E/5620=9.27×105E i A 9＇A 8＇=3.417×109E/3000=11.39×105E i C 9＇C 8＇=5.21×109E/3000=17.367×105E 1.4.3 梁﹑柱相对线刚度计算取i A 1＇A 0＇值作为基准值1.算得梁﹑柱的相对线刚度标于图3中 2. 荷载标准值计算 2.1 永久荷载2.1.1 作用于框架梁上的荷载 2.1.1.1 屋面恒载小瓷砖层 0.55kN/m 2三毡四油屋面防水层 0.4kN/m 21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m 2水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kN/m 21:8水泥炉渣找坡 80mm 1.44kN/m 21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m 2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m 2板底抹灰 20mm 0.4kN/m 2合计6.21kN/m 22.1.1.2 楼面恒载水磨石地面 0.65kN/m 2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m 2板底抹灰 20mm 0.4kN/m 2合计3.55kN/m 22.1.1.3 梁自重主要框架梁：0.4530.25325=2.812kN/m 次要框架梁：0.430.25325=2.5kN/m2.1.1.4 柱自重上层柱： 外柱： 0.4530.4532533=15.19kN /根内柱： 0. 530.532533=18.75kN /根底层柱： 外柱： 0.4530.4532535.62=28.45kN /根内柱： 0. 530.532535.62=35.13kN /根2.1.1.5墙自重及两面抹灰女儿墙：0.2531.538=3KN/m 两面抹灰： 0.8kN/m2~8层： 内墙: 0.23（3-0.45）38=4.08kN/m 0.23（3-0.4）38=4.16kN/m外墙: 0.253（3-0.45）38=5.1 底层: 0.253（4.2-0.4）38=7.62.1.2.1 作用在框架梁上的恒载楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配短向分配：5aq/8长向分配：aq bab a ])2()2(21[32+-(参见图A 1＇=213（3-230.9+3）30.9=1.89m 2 A 1＇=2131.830.9=0.8m 2=A 3 B 1＇=213（3-1.5+3）30.75=1.69m 2 B 1＇=2131.530.75=0.56m 2=B 3顶层：G A 1＇=6.2131.89=11.74KN= G A 3＇ G B 1＇=6.2131.69=10.49 KN G L 1＇=0.3530.2532533=6.56KN G A 2＇=6.2130.81=5.03 KN= G A 4＇G B 2＇=6.2130.56=3.48 KN= G B 3＇ G F 1＇=6.2130.7533.3=15.37 KN= G F 2＇ G L 2＇=0.430.2532533.3=8.25KN G C 1＇=6.2134.97=30.86 KN G D 1＇=6.2134.39=27.26 KN G E 1＇=6.2134.21=26.14 KNF M ＇=21 [21( G A 1＇+ G B 1＇+ G L 1＇)+ G A 2＇+ G B 2＇+ G F 1＇+ G L 2＇]=23.26 KNq L 3＇=0.4530.25325=2.81KN/mC 1: 7058.0)5.495.1()5.495.1(21)()(213232=+⨯-=+⨯-l a l aq C 1＇=0. 705831.9536.21=8.547N/m q C ＇M =q c 1＇+ q L 3＇=8.547+2.81=11.357KN/mA 3: 847.0)39.0()39.0(21)()(213232=+⨯-=+⨯-l a l aq A 3＇=0. 84730.936.21=4.734N/m q ME'=q C'M +q A3'=11.357+4.734=16.091KN/mD 1:669.0)2.495.1()2.495.1(21)()(213232=+⨯-=+⨯-l a l aq D1'=0.669×1.95×6.21=8.1KN/m q L4'=0.45×0.25×25=2.81KN/mE 1:752.0)2.465.1()2.465.1(21)()(213232=+⨯-=+⨯-l a l aq E1'=0.752×1.65×6.21=7.705KN/m q A9'C9'= q D1'+ q E1'+ q L4'=18.615KN/m标准层:G A1= G A3=3.55×1.89=6.71KN G A2=3.55×0.81=2.88KN= G A4 G B2 =G B3=3.55×0.56=1.99KN G F1=3.55×0.75×3.3=8.79KN G L1=6.56+0.2×(3-0.35)×3×8=19.28KN G B1=3.55×1.69=6KN G L2=8.25+0.2×(3-0.4)×3×8=20.73KN G D1=3.55×4.39=15.58KN q L3=2.81+0.2×(3-0.45)×8=6.89KN/m G E1 =3.55×4.21=14.95KN G L2 =3.55×4.97=17.64KNF M =[(G A1+ G B1+ G L1)/2+ G A2 +G B2 +G F1 +G L2]/2=25.19 q A8'C8'= q D1 +q E1 +q L4=4.631+4.405.6.89=15.926KN/mq CM =q C1+ q L3′=4.886+2.81=7.696KN/m q l3=6.89KN/m= q L4 q C1=0.7058×1.95×3.55=4.886KN/m q D1=0.669×1.95×3.55=4.631KN/m q A3=0.847×0.9×3.55=2.706KN/m q E1=0.752×1.65×3.55=4.405KN/m q ME =q C1+q A3 +q L3=4.886+2.706+6.89=14.482KN/m2.1.2.2 恒荷载作用在框架柱上的集中荷载 G L5′=8.25+3×3.3=18.15KN顶层：F E1=[( G A1′+ G B1′+ G L1′)/2+ G A4′+G B3′ +G L5]/2=20.53KNC 3=1/2×1.95×3.9=3.8m 2= C 2 =D 2 =D 3E 2= E 31/2×1.65×3.3=2.72m 2G C2′= G C3′= G D2′=G D3′=6.21×3.8=23.6KN G E2′= G E3′=6.21×2.72=16.89KNF E2′=(23.6+2.5×3.9+3.9×3)/2=22.53KN F E′=20.53+22.53=43.06KNF C′=(23.6+23.6+16.89+15.37+2.5×3.9+2.5×3.3)/2=48.73KNF A′=(23.6+16.89+2.5×7.2+3×7.2)/2=40.05KN标准层：G l5=2.5×3.3+5.2×3.3=25.41KNF E1=[(G A1+ G B1+ G L1)/2+ G A4+G B3+G L5]/2=23.5KNG C2= G C3= G D2=G D3=3.55×3.8=13.49KNG E2= G E3=3.55×2.72=9.66KN G F2= G F3=8.79KNF E2=(13.49+2.5×3.9+5.2×3.9)=21.76KNF E=23.5+21.76=45.26KN F E= 23.5+21.76+45.26KNF C=(13.49+13.49+9.66+8.79+2.5×7.2+0.2×2.6×8×7.2)/2=46.69KNF A=(13.49+9.66+2.5×7.2+×5.2×7.2)/2=39.3KNA′列柱：顶层上柱：F9=40.05KN 下柱：F9′=40.05+15.19=55.24KN 八层：F8= F9′+ F A=55.24+39.3=94.54KN F8′= F8+15.19=109.73KN七层：F7= F8′+ F A=109.37+39.3=149.03KN F7′= F7+15.19=164.22KN六层：F6= F7′+ F A=203.52KN F6′= F6+15.19=218.71KN五层：F5= F6′+ F A=258.01KN F5′= F5+15.19=273.21KN四层：F4= F5′+ F A=312.5KN F4′= F4+15.19=327.69KN三层：F3= F4′+ F A=366.99KN F3′= F3+15.19=382.18KN二层：F2= F3′+ F A=421.48KN F2′= F2+15.19=436.67KN一层：F1= F2′+ F A=475.97KN F1′= F1+29.59=505.56KN C′列柱：顶层上柱：F9=48.73KN 下柱：F9′=48.73+18.75=67.48KN 八层：F8= 114.17KN F8′= 132.92KN七层：F7= 179.61KN F7′= 198.36KN六层：F6= 245.05KN F6′= 263.8KN五层：F5= 310.49KN F5′= 329.24KN四层：F4= 375.93KN F4′=394.68KN三层：F3= 441.37KN F3′= 460.12KN二层：F2= 506.81KN F2′= 525.56KN一层：F1= 572.25KN F1′= 572.25+36.53=608.78KN E′列柱：顶层上柱：F9=43.06KN 下柱：F9′=43.06+15.19=58.25KN 八层：F8= 103.51KN F8′= 118.7KN七层：F7= 163.96KN F7′= 179.15KN六层：F6= 224.41KN F6′= 239.6KN五层：F5= 284.86KN F5′= 300.05KN四层：F4= 345.31KN F4′=360.5KN三层：F3= 405.76KN F3′= 420.95KN二层：F2= 466.21KN F2′= 481.4KN一层：F1= 526.66KN F1′= 541.85KN恒荷载作用下框架的受荷简图（设计值）如图4查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为1.5kN/m 2,上人屋面均布活荷载标准值为1.5kN/m 2。