对旋式局部通风机的性能测定与分析
对旋式风机性能自动测试系统的研究
２ 性 能参 数 的 换算
２ １ 问题 的提 出 风 机性 能测试 必须 测量 的原 始 工作 参数 包 括大 气压 力 、 境温 度 与湿 度 、 流 器气 流 ， 环 集
压力 Ｐ （ 型 试验装 置 ）试 验管道 压力 Ｐ 。ｃ 、 孔板 前后 压差 △ Ｂ型试 验装 置 ）风机 内部 两台 电机各 自的输 ｐ（ 、
１ 试 验 管 道 系统
风 机性能 测试 系统 包 括 试 验 管 道 系 统 、 据 采 集 硬 件 系 统 和 数 据 处 理 软 件 系 统 ， 能 满 足 Ｇ ／ 数 它 Ｂ
Ｔ２６ ２０ （ １３ － ００ 工业通 风机— —用 标准化 风道进 行性 能试验 》 ＭＴ２ －２０ （ 矿用局部 通 风机 》 风机 （ 及 ２２ ０７ 煤 （ 对 的空气 动力性 能测试 要求 ． Ｔ ２－２ ０ Ｍ ２２ ０ ７中定 义 了井下局 部通 风 机有 压 人式 与 抽 出式两 种 工作 方 式及 相
应 的检 测标准 ， Ｂ Ｔ ２ ６ ２ ０ Ｇ ／ １ ３ － ０ ０要求 风机 的性 能试 验应 根据 其工 作 方式 选择 相 应 的试 验装 置 类 型． 因此
本测试 系统 的试验管 道可 以采用 Ｃ型装 置 （ 管道进 口和 自由出 口） 进行 测试 ， 可 以完成 Ｂ型装 置 （ 道 也 管
矿用对旋式轴流局部通风机噪声特性实验研究
（ ｈ ｎ ｑｎ ｒｎｈ ｈｎ ｏｌ ｅｅｒｈＩｓ ｔｔ， ｈｎ ｑｎ ０ ０ ７ Ｃ ｉａ Ｃ ｏ ｇｉｇＢａ ｃ ，Ｃ ｉａＣ ａ Ｒ ｓａｃ ｎｔｕｅ Ｃ ｏｇ ｉｇ４ ０ ３ ， ｈｎ ） ｉ
ｌｚｄｉ ｄ ｔｉ ｔ ｓ ｕ ｄｔａ ｔｅｎ ｉ ｏｒｓｏ ｄｎ ｅｂａ ｅｐ ｓ ｎ ｅｕ ｎｙ（ Ｐ ）ｏ ｅｆｓ ｙｅ ｅａ ．Ｉ ｉ ｆ ｎ ｔｈ ｏｓ ｃ ｒ ｐ ｎ ｉｇｔ ｔ ｌｄ ａｓ ｇ￣ ｑ ｅ ｃ Ｂ Ｆ ｆ ｈ ｒｔ ｎ ｌ ｏ ｈ ｅ ｅ ｏｈ ｉ ｔ ｉ
ｓｎ ｏ ｔａ ｒ ｔｔｎ ｘａ ａ ’ ｏ ｓ ． ｉ ｇ ｅ ｎ ｒ —ｏ ａｉ ｇ ａ ｉｌｆ ｎ Ｓｎ ｉｅ
Ｋ ｅ ｏ ｄｓ： ａ ｏ ｔｃ ； ｃ ｎ ｒ —ｏａ ｉ ａ ｙｗ ｒ ｃ ｕｓｉ ｓ ｏ ｔａ ｒｔ ｔ ｎｇ ｆ ｎ； ｎ ｉｅ； ｓ ｅ ｔａ； ＢＰＦ；ＢＩ ｏｓ ｐ ｃｒ Ｆ
我 国矿 用 通 风 机 面 临 着 安 全 、 能 、 耗 和 减 节 降 排 噪声 的压力 。研 究 和 控制 矿 用 风 机 的噪 声 ， 关 是
多通道噪声测试系统
系我 国煤矿 安全 节 能 降耗 、 排 噪声 污染 和 环 保 的 减
大事 。研 究表 明 ： 空气 动 力 噪 声 是对 旋 风 机 的主 要
噪声源 ， 包括 离 散 噪声 和 宽 频 噪 声两 部 分 Ｊ 它 。但
是 ， 旋式 轴 流 局 部 通 风 机 气 动 噪 声 中 ， 散 噪声 对 离 与宽频 噪声 哪 个 占主 要 部 分 ？离 散 噪 声 的频 谱 具 有什 么特征 ？ 目前 ， 不 是十分 清楚 。 还 本 文对 四种 常用 的 对 旋 式 轴 流 通 风 机 进 行 实
局部通风机设计
，只要改变。
2
2
目前，轴流通风机的设计方法主要有两种，一是利用单独翼叶对空气动力试验所得到的数据进行设计，称为孤立叶型设计法。另一种是利用叶栅的理论和叶栅的吹风试验结果来进行设计，成为叶栅设计法。
对于轴流通风机来说，由于叶栅稠度 不大，一般 ，可以把叶片当作一个个互不影响的孤立叶片，按孤立叶型设计法设计，即假定孤立叶型的升力系数 与叶栅升力系数 相等。鉴于此法计算简便迅速、实验数据较完整、计算结果也较准确可靠，因而国内外都采用孤立叶型设计法设计轴流通风机，特别是对于压轴流风机，可获得很好的结果。其实无论采用何种叶型数据及计算公式，其基本理论都是一致的，只不过表现形式略有不同。
由上面两种方法的比较，本次设计中对叶轮的设计采取孤立叶型。
2
2
前后两级叶轮的负载关系所谓负载是指气流通过叶轮的压强增益。两级叶轮之间的负载分配是设计中的一个重要问题。第一级动叶是后扭型,而第二级是预扭型。重点讨论前后两级动叶有相同转速的情况。这时,后者气流与叶片之间的相对速度比较大,这就决定了第二级的负载可以适当增大。
二十世纪初期，由于航空事业的迅速发展对机翼理论进行了广泛的实验研究，其研究结果大大促进了轴流式风机的发展。迄今，孤立叶型的升力理论和实验数据，仍然是轴流式通风机设计的主要依据之一。从三十年代开始，随着航空发动机的日新月异，对叶栅理论又进行了大量的实验研究，其研究结果即所谓平面叶栅实验数据，是设计轴流式压缩机或高压轴流式通风计的主要依据。今天，在这种理论的推广运用下，轴流式通风机家族成员在不断增多，本次设计的局部通风机也是它的成员之一。目前轴流式风机，小的其叶轮直径只有100多毫米，大的直径可达20多米。最大流量的通风机其流量可达1500万 每小时。风机的布置形式有立式、卧式和倾斜式三种，轴流式通风机很多是电机直联传动的。下面就我设计的一些内容简单介绍如下
煤矿通风机性能的测定及分析
煤矿通风机性能的测定及分析彭云;赵伏军;王鹏飞;李铁山【摘要】Provides reliable technology basis materials for mine safety production,working condition regulation and loss-reduction,the performance of main ventilation fan device at Tangdong Coal Mine is measured,the performance curve and motor load-efficiency curve are drawn.The measurement results show that the main ventilation fan has stable performance,can meet air feed requirements.The economic operation status is ＂allowed to run＂.The efficiency of the main fan unit is 67.82% currently.%对唐洞煤矿主通风机装置性能进行了测定,以便为矿井安全生产、工况调节、降低损耗提供可靠的技术基础资料,绘制了风机性能曲线、电动机负载率-效率曲线。
测定结果表明：唐洞煤矿主通风机性能稳定,满足供风要求,经济运行状态为＂允许运行＂。
主要通风机装置当前效率为67.82%。
【期刊名称】《煤矿机电》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】4页(P72-75)【关键词】通风机;电机运行;测试与分析【作者】彭云;赵伏军;王鹏飞;李铁山【作者单位】湖南科技大学能源与安全工程学院,湖南湘潭411201;湖南科技大学能源与安全工程学院,湖南湘潭411201／煤矿安全开采技术湖南省重点实验室,湖南湘潭411201;中南大学,湖南长沙410083;湖南华润煤业集团唐洞煤矿,湖南资兴423404【正文语种】中文【中图分类】TD723《煤炭安全规程》规定，新安装的主通风机投入使用前，必须进行1次通风机性能测定和试运转，以后每5年至少进行1次性能测定。
对旋式轴流通风机性能的分析研究
节。
再 有 ，Ｒ Ｒ ＋ 压 力 曲 线的 工 作部 分 （ 右边 ）和非 工作部分 （ 左 边 ）的断裂区较小 ，曲线左边的重
高 ；对 目前 国内煤矿 用对旋 主通风机 的效率进 行 了对 比 分析 ，指 出 了现存
２／Ｐｕ ） — ２ １
Ｐ
２ Ｐ
２
２
２ ／ Ｇ２
４ ２ ／
１１ Ｇ２ —２ ／ ／ ｕ
ｌｌ２ ／ —／ｅ２ｕ
Ｒ ＳＲ Ｓ ＋ ＋ ＋ ２（ Ｐ
２ Ｇ２ Ｐ
２ Ｃ２ Ｐ ｙ
４ ／ Ｇ２
ｌ
汪 ：ｃ ２ —— 旋 流 速 度 ； １— — 切 同 速 度 ； Ｐ— — 空 气 密 度 。 ２
产品样本给 出的性 能曲线再做具体对 比分析 。这５ 家企
业及产 品样本是 ： 企业Ａ：Ｂ ＤＫ系列煤矿用对旋主扇风机 。 企业Ｂ：防爆轴流式主要通风机。
企业Ｃ：Ｘ Ｘ风机。
限公 司开发 设计的带扩 压器对旋 轴流通风 机装置 （ №
题
１ 样机 ）的试验结果 ，其装 置的最高静压效率 为Ｏ８ ６ ４ ．１ （ 电动机效率 由其性能 曲线查得 ）。
的问题 并提 出 了建议 。
【 关键词】抗磨损
耐 腐蚀
叶轮
制造工艺
叠状 况明显改善 ，马鞍 形状 （ 凹部 特性 ）相对和缓 ，从而 对正 确使用
曲线 的工作部分带来 了方便 。
一
前言 估 Biblioteka ２对 旋式轴流通风机效率评 ．
这 里 主要 对２ Ｄ ＋ 的 效 Ｋ￣ Ｒ ＲⅡ
国内煤矿 用轴 流主 通风机 主要 有三 种形式 ，即 ①单 级 ：叶 轮＋ 导 叶 后
对旋轴流局部通风机技术规格书
冯家塔煤矿矿用隔爆型压入式局部通风机采购项目技术规格书一、总则1.本技术规格书适用于冯家塔煤矿(以下简称买方）矿用隔爆型压入式局部通风机采购项目。
2.本技术规格书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，卖方应保证提供符合技术规格书和有关标准、规范的优质产品。
3.如果卖方没有以书面对本技术规格书的条文提出异议，那么买方可以认为卖方提供的产品应完全符合本技术规格书的要求。
4.在签订合同后，买方有权提出因规范标准和规程发生变化而产生的一些补充要求，具体项目由买方和卖方共同商定。
5.本技术规格书所使用的标准如与卖方所执行的标准发生矛盾时，按较高标准执行。
二、供货范围一览表注：卖方提供的投标设备必须是成套的、完整的，能实现标的物的整体功能。
凡招标文件技术文本中未提及到的，属设备所必需的组成部分，也属供货范围。
附属设施明细表三、工作条件1.煤层情况1.1 2号煤层：赋存于山西组顶部，为煤矿内主采煤层之一，平均厚度2.80m，含1～2层夹矸，个别钻孔含3层夹矸，厚度0.11～0.73m，岩性主要为炭质泥岩、砂质泥岩及泥岩。
煤层直接顶板主要为泥岩、粉砂岩，中～粗粒砂岩；煤层直接底板主要为泥岩、粉砂岩、少量炭质泥岩及细粒砂岩。
煤层赋存稳定，结构简单，倾角3～7°。
1.2 4号煤层:煤层平均埋深171.43m，煤层厚度1.46～4.60m，平均厚度2.50m。
煤层结构较简单～较复杂，含1～3层，最多含4层，夹矸厚0.13～0.55m，岩性主要为粉砂岩、泥岩。
煤层顶板主要为粉砂岩、泥岩，少部分为粗粒砂岩、中粒砂岩及细粒砂岩；底板主要为泥岩、粉砂岩、少量为炭质泥岩、中粒砂岩及粗粒砂岩。
煤层厚度变化不大，且变化规律明显，结构较简单～较复杂，倾角2～5°。
2.该局部通风机作为掘进工作面通风用，配套设备如下：MB670-1型掘锚机或EBZ315H型掘进机。
FBDC系列抽出式对旋局部通风机性能参数
FBDC系列抽出式对旋局部通风机性能参数FBDC系列抽出式对旋局部通风机一、概述FBDC系列抽出式对旋局部通风机（以下简称通风机）是淄博风机厂有限公司针对目前部分煤矿需要抽排含瓦斯及污风的需要（瓦斯浓度不超3％）研制生产的最新节能型局部通风机。
FBDC系列抽出式对旋局部通风机具有结构紧凑、噪声低、高风压、大流量、效率高等特点。
根据不同的通风要求，既可对旋使用，又可单机使用。
使用对旋式通风时可增加通风距离，离较短时可使用单机，风量不变，从而减少能耗，节约能源。
其结构紧凑，便于在工程施工中运输和安装使用。
其结构型式为矿用隔爆型、对旋式、带消音装置、抽出式局扇通风机。
二、用途FBDC系列抽出式对旋局部通风机适用于煤矿井下含爆炸性物质（瓦斯和煤尘）的环境中。
作抽出式局部通风，可满足矿山通风网络和安全生产的需要。
抽排井下局部瓦斯积聚或与除尘装备联合使用排除工作面粉尘，改变工作环境，是抽出式局部通风的理想装备。
1．型号、规格FBDC系列抽出式对旋局部通风机包括了l9个机号，标准状态下空气动力性能参数见表1。
表1FBDC系列抽出式对旋局部通风机标准状态下空气动力性能参数三、结构特征与工作原理1．总体结构FBDC系列抽出式对旋局部通风机由集风器、机壳、电动机、叶轮、扩散筒、风筒接头等部分组成（见图1）。
通风机外壳及结构件用钢板焊接而成，内筒用孔板焊接而成，内衬消声材料：电动机被密封在内尺道内，与风道内的乏风隔离，电动机为YBF系列隔爆型风机用二极三相异步电动机采用380V/660V电压等级，通风机叶轮采用特殊材料制作，防静电、无摩擦火花。
由电机冷却风轮所输送的气流进行冷却，电机与新鲜风流相通。
因此，该通风机可作井下抽出式通风使用。
2．工作原理通风机采用对旋式结构，风压高、效率高。
在叶轮的作用下，乏风由集风器或进风接头吸入，经两级叶轮加压后送入回风巷或经导风筒排入回风巷，通风机流道中乏风不接触电动机。
通风机结构紧凑，使用安全，维修方便。
FBD矿用对旋局部通风机说明书
简 介FBD系列矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机（以下简称通风机）按企标Q/DF001-2011、行业标准MT222-2007的有关规定设计制造，具有风压高、送风距离长、高效、节能和噪声低等特点。
风机由两台隔爆型三相异步电动机直接驱动叶轮。
风机设有前、后消声器。
通风机防爆型式为隔爆型，防爆标志为“Exd I”，采用电动机防爆型式为隔爆型，防爆标志为“Exd I”。
结 构该系列风机由1集流器、2进口消声器、3风机、4接线盒、5出口消声器、6倒流帽、7隔爆型异步电动机、8叶轮组、9扩压器等组成（见图一）。
叶轮采用优质钢板制成。
接线盒内有6个接线柱，可结成三角形和星形，分别适用于380/660V或660/1140V电压等级。
图一FBD系列通风机外形尺寸表单位：mm 型 号 A B C D L d0 d1 d2 d3 H1 H FBD№5.0 1100 1601601150 2645620510560620 350 865 FBD№5.6 1150 2052051200 2840680570620680 370 880 FBD№6.0 1350 2152151400 3270740610660720 390 920 FBD№6.3 1500 2252251550 3590750640690750 400 990 FBD№7.1 1550 2602601600 3760840720770850 450 1080 FBD№8.0 1650 3703701700 4210980810880955 520 1290 FBD№9.0 1550 4004001600 405010809109801050 570 1270风机出风口通风柔性风筒将新鲜风流送入局部通风地点。
柔性风筒的选择，按风筒直径等于风机出风口内径或大于出风口内径100mm 左右选择。
该系列风机只能卧式安装。
将安装地点的巷道地面整平夯实，再将风机放平垫实。
实例谈高效对旋局部通风机应用效果
实例谈高效对旋局部通风机应用效果0 矿井介绍某矿井煤炭赋存条件优越。
井田面积63 . 1k m2，矿井地质储量7 . 8亿，t 可采储量5 . 5亿t 。
可采煤层1#、2#、3#、6#、7#、8#、9#共7层，总厚度18 . 78 m，目前，主要开采2#、3#、8#煤层，矿井服务年限为100年。
有两个生产水平，上水平为平峒开拓形式，下水平为斜井开拓形式，2006年矿井核定生产能力为500万，t 矿井采用长壁采煤法。
矿井采用的是多风井进风、多风井回风的分区通风方式，现有入风井10个，出风井4个，矿井总进风量约为30000 m3/m in，矿井总排风量32000 m3/m in 。
矿井建有地面固定瓦斯抽采系统，2006年抽采纯瓦斯量为1430万m3。
1 问题的提出此矿井北区8#煤层平均厚度 3 m 是该矿的主采煤层。
该区域是全矿可采煤层中瓦斯涌出量最大的区域，随着开采深度的不断延伸和单巷掘进距离的不断加大以及掘进进尺的不断提高，瓦斯涌出量年递增。
瓦斯治理的任务越来越重，尤其是局部通风的难度加大。
2002年，该煤层综掘工作面绝对瓦斯涌出量为6～8 m3/min ，一个综掘工作面安设4台28 k W局部通风机同时供风。
2004年综掘工作面绝对瓦斯涌出量达到6～8 m3/m in ，一个综掘工作面安设1台2 @ 30 k W 局部通风机和1台28 k W 同时运转供风，勉强可以解决局部通风问题。
2005年在掘进68208 综采工作面时，绝对瓦斯涌出量达到了8～10 m3/m in ，使用2台2 @ 30 k W 局部通风机同时供风也不能解决通风问题。
如果使用3台以及3台以上局部通风机同时为1个掘进工作面供风，违反5煤矿安全规程6第128条规定。
通过调研，煤炭科学院重庆分院生产的新型高效、节能FDò型 2 @ 55 k W 对旋局部通风机的风量、风压可以满足该掘进工作面的通风需要。
FDò型 2 @ 55 k W 对旋局部通风机的功率为 2 @ 55 k W、风量700～1 000 m3/m in 、风压1 500～7 700 Pa 。
对旋轴流通风机运行工况分析
对旋轴流通风机运行工况分析一、工况变化及其性能的稳定性（1）一般的工况波动通风机与管网联合运行时，由于种种原因会引起通风机性能或管网性能的变化，从而引降的性能曲线部分）变化，总可在稳定工况状态下运行。
（2）非稳定工况变化若通风机的性能曲线形状如图1-2所示，K 为性能曲线的最高点，工况点A 在性能曲线的右下部（在最高点K 的右下部）变化时，通风机及管网的联合运行可以是稳定的。
但是工况点A ’若在通风机性能曲线的左下部（即随着流量的增加，压力也上升的部分）变化时其运行状态是非稳定的。
如图1-3所示，当管网性能曲线斜度比通风机性能曲线小时，若工况点落在通风机性能曲线的左下部，就难得到稳定的工况点。
例如图1-3，a ），由于某种原因，工况点升至B ”或降至B ’，但在B ’或B ”附近通风机性能曲线与管网性能曲线都没有交点，因为通风机压力上升时，管网压力要和通风机压力维持相等，也要上升，而管网压力上升，它的流量也随之增加，在流量增加方向，显然管网性能曲线与通风机性能曲线没有交点。
相反，通风机压力下降，工作点为B ’时，管网压力也随之下降，在管网流量减小方向，管网与通风机的性能曲线无交点（直至流量减小到零为止）。
所以，在这种情况下，工况点是很不稳定的。
图1-3，b ）是管网性能变化的情况，同理也是不稳定的。
若管网性能曲线与通风机性能曲线有几个交点，如图1-4所示，运行状态更是不稳定的。
按需供风时，就有必要利用整机进行工作，以达到增加风量的目的。
整机工作与单机工作有所不同。
如果不能掌握单机工作的特点和技术，将会事与愿违，后果不良，甚至可能损坏风机。
因此，分析单机运转的特点、效果、稳定性和合理性是十分必要的。
本次讨论针对一、二级风机不同转速单机运行和整机运行试验数据对比分析。
（1）整机系统有效性分析在对整机运行进行数值模拟时，一级风机的转速不变，二级风机的转速从n1分别降低到n2、n3、n4，图2是数值模拟得出的压力—流量系数曲线。
局扇说明书
H
D
D1
D2
№4.0
1320
390
540
490
270
1045
402
480
№5.0
1720
430
660
550
330
875
502
612
№6.0
2520
528
820
590
400
795
602
712
№6.3
2840
514
968
620
417
780
632
740
№7.1
2880
524
970
655
460
740
713
3.检查配套电器设备，电压、容量是否满足要求，各项保护是否良好；
4.检查风机各连接部分有无松动，筒体是否在运输过程中损坏变形；
5.电机应按标识正确接线，接线要牢固，并做好各部分的绝缘。电器部分严防淋水，严防电机缺相和过载运转；
6.安装完毕后试运行观察，分别启动一、二级试验转向，当风向与旋标牌所示方向一致时，先启动一级正常运转后再启动二级试运行。注意观察是否有擦碰声，电流超载或剧烈振动等不正常现象，待运行情况良好后，可正式投入使用。
6、由于通风机的每一级叶轮单独工作时产生的风压都远低地两级叶轮同时工作风压的一半，所以在使用通风机时，两组叶轮必须同时启动工作，如果其中一台电动机损坏时，必须整机停止工作进行检修，不得单级使用。
六、故障分析与排除
主要故障及排除方法
故障特征
故障原因
故障识别和排除方法
通风机内有金属碰撞声
叶片擦机壳
更换叶片和机壳
通风机执行标准：
执行标准为：MT222-2007《对旋式局部通钢机技术条件》、Q/YAF001-2012《FBD系列矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机标准》。
对旋式局部通风机技术条件
对旋式局部通风机技术条件(MT 755—1997)对旋式局部通风机是一种高效率、低噪声的局部通风机。
该风机经过多年的研究和推广使用，其规格已系列化。
因此有必要制定一个标准，为对旋式局部通风机的设计、制造和使用提供依据。
本标准以MT 222—1996《煤矿用局部通风机》为参照，吸取了其中适合对旋式局部通风机的内容。
本标准自实施之日起，凡新研制的或改型的对旋式局部通风机都应符合本标准的规定。
本标准由煤炭工业部科技教育司提出。
本标准由煤炭工业部煤矿安全标准化技术委员会归口。
本标准由煤炭科学研究总院重庆分院起草。
本标准委托煤炭科学研究总院重庆分院负责解释。
本标准主要起草人：张元银、刁文庆、刘拥军。
1 范围本标准规定了对旋式局部通风机(以下简称对旋式通风机)的定义、要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输和贮存。
本标准适用于用隔爆型电动机驱动的对旋式通风机。
2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB191—90 包装储运图示标志GB／T 1236—85 通风机空气动力性能试验方法GB／T 2888—91 风机与罗茨鼓风机噪声测量方法GB 3836．1—83 爆炸性环境用防爆电气设备通用要求GB 3836．2—83 爆炸性环境用防爆电气设备隔爆型电气设备“d”GB／T 6388—86 运输包装收发货标志GB／T 9438—88 铝合金铸件技术条件GB／T 10111—88 利用随机数骰子进行随机抽样的方法GB／T 13306—91 标牌GBl3813—92 煤矿用金属材料摩擦火花安全性试验方法和判定规则JB 2759—80 机电产品包装通用技术条件JB／TQ 339—84 通风机产品外观质量与清洁度JB／T 6445—92 通风机叶轮超速试验方法JB／T 6886—93 通风机涂装技术条件MTll3—1995 煤矿井下用聚合物制品阻燃抗静电性通用试验方法和判定规则MT 222—1996 煤矿用局部通用机ZBJ72 038—90 通风机焊接质量检验ZBJ72 039—90 通风机铆焊件技术要求ZBJ72 042—90 通风机转子平衡3 定义本标准采用下列定义。
压入式对旋轴流局部通风机
河南中煤矿业科技发展有限公司隔爆型压入式对旋轴流局部通风机一、产品特点：FBD系列矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机（以下简称通风机），主要用于具有甲烷气体爆炸性危险的煤矿井下，供煤矿采掘工作面中、长距离通风。
该机具有性能安全可靠、维护成本低、使用寿命长、叶片叶型设计先进、噪音低、效率高、能耗低运转性能稳定等特点。
该机的气动性能满足矿井掘进面局部定量通风的要求，在接上风筒后与管网系统配合损失小，送风距离长。
严格按照GB3836.1、GB3836.2、MT222-2007等标准生产，检验合格。
该机可以根据掘进工作面长度和巷道不同的通风要求，既可整机使用，又可分级使用。
二、型号的组成及代表的意义：型号表示方法：三、外形结构：通风机构造如图1。
1—聚风器2—进风消声器3—一级主机4—二级主机5—扩散消声器四、技术特征：为适应巷道的不同通风要求，该系列通风机的机号范围为：№5—№10共6个机号，11种规格。
其性能参数见下表1：机号功率(kW)风量(m3/min)风压(pa)全压效率(%)噪声[dB(A)]No55.5×2160～2502930～30081≤85 7.5×2170～2803100～37081≤85No5.611×2250～3903500～45083≤85 15×2280～4304100～48583≤85No6.318.5×2300～4804300～60083≤85 22×2350～5505200～80083≤85 30×2370～5705800～80083≤85No7.137×2400～6306400～85083≤85 No845×2620～9006500～120083≤8555×2720～9507000～141083≤85No1075×2800～17008500～165083≤85五、结构特征与工作原理：1、该系列通风机系轴流式局部通风机和外包复式消声器的组合体，其结构如图1所示，由进风消声筒、一级主机、二级主机、扩散消声筒等四部分组成；2、通风机每级均有额定功率相同的电动机驱动，叶轮直接装在电动机的轴伸上，相邻级间的叶轮旋转方向相反。
矿用防爆对旋式轴流通风机性能分析与对策
２０ ０ ８年第 ９月
煤
炭
工
程
矿 用 防爆 对旋 式轴 流通 风机 性 能分 析 与对 策
李永强 王 伟 ，
（． １ 中煤邯郸设计工程有 限责任公 司 ， 河北 邯郸 ０６３ ； ． ５０１ ２ 河北 工程 大学 ，河北 邯郸 ０￣３） ５ ８
由于采用对旋结 构 ，风 机一 、二级 叶片 分别采 用 了互
其一级 、二级 叶轮既是 工 作轮又互 为 导叶级 ，采用 与 电机
直联 的传动结 构 ，叶轮通过 轴 与毂键联 接 固定 。电动机 置
为质数 、安装角可调 的弯 掠组合 正交 型叶片 ， 级工 作 叶 两
轮旋 转方 向相反 且互 为 导 叶 ， 掉独 立 导 叶 ， 低 了风 机 去 降
风机还存 在一些 缺陷 ，需要加以改进 。
、
二级叶轮互 为导 叶 ，气 流轴 向进入 叶轮 ，从 叶轮 流 出
的气体绝对速度 尚有一定的旋转 ，经过扩 散器扩压整 流后 ，
使气体轴 向流 出 ，风压 得到进 一步 提高 。一 般情 况下 ，矿 用防爆对旋式轴流通风 机 的最高压 力值 约为带后 导 叶的普
中 图分 类 号 ：Ｔ ７ ４ Ｄ ２
文献 标识 码 ：Ｂ
文 章编 号 ：１７ ０ ５ （ ０ ８ Ｓ － ６ ￣２ ６ １－ ９ ９ ２ ０ ｊ １ ０ ９ ０
１ １ 传 动效率 高 ．
采用 电机与风机 叶轮 直联方 式 ，叶轮 直接安 装在 电机
０ 引 言
通风机堪称煤 矿的 “ 脏” 肺 。为 了保证矿井安全生产 通 风机必须 ２ ｈ不 间 断地工作 ，因而 通风 机运行 效率 及其 工 ４ 作可靠性 问题 成为煤矿企业关心 的焦点 。 由于矿井 开采期 限较 长 ，部分 老矿 井风 机 老化 ，运 行
防爆抽出式对旋轴流局部通风机叶轮的静力分析
（． １ 湖北 工程 学院计 算机 与信 息科 学 学院 ， 北 孝 感 ４２０ ； 湖 ３０ ０
２ 湖 北工程 学 院外 国语 学院 ， 北 孝 感 ４ ２ ０ ； ． 湖 ３ ０ ０ ３ 湖北 赛福机械 有 限公 司， 北 孝感 ４ ２ ０ ） ． 湖 ３ ０ ０
矿用抽 出式局 部通 风机 叶 片承 受离 心力 、 流体 动力 、 振动和介质 等 的综合 作用 ， 是通 风机 的关键部 件 ， 出现故障 ， Ｊ如果 轻则影 响正常生产 ， 重则引起瓦 斯爆 炸事故 ， 巨大 的人 身和财产 损失 ， 安全性 造成 其
能非常重要 ， 为此有必要对叶轮的强度 和位移进行
率 达 到 ７ ．５ ， 高全 压效 率 达 到 ７ ． ３ ， Ａ 声 级 噪 声 为 １． Ｂ， ０３％ 最 ４２ ％ 比 ７６ｄ 叶轮 的 强 度 和 刚度 满 足 要 求 ． 机 试 样
验及现场应用表 明： 对该 型通风机叶轮所建 立 的计算 与分 析模型正 确 ； 过合理 的设计 ， 通 采用 等厚 圆弧板 叶 型、 普通 热轧低碳 钢板材质作叶片的对旋轴流叶轮 ， 其强度 、 刚度能够满足要求 ， 整机 的空气动力性 能较好 ．
关 键 词 ： 限 元 分 析 ； 出式 ； 轮 ； 片 ； 力 ； 移 ； 部 通 风 有 抽 叶 叶 应 位 局
中图 分 类 号 ： Ｄ ４ ． Ｔ ４１２ 文 献 标 识 码 ： Ａ ｄ ｉ１．９ ９ ｊｉ ｎ １７ —８９ ２ １．５ ０ ７ ｏ：０ ３ ６／．ｓ ．６ ４２ ６ ．０ ２ ０ ． １ ｓ
第３ ４卷第 ５期
２１ ０ ２年 ０ ５月
武
汉
工
程
大
学
矿井局部通风机的综合分析
普通轴流、子 午 加 速（ 斜 流 ）和 对 旋 ) 种 局 扇
间隙竟达)%((33。
的压力特性见表"［"，!］。
表" 三种局扇的压力特性
压力特性
理论静压升$%
理论全压升$& 全压系数!
反作用度 ’
89:普通轴流（单级）
"()!(; "!")!!(
"()!(
!)(!(
";)!(!(
89:989:普通轴流（双级）
局扇叶轮与电机直联传动。叶轮(电机与主 风筒之间构成的环形通道对气流的均直性影响很 大，从而对风机性能影响也很大。
目前，国内局扇大都选用 )*+系列专用防爆 电机，较好地解决了电机的支承问题。然而，由于 叶轮轮毂直径（!）难以做到与电机外径（!"）相同， 致使环 形 通 道 凸 凹 不 平，产 生 分 离 气 流，损 失 增 大，压力下 降，效 率 降 低，噪 声 增 加。 解 决 此 类 问 题现有两种途径。
当然，从效率角度看，对旋风机的效率低于普 通轴流。但 是，经 良 好 的 气 动 和 结 构 设 计 的 对 旋 局扇，全压 或 静 压 效 率 达 到 相 关 标 准 规 定 的 指 标 亦是不难实现的。
对旋主要通风机选型改造、技术测定及效益分析
散器 内壁 可增设 消音 器 ， 一 步 降 低 噪声 。⑥ 风 叶 进
角 度 可在 ２ ４ 。 围 内任 意 调整 ， ５～ ５ 范 也可 单 台运 行 ， 式结 构 ， Ｉ级 风 机 、 由 Ⅱ级 风 机 、 散 器 、 散 塔 组 扩 扩 成 。 电动 机与 叶 轮直联 ， 中导 叶 ， 长轴 传 动 。不 无 无 需建 风机 房 、 风 道 、 机基 础 。整 机 结 构 简单 ， 反 风 安
长轴 传动 的能 量损 失 和 机 械 故 障 ， 高 了 主要 通 风 提
机效 率 和运行 可靠 性 。②结 构简 单 。除定 期对 风机
轴承 加油 外 ， 一般 不 需 要 维 修 ， 以 长期 连 续 运 行 。 可
③高 效 区域 宽 广 。静 压 效 率 在 ７ ％ 以上 的工 作 区 ０
该 矿 主要通 风机 配备 为原设 计 的 １个采 区 １个综 采 放 顶煤 机械 化生 产 工作 面 ， 由于矿 井 投 产 开 采 初 期 煤 层厚 ４～ 厚 度 不稳 定 或 夹 矸 ， 利 于 机 械 化 ６ ｍ， 不 大 规模 开采 。故 投产 后更 改为 １个 采 区 ２个 炮采 放
域 占总工 作 区域 的 ６ ％ ， 高 静 压 效 率 达 ８ ％ ， ５ 最 ６ 属
顶 煤工 作 面生 产 、 ２个掘 进 （ 接替 ） 工作 面 ， 原设 计 而 主要 通风机 的技 术 参 数 ， 已不 能 满 足 矿 井 的实 际需
要 。２ ０ ０ １年 ６月 ， 生 产 厂 家 协 助 下 完 成 ２ 台 在 Ｂ Ｋ ５８ ｏ ８型 主要通 风 机 改造 ，０月 进 行 了技 术 Ｄ ６ －Ｎ ２ １
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２０ 年第 １ ０８ 期
中 州 煤 炭
矿用地面防爆轴流对旋式通风机性能测试报告[精编版]
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矿用地面防爆轴流对旋式通风机性能测试报告[精编版]四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿FBCDZ-6-№16B矿用地面防爆轴流对旋式通风机性能测试报告中煤科工集团重庆设计研究院二0一七年十二月四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿受测单位：四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿设备名称：矿用地面防爆轴流对旋式通风机设备型号：FBCDZ-6-№16B测定类别：定期测定报告日期：2017年12月16日中煤科工集团重庆设计研究院二0一七年十二月目录一、前言 (2)二、测定的技术依据 (3)三、测试中使用的仪器仪表及技术指标 (3)四、确定测定方案 (4)五、测量前的准备工作 (8)六、测试步骤 (11)七、现场测定数据结果 (12)1#风机技术性能测定数据及结果汇编 (13)1#风机性能曲线（图3） (16)2#风机技术性能测定数据及结果汇编................................................................................................................................ 17.2#风机性能曲线（图4） (20)八、测定分析 (211)九、建议 (22)测定报告项目名称：四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿主要通风机性能测定项目编号：2017-12测定单位：四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿中煤科工集团重庆设计研究院有限公司测定日期：2017年12月10日~2017年12月13日一、前言1、测定目的意义通风机是煤矿安全生产的重要设备，保持通风机在良好状态下运行是安全和节能的重要环节。
四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿（以下简称陈家岭煤矿）选用了2台FBCDZ-6-№16B型矿用防爆轴流对旋式通风机，其中一台正常工作，一台备用。
为评估陈家岭煤矿这两台主要通风机选型是否合理，安装质量是否符合技术要求，根据《煤矿安全规程》和《设备管理规程》等有关规定，四川大业矿业集团有限公司陈家岭煤矿于2017年12月13日对本矿的两台FBCDZ-6-№16B型矿用防爆轴流对旋式通风机进行了性能测试。
矿井局部通风机空气动力性能的对比分析
Ｖｏ ３ Ｎｏ ２， ０１ １ ９， ． ２ １
．
文章 编 号 ： １０ ０ ２ （０ １ ０ ０ ４ ０ ０ ５— ３９ ２ １ ）２— ０ ４— ３
矿 井 局 部 通风 机 空 气 动 力 性 能 的对 比分析
潘 地林 ， 陈燎 原
（ 徽理工大学 ， 安 安徽 淮 南 ２ ２０ ） ３ ０ １
１ 前言
讨 正 确选择 使用 矿井 局部通 风设 备 的基 本原则 。
２ 设 计工 况点理 论压 力参数
矿井局 部通 风机 是煤 矿采 掘 中不 可缺 少 的通 风安 全设备 ， 性 能 特性 的优 劣 直 接与 煤 矿 生产 其
安全 紧密 相关 。２ ０世 纪 ８ ０年代 以前 ， 国矿 井 我
Ｐ ＝ ｕ ｃ ＝ ｕ （ 一％ｃ ｔｌ ｌ ｐ￣ ｐ １ ｆ２ ｏ ） ｌ
．
流
体
机
械
４ ５
（） １
流增 加 能量 的功 能 外 ， 承 担 了静 导 叶 回收 动 能 还
的功 能 。
气 流流经 动 叶所获 得 的理论 静压 为 ：
对旋 风机 在 设 计 工 况 点 工 作 时 ， 般 有 △ 一 ｃ
于 １ 。
量Ｃ 的旋绕动能÷ ｃ， ：经过静导叶的整流扩
压， 又转 变成静 压能 被 回收 。所 以 ， 风机 一级 的理 论静 压升应 该 为 ：
ｖｎ ｌ ｉ ｅ ｎｌｚｄａｄｃｍｐｒ ｅｒｔ ａｙｉ ｄｔｌＡ ｃｒｉ ｏｔｅ ｗ ｈ ｒｃ ｒｔ ｓ ｔｅｐ ｎｉｌ ｏ ｈｏｉ ｅｔａ ｏ ｗ ｒ ａａ ｅ ｎ ｏ ａｅ ｔ ｏｅ ｃｌ ｅ ｉ ｃｏ ｎ ｔ ｈｉ ｏ ｎ ｃａａｔｉ ｉ ， ｒ ｃｐｅ ｆ ｏｓ ｇ ｉｔｎ ｅ ｙ ｄｈ ｉ ｌ ｎ ａ． ｄｇ ｒ ｅ ｓｃ ｈ ｉ ｃ ｎ