PKPM安全设施计算2012版介绍
pkpm2012版参数调整
调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00......《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00......放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70......一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条梁扭矩折减系数：TB = 0.40......现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条全楼地震力放大系数：RSF = 1.00......用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.00.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0......按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00......计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15.....取1.15，《抗规》6.2.4条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1.....用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0.....一般不调整，《高规》10.2.7条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1.....《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0.....强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 300......设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱主筋强度(N/mm2): IC = 300......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙主筋强度(N/mm2): IW = 210 .....《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00......《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00......《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00......《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30......《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；抗震设计时应≥0.25，《抗规》6.4.3条1款（强条）设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00......《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00柱计算长度计算原则: 有侧移............一般按[有侧移]，用于钢结构梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》是否考虑P-Delt 效应：否................一般不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条；《抗规》3.6.3条；《高规》5.4.1条，5.4.2条柱配筋计算原则: 按单偏压计算......宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....用于钢结构梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00.....室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00.....室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否...一般工程选[否]，详见《砼规》7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是]荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00.....无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6，《荷规》7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 1 .......取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.00.....取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构..........按主体结构材料填写混凝土容重(kN/m3): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00.....一般取0（地震力.风力作用方向，逆时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0.....无地下室时填0竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式......多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载....选[计算风荷载]地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力....选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条）特殊荷载计算信息: 不计算............一般情况下不考虑结构类别: 框架结构..........按结构体系选择裙房层数: MANNEX= 0.....无裙房时填0转换层所在层号：MCHANGE= 0.....无转换层时填0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.....一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点........…..剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》是否对全楼强制采用刚性楼板假定是.............计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否]风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 ....取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录D.4附表D.4地面粗糙程度: B 类..............有密集建筑群的城市市区选[C]类，乡村、乡镇、市郊等选类，详《荷规》7.2.1条结构基本周期（秒）: T1 = 0.06.....宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；体形变化分段数: MPART= 1.....体形无变化填1各段最高层号: NSTi = 6.....按各分段内各层的最高层层号填写各段体形系数: USi = 1.30.....《荷规》7.3.1表7.3.1；高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3，详见《高规》3.2.5条地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC....…..《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联]，规则结构用[非耦联]补充验算计算振型数: NMODE= 9.....《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；参见《手册》；[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数]应≥90％地震烈度: NAF = 7.00.....《抗规》1.0.4条，1.0.5条，3.2.4条，附录A场地类别: KD = 2.....《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）；见地勘报告设计地震分组: 二组........《抗规》3.2.4条，附录A特征周期TG = 0.40.....II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s，《抗规》3.2.3条，5.1.4条表5.1.4-2（强条）多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08.....7度取0.08，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50.....7度取0.50，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）框架的抗震等级: NF = 3.....7度H≤30m取3，《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条）剪力墙的抗震等级: NW = 2.....7度框剪取2，《抗规》6.1.2条表6.1.2 （强条）活荷质量折减系数: RMC = 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数周期折减系数: TC = 0.70.....框架砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00.....砼结构一般取5.0；《抗规》5.1.5条1款；《高规》3.3.8条是否考虑偶然偏心: 否........单向地震力计算时选[是]，多层规则结构可不考虑，《高规》3.3.3条；参见《手册》；是否考虑双向地震扭转效应: 是........一般工程选[是]，此时可不考虑上条[偶然偏心]；《抗规》5.1.1条3款（强条）；《高规》3.3.2条2款（强条）斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0.....无斜交构件时取0；《抗规》5.1.1条2款（强条）；斜交角度＞15应考虑；《高规》3.3.2条1款（强条）活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条柱、墙活荷载是否折减不折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）传到基础的活荷载是否折减折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）---------柱，墙，基础活荷载折减系数---------.....《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）计算截面以上的层号------折减系数1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）> 20 0.55 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）表二：非抗震结构及抗震结构通用性的内力增大和调整系数来因系数对结果的影响系数范围备注框架梁端负弯矩调幅系数同上BT，同上BT，满足“强剪弱弯”的要求。
pkpm12
需要重点理解的概念：
“平均值、较大值” “统计意义上相符” “两组天然、一组人工波” “基底剪力” “层间位移角”
1.2 弹性时程分析具体实现
• 1.2.1 SATWE • 1.2.2 TAT • 1.2.3 PMSAP
三向地震波的合理选取和人工定义
• 时程分析与三向地震波 • 三向地震波的合理选取 • 如何人工定义地震波
在当前的工程目录下建立相应的地震波文件。
文件名采用“USER”加上“1”、“2”或其他数字 。
使用“.X”、“.Y”和“.Z”文件后缀给出主方向、次方 向和竖向所对应的地震波波形。如果用户给出了无后 缀文件，则认为该文件中的内容为主方向地震波波形 。 例如“USER1”、“USER2.X”、“USER2.Y”、
《高层混凝土结构技术规程》JGJ3-2002
第3.3.4条 第3点 7～9度抗震设防的高层建筑，下列情况应采用弹性时程分 析法进行多遇地震下的补充计算： 1）甲类高层建筑结构； 2）表3.3.4 所列的乙、丙类高层建筑结构； 3）不满足本规程第4.4.2～4.4.5条规定的高层建筑结构； 4）本规程第10章规定的复杂高层建筑结构； 5）质量沿竖向分布特别不均匀的高层建3-2002
第3.3.5条 按本规程第3.3.4 条规定进行动力时程分析时， 应符合下列要求： 1 应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组实际地震 记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，其平均地震影响系 数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在 统计意义上相符，且弹性时程分析时，每条时程曲线计算所 得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪 力的65％，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值 不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的80％； 2 地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振周期3～4倍， 也不宜少于12s，地震波的时间间距可取0.01s或0.02s； 4 结构地震作用效应可取多条时程曲线计算结果的平均值与振 型分解反应谱法计算结果的较大值。
[整理]pkpm参数说明.
![[整理]pkpm参数说明.](https://img.taocdn.com/s3/m/071322232b160b4e767fcfbe.png)
高层结构抗震控制与中震设计分析一．超限控制[10]4．其它超限建筑4.1 高度超过28m的单跨框架结构；4.2 抗震规范、混凝土和钢结构高层规程暂未列入的高层建筑结构；特殊形式的大型公共建筑及超长悬挑连筑；特大跨度的连体结构；4.3超限大跨度空间结构：跨度>120m、悬挑长度>40m、单向长度>300m的屋盖;非常用空间结构的大型场馆、一级客运站、大型候机楼、特大型机库。
5．关于超限计算问题5.1 计算程序问题1.SATWE的计算结果,大部分指标介于ETABS和MIDAS之间,结果偏安全.2.目前国内外结构分析软件,在单元模型及解题方法上没有太大区别,但在图形处理上国内外还有差距,国内图形处理速度和精度较差;3.总体分析的整体指标规律国内外软件一致,无大差别;细部由于单元接触边界的处理方法不同,其弹性计算的局部应力有较大差别;4.EPDA/EPSA采用弹塑性纤维束单元模型,理论上比弹塑性铰一维杆件模型先进;5.检查国外软件是否采用中国规范?查软件介面菜单是否能人工指定某一构件的抗震等级.1.验算目标是什么?应力、内力？2.工况?正应力、剪应力？平均应力、最大应力？应控制的是压应力还是拉应力?3.应满足的要求指标?应力云图能说明什么?4.弹性应力集中使问题复杂化.5.可行的办法是计算楼板传力控制断面的抗剪承载力>楼板传递的剪力.即在内力层面进行控制. 假定：层剪力按本层竖向构件剪切刚度分配，则控制断面传递的剪力为ΔV x ，∑∑-⨯=∆nmjx inmji x x Q K kV V ,,；式中:Q x,j ----第j 根竖向构件的下端剪力;F-------控制断面的截面积.V x,i -----第i 层在水平荷载作用下的层(X 或Y 向)总剪力∑nmjk-----分离体板块(n-m+1)根竖向构件的剪切刚度之和;i K -----i 层总剪切刚度;按材料力学公式，[]ττ≤∆=F Vx5.1max ;二．“广东省实施《高规》补充规定”的理解和应用1. 总则1.0.2 高层定义:10层或以上;6层以上且高度>28m 。
平面滑动法边坡稳定性设计计算书
安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品平面滑动法边坡稳定性设计计算书依据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002)一.参数信息C松散性的砂类土路基边坡，渗水性强，粘性差，边坡稳定主要靠其内摩擦力。
失稳土体的滑动面近似直线形态，整个路堤成直线形态下滑。
(如图)边坡土体类型为：填土；边坡工程安全等级：一级边坡(1.35)；边坡土体重度为：19.00kN/m3；边坡土体内聚力为：30.00kPa；边坡土体内摩擦角：25.00°；边坡高度为：20.00m；边坡斜面倾角为：45.00°；边坡顶部均布荷载：12.00kN/m2。
二.平面滑动法计算边坡稳定性由示意图按静力平衡可得此时边坡稳定性安全系数公式为：… _ Q • gw aj't眺A = ~2 ' SUL CU式中：——滑动面的倾角；f ---- 等于tg6，摩擦系数；6 ——边坡土体内摩擦角；L 滑动面的长度；N ---- 滑动面的法向分力；T ---- 滑动面的切向分力；c ——滑动面上的粘结力(或土的内聚力)；Q ——滑动体的重力(包括坡顶均布荷载)。
滑动面位置不同，K值亦随之而变，边坡稳定与否的判断依据，应是稳定系数的最小值Kmin 相应的最危险滑动面的倾角为0(如图所示)。
Ar由于滑动体的重力(包括均布荷载)可以由下式求得：Q 土理+ qB 土的十药乂竺也，2 2 sin a式中：Y ——边坡土体的容重(kN/m3)；B ---- 滑动土体块顶部宽度(m)；H 边坡计算高度(m)；q ——边坡顶部均布荷载(kN/m2)；a 边坡斜面倾角(°)。
所以，边坡稳定性安全系数计算公式为：… . 2c sm aK = J '十- ' -- - ------- - -- ----- :■yH + 2q sm [CE - fljJ ■ sin tu欲求K min值，根据dK/d=0,可求得最危险滑动面的倾角的值为:1/~~aGig 03 =曲既 + f—--- ■ G5C a式中：& a =酒+ 2区将参数代入可得：a = 2X30.00 / (19.00X20.00 + 2X12.00) = 0.15；ctg = 1.00 + (0.15/(0.47 + 0.15))1/2X 1.41 = 1.70.则边坡稳定性最不利滑动面倾角为：=30.54°.由此时的滑动面倾角可得到边坡稳定的稳定系数公式，用血=险+/)■ ctga ++ esc aK m.n = (2X0.15 + 0.47)X1.00 + 2X(0.15X(0.47 + 0.15))1/2X1.41 = 1.618. 此边坡稳定系数K m.n N 1.35，满足边坡稳定性要求！。
2012新规范风荷载计算及其在PKPM软件中的实现
度变化系数 及基本风压 这三项因素，下面首先讨论顺风向作用下的静荷载计算：
1.1 基本风压
2012 规范在 2001 规范数据的基础上进行了重新统计，部分城市在补充新的气象资料重新统计后，基本 风压有所提高。
1.2 体型系数
2012 规范中表 8.3.1 中增加了第 31 项，对于高度超过 45m 的矩形截面高层建筑需考虑深宽比 D/B 对背 风面体型系数的影响。当平面深宽比 D/B≤1.0 时，背风面的体型系数由-0.5 增加到-0.6，矩形高层建 筑的风力系数也由 1.3 增加到 1.4 。 8.3.2 条还增加了矩形平面高层建筑的相互干扰系数取值。 在 PKPM 软件中，基本风压和体型系数由设计人员直接指定，以上两项变化需由设计人员确认并在软 件参数中体现，软件不做改变。
1.3 风压高度变化系数
2012 规范在保持划分 4 类粗糙度类别不变的情况下，适当提高了 C、D 两类粗糙度类别的梯度风高度，
由 400m 和 450m 分别修改为 450m 和 550m。B 类风速剖面指数由 0.16 修改为 0.15，适当降低了标准
场地类别的平均风荷载，具体变化如下：
2001规范
图4 从图 4 对比可知 2012 规范四类场地的风振系数均比 2001 规范明显提高，为比较相对变化规律，对于
100 米、200 米和 400 米的结构，分别比较了不同高度处风振系数 2012 规范相比 2001 规范的百分比差 异，以 C 类地区为例，仍然假定基本风压 0.5KN/m2，阻尼比 5%，高宽比等于 5，考虑结构基本周期
≥ 0.74
µ
C z
= 0.544
z
0.44
10
µ
C z
≥
筏板钢筋支撑架计算
钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为 0.600kN/m2施工设备荷载标准值为 1.000kN/m2施工人员荷载标准值为1.000kN/m2横梁采用48mm×3mm钢管横梁的截面抵抗矩 W=10.974cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=32.921cm4立柱采用48mm×3mm钢管立柱的高度 h=1.6m立柱的间距 l=2m钢材强度设计值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=10.974cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.2×0.600=0.720kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.000+1.4×1.000=2.800kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.720+0.10×2.800)×2.002=1.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.720+0.117×2.800)×2.002=-1.598kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=1.598×106/10974.0=145.653N/mm2支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.600+1.000=1.600kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.600+0.990×1.000)×2000.04/(100×2.05×105×329210.0)=4.915mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=8.635cm2截面回转半径i=1.953cm立柱的截面抵抗矩W=10.974cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中σ──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.716；A──立杆的截面面积,A=8.635cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205N/mm2；Mw──立杆的受的最大弯矩值,Mw=1.60kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=4.25kN, σ=152.525N/mm2；立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!。
pkpm2012版satwe参数理解及选取630
pkpm2012版satwe参数理解及选取630SATWE参数理解及选取一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。
如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。
SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。
综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
2012 PKPM 学习资料
弹性板与梁变形协调
• 梁细分后，弯矩变的平缓。
模拟施工加载次序可自动确定
• 规范条文： 《高规》5.1.8 高层建筑结构在进行重力荷 载作用效应分析时，柱、墙、斜撑等构件 的轴向变形宜采用适当的计算模型考虑施 工过程的影响；复杂高层建筑及房屋高度 大于150m的其他高层建筑结构，应考虑施 工过程的影响。
嵌固端所在层号
• 《抗规》6.1.10-3：当结构计算嵌固端位于地下一 层的底板或以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到 计算嵌固端。 《高规》12.2.1：高层建筑地下室顶板作为上部结 构的嵌固部位时，应符合下列规定：
•
嵌固端所在层号
– – 刚度比：2倍 地下一层柱每侧的纵向钢筋面积不小于地上一层对应 柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍且地下室顶板梁柱节点左 右梁端截面与下柱上端同一方向实配的受弯承载力之 和不小于地上一层对应柱下端实配的受弯承载力的1.3 倍。 （自动执行－对地下室顶板层与嵌固端下层进行 调整，旧版对这两者的中间层也进行调整；仅对与柱 相连的梁支座进行调整；若其上层无柱则不进行调整）
YJK强刚模型与非强刚模型可集成计算
分别计算与整体计算的对比
项 目 周 期
第一周期 第二周期 第三周期 X方向规定水平力
强 制
1.0723 0.9639 0.8095 1.21 1.24 226.0 198.9 230.1 -257.6 7622 8586 2191. 2375.
不 强 制
1.0763 0.9695 0.8159 1.36 1.29 232.8 158.3 232.7 -251.7 7616 7740 2563 2711.
• 对于广义层多塔的情况，程序会自动按各塔同时向上施工的原 则设定各层的施工次序。 • 施工加载的步长取参数设置中的相应设置。
2012 PKPM算量软件 快速学会
PKPM工程量计算软件中怎样才能快点学会？答：学习PKPM算量、钢筋软件时，首先要学习PKPM算量、钢筋软件的应用流程：1新建工程，2新建楼层，3新建轴网，4定义构件，5绘图输入，6汇总计算，7校对数据，8查看报表。
1、新建工程：无论那个软件在做工程预算的时候，都要给他取个名字，方便以后查找或备案（具本操作详视频下载1）。
2、新建楼层：PKPM算量钢筋软件中新建楼层，建立的是标准层。
比如第1层指的是第1自然层，或者是基础层（当基础单独设立一个标准层时，层高为零，基础构件会自动按基础底标高自动对位），第2层指的是第2个标准层，可能包含有多个自然层，他可以和施工图一模一样地建立，自然层是在楼层布置时，按自然层的标高进行添加的。
3、新建轴肉：首先要熟悉图纸，选择一个标准层平面图，输入轴网的上、下开间及左、右进深的尺寸（详视频下载2）。
4、定义构件：所有的构件定义是一样的。
它由三步组成：1选择构件的类型，2输入构件的尺寸，3选择构件所用的材料。
比如：定义一个墙构件，这个墙是承重墙（普通墙，可以做梁或板的支座）还是非承重墙（框架间墙，不能作梁板的支座），这就是墙构件的类型；墙的晒厚度和高度是一定要输入的，墙厚是多少，影响套定额，我们在选择定额的时候，是根据墙的厚度来决定的如90、120、190、200、240墙等，墙的高度输入有按层高的，也有1000高、1500高等，软件默认0高=本标准层的高度；墙材料的选择，是软件自动套定额的一个判断条件。
PKPM算量软件自动套定额是根据定义构件时的：选择类型、输入的规格、选择的材料这三个方面来判断的，从而选择一个正确的定额。
这种方法便于刚才参加工作的造价人员快速进入工程岗位，更加方便广大造价你员提高工作效率，抽出更多的时间去组价，去学习新的东西。
5、绘图输入：所有的构件绘图工具及修改工具都是一样的。
为了便于造价人员学习PKPM算量钢筋软件，研究人员就把所有的构件在绘图的时候，使用统一的方法，只要学会一个构件的绘图，那么所的构件就会绘图了。
厂房模板支架计算书(PKPM2012)
碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方40×80mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.5。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.000×0.130×0.900+0.500×0.900=3.375kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×3.375+1.40×4.050)×0.250×0.250=0.061kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×1000/33750=1.800N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.375+1.4×4.050)×0.250=1.458kN 截面抗剪强度计算值T=3×1458.0/(2×900.000×15.000)=0.162N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×3.375×2504/(100×9000×253125)=0.039mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
柱,500×500
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：。
2012新规范风荷载计算及其在PKPM软件中的实现
图4 从图 4 对比可知 2012 规范四类场地的风振系数均比 2001 规范明显提高，为比较相对变化规律，对于
100 米、200 米和 400 米的结构，分别比较了不同高度处风振系数 2012 规范相比 2001 规范的百分比差 异，以 C 类地区为例，仍然假定基本风压 0.5KN/m2，阻尼比 5%，高宽比等于 5，考虑结构基本周期 随高度的变化，假设 T1 = 0.05n ，楼层平均层高 3 米，则取 T1 = H / 60 ，计算得到不同高度结构的风 振系数沿其自身高度的变化差异，如图 5 所示。
(6)
Bz 为脉动风荷载的背景分量因子，
(7)
其中
ϕz µ 与 2001 规范 z 项相同，其余各项与粗糙度类别、结构总高和迎风面宽度有关，这与 2001 规
项则直接与迎风面
范的脉动影响系数ν 的影响因素相似，区别在于ν 与高宽比 H/B 相关，而
宽度 B 相关。 可见新旧规范风振系数均与粗糙度类别、基本周期、基本风压、阻尼比、结构总高度、高宽比及风压 高度变化系数有关。 假定基本风压 0.5KN/m2，阻尼比 5%，高宽比等于 5，结构高度 200 米，基本周期 3.3s，分别比较 A-D 四类地区的风振系数，如图 4 所示：
1.3 风压高度变化系数
2012 规范在保持划分 4 类粗糙度类别不变的情况下，适当提高了 C、D 两类粗糙度类别的梯度风高度， 由 400m 和 450m 分别修改为 450m 和 550m。B 类风速剖面指数由 0.16 修改为 0.15，适当降低了标准 场地类别的平均风荷载，具体变化如下：
2001规范
z µ = 0.318 10
D z
µ ≥ 0.62
B z
z µ = 0.262 10
pkpm2012版satwe参数理解及选取630
SATWE参数理解及选取一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。
如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。
SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。
综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM计算参数详解
一、总信息1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。
2．砼容重：25结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度25 26 273．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。
4．裙房层数：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。
层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。
5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
（层号为计算层号）6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。
8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。
对于多层结构，应选此项。
外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
对于高层结构，可选此项。
9．恒活荷载计算信息：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
pkpm施工安全设施计算软件
pkpm施工安全设施计算软件
pkpm施工安全设施计算软件是一款专业的施工安全设施计算工具，用于帮助工程师和设计师进行施工安全设施的设计和计算。
该软件集成了各种常用计算公式和规范要求，可以自动进行计算并生成详细的计算报告。
使用该软件，用户可以根据实际工程需求，选择相应的计算模块，进行多种施工安全设施的计算，包括但不限于护栏、警示标志、防护设施等。
用户只需输入相关参数，软件即可自动计算出所需安全设施的尺寸、材料、数量等。
pkpm施工安全设施计算软件还具备灵活的设计功能，用户可以根据实际情况进行调整和修改。
软件支持多种设计标准和规范，以适应不同地区和工程的要求。
此外，pkpm施工安全设施计算软件还提供了可视化的计算结果展示，用户可以通过图表和图形直观地了解计算结果。
软件还支持导出计算数据和报告，方便与他人进行交流和共享。
总之，pkpm施工安全设施计算软件是一款功能强大、使用方便的工程计算工具，可以帮助工程师和设计师高效完成施工安全设施的计算和设计工作。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
建筑施工安全设施计算2012版建研科技股份有限公司信息化软件事业部高永刚2012年7月25日建筑施工安全设施计算软件概述出发点•贯彻执行《建设工程安全生产管理条理》•建设部2009年5月13日下发的《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》•通过技术措施来保障建筑工程的施工安全编制依据•国家和地方相关规范（如脚手架规范等）•相关工程技术理论建筑施工安全设施计算软件概述依据规范•1、建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2011•2、混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011•3、建筑地基基础设计规范GB 50007-2011•4、建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011•5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010•6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ 231-2010•7、建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010•8、建筑施工门式脚手架技术规范JGJ 128-2010•9. 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162 2008•10. 建筑桩基技术规范JGJ 94 2008•11. 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166 2008 •12. 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164 2008•13. 木结构设计规范和钢结构设计规范。
建质[2004]213号危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法•（一）基坑支护工程是指开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)并采用支护结构施工的工程；或基坑虽未超过5m，但地质条件和周围环境复杂、地下水位在坑底以上等工程。
•（二）土方开挖工程土方开挖工程是指开挖深度超过5m(含5m)的基坑、槽的土方开挖。
•（三）高大模板工程水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷15kN/m的模板支撑系统。
（四）30m及以上高空作业的工程•（五）脚手架工程1、高度超过24m的落地式钢管脚手架；2、附着式升降脚手架，包括整体提升与分片式提升；3、悬挑式脚手架；4、门型脚手架；5、挂脚手架；6、吊篮脚手架；7、卸料平台。
建筑施工安全设施计算软件概述特点•既考虑通用做法，又考虑了地方的建筑施工技术特点•数学和力学模型正确合理•详细的仿手算的计算过程和计算书•大大提高计算的准确性和工作效率•国内最早开发的建筑施工安全计算的专业软件适用范围•施工单位•监理单位•安全管理部门建筑施工安全设施计算软件概述作用•能完全改变建筑施工现场技术人员各自按自己的理解进行安全设施的设计计算的状况•对施工现场的安全设施的设计计算提供了科学和统一的设计模式•便于施工单位的设计计算，监理单位的审核，安全管理部门的审查，为施工安全管理提供了强有力的技术支持建筑施工安全设施计算软件概述建筑施工安全计算软件2012版是基于.Net平台全新开发的软件，更新了包括建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2011、混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011、建筑地基基础设计规范GB 50007-2011和建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011等近十本国家标准和行业标准；同时能够与面向服务平台完美结合，满足用户更高层次需求。
2012版软件采用全新的计算书生成工具，可以自定义多级标题和正文的样式；增加了快速计算功能，方便用户选择不同计算参数进行试算，并给出了参数修改意见；增加了节点详图集和安全检查表等功能；增加了盘扣式支架、工具式脚手架、异形梁、爆破、边坡等模块功能，丰富了软件内容。
•程序架构更新基于.Net平台全新开发的施工安全计算软件，能够与面向服务平台完美结合，满足用户更高层次需求。
•主界面更新程序界面全新改版，界面简洁美观，功能区划分清晰，功能菜单简单明了，用户可设置界面风格，满足用户个性化需求。
功能模块快速定位功能菜单计算书样式•采用全新的计算书生成工具，可以自定义多级标题和正文的样式。
快速计算功能•方便用户选择不同计算参数进行试算，并给出了参数修改意见。
支持多功能同时操作节点详图集•节点详图集：提供了模板、脚手架、塔吊、基坑等工程中大量的节点详图，并可以导出成多达9种格式的图形文件，方便使用安全检查表•提供了各种施工安全检查用表，包括《建筑施工安全检查标准》59-2011规范中的安全检查表。
危险源及法规•危险源控制、应急预案、安全生产法规扣件式脚手架新规范修改内容《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20111.钢管类型φ48.3×3.62.栏杆、挡脚板自重标准值3.脚手板自重标准值4.施工均布活荷载标准值类别标准值（kN/m2）冲压钢脚手板竹串片脚手板木脚手板竹芭脚手板0.300.350.350.10表4.2.1-1 脚手板自重标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0表4.2.2施工均布荷载标准值与建筑结构荷载规范的内容统一，将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk =０.７μz·μs ·w0（w0取n=50的值）修改为：wk =μz·μs ·w 0 （w0取n=10的值）扣件式脚手架新规范修改内容表4.3.1 荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载+施工荷载永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）立杆稳定永久荷载+可变荷载（不含风荷载）永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架，风荷载+2.0kN双排架，风荷载+3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。
(原来是0.85)满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。
扣件式脚手架新规范修改内容扣件式脚手架新规范修改内容•补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。
包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。
满堂支撑架根据剪刀撑的间距细分为普通型和加强型两种。
•补充了型钢悬挑脚手架相关的内容。
包括型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度计算；型钢悬挑梁锚固件及其锚固链接的强度计算；型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。
•规范《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010•塔吊基础桩配筋公式变化，取消了偏心距增大系数η•吊环钢筋应力取值不同，新规范取65N/mm2 （脚手架）•规范条文编号更改混凝土结构设计规范•塔吊地基基础计算参考规范《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011建筑地基基础设计规范•模板支架计算参考规范《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011混凝土结构工程施工规范模板及支架结构构件应按短暂设计状况下的承载能力极限状态进行设计模板及支架的荷载基本组合的效应设计值，可按下式计算混凝土结构工程施工规范建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程•依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ 231-2010，增加盘扣式双排脚手架计算和盘扣式模板支架计算模块。
双排脚手架，规范要求设计计算书应该包括的内容：1.纵向和横向水平杆等受弯构件强度挠度计算；2.盘扣连接盘的抗剪计算；3.立杆的稳定性计算；4.连墙件连接强度的计算；5.立杆的地基承载力计算。
注：立杆和水平杆钢管类型计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程•依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ 231-2010，增加盘扣式双排脚手架计算和盘扣式模板支架计算模块。
模板支撑架，规范要求设计计算书应该包括的内容：1.梁底面板强度、挠度和剪力计算；2.梁底木方强度、挠度和剪力计算；3.托梁强度、挠度和剪力计算；4.立杆的稳定性计算；5.支撑架整体稳定性计算；6.双槽钢托梁的强度、挠度计算。
附着式升降脚手架•依据规范《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010，增加附着式升降脚手架计算模块。
规范要求设计计算书应该包括的内容：1.水平支撑桁架的强度计算；2.竖向主框架桁架的强度计算；3.附墙支撑结构的强度计算；建筑桩基技术规范塔吊桩基础计算计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-20081 承台受力计算(新规范公式)2 承台主筋计算3 承台抗剪切计算(新规范公式)4 桩配筋计算5 单桩极限承载力和桩长计算6 格构柱的稳定性计算单桩基础三桩基础四桩基础十字梁基础爆破工程•根据有关文件要求，增加爆破工程模块，包括浅孔爆破、深孔爆破、光面爆破等多种形式的爆破计算。
其他功能模块•异形梁、边坡、缆索吊装等。
普通版计算书格式。
表格式计算书输出。
安全施工专项方案依据住建部87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》自动生成施工方案参数化设计，软件用户界面友好，易操作，简单方便软件自动进行施工组织方案自动生成各类型的施工专项方案图形，插入计算书软件为重点，难点的施工工艺提供动画演示大大提高技术人员的工作效率为施工行业提供标准的专项方案设计落地扣件钢管脚手架设计计算《建筑施工扣件式钢管脚手架规范》(JGJ130-2011)一、规范要求设计计算书应该包括的内容：1.纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件强度挠度计算；2.扣件的抗滑承载力计算；3.立杆的稳定性计算；4.连墙件连接强度的计算；5.立杆的地基承载力计算。
计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
悬挑脚手架设计计算悬挑脚手架主要用于高层结构施工、外装修、外挑承重架、卸料平台。
具体计算应该包括两部分内容，即上部钢管传递集中荷载的计算和悬挑的型钢及其支撑的计算。
具体悬挑脚手架形式：。