群桩效应系数计算表
群桩效应1.doc
群桩效应（Group Piles effects ）在高层建筑基础设计时不能不考虑的就是群桩效应，群桩效应就是指群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和这一现象。
影响群桩效应的主要因素有两个：一个是群桩自身的几何特征，如承台的设置方式（高、低承台）、桩间距桩长L及桩长与承台宽度比L/Bc、桩的排列形式、桩数；另一个是桩侧及桩端的土性及其分布、成桩工艺。
群桩效应具体反映在以下几个方面：群桩的侧阻力、群桩的端阻力、承台土反力、桩顶荷载分布、群桩的破坏模式、群桩的沉降及其随荷载的变化。
群桩基础——由基桩和连接于桩顶的承台共同组成。
若桩身全部埋于土中，承台底面与土体接触，则称为低承台桩基；若桩身上部露出地面而承台底位于地面以上，则称为高承台桩基。
建筑桩基通常为低承台桩基础单桩基础——采用一根桩（通常为大直径桩）以承受和传递上部结构（通常为柱）荷载的独立基础。
群桩基础——由2根以上基桩组成的桩基础。
基桩——群桩基础中的单桩。
复合桩基——由桩和承台底地基土共同承担荷载的桩基。
复合基桩——包含承台底土阻力的基桩。
单桩竖向极限承载力——单柱在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载。
它取决于土对桩的支承阻力和桩身材料强度，一般由土对桩的支承阻力控制，对于端承桩、超长桩和桩身质量有缺陷的桩，可能由桩身材料强度控制。
群桩效应——群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和，称其为群桩效应。
群桩效应受土性、桩距、桩数、桩的长径比、桩长与承台宽度比、成桩方法等多因素的影响而变化。
群桩效应系数——用以度量构成群桩承载力的各个分量因群桩效应而降低或提高的幅度指标，如侧阻、端阻、承台底土阻力的群桩效应系数。
桩承载力总结、群桩效应、减沉桩
S＞D
一般大于6d 一般大于6d
> 6d
承载力： R 群 承载力： 沉降： 沉降：
= nR 单
α
l
S群 = S 单
群桩效应系数： 群桩效应系数：
η =1
D = d + 2l ⋅ tan α
（2）承台底面贴地的情况（复合桩基） 承台底面贴地的情况（复合桩基）
复合基桩：桩基在荷载作用下， 复合基桩：桩基在荷载作用下，由桩和 承台底地基土共同承担荷载， 承台底地基土共同承担荷载，构成复合 桩基。 桩基。复合桩基中基桩的承载力含有承 台底的土阻力。称之为复合基桩。 台底的土阻力。称之为复合基桩。 复合基桩 影响因素：桩顶荷载、 、土质、 影响因素：桩顶荷载、l/d、土质、承台 刚度、及桩群的几何特征。 刚度、及桩群的几何特征。
4.3.3 竖向荷载下的群桩效应
问题
单桩承载力加 起来等于群桩 承载力？ 承载力？
群桩基础中桩的极限承载力确定极为复杂，与桩的间距、 群桩基础中桩的极限承载力确定极为复杂，与桩的间距、 土质、桩数、桩径、 土质、桩数、桩径、入土深度以及桩的类型和排列方式等因 素有关。 素有关。
群桩效应概念： 群桩效应概念：
的影响： 主要影响因素 ③桩距s的影响：→主要影响因素 桩距 的影响 s=3~4d
η ≥1
桩侧土应力叠加，提高侧阻。 桩侧土应力叠加，提高侧阻。 桩端土应力叠加,提高端阻; 桩端土应力叠加,提高端阻;但总 的沉降增加。 的沉降增加。
η p1 桩侧土应力叠加严重， 桩侧土应力叠加严重，桩侧土 下移，降低侧阻。 下移，降低侧阻。 桩端土应力叠加严重,降低端阻; 桩端土应力叠加严重,降低端阻; 总的沉降加剧。 总的沉降加剧。
CFG桩计算表格(2012新规范)
土厚li(m) 5.2 0.0 0.0 2.6
桩侧土摩擦阻力特征值 (qsia) 60
桩端土阻力(qp:未 修正承载力特征值)
80
35
80
2250
桩端端阻力发 挥系数:αp
桩间土承载力 折减系数：β
(0.9~1.0)
桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa)
面积置换率 m(0.01~0.10
)
桩身混凝土无侧限抗压 强度标准值fcu(MPa)
0.4
0.9
766.2
918.5
300
0.06
23.4
桩端阻阻力qp 2250
526.7
0.06
桩间距S（m）
1.5
单桩等效圆直 径（正方形）de=1.13S来自1.695桩身混凝土强度
说明标：准1值。f本cu=表
C35
按GB-JGJ79- JGJ 79-2012 编制)
2。绿色部分人工输入
0.8 Ra=μp*∑qsia*li+αp*Ap*qp
Ra=fcu*Ap/(4*λ) 766.2
fspk=λ*m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
m=(d/de)^2
7.8 766.2 526.7
直径D(mm) 0.4 L=
Ap=D2*3.14/4 μp=D*3.14
7.80 0.13 1.26
桩长范围土层名称 1 2 3 4 5 6
CFG桩计算
设计计算：
机具条件：
有效桩长(m) 桩截面面积(m2)
桩周长μp
1.单桩承载力：
参数取值：：
单桩承载力发挥系数：λ
2.单桩承载力特 征值(取小值)
取值Ra= 3.复合地基承载
桩承载力计算表-管桩600
工程项目： 温州市划龙桥西路5#地块
2014-8-6
桩参数
桩径 周长 600 1.88 桩面积 0.282744 桩顶标高 g1 g2 群桩效应系数 2.5 h 粘土 1.7 1.7 钻孔号 序号 层号 1 2 3 4 5 6 7 8 10 11 12 13 1 2 3.1 3.2 3.3 4.1 4.2 5.1 5.2 6.1 6.2 7 承载力参数 侧效 端效 侧效 端效 端承力部分 Qsik Qpk h1 h2 j1 j2 端承系数 端承力 杂填土 0 1 1 1 1 0 0 粘土 18 1 1 1 1 0 0 淤泥 10 1 1 1 1 0 0 淤泥 15 1 1 1 1 0 0 淤泥质粘土 20 0 1 1 1 1 0 0 粘土 50 960 1 1 1 1 0 0 粘土 38 720 1 1 1 1 0 0 粘土 56 1080 1 1 1 1 0 0 粘土 40 780 1 1 1 1 0 0 粉质粘土 60 1200 1 1 1 1 0 0 粉质粘土夹圆砾 63 1320 1 1 1 1 1 373.22 卵石 90 3600 1 1 1 1 0 0 土层名称 j1 1 j2 大直径效应系数 1 砂石 j1 1 j2 1 桩身砼 C30
Z28 4.15 孔顶标高 摩阻力部分 层厚 进入深度 摩阻力 0.7 0 0 1.2 0 0 13.3 13.55 255.41 15.1 15.1 426.94 0 0 0 0 0 0 17.9 17.9 1282.1 1.4 1.4 147.78 4.6 4.6 346.83 6.4 6.4 723.82 4.7 1 118.75 6.2 0 0
桩身砼承载力设计值 承台底效应系数 桩数
2827.44
h3
水平承载力与位移,群桩基础计算
η c=0,η s =η p = η sp =1 当根据静载荷试验确定单桩竖向极限承载力标准
值时，基桩的竖向承载力设计值为：
R Quk sp
当承台底面与土脱开（非复合桩基）时，即取η c=0；
4 桩顶作用效应简化计算
1.基桩桩顶荷载效应计算
以承受竖向力为主的群
１.单桩的水平承载力
桩的水平荷载作用的特征 桩在水平荷载作用下，桩身产生挠曲变形，变
形的形式与桩和地基的刚度有关。桩身变形挤压侧 土体，而土体对桩侧产生水平抗力，其大小和分布 与桩的变形、地基条件和桩的入土深度有关。
桩在破坏之前，桩身与地基的变形是协调的，相 应地桩身产生了内力。随着桩身变形和内力的增大， 对于低配筋率的灌注桩来说常是桩身首先出现裂缝， 然后断裂破坏；
一般工业与民用建筑中的基础，常以承受竖向荷载 为主，但在桩基上作用有较大水平荷载时还必须对桩的水 平承载力进行验算。
一般来说当水平荷载和竖向荷载合力与竖直线的夹角 不超过5度时，竖直桩的水平承载力不难满足设计要求， 更应采用竖直桩。因此下面的讨论仅限于竖直桩的水平承 载力。
实践表明：桩的水平承载力远比竖向承载力要低！
(2).地震作用效应
对于抗震设防区主要承受竖向荷载的低承台桩 基，当同时满足下列条件时，桩顶作用效应计算可 不考虑地震作用：
(a）按《建筑抗震设计规范》规定可不进行天然 地基和基础抗震承载力计算的建筑物；
①群桩基础中各基桩的工作性 状与单桩基本一致；
②群桩基础承载力等于各单桩
承载力之和； 1 ③群桩的沉降量几乎等于单桩
的沉降量；
当各群 桩的沉降量几乎 等于单桩的沉降 量。
端承型群桩基础
桩承载力总结、群桩效应、减沉桩
一般大于6d
> 6d
承载力： R群 nR单
l
沉降：
S群 S 单
群桩效应系数：
1
D
D d 2l tan
（2）承台底面贴地的情况（复合桩基）
复合基桩：桩基在荷载作用下，由桩和
承台底地基土共同承担荷载，构成复合
桩基。复合桩基中基桩的承载力含有承 台底的土阻力。称之为复合基桩。
目前工程上考虑群柱效应的方法有两种： 一种是以概率极限设计为指导，通过实测资料的统计分析 对群桩内每根桩的侧阻力和端阻力分别乘以群桩效应系数。 《桩基规》 另一种是把承台、桩和桩间土视为一假想的实体基础，进 行基础下地基承载力和变形验算。《地基基础设计规范》
4.3.4 减沉桩基
减沉桩基概念 减沉桩基设计：
土
桩土相对 变形小
沉降：
S群 S 单
群桩效应系数：
1
岩石
2.摩擦型群桩基础：
（1）承台底面脱地的情况（非复合桩基）
① 承台刚度的影响
F
G
趋势
实 际 分 布
②基土性质的影响 挤土桩（s=3~4d）： 砂土,非饱和土和一般粘性土,填土有挤 密作用,使承载力增加。 饱和粘土,超静孔压积累,地面上浮,先 入桩上浮,土层扰动,使承载力降低。
探头阻力加权平均值，再与桩端平面以下1d范围内的探头阻力进行平均；
a
桩端阻力修正系数，对粘性土、粉土取2/3，饱和砂土取1/2；
f ai 第i层土的探头平均侧阻力（KPa）；
u p 桩的周长；
i 第i层土桩侧阻力综合修正系数，按下式计算：
粘性土：
i 10.04( f ai )
体临空面。
桩基工程第二章
B、对于二、三级建筑桩基，可用经验公式计算U：
U = Uuk / γ s + G
（1）单桩或群桩呈非整体性破坏时：
Uuk = ∑λi qsikui li
（2）群桩呈整体性破坏时：
Uugk
1 = ui ∑λi qsikli n
4 单桩沉降计算
4.1经验公式法： 建筑桩基规范建议采用经验公式法，一般竖向 工作荷载作用下，单桩沉降有：
R = R原 − R's
2 嵌岩灌注桩的承载力
2.1概述
嵌岩灌注桩：在基岩埋深不太大的情况下，常将大直 嵌岩灌注桩 径灌注桩穿过全部覆盖层嵌入基岩而成为嵌岩灌注桩。 适用于高层建筑、重型厂房及桥基础中，抗震性能好， 承载力高，沉降小。 嵌岩桩的竖向承载力一般认为主要由桩与土间的侧 摩阻力，嵌岩段的侧摩阻力（嵌固力）及桩端阻力三部分 组成，根据规范和经验可确定其承载力标准值。
第二章 桩基设计计算
1 单桩竖向抗压承载力
1.1桩土体系的荷载传递
1.1.1 桩土体系的荷载传递机理
桩顶加F ——桩身上部压缩变形下移δ——桩身上部侧表 面产生QS——增加F——桩下移δ增加直至整个桩身产生位移 S——全部桩周产生侧摩阻力并达到极限QSU——桩下移压缩桩 底土层——产生QP——F增加——S增大——QP达到极限QPU，QS 下降——整个桩达到极限承载力QU——再增加F——桩底土挤 出，桩底刺入土体——桩位移S急剧增大——Q急剧减小，桩 土体系破坏。 从荷载传递过程可知，桩顶荷载是通过桩身传递到桩周土 层及桩端土层达到承载目的。
（2）静力触探成果估算法：（适用于混凝土预制桩）
A、按单桥探头的比贯入阻力值确定：
Quk = Qpk + Qsk = αq pk Ap + u∑qsikli
群桩作为整体基础的计算表格excel
群桩作为整体基础的计算表格excel一、引言群桩基础是建筑工程中常用的一种基础形式，特别适用于土质较好，但承载力较低的地基。
群桩的计算是基础设计中的重要环节，通过计算表格excel可以方便地进行群桩整体基础的设计和分析。
下面将从群桩基础的设计原理、excel计算表格的编制方法以及实例分析等方面进行论述。
二、群桩基础的设计原理1. 群桩基础的工作原理群桩基础是通过多根桩同时工作，将上部荷载通过桩顶的承载能力传递到地基深部，从而达到分散荷载的目的。
群桩的承载能力受到桩身侧面摩阻力和桩底端阻力的共同作用，因此其承载能力要高于单根桩基础。
2. 群桩基础的设计要点在进行群桩基础设计时，需要考虑以下几个要点：（1）合理确定桩径和桩长；（2）合理确定桩的布置方式和间距；（3）考虑整个群桩基础的承载性能，尤其是沉降和倾斜的影响。
三、excel计算表格的编制方法1. excel表格的基本结构在编制群桩基础的计算表格excel时，可以按照以下基本结构来设计表格：（1）表头：包括项目名称、设计单位、栏目标题等；（2）输入参数：包括地基参数、荷载参数、桩身参数等；（3）计算结果：包括承载力计算、桩身摩阻力计算、桩底承载力计算等；（4）图表展示：包括承载力分布图、沉降曲线图等。
2. excel表格的编制步骤编制群桩基础的计算表格excel需要按照以下步骤进行：（1）确定设计计算方法和公式；（2）设置输入参数和计算变量；（3）编写计算公式和相关的宏命令；（4）进行计算和结果的展示。
四、群桩基础计算表格excel的实例分析下面以某工程项目的群桩基础计算为例，进行excel计算表格的实例分析。
（1）项目情况：地基土质为砂土，建筑物荷载为xxxkN；（2）桩身参数：桩径为xxxmm，桩长为xxxm；（3）计算方法：采用xxx方法进行桩身摩阻力和桩底承载力计算；（4）计算结果：承载力满足设计要求，桩身摩阻力和桩底承载力符合规范规定。
补桩后群桩承载力与效应系数计算及应用
工 程 技 术45科技资讯 SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATIONDOI：10.16661/ki.1672-3791.2018.09.045补桩后群桩承载力与效应系数计算及应用①马瑞元 刘晶晶 张鹏 宋烨 王立军(河北建设勘察研究院有限公司 河北石家庄 050031)摘 要：大型基础设施使得群桩基础得以广泛应用，而群桩基础的承载力计算、群桩效应系数的影响因素以及群桩基础沉降等主要问题成为研究群桩的关键。
现实情况中会出现地基承载力设计变更，因此要对原有地基进行补桩处理。
本文以弹性力学和应力叠加为基础进行理论公式推导，计算补桩后群桩效应系数以及群桩承载力；同时以实际工程群桩基础承载力为依据验证理论公式的正确性。
关键词：群桩基础 承载力 补桩 群桩效应系数中图分类号：U445 文献标识码：A 文章编号：1672-3791(2018)03(c)-0045-02在当今社会，群桩基础的承载力、沉降重要基础设施是至关重要的，而对于群桩基础的探讨与研究已经进行了很长时间，由于最近几年超高层建筑以及桥梁的兴建，对群桩基础的研究也日益广泛，研究内容上大致从群桩承载力、群桩效应以及群桩沉降等方面展开。
对于群桩承载能力研究，M.Etezad分析利用刚性筏板基础对软土地基进行加固的剪切破坏机理；L.G.Kong报告了不同距离下群桩基础的加载测试；Jue Wang利用一种半解析过程研究在一群长弹性半空间介质条形基础的动态交叉干扰；C.C.Mendoza讨论巴西地区典型土壤标准群桩承载力；Fang yuan Zhou开发了一种新的简化方法的分析与大量的桩基础，桩的结果具有足够的精度和良好的计算效率；运用水平压力变化分析韩国区域群桩基础的极限承载力；对于群桩效应，Lisham Bonakdar通过集中不碎波实验调查细长桩群桩效应的波浪荷载。
在以往的群桩基础研究中，对于后期补桩的情况研究较少，因此本文以补桩为研究对象，确定补桩后群桩承载力与效应系数。
群桩基础
(2)不位于斜坡地带和地震可能导致滑移地裂地段的建筑物； (3)桩端及桩身周围无可液化土层； (4)承台周围无可液化土、淤泥、淤泥质土。 对位于8度和8度以上抗震设防区的高大建筑物低承台桩基．在 计算算各这桩的作用效应和桩身内力时要考虑地震作用。
01 群桩基础的工作特点 02 承台下土对荷载的分担作用 03 复合基桩竖向承载力特征值 04 桩顶作用效应简化计算 05 基桩竖向承载力验算 06 桩基软弱下卧层承载力验算 07 桩基竖向抗拔承载力验算 08 桩基水平承载力验算 09 桩基负摩阻力验算 10 群桩基础沉降验算
（1）端承型群桩基础
群桩基础通过承台分配到各基桩桩顶的荷载，绝大部分或全部 由桩身直接传递到桩底，由桩底岩层(或坚硬土层)支承。
由于桩底持力层刚硬，桩的贯入变形小，低桩承台的承台底面 地基反力与桩侧摩阻力所占比例很小，可忽略不计。
因此承台分担荷载的作用和桩侧摩阻力的扩散作用一般均不予 考虑。
桩底压力分布面积较小，各桩的压力叠加作用也小，群桩中的 各基桩的工作状态近同于单桩。
端承型群桩基础
（1）端承型群桩基础
（2）摩擦桩群桩基础
荷载主要通过桩侧土的摩阻力传递到桩周土体。 扩散作用，桩底处的压力分布范围要比桩身截面积大，桩底处的应 力叠加。 桩底处地基，土受到的压力比单桩大。
（2）摩擦桩群桩基础
群桩基础的基础尺寸大，荷载传递的影响范围也比单桩深，因此桩底 下地基土层产生的压缩变形和群桩基础的沉降比单桩大。
《建筑规范》以下桩基应进行沉降验算：
(1)地基基础设计等级为甲级的建筑物桩基；
(2)体形复杂荷载不均匀或桩端以下存在软弱土层的设计等级 为乙级的建筑物桩基；
群桩基础承载力计算
群桩基础承载力计算①群桩的荷载传递机理一，概述由多根桩通过承台联成一体所构成的群桩基础，与单桩相比，在竖向荷载作用下，不仅桩直接承受荷载，而且在一定条件下桩间土也可能通过承台底面参与承载；同时各个桩之间通过桩间土产生相互影响；来自桩和承台的竖向力最终在桩端平面形成了应力的叠加，从而使桩端平面的应力水平大大超过了单桩，应力扩散的范围也远大于单桩，这些方面影响的综合结果就是使群桩的工作性状与单桩有很大的差别。
这种桩与土和承台的共同作用的结果称为群桩效应。
正确认识和分析群桩的工作性状是搞好桩基设计的前提。
群桩效应主要表现在承载性能和沉降特性两方面，研究群桩效应的实质就是研究群桩荷载传递的特性。
以下我们对群桩效应的承载性能做详细研究。
二，群桩的荷载传递特性群桩的荷载传递是指通过承台和桩，在土体中扩散应力，将外荷载沿不同的路径传到地基的不同部位，从而引起不同的变形，表现为群桩的不同承载性能。
群桩的荷载传递路径受到许多因素的影响而显得复杂又多变。
但从群桩效应的角度，荷载传递模式主要有两类：端承桩型和摩擦桩型。
1）端承桩型的荷载传递。
对于端承桩，桩底处为岩层或坚实的土层，轴向压力作用下桩身几乎只有弹性压缩而无整体位移，侧壁摩擦阻力的发挥受到较大限制，在桩底平面处地基所受压力可认为只分布在桩底面积范围内，如图1所示。
在这种情况下，可以认为群桩基础各桩的工作情况与独立单桩相同。
2）摩擦桩型的荷载传递。
对于摩擦桩，随着桩侧摩擦阻力的发挥，在桩土间发生荷载传递，故桩底平面处地基所受压力就扩散分布到较大的面积上如图2（a）所示。
试验表明，当相邻桩的中心距Sa>6d时（其中d为桩的直径，有斜桩时Sa应按桩底平面计算），桩底平面处压力分布图才不致彼此重叠，因而群桩中一根桩与独立单桩的工作情况相同，如图2（b）所示。
而当桩间距较小（中心距Sa≤6d）时，桩底平面处相邻桩的压力图将部分地发生重叠现象，引起压力叠加，地基所受压力无论在数值上及其影响范围和深度上都会明显加大，如图2（c）所示；这种现象就是群桩作用或群桩效应。
摩擦型群桩基础的群桩效应系数
【摩擦型群桩基础的群桩效应系数】摩擦型群桩基础是一种常用的基础工程形式，它可以有效地传递建筑物的荷载并减小地基的沉降。
在摩擦型群桩基础设计中，群桩效应系数是一个重要的参数，它直接影响着基础的承载力和变形特性。
本文将从群桩效应系数的定义、影响因素和计算方法等方面进行探讨。
一、群桩效应系数的定义群桩效应系数是指在摩擦型群桩基础中，多根桩共同承担水平荷载时，其承载力与同一条件下单根桩的承载力之比。
其数值大于1，表示桩群的共同作用使得每根桩的承载力增大。
二、影响群桩效应系数的因素1. 桩的间距和排列形式群桩的间距和排列形式对群桩效应系数有着重要的影响。
一般来讲，桩的间距越小，桩群效应系数越大，同时适当的排列形式也可以提高桩群效应系数。
2. 地基土的性质地基土的性质也是影响群桩效应系数的重要因素，土壤的抗剪强度、压缩模量等参数会直接影响群桩的承载力。
因此在设计时需要充分考虑地基土的性质。
3. 荷载特性荷载特性包括水平荷载和垂直荷载，不同的荷载特性会对群桩效应系数产生不同的影响。
水平荷载较大时，桩群效应系数会相应增大。
三、群桩效应系数的计算方法群桩效应系数的计算通常采用经验公式或者有限元分析的方法。
其中，最常用的计算公式是与桩的间距和排列形式有关的Poulos公式和Randolph公式。
这些公式是由对实测数据进行整理和统计得出的，适用范围较广，但在具体工程中仍需要根据实际情况加以修正。
四、群桩效应系数在工程实践中的应用在实际工程中，设计人员需要根据工程的具体情况合理选择群桩效应系数，并对其进行验证和修正。
对于大型工程或者重要工程来说，还需进行现场监测和试验，以验证群桩效应系数的准确性和合理性。
群桩效应系数是摩擦型群桩基础设计中的重要参数，设计人员应充分考虑各种因素，合理选取群桩效应系数，并进行必要的验证和修正，以保证基础工程的安全可靠性。
结语：希望本文对读者能有所帮助，如有不足之处，还请批评指正。
群桩效应系数作为摩擦型群桩基础设计中的重要参数，在工程实践中起着至关重要的作用。
单桩(群桩基础基桩)水平承载力特征值
桩基水平承载力特征值
按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.7.2条公式计算
注：1、验算永久荷载控制的桩基的水平承载力，需乘以调整系数0.80；
2、验算地震作用桩基的水平承载力时需乘以调整系数1.25
表5.7.2
桩顶（身）最大弯矩系数νm 和桩顶水平位移系数νx
注：1、铰接（自由）的νm系桩身的最大弯矩系数，固接的νm系桩顶的最大弯矩系数2、当αh>4时取4.0
表5.7.5
地基土水平抗力系数的比例系数m 值
注：1 当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥0.65%）时， m 值应适当降低；当预制桩的水平向
位移小于10mm 时， m 值可适当提高；
2 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4 降低采用；
3 当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表5.3.12 中相应的系数ψl
4、附录C.0.2 基桩侧面为几种土层组成时，应求得主要影响深度h = 2(d +1) m 米范围内的m值作为计算值
当 m深度内存在两层不同土时，m=m1h1^2+m2(2h1 +h2)/hm^2
当 m深度内存在三层不同土时，m=m1h1^2+m2(2h1 +h2)+m3(2h1+2h2 +h3)/hm^2
桩的换算埋深αhνmνx 140.768 2.441 2 3.50.750 2.502
4.0000.768
2.441。
土力学群桩基础计算PPT课件
若以桩群外围包络线为界，将台底面积分为内 外两区，则内区反力比外区小而且比较均匀，当桩 距增大时内外区反力差明显降低。
第5页/共57页
3 1 2
3
图24 复合桩基
1.台底土反力； 2.上层土位移 3.桩端贯入、桩基整体下沉
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(2) 摩擦型群桩基础
摩擦型群桩主要通过每根桩侧的摩擦阻力将上部 荷载传递到桩周及桩端土层中。假定桩侧摩阻力在土
中引起的附加应力z按某一角度沿桩长向下扩散分
布，至桩端平面处。
当桩数少，桩中心距sa较大时，如sa>6d，桩端平 面处各桩传来的压力互不重叠或重叠不多(图23a)，此 时群桩中各桩的工作情况与单桩者基本一致，群桩的 承载力等于各单桩承载力之和。
Qum Qu
（7-36） （7-37） （7-38）
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c
群桩承台底平均极限土阻力 承台底地基土极限承载力标准值
uk
f uk
（7-39）
(2) 复合基桩的承载力设计值
群桩中的一根桩称为基桩，包含承台底土阻力 的基桩称复合基桩。复合基桩的竖向承载力设计值R
的统一计算式为：
R sQsk / s pQpk / p cQck / c （7-40a）
R Qsk/s Qpk/p
892.21/1.65 753.98/1.65 = 998 kN
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4 桩顶作用效应简化计算
(1) 基桩桩顶荷载效应计算
假定：①承台刚性； ②各桩刚度相同； ③x、y是桩基平面的惯性主轴。
可按下列简化公式计算基桩的桩顶作用效应
14-1 群桩效应的概念
三、群桩承载力确定
（一）群桩效应的基本概念
> 6d
土
土
岩石
土
≤ 6d
压力扩散深度
群桩在竖向荷载作用下，由于承台、桩、土之 间相互影响和共同作用下，群桩效应表现为：
（1）群桩承载力将不等于各单桩承载力之和； （2）群桩沉降明显超过单桩。
群桩效应可用群桩效率系数η和沉降比ζ表示：
群桩效率系数：
η=Pu/(nQu) n为群桩中的桩数。 沉降比：
ζ= sn /s≥1.0
群桩效率主要取决于土质条件、桩距、桩数，桩径、桩的类 型及排列方式等因素。
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公式定义区域
需要填入的变量
计算过程
Sa2m距径比Sa/d4
d0.5m
n12水平荷载方向每排桩桩数
n22垂直荷载方向每排桩桩数
ηi0.811桩相互影响效应系数
m6承台侧面土水平抗力系数比例系数查5.7.5
B′c1m承台受侧向土抗力一边的计算宽度
hc1m承台高度
R ha200KN单桩水平承载力特征值+-号根据桩顶竖向力性质决定压力取+，拉力取-Vx 2.502桩顶水平位移系数，查5.7.2
α0.404桩的水平变形系数，以表5.7.5计算b0
x0a27.213mm桩顶水平位移允许值EI=0.85EcI0EI
Ec 2.8钢混混凝土桩
d圆形半径6m圆形截面
ηl0.102承台侧向土抗力系数
ηr 1.71桩顶约束系数，查5.7.3-1
ηh 1.488群桩效应综合系数
方形桩情况
α0.363桩的水平变形系数，以表5.7.5计算b0
x0a16.022mm桩顶水平位移允许值EI=0.85EcI0EI
Ec 2.8钢混混凝土桩
b方形边长6m矩形截面
ηl0.060承台侧向土抗力系数
ηr 1.71桩顶约束系数，查5.7.3-1
ηh 1.446群桩效应综合系数
中间计算变量计算成果
向力性质决定压力取+，拉力取-
d0 5.6m
0.5m桩身计算宽度，查5.7.5αE 1.2
279.047桩身抗弯刚度，按5.7.2计算ρg 2.8配筋率钢混混凝土桩EI=0.85EcI0
I0=W0d0/2117.247W041.874
b0 5.6m
0.5m桩身计算宽度，查5.7.5αE 1.2
473.965桩身抗弯刚度，按5.7.2计算ρg 2.8配筋率钢混混凝土桩EI=0.85EcI0
I0=W0b0/2199.145W071.123
查表区域。