60T龙门吊的设计与计算说明
龙门吊计算书
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1.2 吊装设备及吊具验算 (3)1.2.1 汽车吊选型思路 (3)1.2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2.4 钢丝绳选择校核 (5)1.2.5 卸扣的选择校核 (5)1.2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1.4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。
本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。
1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。
龙门吊计算书
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
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第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
60T龙门吊的设计与计算说明
60T龙门吊的设计与计算说明创新发展龙门吊的设计与检算一、概况XXX桥,全长559.34m共有板梁594片,全部为先张法预应力板梁,预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上,预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)二、龙门吊的设置因为预制场的走向与桥梁的走向一致,而预制场上只设置一台龙门吊,这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t,滑轮和钢丝绳重约2t,合重43.2t,按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：吊重W1=60t,跨度L=30m,高度H=15m,天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：（一）横梁：1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组,贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重,可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；故M max静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN·mQ max静=ql/2=9.2×30/2=138KN2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故M max动=PL/4=858×30/4=6435KN·mQ max动=P=858KN3、总荷载：M max =M max静+M max动=7470KN·mQ max =Q max动+Q max动=996KN4、容许强度：[M]=9618.8KN·m；[Q]=1397.8KN。
60-m塔吊计算书
大华·锦绣华城E地块地下车库60t-m塔式起重机基础设计一、设计说明：对60t-m塔机基础常规做法是按塔机产品说明书附图施工重力式基础。
重力式塔机基础要求地基承载力为200kN/m2，如地基条件差通常是采用调整基础底面积、砼塔座几何尺寸及配筋等方法，而在淤泥质地基、承载力极差的情况下则采用桩基础上浇筑塔机承台。
本工程应施工组织设计总体平面布置要求塔机设于地库中，地基承载力特征值仅60kN/m2（淤泥质软土），塔座则位于地库顶面，限于工期要求及现场条件不可能采取桩基础，故这是在上述特定条件下的塔机基础设计。
本设计要求是：（1）、确保塔机基础能满足塔机安装运行的工况要求。
（2）、确保地库结构受力满足原设计要求，地库建筑尺寸、空间符合原设计要求。
（3）、设计中的主要依据是建筑结构相应的规范，即静力设计规范，由于塔机运行是在360°范围内作业，且有一定的动荷载特性但又不宜考虑动力基础规范，故本设计的原则是依据建筑设计规范，结合以往各种条件下各种类型塔吊设计经验，取值、计算、绘图的。
二、塔吊基础设计依据（1）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（2）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（3）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（4）、南京大学岩土工程勘察报告（5）、南京金宸设计院结构施工图（6）、有关60t-m塔机资料（以往设计资料）三、设计计算（一）、基础承载力验算，确定基础底板区域，取单元体底板地基承载力验算。
单元体选取见图：1、荷载计算底板砼体积V1=0.4×10.9×8=34.88m3柱底砼体积V2=4×0.4×2.5×2.5=10m3主柱砼体积V3=4×3.5×0.5×0.5=3.5 m3顶板砼体积V4=0.3×10.9×8=26.16 m3梁砼体积V5=2.12+1.0=3.12 m3加强梁板砼体积V6=2×0.4×0.7×10.9=6.1 m3V7=2×0.4×0.6×4.8=2.3 m3V8=0.4×2.2×2.2=1.936 m38合计砼体积V=Σvi=88 m3i=1合计砼自重G1=88×25=2200kN塔机自重G2=300kN荷载合计G=G1+G2=2200+300=2500kN设计荷载：按规范取分项系数1.35×25002、上述荷载考虑到柱基尺寸2.5×2.5较大，底板较厚（400厚）刚度较大，故荷载可按均布荷载计算。
60t龙门吊安装方案
A：设备卸车：设备运到现场后，按大小件分别整齐的摆放在预留的地点。
B：主梁拼结：用80T汽车吊施工，分别按标记把两棵主梁拼结，穿上固定销和开口销，再安装端梁连接架和支撑架。
C：主梁走台栏杆安装：主梁拼结后用汽吊配合安装走台板、栏杆、小车导电轨等。
D：吊装：使用2台80T、1台50T汽车吊施工，用2台80T汽车吊分别吊起龙门吊的两端，分几次把龙门吊主梁从组装点移至吊装点（约20米），用50t汽车安装龙门吊的四根支腿，然后80t汽车吊互相配合慢慢起升，达升到一定高度时用50t汽车吊安装。下横梁及连接梁，完成主梁吊装。
龙门吊吊装受力计算书
龙门吊构造参数：起重机总重65吨、门架重40吨、60吨小车11吨16吨小车4.5吨
吊装半径6米;出杆18米;80吨汽车吊最大起重量41吨.
一、计算依据
《起重吊装常用数据手册》
《建筑施工计算手册》
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
二、地面承载力验算
1、80t汽车吊单机吊装总重量最大为F吊=20t，自重为75t，F总=20+75=95t
（8）施工前不能喝酒，凡有身体当时确实不适宜上高空者，不能硬撑着上高空作业。
（9）各工种操作人员必须正确、安全使用相应的工、机、具及设备，可参考说明书。
（10）龙门吊在安全或安装完成后，必须将龙门吊与吊梁，小车与龙门吊大梁固定稳固，以防造成重大安全事故。
五、施工计划
1
设备到达施工现场并核实主件及附件具备吊装条件时道轨安装40米，施工范围内没有障碍时开始安装。
（3）准备足够的警示旗及警示牌，制作临时车挡或卡轨器，在吊装和收工后使用防止事故发生。
（4）准备足够的枕木、吊具、锁具及必备工具等。
60T龙门吊枕木基础计算案例
60T龙门吊基础计算一、60T龙门起重机简图60T龙门起重机简图二、主要技术性能：1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t；2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂；3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m；4、速度主钩起升 4.29m/min付钩起升 7.5m/min大车运行 22.31m/min小车运行 24.9m/min电动葫芦运行 20m/min5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）；7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）；8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50；9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t；10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m；11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。
最大轮压17.5t；12、本机总重 112.35t。
三、60T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。
2）龙门吊基础采用预制混凝土枕木,枕木底部采用碎石垫层。
据JGJ79-2012《建筑地基处理技术规范》4.2.5条表6碎石垫层承载力特征值取280KPa。
3）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
4）预制枕木采用C25混凝土； HRB335钢筋。
枕木尺寸采用250mm宽、1250mm长、125-185mm 厚。
5）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN。
6）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN。
60T龙门吊板式基础计算案例
60T龙门吊板式基础计算案例60T龙门吊基础计算一、60T龙门起重机简图60T龙门起重机简图二、主要技术性能：1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t；2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂；3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m；4、速度主钩起升 4.29m/min付钩起升 7.5m/min大车运行 22.31m/min小车运行 24.9m/min电动葫芦运行 20m/min5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）；7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）；8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50；9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t；10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m；11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。
最大轮压17.5t；12、本机总重 112.35t。
三、60T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。
2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.3m、宽度1.3m。
3）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN4）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN（计算简图见下图，L=4×1m=4m）。
5）龙门吊同侧两行走机构中心距8m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.1m。
60T龙门吊安装作业指导书(250)
目录1、工程概况： (2)2、编制依据： (3)3、施工机械的配备： (4)4、施工人员组织： (6)5、安装的方和步骤： (6)6、负荷试验： (7)7、进度计划： (8)8、施工质量标准及保证措施： (8)9、施工安全保证措施： (10)10、附表 (11)1、工程概况：1.1、概述：60/10t龙门式起重机是由吉林水工机械有限公司制造。
起重机的基本参数：主钩额定起重量 60t副钩额定起重量 10t主钩起升高度15m跨度 42m刚性支腿宽度 9m 1.2、主要外形尺寸：1.3、技术性能：1.4施工场地为25m×3m平整场地，本设计是按地耐力为5T以上考虑的，按照公式735/（2.5+2h）×（6.2+2h）≤实际地耐力；即：197/6.5×10.2=2.97<17，故符合设计要求。
（经查施工图设计《岩土工程报告书》第13页内容，可知地耐力最小为17T）说明：碎石层用20#～40#碎石铺设，每200mm分层碾压。
轨道铺设完毕，其偏差符合下表的规定。
注：使用中，某些检查项目中未超过表中允许偏差值，但若情况发生显著变化时，应立即予以校正。
2、编制依据：2.1、60/10t龙门式起重机使用说明书。
2.2、哈密大南湖发电厂一期工程1#标《施工组织设计》。
2.3、《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分DL5009.1-2002）2.4、东北电业管理局第二工程公司的《施工机械性能手册》2.5、《施工机械设备管理标准》Q/DDE-IW04-20072.6、《技术措施管理标准》Q/DDE-IW08-20072.7、《起重机械监督检验规程》国质检锅[2002]296号2.8、《特种设备安全监察条例》中华人民共和国国务院令第373号2.9、《电气装置安装工程施工及验收规范》 GB50254～GB50257-19962.10、《起重机试验规范和程序》 GB5905-862.11、《起重机械安全规程》 GB6067-853、施工机械的配备：施工机械的配备是考虑选择的机械完全能满足60/10t龙门起重机整个组装过程的需要；由于本台机械地面最大的组合件是主梁（包括桥架和悬臂）,该组合件重量为：55.9T（包括左、右导向滑轮、小车、电葫芦轨道、三脚架）。
60T龙门吊设计计算书midas
60T龙门吊设计计算书midas附件⼀：60T龙门吊计算书⽬录1、计算依据 (2)2、龙门吊总体结构形式 (2)3、设计荷载 (2)3.1．计算荷载 (2)3.2.考虑的运动系数 (3)3.3.⼯况分析 (5)3.3.1⼯况⼀ (5)3.3.2⼯况⼆ (5)3.3.2⼯况三 (5)3.3.2⼯况四 (5)4、龙门吊各⼯况详细验算 (5)4.1.⼯况⼀ (5)4.2.⼯况⼆ (8)4.3.⼯况三 (10)4.4.⼯况四 (11)5、龙门吊细部构件验算 (11)5.1．吊具计算 (11)5.2．起吊平车吊梁计算 (11)5.3．龙门吊轨道验算 (12)6、结论 (13)1、计算依据1.1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.2、《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008）；1.3、《机械设计⼿册》；1.4、《钢结构设计⼿册》。
2、龙门吊总体结构形式60T龙门吊采⽤轨道⾏⾛式，轨道间距43m，净⾼约12m。
门吊主梁采⽤三⾓桁架组拼，三脚架⾼2.5m，每个主梁采⽤2排三⾓架，三⾓架主桁采⽤2[20a双拼槽钢,间距80cm；门吊⽀腿采⽤钢管结构，主⽀腿采⽤φ400×10钢管、副⽀腿采⽤Φ219×10钢管，⽀腿设置三道平联，连杆采⽤Φ219×10钢管；卷扬机最⼤输出张⼒8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线；主桁架上的吊梁采⽤HW428×407型钢，天车轨道采⽤33#轻轨，龙门⽀腿采⽤50#重轨。
龙门吊总体构造见图2-1。
图2-1 60T龙门吊总体构造图3、设计荷载3.1．计算荷载(1)⾃重荷载PG⾃重荷载主要包括的结构、机械设备、电⽓设备以及附设在起重机上的存仓等的重⼒，在这⾥主要是指拼装龙门吊的杆件、节点板、螺栓、天顶起吊系统以及⾏⾛系统等重量。
根据龙门吊的构造，计算时由midas⾃⾏计⼊。
P=900kNG(2)起升荷载PQ龙门吊最⼤起升重量600kN ，荷载作⽤⽅向为竖直向下。
60T龙门吊板式基础计算案例
60T龙门吊基础计算一、60T龙门起重机简图60T龙门起重机简图二、主要技术性能：1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t；2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂；3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m；4、速度主钩起升 4.29m/min付钩起升 7.5m/min大车运行 22.31m/min小车运行 24.9m/min电动葫芦运行 20m/min5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）；7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）；8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50；9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t；10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m；11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。
最大轮压17.5t；12、本机总重 112.35t。
三、60T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。
2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.3m、宽度1.3m。
3）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN4）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN（计算简图见下图，L=4×1m=4m）。
5）龙门吊同侧两行走机构中心距8m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.1m。
龙门起重机设计计算
龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。
7.跨度44米，净空跨度40米。
8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算名称正面侧面风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h货物 1.2 1.62 22 42.8 50 1.2 1.62 22 42.8 50 小车 1.1 1.71 6 11.3 68 1.1 1.71 6 11.3 68 司机室 1.1 1.51 4.5 7.5 40 1.1 1.51 3 5.0 40门架1.6 1.51 188 454.244 1.6 1.51 142 343 44大车 1.1 1.0 2 2.2 0.5 1.1 1.0 2 2.2 0.5 合计518 44.8 404工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
龙门吊基础设计计算书2
60t龙门吊基础设计1、设计资料1、甲方提供的地质勘探资料；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2010）；5、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；2、工程说明1、本工程2层土为淤泥，约4m厚；3层土为淤泥质黏土，约20m厚，为主要持力层。
本工程采用φ400混凝土预制管桩，为摩擦型桩。
根据《建筑桩基技术规范》经验参数法，桩的极限侧阻力qs1取17kPa，qs2取26kPa。
2、龙门吊参数：龙门吊最大起重量为60t，全机总重40t。
龙门吊支腿距离为7.5m，轮距为0.65m。
3、基础采用C30砼，钢筋采用HRB400钢筋。
砼自重按25.0KN/m3计。
3、地基设计1、荷载计算：单侧传给桩基的最大竖向力标准值P = 1.2*400/2+1.4*0.6*600 = 744kN2、桩基计算：桩数确定：桩间距取3m，故龙门吊支腿范围内桩数n=7.5/3（5）=2.5（1.5），故取n=3（1.5）。
单桩竖向力设计值N = p/n =744/3（1.5）=248kN（496）单桩极限承载力Quk = Qsk + Qpk = u∑ qsikli + q pk Ap= 3.14x0.4x(17x4+26x16)+0 =607kN 取Quk=600kN单桩竖向承载力特征值Ra=1/2 Quk = 600/2= 300kN > 248KN，满足要求。
3、地基梁计算：3.1 计算简图：3.2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00配筋条件:纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0上部纵筋保护层厚: 25mm下部纵筋保护层厚: 40mm混凝土等级 : C303.3 计算结果----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -80.325弯矩(+) : 0.001 207.309 0.000剪力: 283.162 -119.775 -146.775上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.058 0.018挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 -48.263 -80.325弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 46.687 19.688 -46.687上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206)上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16%裂缝: 0.018 0.011 0.018挠度: 0.000 -0.325 0.000最大裂缝:0.018mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 207.309 0.001剪力: 146.775 119.775 -283.162上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.018 0.058 0.000挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.3.4 计算简图3.54、结论1. 桩选用φ400预制混凝土桩，桩长为20m（不含桩尖），沿轨道中心线按桩间距3m均匀布置。
60T龙门吊基础计算
60T 龙门吊基础计算书1、设计依据1.1、《弹性地基梁的计算》（龙驭球编著）；1.2、龙门吊生产厂家所提供的相关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
2、设计说明龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
3、设计参数的选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，60T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =220KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅32.5t ，则'max 2208(6032.5)10185.638P KN ⨯--⨯==为安全起见，取P=190KN ；钢砼自重按26.0KN/m 3 计。
3.2、材料性能指标a 、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 8.13=;弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=;b 、钢筋R235钢筋：MPa f sd 195=;HRB335钢筋：f sd =280MPa 。
3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B 16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B 16钢筋。
N1Φ16 @20N1Φ16 @20N3 10 @25N2Φ16N2Φ16图3.3-1 基础截面钢筋布置图4、计算模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。
钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。
地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。
图4-1 midas 计算模型5、钢筋砼的弹性模量的计算根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c 与砼强度指标f cu 的关系为：5210(/)34.72.2c cu E N mm f =+由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故55721010 3.361310/23.2523.252.2 2.230c c E KN m f ===⨯++6、地基系数K 0的确定根据我国著名工程院资深院士龙驭球先生编著的《弹性地基梁的计算》一书中表2-1 地基系数K 0参考值可知，地层等级为中等的碎石土的地基系数为0.12～0.2×106KN/m 3,坚硬系数f k =1.5,结合现场实际情况，则K 0=0.2×106×1.5=3×105 KN/m 37、计算结果弯矩计算结果:图5-1弯矩图（KN •m ）剪力计算结果:图5-2剪力图（KN ）反力计算结果:图5-3反力图（KN ）8、结果分析与评价从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩M max =69.32KN •m ，最大剪力值V max =113.24KN ，最大反力F max =90.53KN 。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
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60T龙门吊的设计与计算说明
龙门吊的设计与检算
一、概况
XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)
二、龙门吊的设置
因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：
吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：
（一）横梁：
1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；
这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；
故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN•m
Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN
2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）
工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN•m
Qmax动=P=858KN
3、总荷载：
Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN•m
Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN
4、容许强度：
[M]=9618.8KN•m；[Q]=1397.8KN。
5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。
6、挠度计算：
横梁采用6组单层贝雷片上下加强的组装形式，其强性模量：E=2.1×106Kg•cm2 惯性矩：J=3464606.4cm4
⑴均布恒载最大挠度f1max=5ql4/（384EJ）=5×9.2×(3000)4/(384×2.1×106×3464606.4)=
1.334cm
⑵集中荷载最大挠度：f2max=PL3/（48EJ）=85800×30003/（48×2.1×106×3464606.4）=6.635cm
⑶由销孔间隙引起的挠度f3max：销孔间隙△L=0.159cm节数n=10桁高h=150跨长L=30 m
φ=2n△L/h=0.0212rad φ=1.21470
R=h(L-n△L)/ 2n△L=141434.43cm
f3max=(R+h)(1-cos(φ/2))=7.955cm
横梁总挠度：f=f1max+f2max+f3max=1.334+6.635+7.955=15.924cm
（二）大车运行机构计算：
龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。
1、摩擦阻力矩Mm和摩擦阻力Pm
龙门吊在运行时其主要摩擦阻力矩车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力矩，车轮轴承的摩擦阻力矩和附加摩擦阻力矩。
Mm=（G+Q）×（R+Ud/2）βPm=2 Mm/Dc
式中G-龙门吊自重：G=（20×0.3+20×0.16）×6+8t+6t=69.2t
Q-起重量：Q=60t
DC-车轮直径：DC=0.4m=400mm
R-滚动摩擦系数：R=0.0006mm
U-车轮轴承摩擦系数：U=0.015
d-轴承内径：d=0.11m=110mm
β-车轮轮缘与轨道的摩擦，轨道不直等因素引起的附加摩擦系数
β=1.5
代入得Mm=（G+Q）×（R+Ud/2）β=2.762KN•m
Pm=2 Mm/Dc=13.81KN
2、道路坡度阻力矩Mp及阻力Pp
Pp=(G+Q)Kp Mp=Pp×Dc/2
式中Kp-坡度阻力系数：Kp=0.002
代入得Pp=(692+600)×0.002=2.584KN Mp=Pp×Dc/2=0.517KN•m
3、风压阻力Pf及风压阻力矩Mf
迎风面积：F=1.7×30+1.7×15×2=102m2
有效迎风面积：F’=φZF=0.6×102=61.2 m2
式中φZ-面积充实系数取0.6
Pf=q×C×F’式中q-计算风压q=150N/m2×0.6=90 N/m2 C-风力系数C=(h/10)0.3=(15/ 10)0.3=1.2
代入得：Pf=q×C×F’90×1.2×61.2×10-3=6.61KN
Mf= Pf×DC/2=1.322KN•m
4、满载时龙门吊的静阻力系数矩Mj及Pj
Mj=Mm+Mp+Mf=4.601KN.m
Pj=Pm+Pp+Pf=23.004KN
5、电动机功率计算：
静功率：Nj=PjVc/(1000ηm)
式中Vc-大车运行速度Vc=9m/min=0.15m/s
m-驱动电机的个数m=2；η-运行机构效率η=0.85
代入得Nj=PjVc/(1000ηm)=23.004×103×0.15/(1000×0.85×2)=2.03Kw电动机的实际功率：N=Kd×Nj=3.05Kw
式中Kd-为克服起动时的惯性力,电动机的增大系数Kd=1.5
6、电动机型号选择：
根据龙门吊所需要的功率、速度及刹车要求，选择三相异步电磁制动电动机：YEJ112M-4K w
（三）主要零部件强度计算：
大车梁强度计算：
1、大车梁受力如图所示
P为工作荷载
P=[K1W1/(2×6)+(W2+Q)K2K3/(2×6)]K4
式中K1-偏载系数K1=2 K2-动荷载系数K2=1.2
K3-冲击系数K3=1.1 K4-各单元排受力不均匀系数K4=1.1
∴P=[2×600/(2×6)+(60+552)×1.2×1.1/(2×6)]×1.1=184.052KN
大车梁可视为简支梁进行计算：
RA=RB=(6P/2)=552.156KN
Mmax=RA×(2.15+0.45+0.45)-P×1-P×0.45=1417.2KN•m
Qmax=552.2KN
2、大车危险截面计算：
大车危险截面为Ⅰ-Ⅰ,Ⅱ-Ⅱ；Ⅱ-Ⅱ是承受弯矩最大的截面，Ⅰ-Ⅰ是承受剪力最大的截面。
危险截面Ⅱ-Ⅱ：
Wx=[（50×23×2）/12+50×2×392×2+(1.2×763×2)/12]/40=9801.55cm3
危险截面Ⅰ-Ⅰ：S=2×1.2×6=86.4cm2
大车梁采用Q235钢其[δ]=150MPa [τ]=75 Mpa (教材《结构设计原理》)
危险截面Ⅱ-Ⅱ：
δ= Mmax/ Wx=（1417.2×103）/9801.55=145.6MPa＜[δ]
危险截面Ⅰ-Ⅰ：
τ= Qmax/S=552.2/86.4=63.9MPa＜[τ]
可知大车梁强度满足使用要求。
五、拼装过程：
1、安装龙门吊的走行轨道；
2、用汽车吊将龙门吊的走行部安放在走行轨道上，并安置好支撑；
3、在走行部上焊接与贝雷片的连接基座并且拼装龙门吊立柱的贝雷片；
4、用汽车吊将拼装好的横梁吊装上去，安装好长短斜支撑弦杆；
5、用汽车吊将天车吊装好。
六、小结：
本龙门吊在装配完成后通过了XX市特种设备检验局检验。
在使用过程中不断进行日常维护，在使用过程中未出现任何故障。