三菱M701F4机组低压省煤器技术探讨
三菱M701F4机型燃烧调整与减少NOx排放分析
０ 引 言
近年来 ， 全 国对 火力 发 电厂 产 生 的 烟气 污 染
放 。在气 体 排 放 物 方 面 ， 在７ ５ ％ ～１ ０ ０ ％ 负 荷 条
件下 ， 三 菱 Ｍ７ ０ １ Ｆ ４机 型 Ｎ Ｏ ｘ排 放 小 于 ４ ７ ， １ ５ ｍ ｇ ／ Ｎ ｍ ， 而一 般 的燃 煤火 力发 电厂脱 硝后 的 Ｎ Ｏ ｘ 排放 一 般 为 １ ０ ０ ｍ ｇ ／ Ｎ ｍ （ 依照 Ｇ Ｂ １ ３ ２ ２ ３ －２ ０ １ １ 以 １ ５ ％氧 折算 ） 。可 见燃气 轮 机在燃 烧 调整 方 面 有 着普 通燃 煤机 组无 法 比拟 的优 势 。
ｆ ｉ ｇ ｕ ｒ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｗｏ Ｍ７ ０ １ Ｆ ４ ｇ ａ ｓ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ ｓ ． Ｅａ ｃ ｈ ｇ ａ ｓ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ ｈ ａ ｄ ａ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ ａ ｎ ｄ ａ ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｃ ｏ ａ ｘ ｉ ａ ｌ ｃ ｏ ｎ ｎ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ． Ｔｈ ｅ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｗａ ｖ ｅ ｍｏ ｎ ｉ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎ ｇ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ ｂ ｕ ｒ ｎ ｅ ｒ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ Ｄａ ｔ ａ ｎ ｇ Ｓ ｈ ａ ｏ ｘ ｉ ｎ ｇ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｐ ｌ ａ ｎ ｔ Ｎｏ ． １ ｕ ｎ ｉ ｔ ｗａ ｓ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｉ ｎ
物（ Ｓ Ｏ ， 、 Ｎ Ｏ ｘ 、 粉尘等 ） 有严 格的控制 ， 传 统 的燃 煤 发 电厂 为达到 环 保排 放 标 准 ， 减 少 降低 烟 气 排
放物 ， 纷纷增 建 电除尘 系统、 脱硫 系统 、 脱 硝 系 统， 投 人大 量 的人 力 物 力 财 力 ， 增 加 了 厂 用 电 率
关于三菱M701F4型机组改进热态启动方式后低压主进汽温度突降异常分析
锅炉侧低压主蒸汽出口在0M层，低压主蒸汽管路在进入主厂房进入低压缸冷却蒸汽管路前，有两段竖直向上的管路和水平管路构成，停机后的大量水汽凝结后，积聚在此，仅仅通过疏水阀难以排出。
四、解决办法
1．机组疏水期间尽量维持低压缸冷却蒸汽压力在0.3Mpa，保证足够的蒸汽对主汽门前管路疏水暖管。
从图中可以看到在机组3000rpm后，此时低压系统起压，开始切换低压缸冷却蒸汽。打开低压主蒸汽电动阀后，低压主蒸汽进汽温度突然从170°降低至73°。此数值已经远远低于低压刚冷却蒸汽温度大于160°的要求，且为突然降低，种种现象的存在极容易产生蒸汽带水，且对汽轮机的叶片安全运行造成了严重的影响。
随后我们统计了最近采用无启动锅炉启动后的开机情况，11月、12月共采用了7次，发生了3次这样的温度突降。
关键词：三菱F级；热太启动；无启动炉；汽包余热；节能
一、引言
无启动锅炉启动概述：为进一步优化机组启停方式，积极响应机组开机期间节能降耗，开展无启动炉运行方式下机组热态启动。目前机组在增加轴封电机热器之后，总共开机10次。开机均正常。除去12月04日启动后由于SFC故障两次启动，由于高中压汽包余热耗尽，采取启动锅炉供轴封以及低压缸冷却蒸汽的方式启动。
参考文献：
1.燃气一蒸汽联合循环[M].北京：机械工业出版社，2000．
2.自动调节原理与透平机械自动调节[M]．北京：机械工业出版社，1991．
图4：无启动锅炉启动前后低压缸冷却蒸汽开度对比
调查二：
锅炉侧低压电动主汽门到低压主蒸汽电动门这一段管路相对较长，且存在竖直向上管路，容易积水。且想排干净这处的水，必须通过大流量的低压主蒸汽旁路阀。我们分别调取了三次开机中的低旁开度曲线，发现在这三次启动中在开启低压主蒸汽电动阀前，低压旁路开度几乎为0。
M701F4型燃气发电机组TCA系统的优化
64浙江电力ZHEJIANG ELECTRIC POWER2017 年第36卷第4期DOI: 10.19585/j.zjdl.201704016 文章编号院1007-1881(2017)04-0064-04中图分类号：TK264.1 文献标志码：B 经验交流M701F4型燃气发电机组T C A系统的优化徐忆恩(华电江苏能源有限公司，南京210019)摘要：东方三菱F3及F4重型燃气轮机机组特有的T C A系统，将冷却透平叶片后产生的热量加以利用，提高了整个联合循环的效率。
通过对比空气冷却式T C A与水冷式T C A的优缺点，着重分析了水冷式T C A的系统配置情况。
根据东方三菱的典型系统配置，水冷式T C A系统对高压给水栗的压头要求较高，使得机组运行的电耗增加。
为了在确保机组联合循环效率的同时尽可能地降低电耗，对比了几个优化方案，最终得出较优的方案。
关键词：TCA;水冷式；能耗对比；效率O p tim iza tio n o f T C A System o f M701F4 G a s T u rb in e G en erato rsX U Y ie n(HuadianJiangsu Energy Co.，Ltd.，N an jing210019，China)A b s tr a c t:TCA system of F3 and F4 heavy-duty gas turbine generators designed by Dongfang Electric Corporation (Mitsubishi) utilize heat from turbine blade cooling to improve the efficiency of the whole combined cycle. By comparing the advantages and disadvantages of air-cooled TCA and water-cooled TCA，the paper primarily analyzes system configuration of water-cooled. According to the typical configuration of Dongfang Electric Corporation (Mitsubishi )，the water-cooled TCA system has stringent requirement on pressure head of high-pressure feed pump，which increases the power consumption for units operation. In order to ensure combined cycle efficiency of units and reduce power consumption，the paper compares some optimization programs and ultimately comes to a better one.K e y w o rd s:TCA；water-cooled；energy consumption comparison；efficiency1燃气发电机组的现状2003年以来，重型燃气发电机组作为国内传统燃煤机组的重要补充，在环境保护、节能降耗、电网调峰等方面起到了不可替代的作用。
M701F4燃机燃烧调整关键技术分析
M701F4燃机燃烧调整关键技术分析摘要：本文从三菱M701F4燃机燃烧系统结构、燃烧控制逻辑、操作步骤，以及在调整过程中燃烧稳定性的变化规律这四个方面解析了三菱M701F4燃机燃烧调整关键技术。
M701F4燃机主要通过调整值班燃料流量和旁路空气流量来重新确认燃机在运行时的燃烧稳定性裕度，调整对象仍然是基准温控线。
燃调负荷点的确定原则是在常用负荷段以及高负荷段的间隔尽可能小。
值班燃料量的调整范围是±0.5%，旁路空气的调整范围是±5%。
在高负荷下，在旁路阀开度和值班阀开度下调的过程应缓慢操作。
前言：M701F4 型燃气轮机是三菱重工投入商业运行中先进的机型，具有热效率高、启停速度快、污染小、自动化程度高等特点。
为了使燃气轮机安全可靠运行，首先要确保燃烧室内燃烧的稳定[1]，若燃烧不稳定，轻则导致熄火跳机，重则会对燃烧室造成不同程度的损坏。
燃烧调整是保障燃烧稳定的一种调节手段[2-5]，通过调整各支路燃料流量，进而调整燃烧室内局部燃空比，达到平衡燃烧振动和NOx排放的关系。
本文在相关文献的基础上结合运行经验[6]，通过对燃烧调整涉及到的相关技术开展解析，为三菱燃机实施自主燃烧调整提供参考。
1、燃烧系统的结构M701F4燃机燃烧系统主要构成部分有喷嘴、内筒、尾筒、旁路阀等，从压气机扩压器出来的空气流入燃烧器，在燃烧室内与燃料混合后燃烧，燃烧后的高温燃气流入透平做功。
燃烧器属于环管布置方式，周向布置20个，燃料在燃烧器中先与空气均匀掺混后再进行燃烧，可有效降低燃烧温度，降低NOx排放。
旁路阀是三菱燃机特有的控制机构，可以控制燃烧室头部进气量，使燃烧进一步适应不同压气机进气流量，提高燃烧稳定性。
相比于M701F3，MF701F4采用了FMk-8燃烧室，在燃料分配方面，该燃烧室升级了旋流器喷嘴，增加了顶环端盖喷嘴，原来的8个主喷嘴被分为两组，由两路燃料调阀分别控制，因此燃料分配变为四路，分别是值班燃料、顶环燃料、主燃料A、主燃料B。
三菱M701F4型燃气轮机运行中BPT偏差大保护浅析
当某好点BPT（OWN）偏差大达自动停机值延时30秒，且其相邻的BPT为坏点（由0置1后，保持300秒可复位），则机组BPT偏差大自动停机：
当某BPT（OWN）偏差大达自动停机延时30秒，且其相邻BPT（NEXT）偏差大达到自动停机值是延时30秒，则机组BPT偏差大自动停机；
当传感器异常时，仅仅是异常传感器大幅波动，但另外两个相邻传感器偏差大是不满足条件的，但另外两个相邻传感器变化趋势大（为大于+1℃/min或小于-1℃/min）在机组负荷变动时是会满足条件的，所以如果出现异常传感器大幅波动导致其达到自动停机定值及跳闸时，此时应停止负荷增减避免相邻传感器变化趋势大（为大于+1℃/min或小于-1℃/min）的条件满足，从而避免自动减负荷条件全部满足触发自动停机及跳闸。
当“BPT VARIATIOON LARGE COMMAD”信号=1时，某好点BPT偏差大达跳机值延时30秒，且及其相邻好点BPT与平均BPT差值的变化速率达到±1℃/min延时12.5秒，则机组BPT偏差大跳闸。
注释：注1：“BPT VARIATIOON LARGE COMMAD”信号=1，该条件可简单概括为“非孤岛运行模式下燃机并网时为1”，即当燃机解列或孤岛运行条件时，则跳机逻辑将不起作用；
注2：“本BPT跳机值”分高限制值和低限制，具体定值如下：
高限定值为DSG-530-FX05，底限定值为-60℃，其中函数DSG-530-FX05是根据燃机发电机的功率而变化的，如下图：
注3：相邻BPT的“NEXT的跳机值”分高限值和低限值，具体定值如下：
高限定值=20℃，底限定值=-30℃
基于M701F4燃气-蒸汽联合循环机组辅助系统优化的探讨
基于M701F4燃气-蒸汽联合循环机组辅助系统优化的探讨摘要：M701F4燃气-蒸汽联合循环机组投运初期，就生产过程中存在的一些问题，实施了一系列技术改造，提高了机组运行经济性和安全性，给机组长期安全稳定运行打下更好的基础。
关键字：联合循环；技术改造；经济性；安全性；某电厂建设三套东方电气生产的M701F4燃气-蒸汽联合循环机组，2019年6月全部建成投产，投产近几年，就生产过程中存在的一些问题，实施了一系列技术改造，有效提高了机组运行经济性和安全性，为机组长期经济高效、安全稳定运行打下更好的基础。
一、经济性方面的技术改造优化1.1燃机进气滤网升级改造该厂燃机进气系统为唐纳森原装进气系统，投产时配置过滤器为除雾装置+G4板式滤棉（粗滤）+F9 筒式过滤器(精滤)。
在该配置下，机组每运行500小时则需停机开展离线水洗，而且水洗后燃机IGV和压气机叶片也无法彻底清洗干净，日积月累，压气机叶片容易积垢甚至形成局部点蚀，不仅影响到燃机效率，还会诱发压气机旋转失速和喘振，严重威胁到机组的安全运行。
针对该问题，该厂对燃机进气系统实施了技术改造，将第一级粗滤从G4板式过滤器升级为进口玻璃纤维的M5袋式过滤器，同时将第二级精滤过滤精度由F9升级为E12，通过对粗滤、精滤技术改造，不仅提升进气系统的过滤精度、过滤面积和容尘量，而且降低了维护难度，滤网更加容易更换，在滤网压差较高时，也不会引起滤材短路现象，避免其过早堵塞而造成压差过高而被迫更换。
进气粗滤、精滤升级改造实现了燃机压气机全年免水洗，而且低廉、可靠，每套粗滤袋整体更换只需12万，寿命周期3500小时，实际使用可达6000-7000小时。
同时可以为过滤精度更高的二级精滤保驾护航，延长其使用寿命。
进气系统升级改造后，整个进气系统过滤效率从 88.2%提升至99.9%（E12），最终穿透过滤器的灰尘量由原来的124.00kg/年，大幅减少至0.42kg/年，全年进入燃机内部的灰尘量仅为现在配置进入燃机内部的灰尘量的 0.34%，燃机全年平均功率损失从 3.0%减少至0.1%，由于过滤器的阻力增加，燃机功率会由于阻力增加损失0.2%。
M701F4型燃气
Ｍ７０１Ｆ４型燃气 蒸汽联合循环机组ＦＣＢ试验的分析与研究朱 乐１ 刘 云１ 沈 岩１ 马 帅１ 李永昊１ 郑志勇２（１ 天津陈塘热电有限公司 ２ 天津能源投资集团有限公司）摘 要：通过对Ｍ７０１Ｆ４型燃机一拖一１００％负荷、二拖一１００％负荷ＦＣＢ试验过程的分析，以及试验过程中相关参数的研究，结合燃气 蒸汽联合循环机组的特点，提出针对Ｍ７０１Ｆ４型燃机ＦＣＢ逻辑及相关设备控制逻辑的优化，介绍纯凝运行工况１００％负荷ＦＣＢ试验相关情况。
关键词：ＦＣＢ；燃气 蒸汽联合循环发电机组；孤岛运行；甩负荷０ 引言快速甩负荷（ＦａｓｔＣｕｔＢａｃｋ，ＦＣＢ）一般指负荷在３５％以上的运行发电机组由于线路故障或电网故障等原因而与电网解列，瞬间移除所有对外部供电，在锅炉不灭火的情况下，实现快速降低出力以维持自身厂用电运行或停机不停炉的自动控制功能［１］。
为了应对电网可能发生的大面积停电事故，国内外都把如何迅速恢复供电作为重要研究课题，其中ＦＣＢ成了各方关注的重点，它的优点在于电网故障排除后可以通过自动同期装置快速重新并网，有利于提高机组的安全运行水平，降低由于电网故障所造成的启停成本，同时延长机组的运行寿命。
机组快速甩负荷对于机组旁路门的灵敏度、汽包水位、燃机自动调节能力等要求较高。
机组若不并网单独运行，自带厂用电也存在相应风险，并且目前我国大型发电厂在设计时普遍未考虑ＦＣＢ功能，未能实现机组快速切负荷控制功能。
为响应国家能源安全新战略，建设“结构清晰、局部坚韧、快速恢复”的坚强局部电网，天津陈塘热电有限公司进行了ＦＣＢ改造并经试验验证成功，成为天津地区首个完成ＦＣＢ试验的燃气电厂，填补了国内同类型燃气 蒸汽联合循环“二拖一”机组ＦＣＢ功能的空白［２ ３］。
本文就一拖一１００％负荷、二拖一１００％负荷ＦＣＢ试验过程以及试验中遇到的一些逻辑及相关设备的控制问题，进行探讨、分析和总结，对国内其他燃气机组实现ＦＣＢ功能有一定的借鉴作用。
三菱m701f4燃机启机过程中天然气温度低的原因分析及应对措施
Zhuangbei Yingyong yu Yanjiu!装备应用与研究三菱M701F4燃机启机过程中天然气温度低的原因分析及应对措施黄岩(杭州华电江东热电有限公司，浙江杭州310000)摘要:介绍了三菱M701F4型联合机组燃气加热器系统的结构和控制方式，针对在一次启机过程中TCS控制系统发出“天然气供气温度低负荷闭锁”的情况，进行因分析，并提出的处理措施。
关键词:M701F4燃机;FGH系统;燃气温控阀；燃气加热器1燃气加热器系统简介获得较高的热效率，三菱燃气轮机安装了燃气热器(Fuel Gas Heater)，燃气通过FGH性能加热器，利用锅炉中压省煤出的给热燃气，提高燃气温度，在额况下，天然气被加热到210＞左右。
FGH水侧采用中压省煤器出口的给热源，经过FG H后流向凝(1)热锅炉低压省煤器A2))1于动过程低负荷运行时，2于高负荷运行时，12过FGH凝调阀锅炉侧FGH流量控制阀进行控制,FG H水侧系统如1示。
FGH气侧采一三阀(燃气温控阀)确燃气温度控制在正常，FGH气侧系统如图2)机动速度达到2250r/min后，温控阀才投入使用，在此之前，全部燃气均通过旁直接到燃气流量控制阀)1.1FGH回凝汽器调阀的控制方式FGH回水流量设定是燃机出力函数)当燃机启动以后，用情况下红灯不闪烁。
如：设备出现断油、电量不足、设备自身故障，此时会每5s闪烁一次(强制注油模式下、刚开机闪烁属于正常))如在平时巡查中发现红灯闪烁可关闭设备，联系有关人员进行处理。
5.2设备维护保养(1)设备安装后如电机温度过高，可以调整注油周期。
(2)设备要避免安装在振动过大的电机体上;双轴承电机不建议安装。
(3)设备安装后因环境温度过高会出现接口部位有少量油脂溢出，属于正常情况，出量过大接可。
(4)注油安装后动设备，避免接断裂。
(5)设备在运行中切意打开注油器油包盖，意出电池和油包。
(6)油脂包和电池更换一定在设备停止状态下进行，一般情况设备人员)(7)每设备安装有电、防水保护套，请勿挪作他:如发现)(8)班组指定人员巡检，切勿其他人员随便更改设备设置数据)5.3巡检注意事项(1)人员每日巡检电机运行情况时，查看注油器报灯有闪烁情况发:如有发:故障因:关人员现处理。
三菱701F4联合循环机组启动优化探讨
第38卷,总第224期2020年11月,第6期《节能技术》ENERGY CONSERVATION TECHNOLOGY Vol.38,Sum.No.224Nov.2020,No.6三菱701F4联合循环机组启动优化探讨祝相云1,张 卫2,黄 岳2,余 亮2(1.浙江浙能技术研究院有限公司,浙江 杭州 311121;2.浙江浙能金华燃机发电有限公司,浙江 金华 321000)摘 要:某三菱701F4联合循环机组启动过程中存在启动时间长、循环水流量过剩、真空建立过程要求过高等问题,本文首先对上述各问题逐个开展机理分析,随后通过利用汽包余热改善中压过热蒸汽参数替代锅炉供汽、优化循环水系统运行控制逻辑和真空控制逻辑等措施,提高了机组启动过程的灵活性和经济性。
该方法对其它同类型机组启动优化工作具有一定的参考价值。
关键词:联合循环机组;启动优化;控制逻辑;汽包余热;循环水系统;真空条件中图分类号:TK018 文献标识码:A 文章编号:1002-6339(2020)06-0511-05Discussion on MITSUBISHI 701F 4Combined Cycle Unit Startup OptimizationZHU Xiang -yun 1,ZHANG Wei 2,HUANG Yue 2,YU Liang 2(1.Zhejiang Energy Group R&D Institute Co.,Ltd.,Hangzhou 311121,China;2.Zhejiang Zheneng JinhuaGas Turbine Power Generation Co.,Ltd.,Jinhua 321000,China)Abstract :The startup process of MITSUBISHI 701F4gas combined cycle generating unit has some prob⁃lems such as long start -up time,excessive circulating water flow,and excessive requirements for the vacuum establishment process.So this paper analyzes the mechanisms of the above problems one by one firstly,then improves the medium -pressure superheated steam parameter substitution by using the resid⁃ual heat of the steam drum measures such as boiler steam supply,optimized operation control logic and vacuum control logic of the circulating water system,which improved the flexibility and economy of the unit'sstartup process.This method has certain reference value for other similar units to start optimization work.Key words :combined cycle unit;start -up optimization;drum waste heat;circle water system;vacuum condition收稿日期 2020-07-16 修订稿日期 2020-08-22基金项目:浙能集团科技项目(ZNKJ -2019-051)作者简介:祝相云(1992~),男,硕士研究生,工程师,主要从事电厂热力系统性能试验工作。
M701F4型燃气-蒸汽联合循环单轴机组低压缸冷却蒸汽优化探讨
M701F4型燃气-蒸汽联合循环单轴机组低压缸冷却蒸汽优化探讨摘要：介绍了M701F4型燃气-蒸汽联合循环单轴机组，热态启机过程中低压缸冷却蒸汽系统目前运行情况，分析了低压缸冷却蒸汽由辅助蒸汽提前切换至低压过热蒸汽的可行性，指出了提前切换的优点及经济性。
关键词：M701F4；单轴；冷却蒸汽；切换0 引言某电厂一期工程建有两台日本三菱重工/东方电气集团联合生产的M701F4型燃气-蒸汽联合循环单轴机组，燃气轮机、蒸汽轮机、发电机布置在一根轴上。
其中蒸汽轮机制造厂商为日本三菱重工/东方电气集团，型号为TC2F-35.4。
从机组启动升速、点火到机组转速2000rpm前蒸汽轮机不进蒸汽，随着机组转速继续升高，汽轮机叶片空转产生鼓风损失逐渐增加，致使叶片温度继续上升，机械性能逐渐下降。
由于低压缸叶片较长，叶片温度上升最快，因此，在机组启动转速大于2000rpm后，需要有低参数的辅助蒸汽进入低压缸，对低压缸叶片进行冷却，中、低压缸正常进汽后退出。
低压缸冷却蒸汽提前切换至低压过热蒸汽供应，既能保证低压缸的冷却蒸汽量，同时也有效降低了机组启动期间，启动锅炉的天然气耗量。
1辅助蒸汽系统运行情况介绍该厂机组两班制调峰运行，早上启动，晚上停机，同时向热用户供应蒸汽。
机组停运期间由启动锅炉供应蒸汽至热用户；第一台机组启动或低负荷时，启动锅炉供应蒸汽至热用户，同时通过厂用辅助蒸汽母管供应机组轴封蒸汽和低压缸冷却蒸汽；机组高负荷时，由机组冷再热蒸汽系统抽汽供应蒸汽至热用户，同时供应蒸汽至全厂辅汽母管；第二台机组启动时的辅汽由第一台机组的冷再热蒸汽系统的抽汽供应。
辅助蒸汽系统如图一所示：供应热用户蒸汽流量约30t/h，低压缸冷却蒸汽流量35t/h（最大），轴封蒸汽流量5t/h（最大），启动炉的额定蒸发量50t/h，因此在第一台机组启动时要求两台启动炉同时运行，才能保证机组用辅助蒸汽量及供热蒸汽量。
2低压缸冷却蒸汽切换探讨2.1机组启动与低压缸冷却蒸汽机组启动升速、定速对排气通道清吹（清吹结束后蒸汽轮机低压主汽阀打开）、点火至机组转速2000rpm过程中蒸汽轮机高、中、低压缸不进蒸汽。
M701F4燃气-蒸汽联合循环机组FCB试验浅析
M701F4燃气 -蒸汽联合循环机组 FCB试验浅析摘要：本文介绍了三菱M701F4燃气-蒸汽联合循环机组的基本配置，该电厂机组的FCB试验流程，详细分析了FCB试验中设备的动作情况及试验失败后采取的措施，以供大家一同探讨。
关键词：M701F4；FCB试验1引言某电厂现有两套额定功率为460MW的M701F4热电联产燃气蒸汽联合循环机组，每套机组包括一台低NOx 燃气轮机、一台燃机发电机、一台蒸汽轮机、一台汽机发电机、一台无补燃三压再热型余热锅炉及其相关的辅助设备，外加配套热网工程。
本文叙述了该电厂机组的FCB试验流程，详细分析了FCB试验中设备的动作情况及试验失败后采取的措施，以供大家一同探讨。
2 FCB试验介绍2.1 FCB试验背景FCB（FAST CUT BACK），即机组快速甩负荷并带厂用电运行。
现广东电网公司要求我厂具备FCB功能和孤网运行能力，以备台风等因素导致电网故障时，可维持向电网稳定供电或快速减出力维持自带厂用电运行，并且在电网恢复启动时快速对电网供电。
2.2FCB逻辑定义1、燃机主变高压侧断路器分闸位置and燃机发电机出口断路器合闸位置；2、燃机FCB或负荷波动；在1或2触发的情况下，要满足33、汽机发电机功率>30MW注：2、燃机FCB或负荷波动的逻辑定义为：1）负荷波动（-“与”）燃机负荷低于27MW上升沿延时0.15秒燃机负荷高于135MW下降沿延时5秒“下降沿延时120秒”MD3信号（RTD SPEED且52G CLOSE）52L CLOSE2）主变高开关跳闸，燃机自带厂用电孤网运行52L OPEN and MD3信号“下降沿延时120秒”2.3 FCB试验前操作准备工作1、启动#3燃机润滑油直流油泵，检查压力正常；2、启动#3燃机密封油直流油泵，检查压力正常；3、启动#3汽机润滑油直流油泵，检查压力正常；4、微开#4汽机低压轴封滤网疏水阀；5、启动柴油发电机运行。
三菱M701F4燃气-蒸汽联合循环机组启动并汽控制优化与应用
三菱M701F4燃气-蒸汽联合循环机组启动并汽控制优化与应用本项目通过分析三菱M701F4“二拖一”燃气-蒸汽联合循环机组并汽过程中冷再调门调节迟缓频繁解除自动调整，打断APS（燃机一键启动）的问题，结合国内同类型燃气轮机调研及相关参数收集，对冷再调门的控制逻辑进行全面分析，经过不断的论证、优化、试验，得出冷再调门控制逻辑的最优方案。
机组负并汽时荷偏低，导致并汽时间偏长，严重影响了机组的效率。
本项目结合设备现状，借鉴国内同类型燃气联合循环机组冷再调门控制方法，提出新的冷再调门控制逻辑设计方案，以两台机冷再热蒸汽流量对比为控制输出，设计冷再调门控制逻辑，消除了冷再调门启闭时间较慢和回调的干扰因素，最终做到了冷再调门全程自动调整，对系统主要参数干扰小，调节可靠性进一步提高。
机组并汽负荷偏低（120MW至140MW之间），在热态和温态启动中非常不经济。
而机组实际情况是热态和温态启动居多，占80%以上。
在并汽顺控完善的前提下，并汽过程的安全性得到提升，考虑到并汽过程的经济性，通过数据收集、分析论证，证明并汽负荷由低负荷并汽转向高负荷并汽的可行性，以进一步完善并汽方式，提高机组效益。
机组运行的一年中，执行并汽程序和解汽程序分别达30余次，针对燃气机组担负电网调峰的任务，并汽过程的安全问题日益突出，其中蒸汽参数的控制，冷再调门的控制，并汽负荷偏低等问题比较突出，主要体现在以下几个方面：1)冷再调门在并汽过程中处于自动状态，当开启到15%的开度时，阀门停止动作，必须解除自动并手动操作，APS启动程序被打断，解汽过程亦是如此，不利于机组安全启动。
2)人工手动操作冷再调门，运行人员不能全部做到控制合理的启闭速率，速率过快对锅炉汽包水位等主要参数影响较大，速率过慢不经济。
3)机组并汽负荷偏低，不仅影响机组发电量，同时暖机时间较长，热损失较大。
2、项目改造方案说明项目实施的重点：一、对原冷再调门控制逻辑进行审查、论证原有的冷再调门控制逻辑是以待并汽机组的再热蒸汽流量为被调量（PV），高压主蒸汽流量为设定量（STPT），其中再热蒸汽流量=热再热蒸汽流量-中压主汽流量，即冷再流量，实际上并汽前由于并汽门关闭，高压旁路开启，这时高压主蒸汽的流量就等于冷再的流量；高压主蒸汽流量是并管道上的流量测点，其测点布置在高压旁路前。
三菱701F4联合循环机组启动优化探讨
第38卷，总第224期2020年11月，第6期《节能技术》ENERGY CONSERVAT OON TECHNOLOGYVol.38,Sum.No.224No e92020，No96三菱701F4联合循环机组启动优化探讨祝相云1，张卫2，黄岳2，余亮2(1.浙江浙能技术研究院有限公司，浙江杭州311121；2.浙江浙能金华燃机发电有限公司，浙江金华321000)摘要：某三菱701F4联合循环机组启动过程中存在启动时间长、循环水流量过剩、真空建立过程要求过高等问题，本文首先对上述各问题逐个开展机理分析，随后通过利用汽包余热改善中压过热蒸汽参数替代锅炉供汽、优化循环水系统运行控制逻辑和真空控制逻辑等措施，提高了机组启动过程的灵活性和经济性。
该方法对其它同类型机组启动优化工作具有一定的参考价值。
关键词:联合循环机组；启动优化;控制逻辑；汽包余热；循环水系统；真空条件中图分类号:TK018文献标识码:A文章编号：1002-6339(2020)06-0511-05 Discussion on MITSUBISHI701F4Combined Cycle Unit Startrp OptimizationZHU Xiang-yun1,ZHANG Wei2,HUANG Yue2,YU Liang2(1.Zhejiang Ensay Group ROD Institute Co.,Ltd.,Hangzhou311121,China；2.Zhejiang Zheneng/nhuaGasTuebonePoweeGeneeatoon Co.,Ltd.,/onhua321000,Chona)Abstract:The statup proces s of MITSUBISHt701F4gas combined cycle generating unit has some problems such as Ong start-up time,excessive circulating water fow,and excessive requirements for the eaouum estabeoshmentpaooe s.Sothospapeaanaeaaesthemeohanosmsoftheaboeepaobeemsonebaone awtly,then improves the medium-pressure supshsWd steam parameter substitution by using the residual heat of the steam drum measures such as boiler steam supply,optimized operation conWcO logic and vacuum conWcO Oyc of the circulating water system,which nnproved We aeximlity and economy of We units statup process.This method has ceeain reference velue for other simila units te stat optimization work.Key woris:combined cycle unit；stat-up optimization；drum waste heat;circle water system；ecuum oondotoon0前言燃气-蒸汽联合循环发电机组具有热效率高、排放污染低、启停时间短等特点，但天然气的高额成本会严重制约其发展[1]-受天然气价格、发电小时收稿日期2020-07-16修订稿日期2020-08-22基金项目：浙能集团科技项目(ZNKJ-2019-051)作者简介:祝相云(1992-),男，硕士研究生，工程师,主要从事电厂热力系统性能试验工作。
M701F4型燃气轮机发电机组IGV控制及燃机温控的研究
2019年22期研究视界科技创新与应用Technology Innovation and ApplicationM701F4型燃气轮机发电机组IGV 控制及燃机温控的研究吴攀（中海油珠海天然气发电有限公司，广东珠海519020）1概述随着电力系统发电装备的不断发展，燃气轮机-蒸汽轮机联合循环发电机组具有负荷调节响应速度快，容量大，启停时间短，环境污染少等特点，因此这种清洁能源发电机组是电力网中的重要组成部分。
燃气轮机的效率与透平的初温T3有着紧密的联系，而燃气轮机压气机进口可转导叶（简称IGV ）的角度对燃气轮机的透平初温有着很大影响，因此燃气轮机设置了IGV 控制。
同时透平的初温也受到了燃机热部件材料和冷却系统的限制，为了保护燃机的热部件和保证燃机，燃气轮机在控制方面设置了燃机温度控制，简称温控，它将燃机燃料量合理范围。
2燃气轮机透平初温与效率的关系根据燃气轮机原理[1]，设燃气轮机简单循环过程的输出的比功为w t ，燃烧器等压加热的热能为q ，定压比容为c p ，环境温度为T1*，燃气轮机透平初温为T3*，压气机出口温度为T2*，压气机压比是π。
设m=r-1r ，r=c p /c vm ，则有w t =c p T1*〔T3*T1*（1-1/πm ）-（πm -1）〕其中T3*T1*称为温比，可用τ表示。
而简单循环效率=w t /q 。
在相同压比π的情况下，燃气轮机循环效率随着温比τ的增加而增加。
由于τ=T3*T1*，在环境温度不变的情况下，透平初温越高，燃机效率越高。
并且，环境温度上升，将降低燃气轮机效率。
3M701F4型燃气轮机IGV 控制燃气轮机压气机入口可转导叶可以控制压气机进口流量，从而控制燃气轮机参与燃烧的空气量，最终影响了透平的初温[2]。
在燃料量不变的情况下，关小IGV ，减小压气机进口空气量可以提高透平的初温。
因此通过合理调整IGV 开度，具有改善机组效率的作用，同时也能提高燃气轮机启动加速性能和防止压气机喘振。
三菱M701F燃机控制系统分析与研究
三菱M701F燃机控制系统分析与研究[摘要]本文分析了Mitsubishi公司的三菱M701F型燃气轮机主控制系统的原理、框架构成及其设计思想，结合各子系统相关控制逻辑图详细研究了燃机负荷自动调节控制策略、转速控制策略、温度控制及燃机整个启机过程控制策略，对类似电厂控制系统研究、分析和维护有一定的参考价值。
【关键词】燃汽轮机；主控制系统；转速控制; 负荷控制Study and Analysis of Primary Control System in Mitsubishi M701F Gas TurbineSha yingyingGuangzhou Development Industry(Holdings) Co.,LtdAbstract: The control system principle, structure and design idea of Mitsubishi M701F gas turbine is analyzed in this paper. The load auto-modulation strategy, speed control strategy, temperature control strategy and the whole start-up process control strategy is studied in detail. It is valuable for the control system analysis and maintenance of similar plant.Keywords: Gas turbine; Primary control system; Speed control; Load control1.引言三菱M701F 燃气轮机为采用带进气可调导叶（IGV）的17级高效率轴流式压气机。
燃烧室由环绕机轴呈环状布置的20只燃烧器组成。
浅谈三菱m701f4型燃气轮机几起bpt负偏差大的处理
第33卷第1期2020年3月Vol.33No.1Mar.,2020《燃气轮机技术》GAS TURBINE TECHNOLOGY浅谈三菱M701F4型燃气轮机几起BPT负偏差大的处理赵景宇（浙江浙能金华燃机发电有限责任公司，浙江金华321000）摘要:对三菱M701F4型燃气轮机的排气检测包括温度检测、压力检测与可燃气体含量检测进行了介绍&其中着重介绍了燃气轮机的排气温度检测，它是通过26个热电偶来实现的。
其中20个热电偶用于检测透平叶片通道温度（BPT）,6个热电偶用于检测透平排气系统下游排气烟道的排气温度。
结合某公司机组自投运以来出现的几次BPT负偏差偏大等的异常情况,详细叙述了该类故障的分析判断过程和解决方法，并从系统工艺流程和设备选型改进上，给出了预防此类故障的建议和措施。
关键词：BPT负偏差;旋流角度;锥形滤网;过滤精度;技术改进中图分类号:TK478文献标志码:B文章编号:1009-2889（2020）01蒸059蒸5燃气轮机具有启停快，污染排放低等优点，近几年来在国内得到了广泛应用，燃气轮机机组在投入运行后由于诸多方面原因，往往会陆续出现一些故障或问题，其中透平叶片通道温度BPT（turbina blada path temperature）偏差大这类故障会直接影响到机组的运行安全。
本文详细地介绍了某公司M701F4型燃气轮机几起BPT负偏差大和BPT偏差变化趋势大的故障分析、判断处理过程及在系统上采取的预防改进措施和建议,供同行们进行参考借鉴。
1公司及机组概述1.1公司介绍某公司位于浙江省中西部，目前仅配置一套400MW级、“F”系列高效单轴联合循环机组，机组由一台三菱M701F4燃气轮机、一台TC2F-35-4蒸汽轮机和一台QFR-480-2-21.5型发电机组成。
机组主要是针对用于基本负荷的长期连续运行而设计的。
主机的布置方式是燃气轮机、汽轮机、发电机同轴布置。
其中燃气轮机安装于罩壳内，燃气轮机燃料采用天然气，在设计标准规定的条件下，联合循环机组的总出力为458.02MW&1.2机组介绍三菱M701F4型燃气轮机主要是由带有进口可调导叶的17级高效轴流式压气机、带20只绕压气机轴线环形布置的分管燃烧器的燃烧室，以及4级反动式叶片的透平段组成&燃气轮机的特点是高温透平，其叶片有进的有，以进耐热、耐腐蚀和机械磨损能力[1]&燃气轮机的辅助系统主要包括:进气系统、排气系统、润滑油系统、控制油系统、压气机抽气和透平冷却空气系统、消防、燃气和燃气机&发机为燃气轮机和汽轮机共用，采用全氢气（H）冷却，提供有H和CO2气瓶汇流排。
m701f4单轴联合循环机组冷态开机低旁异常分析及改进
2019.10 EPEM 103发电运维Power Operation1 概述某燃机电厂为三菱M701F4型单轴燃气-蒸汽联合循环发电机组，配有东汽生产的TC2F-35.4型高中压合缸、双排汽、单轴、再热、凝汽式蒸汽轮机，额定功率143.77MW。
机组设置有高、中、低三个压力等级的100%容量蒸汽旁路系统，以满足机组能够快速启、停以及达到高效稳定运行的要求。
其中高压蒸汽经旁路进入冷再管道，中、低压蒸汽则经旁路进入凝汽器。
由于该机组为单轴联合循环机组，蒸汽轮机进汽带负荷前，为防止低压缸叶片鼓风摩擦，出现超温过热的情况，设置了低压缸冷却蒸汽系统（图1）。
2 相关系统介绍2.1 蒸汽轮机旁路控制模式M701F4型单轴联合循环机组运行时，可通过图1 三菱m701F4单轴联合循环主蒸汽系统简图M701F4单轴联合循环机组冷态 开机低旁异常分析及改进浙江浙能金华燃机发电有限责任公司 周红星 孙 凯摘要：针对三菱M701F4型单轴燃气-蒸汽联合循环发电机组低压旁路阀未正常开启的原因进行分析，并提出相应的改进措施，以避免类似事件的发生，提高机组运行的可靠性。
关键词：M701F4燃气轮机；冷态开机；低压旁路阀；异常分析；改进措施高、中、低压三个压力等级的旁路阀分别控制相应系统的蒸汽压力和蒸汽流量，以满足当前工况稳定运行。
旁路系统中各压力等级的控制逻辑大体相同（图2）。
具体表现在旁路阀的设定值sv 根据不同运行阶段的变化而变化，将余热锅炉过热器出口蒸汽压力实际值pv 与变化的设定值sv 做比较，将两者的差值dsp 作为比例积分控制器（PID 控制器）的输入，比例积分控制器（PID 控制器）的输出驱动旁路阀的执行机构，进而控制旁路阀的开度。
当dsp=pv-sv ＞0，此时旁路阀开大；当dsp=pv-sv ＜0，此时旁路阀关小[1]。
旁路控制由三种控制模式构成：实际压力跟踪模式、最小压力控制模式以及后备压力控制模式。
这三种控制模式的根本区别表现在设定值sv 的取值根据不同的控制模式而有所不同，而控制逻辑中的控制回路、模块函数以及PID 控制器的参数大体相同[2]，现针对低压旁路阀进行介绍。
三菱M701F4机组低压省煤器技术探讨
三菱M701F4机组低压省煤器技术探讨摘要：在电厂的热系统内增设低压省煤器是降低发电标准煤耗的有效措施。
本文简要通过叙述了火电厂低压省煤器系统的特点及不同的运用方式，作为绍兴江滨热电借鉴应用范本。
经分析采用低压省煤器可提高机组热效率，节能效果显著，符合国家“节能减排”正常，具有很好的发展前景和应用推广价值。
关键词：电厂节能；低压省煤器；排烟温度1、低温省煤器系统概述排烟损失是锅炉运行中最重要的一项热损失，我国燃机发电厂燃机的排气通过锅炉吸热后，排烟温度还较高。
为了降低排烟温度，减少排烟损失，提高燃机发电厂的运行经济性，可考虑在烟道上加装低温省煤器的方案可行性。
低温省煤器的具体方案为：在低温省煤器1，低温省煤器2前在增加几组低温省煤器，绍兴江滨热电凝结水温设计值为37.4度，低温省煤器1入口温度为55度，燃机排烟温度为88.1度。
凝结水可以充分吸收排烟热量，降低排烟温度，自身被加热、升高温度。
在发电量不变的情况下，可降低机组的能耗。
2、深度降低排烟温度节能研究的背景节能减排是目前国家的重要国策，近年来，随着国家节能减排指标的严格要求以及气价的上涨波动，燃机以天然气为基础的发电成本日益增加，各燃机电厂面临着节能的巨大压力，寻求降低煤耗的新技术、新方法，并加大了相关的资金投入。
目前绍兴江滨热电的锅炉排烟温度大都在80℃～90℃之间。
理论上，对于排烟温度为80℃～90℃的锅炉，传统的理念认为已经满足要求了，已经比较低了，继续降低就可能出现低温腐蚀等不可靠因素的出现。
但是燃机电厂排气成分主要是：氮气、二氧化碳、水、氧气。
主要污染物：氮氧化物和二氧化硫接近零排放。
因此火电厂的低压省煤器低温腐蚀现象发生概率较小。
有效利用锅炉排烟余热，降低排烟温度实现深度节能，符合国家的节能减排政策。
3、国内外低温省煤器目前的应用情况3.1 低温省煤器目前的应用情况低温省煤器能提高机组效率、节约能源。
已在国内几十家燃煤电厂的上百台机组上安装了这种低压省煤器的系统。
M701F4型燃机停机过程LPCV动作优化讨论
M701F4型燃机停机过程 LPCV 动作优化讨论摘要：本文通过研究M701F4型燃机停机过程中LPCV（即低压蒸汽调门）的动作过程，分析优化调门的动作后对汽机安全性产生的影响，从而分析优化的可行性，最终得出结论是停机过程LPCV动作过程可以优化。
关键词：M701F4型燃机；停机过程；LPCV动作优化0 引言某厂有两台M701F4型燃气—蒸汽联合循环发电机组，额定容量475MW。
燃气轮机机组由于启停快捷、加减负荷迅速的优点，具有优良的调峰特性[1]，成为电网的调峰机组。
2016年至2020年期间，两台机组平均每年启动顶峰195次。
因此机组的启动和停机过程优化成为节能的重要课题。
图1. 停机曲线图1 项目背景1.1 停机过程简介M701F4型燃机停机时，运行人员通常选择正常方式停机，控制系统执行自动停机程序，机组以每分钟20MW[2]的速度减负荷，总负荷减至225MW时，燃机负荷维持不动，LPCV开始由100%开度缓慢关闭至冷却开度40%，然后燃机负荷继续下降，直到机组解列。
从负荷475MW开始停机至解列，整个过程用时在39分钟以上。
1.2 项目的意义从机组的停机曲线图（图1）中可以看出，LPCV整个关闭过程用时15分钟左右。
而同类型的HPCV（高压蒸汽调门）和IPCV（中压蒸汽调门）从100%开度关至40%仅用时30秒。
因此，LPCV动作过程存在较大的优化空间。
此外，LPCV关闭过程中，机组负荷为额定负荷的50%，此工况运行，机组经济性较差，气耗比满负荷运行要高。
缩短停机时间，可以提高经济性。
2 优化方案适当调整LPCV控制模块，将LPCV的关闭速率从每分钟4%加快到每分钟20%，使LPCV的动作时间控制在3分钟内。
同时改变LPCV动作的时间节点，当燃机负荷减到285MW时LPCV即开始关闭，负荷减至225MW时，LPCV已关至冷却开度，燃机可以继续减负荷至解列。
此优化方案可以使停机时间缩短15分钟。
M701F4型燃机发电机抽(穿)转子设施改进探讨
M701F4型燃机发电机抽(穿)转子设施改进探讨南泽瑞【摘要】针对低位布置燃机的燃机发电机抽(穿)转子作业过程中存在作业不安全、作业不便利等问题,结合实际情况,提出了2种优化方案,并从可行性、安全性、方便性、经济性等方面对2种方案进行了对比分析,最终选定的方案降低了发电机转子检修作业风险,提高了机组检修质量.【期刊名称】《电力安全技术》【年(卷),期】2017(019)011【总页数】3页(P55-57)【关键词】燃气轮机发电机;转子;低位布置;毗屋;桥式起重机【作者】南泽瑞【作者单位】广东粤电中山热电厂有限公司,广东中山 528445【正文语种】中文某电厂拟新建3套M701F4改进型燃气-蒸汽联合循环热电联产机组。
每套机组包含1台低NOx燃气轮机、1台燃机发电机、1台蒸汽轮机、1台汽机发电机、1台无补燃三压卧式再热型余热锅炉及其相关的辅助设备。
其主设备是由东方电气有限公司引进和吸收日本三菱燃机技术开发制造的F级改进型高效一拖一双轴联合循环发电机组。
燃机厂房和汽机厂房分开独立布置，燃机采用低位布置。
燃机发电机额定功率为336.6 MW，转子重量为53 600 kg，转子长13 300 mm。
低位布置的燃机厂房，由于压缩空气进气口为上进气布置方式，故燃机厂房的桥式起重机无法移动到燃机发电机上方，这就导致燃机发电机抽(穿)转子作业时存在以下风险。
(1) 发电机转子离开发电机膛内后，需要临时放在燃机厂房外4 m标高的露天临时平台上，然后再用汽车转运至其他地方存放或检修。
如碰到下雨天气，露天作业实施起来极为不便。
(2) 发电机抽(穿)转子过程中，只能频繁采用顶轴工具或手动葫芦倒换，且发电机正上方的电动葫芦必须斜拉、斜吊才能将轴承移动至发电机两侧，增加了作业安全风险。
(3) 转子转运时，起吊工具、汽车吊需要外请，由社会提供，且汽车吊的控制精度没有桥式起重机高，增加了起吊操作的安全风险。
(4) 现场空间狭窄，发电机轴承只能放在发电机两侧狭窄的通道上，影响人员通行和检修效率。
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三菱M701F4机组低压省煤器技术探讨
发表时间：2019-01-08T17:20:26.780Z 来源：《电力设备》2018年第24期作者：高峰
[导读] 摘要：在电厂的热系统内增设低压省煤器是降低发电标准煤耗的有效措施。
（浙江大唐国际绍兴江滨热电有限责任公司浙江省绍兴市 312000）
摘要：在电厂的热系统内增设低压省煤器是降低发电标准煤耗的有效措施。
本文简要通过叙述了火电厂低压省煤器系统的特点及不同的运用方式，作为绍兴江滨热电借鉴应用范本。
经分析采用低压省煤器可提高机组热效率，节能效果显著，符合国家“节能减排”正常，具有很好的发展前景和应用推广价值。
关键词：电厂节能；低压省煤器；排烟温度
1、低温省煤器系统概述
排烟损失是锅炉运行中最重要的一项热损失，我国燃机发电厂燃机的排气通过锅炉吸热后，排烟温度还较高。
为了降低排烟温度，减少排烟损失，提高燃机发电厂的运行经济性，可考虑在烟道上加装低温省煤器的方案可行性。
低温省煤器的具体方案为：在低温省煤器1，低温省煤器2前在增加几组低温省煤器，绍兴江滨热电凝结水温设计值为37.4度，低温省煤器1入口温度为55度，燃机排烟温度为88.1度。
凝结水可以充分吸收排烟热量，降低排烟温度，自身被加热、升高温度。
在发电量不变的情况下，可降低机组的能耗。
2、深度降低排烟温度节能研究的背景
节能减排是目前国家的重要国策，近年来，随着国家节能减排指标的严格要求以及气价的上涨波动，燃机以天然气为基础的发电成本日益增加，各燃机电厂面临着节能的巨大压力，寻求降低煤耗的新技术、新方法，并加大了相关的资金投入。
目前绍兴江滨热电的锅炉排烟温度大都在80℃～90℃之间。
理论上，对于排烟温度为80℃～90℃的锅炉，传统的理念认为已经满足要求了，已经比较低了，继续降低就可能出现低温腐蚀等不可靠因素的出现。
但是燃机电厂排气成分主要是：氮气、二氧化碳、水、氧气。
主要污染物：氮氧化物和二氧化硫接近零排放。
因此火电厂的低压省煤器低温腐蚀现象发生概率较小。
有效利用锅炉排烟余热，降低排烟温度实现深度节能，符合国家的节能减排政策。
3、国内外低温省煤器目前的应用情况
3.1 低温省煤器目前的应用情况
低温省煤器能提高机组效率、节约能源。
已在国内几十家燃煤电厂的上百台机组上安装了这种低压省煤器的系统。
但在燃机机组上应用还未见相关报道。
但我们可以借鉴燃煤机组实际应用情况：通辽发电总厂3号锅炉系哈尔滨锅炉厂生产的HG-670/140-HM12型超高压自然循环煤粉炉,配200MW汽轮发电机组,于1989年11月投产运行。
机组投产后,锅炉排烟温度始终在160~170℃运行,相对300MW和600MW机组锅炉的130~140℃排烟温度高很多。
2002年电厂在3号锅炉尾部空气预热器后安装东北电力科学研究院锅炉所设计的余热回收系统;吸收排烟余热,锅炉排烟温度降低到135℃左右,显著提高了全厂热经济性指标,达到节煤、降耗的目的。
国外低温省煤器技术较早就得到了应用。
在苏联为了减少排烟损失而改装锅炉机组时，在锅炉对流竖井的下部装设低温省煤器供加热热网水之用。
德国Schwarze Pumpe电厂2×855MW褐煤发电机组在静电除尘器和烟气脱硫塔之间加装了烟气冷却器，利用烟气加热锅炉凝结水，其原理同低温省煤器一致。
德国科隆Nideraussem1000MW级褐煤发电机组采用分隔烟道系统充分降低排烟温度，把低温省煤器加装在空气预热器的旁通烟道中，在烟气热量足够的前提下引入部分烟气到旁通烟道内加热锅炉给水。
日本的常陆那珂电厂采用了水媒方式的管式GGH。
烟气放热段的GGH布置在电气除尘器上游，烟气被循环水冷却后进入低温除尘器（烟气温度在90～100℃左右），烟气加热段的GGH布置在烟囱入口，由循环水加热烟气。
烟气放热段的GGH的原理和低温省煤器一样。
低温省煤器尽管在国内和国外已经有运用业绩，但上述的例子中我们发现，在德国锅炉排烟温度较高，均达到170℃左右（这些锅炉燃用的是褐煤），而加装低温省煤器后排烟温度下降到100℃左右。
日本的情况是锅炉设计排烟温度不高（125℃左右），经过低温省煤器后烟气温度可降低到85℃左右。
3.2 低温省煤器安装位置
由于低温省煤器的传热温差低，因此换热面积大，占地空间也较大，所以在加装低温省煤器时，需合理考虑其在锅炉现场的布置位置。
4、低温省煤器的经济分析
4.1 影响排烟热损失的主要因素是排烟温度，一般锅炉的排烟温度大多高于设计值，排烟热损失是锅炉各项热损失中最大的一项，是锅炉热损失的百分之60-70。
影响排烟热损失的主要因素是排烟温度，一般情况下，排烟温度每增加10度，排烟热损失上升百分之0.6到百分之1，相应多耗煤百分之1.2到2.4。
4.2 在对深度降低排烟温度节能的理念来自于1973年能源危机前后美国和欧洲广泛推广策略，国外至今有几十年的使用历史。
在我国，深度降低排烟温度正成为一种趋势，据报道，华电国际电力发展有限公司首次在4号机组完成了深度降低排烟温度的改造，将排烟温度从145度降低到87度，节约标准煤耗2克。
上海电气集团上海锅炉有限公司目前已经将新建机组锅炉设计排烟温度最低控制在105度，超越了传统设计理念，为锅炉节能降耗做出了重要贡献，也为今后需要改造的电厂提供技术支持。
4.3 绍兴江滨热电机组的设计炉机参数也适合高效利用烟气余热，节能效果显著。
如实施低温省煤器改造后，必将降低供电标煤。
基于上述观点，实施深度降低排烟温度技术不仅是可行的，而且是合理的，经济效益巨大。
5、低温省煤器的综合使用的意义
低温省煤器锅炉余热回收系统，对运行要求较低，没有多增加用电设备，控制简单，维护工作主要为及时更换局部腐蚀严重的部件。
低温省煤器在燃煤机组中得到广泛应用，其最重要的原因在于低温省煤器具有较高经济性。
通过对低温省煤器合理安装和利用，给燃煤机组带来巨大的经济效益。
绍兴江滨热电在利用小时数不断减少，天然气价格上涨，生产成本不断上涨的情况下，只有突破常规思路，把不可能变为可能。
参考文献
[1]王艳丽,白涛,靳智平,刘文辉,曹宝生.300MW CFB锅炉低压省煤器设计方案优化及经济性分析[J].电力学报,2016,12(6):505-510.
[2]刘畅,卿山,贾壮壮,徐佳润.300MW机组锅炉低压省煤器改造及经济性分析[J].工业加热,2017(5):6-7.
[3]王海超,张如周,任建平,侯凡军,侯本杰.低压省煤器在220MW机组上的应用[J].山东电力技术,2017,6(9):65-67.
[4]史学林.低压省煤器在电厂的应用[J].产业与科技论坛,2016,5(15):80.。