盾构区间端头加固计算书
盾构机吊装及安拆方案计算书
盾构机吊装计算书计算：复核：审核：批准：1.1钢丝绳选用（1）钢丝绳选用（本次吊装采用中交天和、锦绣山河两个型号的盾构机，本次吊装索具的选用根据最大件中交天和盾构机前盾为例）盾构机的前盾、中盾、尾盾有四个吊点，刀盘有二个吊点。
中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾钢丝绳的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件最重105t。
最大直径：6440mm，长度：3810mm。
采用四个吊点，可求出吊点最大荷载为26.25t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳4根，查资料可知其破断拉力为254t。
254>105,满足施工要求。
锦绣山河盾构机的刀盘构件重60t，直径6470mm，厚度：1603mm。
采用两个吊点，单边采用两根钢丝绳。
可求出钢丝绳最大荷载为25.5t/cos30°=29.5t，每根钢丝绳载荷为30t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为254t。
254>60,满足施工要求。
盾构机的台车：盾构机的台车有四个吊点，重量最大的2号车架为29t。
可求出吊点最大荷载为7.25t。
选用抗拉强度为177kg/mm2，D=42的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为103t。
103>29,满足施工要求。
（钢丝绳标准选用GB8918-2006，GB20067-2006）1.2卸扣选用中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾卸扣的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件重105t。
采用四个吊点，每吊点为26.25t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，满足施工要求。
盾构机的刀盘重60t。
采用二个吊点，每吊点为30t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，55t>30t,满足施工要求。
盾构机台车：2#台车最重为29t，有四个吊点，每吊点为7.25t，选用17t的卸扣，直径为38.1mm，安全负荷17t，17t>7.25t,满足施工要求。
盾构区间端头加固施工方案
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (2)三、工程地质与水文地质 (3)四、总体施工方案 (3)五、主要施工方法及工艺要求 (4)5.1、地下素砼墙 (4)5.2、高压旋喷桩 (8)5.3、三轴搅拌桩 (10)5.4、管井降水 (12)六、安全文明施工措施 (17)七、突发事件应急预案 (22)八、附件：各端头地下连续墙槽段划分 (19)盾构区间端头加固施工方案一、编制依据1、以国家现行规范、行业标准及相关地方标准为基础，严格按照《福州市轨道交通1号线工程施工图设计第五篇区间工程第一分册盾构法区间隧道第一部分区间隧道平、纵断面布置图》进行方案编制。
2、现场踏勘所掌握的情况资料。
3、适用于本工程的标准、规范、规程：《地铁设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）《地下铁道设计规范》（GB50157-92）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2002）《地下铁道、轻轨交通工程测量规范》（GB50308-1999）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《混凝土质量控制标准》（GB50164-92）《软土地基深层搅拌加固法技术规程》（YBJ-225-91）二、工程概况本合同段土建施工01标起点位于福州市晋安区，由新店车辆综合基地，沿秀峰路向南转至象峰站，经过象峰站、秀山中心前至蓝山四季住宅小区前。
主要经过象峰村、溪里村、秀山中学、秀北小区、蓝山四季小区等。
建构筑物较为密集。
地形平坦，交通便捷，施工干扰相对较小。
本合同段施工范围包含“一站两区间”，“一站”为：象峰站，均采用明挖顺做法施工；“两区间”为：新店车辆段-象峰站区间，象峰站-秀山站区间，均为双线隧道，采用盾构掘进、矿山法施工。
象峰站长度420m，两个区间总长度3154.201m。
本标段盾构区间端头加固区域共有四处：新店出入段线盾构井始发端、象峰站北端盾构到达端头、象峰站南端盾构始发端头、秀山站北端盾构到达端头。
盾构端头加固SMW(初级稿)
盾构端头加固SMW（三轴）工法（初稿）风流无情*刘清利计算方法一般有两种：第一种一、水泥用量计算：水泥密度3t/m³水密度1t/m³水泥掺入量20％横向纵向咬合250mm 水灰比 1.5 加固范围12m×9m=108m²土体重度18KN/m³如图：图中面积均从CAD中量取，也可以用扇形面积和三角形面积计算，此处不做赘述。
一根桩的体积=1.4949×20=29.898m³1m³土掺入水泥=1.8×20％=0.36t一根桩需水泥量=0.36×29.898=10.763t1.5t水配1t水泥，则水泥浆的密度=1.5+1/（1.5/1+1/3）=1.363t/m³一根桩需水泥浆量10.763/1.363=7.896m³所以置换率为7.896/29.898×100％=26.4％考虑到桩与桩之间横向和纵向250mm的咬合，所以除渣量应该计入。
咬合产生除渣量=0.1037×4/1.4949×26.4％=7.3％总除渣量为26.4％+7.3％=33.7％考虑实际情况下的材料浪费不超过10％左右，因此除渣量按40％左右计算，根据经验一般不超过40％。
此加固区总出渣量应为12×9×20×40％=864m³实例分析（大行宫端头加固）一、水泥用量计算：水泥密度3t/m³水密度1t/m³水泥掺入量22％横向纵向咬合250mm 水灰比 1.5 加固范围12.2m×6m 12.2m×6m 土体重度18KN/m³加固深度28.04m每根桩所需水泥=1.4949×28.04×1.8×0.22=16.599t一根桩需要水泥浆量=16.599/1.363=12.178m³所以置换率=12.178/（1.4949×28.04）×100％=29.05％则总除渣量=29.05％＋7.3％=36.35％考虑到实际情况下的材料浪费，以及经验，除渣量为46％左右，一般不超过其计算值加上10％！大行宫原设计桩数为144根则需水泥用量=16.599×144=2390.256t总除渣量=12.2×12×45％×28.04=1847.2752m³但其中有2.5m×4m一块因场地问题，无法打搅拌桩，换做旋喷桩施工，旋喷桩的水泥掺入量一般在30％以上，所以，水泥总量2390.256t 也算合理！第二种实例分析（大行宫端头加固）一、水泥用量计算：水泥密度3t/m³水密度1t/m³水泥掺入量22％横向纵向咬合250mm 水灰比 1.5 加固范围12.2m ×6m 12.2m×6m 土体重度18KN/m³加固深度28.04m以整体水泥掺入量除以所打的桩数便为每根桩的水泥用量。
地铁盾构区间工程端头加固方案
目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)2.1区间概况 (1)2.2端头概况 (2)2.3端头周边环境及地下管线情况 (8)2.4施工设计要求 (9)3 施工准备 (9)3.1施工平面布置 (9)3.2技术准备 (10)3.3施工机械设备 (10)3.4劳动力组织 (11)3.5主要工程量 (13)3.6施工进度计划 (14)4 搅拌桩施工 (16)4.1搅拌桩施工工艺 (16)4.2三轴搅拌桩施工程序 (16)4.3搅拌桩施工方法 (17)5 高压旋喷桩施工 (20)5.1施工工艺 (20)5.2施工方法 (21)5.3施工技术要求 (22)6 质量、安全、环境保证措施 (23)6.1质量保证措施 (23)6.2安全保证措施 (28)6.3环境保证措施 (31)7 安全预防措施及应急预案 (33)7.1物体打击事故预防及应急预案 (33)7.2机械伤害事故预防及应急预案 (34)7.3高处坠落事故预防及应急预案 (35)7.4机械侧翻事故预防及应急预案 (36)7.5触电事故预防及应急预案 (37)7.6其他事故应急救援措施： (38)8 附图一： (39)1编制依据（1）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2018）（2）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（4）《建筑地基技术处理规范》（JGJ79-2012）（5）《地下铁道工程施工质量验收规范》（GB/T50299-2018）（6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（7）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2015）（8）天津地铁8号线工程（长泰河东站～渌水道站）施工图、地勘报告等。
2工程概况2.1区间概况本区间设计起讫里程为CK33+592.383～CK35+197.487，左线区间长1618.228米，其中长链13.124米。
盾构端头加固
端头加固及始发方案从传统工艺在地层加固上的方法来看,盾构始发端头存在的问题主要有:①始发端头存在较多较大地下管线且管迁改施工工期长、难度大、费用高,对端头路面进行破除后影响文明施工;②始发端头加固场地移交滞后,端头加固体龄期长无法确保节点工期；③处于市政主干道交通流量大及周边商住楼林立，加固的区域深度比较深，且由于地层的透水性较强，严重影响加固质量。
而对于北京地铁8号线三期06标盾构始发端上述几个问题全部存在，而且市政地下管线距离端头井仅5m，对规范要求始发加固12m的要求相差较远.一、全方位高压喷射工法（简称MJS工法)MJS工法加固土体分为两个阶段：第一阶段为削孔阶段：削孔时将1。
5m的钻杆和前端装置连接,顶出多孔管,直到计划施工深度.若地基较硬，需要长距离施工时，可用多层双孔管施工，成孔过程也可采用G2-A工程钻机或阿特拉斯钻至设计深度，预先成孔，成孔直径为200mm左右。
第二阶段为摇摆喷射阶段，通过安装在钻头底部侧面的特殊喷嘴，置入土体深度后，用高压泵等高压发生装置，以40Mpa 左右的压力将硬化材料及空气从喷嘴喷射出去，并一边将多孔管抽回。
由于高压喷射流具有强大的切削能力，因此，喷射的浆液一边切削四边土体,土体在喷射流的冲击力、离心力和重力等作用下,与浆液搅拌混合，并按一定的浆土比例及质量大小有规律地重新排列,浆液凝固后,便在土中形成各种形状的加固体.MJS工法摇摆喷射是采用步进喷射，即一步一步向上喷，一步作为一个步距，通常每一个步距为25mm，每一个步距来回喷射一个单位时间，单位时间根据摇摆角度确定。
当是360°喷射时，单位时间为60s.该工法通过射流作用强制性破坏原地层结构，只要是高压射流能破坏的土层皆可施工。
尤其是对于隧道顶部和底部的加固，它能够在较小的空间里对土体进行加固，对施工场地要求不高。
二、冷冻法加固+钢套筒接收冷冻法适用于涌水、流沙淤泥等松散含水复杂地层条件施工，其工艺就是利用冷冻机对冷冻液进行降温，并通过循环管理输送到需要冷冻的区域，并保持温度，使温度向外扩散产生冻结效果.其冷冻原理和电冰箱差不多，先用氟利昂降低盐水温度,冷盐水通过一根根打入土层的管道进入土层,不断循环，把土层中的热量带出来，土层慢慢降温，最后冻结.由于垂直冻结法在盾构机进洞前需全部吧冷冻管拔至盾构机标高上部，在盾构整个进洞过程中冰冻土体无法继续冻结，加之盾构壳体产生的热量，可能会导致盾构机体外侧冰冻土体在盾构进洞前已经融化,产生漏水涌砂的通道,故盾构进洞一般不考虑垂直冰冻方案.水平冻结法在盾构进洞前拔出冻圈内部冷冻管，外围维持冰冻，可确保子盾构进洞过程中盾构机壳体外侧土体维持冰冻,防止漏水涌砂通道的产生。
03Q15-S-QJ-01-102~104 盾构端头加固设计说明(一)~(三)
盾构端头加固设计说明一、概述1.设计依据(1)《南宁市轨道交通3号线工程设计技术要求》（编制单位：广州地铁设计研究院有限公司）(2)《南宁市轨道交通3号线工程施工图设计文件组成与内容》（编制单位：广州地铁设计研究院有限公司）(3)《南宁市轨道交通3号线工程桂春路站～竹溪大道站区间详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（勘察单位：中铁隧道勘测设计院有限公司）（2015.05）(4)《南宁市城市轨道交通3号线工程地下管线探测成果资料》（编制单位：山东正元建设工程有限责任公司）（2015.05）(5)《南宁市城市轨道交通3号线建（构）筑物基础调查成果资料》（编制单位：山东正元建设工程有限责任公司）（2015.07）(6)南宁市轨道交通3号线工程初步设计文件及评审意见、消防初步设计及评审意见(7)南宁市轨道交通3号线工程设计总体组提供的施工图第二版线路图（编制单位：广州地铁设计研究院有限公司）（版本号20160420）(8)南轨会议纪要【2016】175号《关于南宁轨道交通3号线埌西站（原桂春路站）大、小里程端及市博物馆站（原博艺路站）小里程端加固方案优化审查会议纪要》(9)业主、总体提供的工作联系单、会议纪要及其它基础资料等(10)《地铁设计规范》（GB50157-2013）(11)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）(12)《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）(13)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）(14)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)(15)《城市轨道交通工程监测技术规范》（GB 50911-2013）(16)《盾构法隧道施工与验收规范》（GB50446-2008）(17)《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）（2003版）(18)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）(19)《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）(20)国家、广西壮族自治区及南宁市其它现行的技术标准、设计规范、规程等2.设计范围本图册设计范围包括盾构始发、到达洞门端头钢套筒构造及安装。
盾构始发托架、反力架计算书
目录一、工程概况 (1)二、反力架计算 (1)2.1 反力架及支撑体系介绍 (1)2.2 反力架受力分析 (4)2.3 反力架验算 (4)三、始发托架计算 (7)3.1 始发托架介绍 (7)3.2 始发托架受力验算 (8)盾构始发托架、反力架计算书一、工程概况本标段包括2站2区间，分别是云梦站、大板站、云梦站～长发站区间、长发站～大板站区间，区间采用盾构法施工。
云梦站～长发站区间，盾构从云梦站始发，沿凤凰大道地下敷设，向东沿陕鼓大道到达长发站小里程端接收。
区间左线隧道长1050.213m，右线隧道长1043.206m；线路平面有二处曲线，曲线半径为1200/450m，洞顶覆土5.4～17.2m，线间距13～15.5m，最大纵坡为14.818‰。
长发站～大板站区间，盾构从长发站和站后暗挖隧道空推通过后，在暗挖隧道端头和车站大里程端二次始发，沿陕鼓大道地下向东行进后，转向东南方向沿迎宾大道地下进行，到达大板站小里程端接收吊出。
区间左线隧道长637.377m，右线隧道长858.852m，区间含一处平曲线，曲线半径为450m，洞顶覆土6.3～13.2m，左右线间距为15～15.6m，线路纵坡为V形坡，最大坡度为22‰。
二、反力架计算2.1 反力架及支撑体系介绍盾构机在始发掘进时，必须借助外置反力架来提供盾构在始发过程中及前阶段的顶进推力。
反力架的结构设计按照安全、适用、经济的原则，其材料的选定是根据盾构机各种设定参数计算出来总的推力并充分考虑了盾构施工现场的实际情况。
反力架采用20mm和30mm厚钢板制作，进行盾构反力架形式的设计时，是以盾构的最大推力及盾构工作井轴线与隧道设计轴线的关系为设计依据。
图2-1-1 反力架钢负环设计图图2-1-2 反力架组装立体示意图反力架设计如图2-1-3、2-1-4所示。
图2-1-3 云梦站反力架设计图图2-1-4 长发暗挖隧道反力架设计图支撑系统由钢反力架、斜撑及负环管片临时衬砌组成。
盾构区间隧道结构计算书
西场站〜西村站〜广州火车站〜草暖公园区间盾构隧道结构计算书一、结构尺寸隧道内径：5400：隧道外径：6000：管片厚度：300mm：管片宽度：1500mm。
二、计算原则选择区间隧道地质条件较差、隧道埋深较大、地面有特殊活载（地面建筑物桩基、铁路线等）等不同地段进行结构计算。
三、汁算模型计算模型采用修正惯用设计法。
考虑管片接头影响，进行刚度折减后按均质圆环进行计算；水平地层抗力按三角形抗力考虑；计算结果考虑管片环间错缝拼装效应的影响进行内力调整。
弯曲刚度有效率n二0.8,弯矩增大系数§二0.3。
计算简图如下图所示。
使用AXSYS程序软件进行结构计算。
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1）永久荷载：管片自重、水土压力、上部建筑物基础产生的荷载。
考虑地层特征采取水土合算或水土分算。
2）活载：地面超载一般按20KN/m2计；有列车通过地段按40KN/m2 ITo3）附加荷载：施工荷载一一盾构千斤顶推力，不均匀注浆压力，相邻隧道施工影响等。
4）特殊荷载：地震力一一按抗震基本烈度为7度汁算，人防荷载按六级人防计算，按动载化为静载计算。
五、内力计算1、一般地段：地质条件较差、埋深较大地段（地面超载20KN/m2）:里程YCK5+990选取地质钻孔为MEZ2-A073。
隧道埋深约33. 9m,地下水位在地面下5. Om。
地层由上至下分别为<l>-7. 3m： <5-l>-39. 2m； <5-2>-20mo隧道所穿过地层为〈5- 2>o 隧道横断面与地层关系如下图所示:<5-1>隧道横断面与地层关系2、列车通过地段：地面超载40KN/m2,里程YCK6+050选取地质钻孔为MEZ2-A166。
盾构端头加固方案
深圳地铁9号线工程土建9103标段区间工程盾构端头加固专项施工方案中国建筑五局（集团）有限公司目录第1章编制说明 ................................................................................................... - 2 -1.1编制依据 ......................................................................................................... - 2 -1.2编制原则 ......................................................................................................... - 2 -第2章工程概况 ................................................................................................... - 3 -2.1工程简介 ......................................................................................................... - 3 -2.2 工程地质和水文地质 .................................................................................... - 3 -2.2.1工程地质情况 ...................................................................................... - 3 -2.2.2水文条件情况 ...................................................................................... - 3 -第3章施工工艺与技术要求 ............................................................................... - 4 -3.1工艺流程 ......................................................................................................... - 4 -3.2 注浆工艺 ....................................................................................................... - 4 -第4章施工部署 ................................................................................................... - 5 -4.1施工准备 ......................................................................................................... - 5 -4.2 注意事项 ........................................................................................................ - 5 -4.3 施工平面布置 ................................................................................................ - 5 -4.4注浆参数 ......................................................................................................... - 7 -4.5注浆材料 ......................................................................................................... - 8 -4.6注浆顺序 ......................................................................................................... - 8 -4.7施工人员配置 ................................................................................................. - 8 -4.8机械设备配置 ................................................................................................. - 9 -4.9进度指标分析 ................................................................................................. - 9 -第5章施工管理措施 ......................................................................................... - 10 -5.1工程质量保证措施 ....................................................................................... - 10 -5.2安全生产保证措施 ....................................................................................... - 11 -5.3文明施工、环境保护保证措施 ................................................................... - 14 -5.4应急救援预案 ............................................................................................... - 15 -第1章编制说明1.1编制依据（1）设计图纸：深圳市城市轨道交通9号线工程鹿人区间始发井端头加固图、人向区间向西村站端头加固图。
盾构区间端头加固计算书
盾构区间端头加固计算书一端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.318.4 3.864)38.38w KPa =??+?=20.5(18.90.318.4 3.3818.64 2.87w =??+?+?9.2 4.234)+?107.104+?151.20KPa =1294.792w w w KPa +== 94.79w KPa =， 3.312D r m ==，6t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa <3-1>、<3-2>为1.4MPa 0.11811810u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 22194.79 3.311181.234.6278.676 1.5t wr KPa KPa t K σσβ?==?=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 23394.79 3.31196.739.22131.1446 1.5c wr KPa KPa t K ττ??===≤==? 所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.6220 4.9646 6.6222 6.621533.851971.702127.535633.08.223KN m =++=++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2231.3 4.964 6.6231.3 6.62( 1.134)350 1.134 6.6218558.03.2KN m π=??+??-+??= 抗滑移安全系数:218558.03 3.41 1.55633.08M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足二中间风井到达端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.02 2.708)w =??+?+?+?+?112.584KPa =20.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.027.18.5 2.228)w =??+?+?+?+?+? 1017.528339.101KPa +?=12225.8432w w w KPa +== 225.843w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-2>为1.4MPa0.110010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221225.843 3.311001.236.6666.679 1.5t wr KPa KPa t K σσβ?==?=≤==周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233225.843 3.31166.6762.30111.114491.5c wr KPa KPa t K ττ??===≤==?所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.1589 6.622239 6.6222 6.62()2223=+++ 1533.857149.662127.5310811.04.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(150.831.3 2.13133) 6.623130.332 6.62π=?+?+??+??23500.168 6.6229121.88.KN m π+??=抗滑移安全系数:229121.88 2.69 1.510811.04M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足三、中间风井盾构始发端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 1.819.02 2.318519.0 1.9180.7)w =??+?+?+?+?19.020.518.50.709)1011.109230.66KPa +?+?+?=20.5(18.9 1.819.02 2.318519.02 1.9180.719.020.5w =??+?+?+?+?+? 18.5 2.218 5.129)1017.729356.81KPa +?+?+?=12293.742w w w KPa +== 293.74w KPa =， 3.312D r m ==，7t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221293.74 3.311401.278.8193.337 1.5t wr KPa KPa t K σσβ?==?=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233293.74 3.31233.33104.17155.564471.5c wr KPa KPa t K ττ??===≤==?所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.9097 6.622237 6.6222 6.62()2223=+++ 1533.855891.462127.539552.84.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 1.4931.3 3.419313 1.281350 1.278) 6.62350 6.622π=?+?+?+??+?30564.08.KN m = 抗滑移安全系数:230564.08 3.20 1.59552.84 M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足四盾构吊出井端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 1.113)w =??+?+?+?10 6.41143.223KPa +?=20.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 4.79 3.033)w =??+?+?+?+?1013.03238.32KPa +?=12190.772w w w KPa +== 190.77w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221190.77 3.311401.230.9693.339 1.5t wr KPa KPa t K σσβ?==?=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233190.77 3.31233.3352.62155.564491.5c wr KPa KPa t K ττ??===≤==?所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62197.0439 6.622239 6.6222 6.62()2223=+++ 1533.855952.552127.539613.93.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 2.231.3 4.5233130.777350 2.223) 6.62350 6.622π=?+?+?+??+??25277.33.KN m =抗滑移安全系数:225277.332.63 1.59613.93MKM===≥所以，加固土体整体稳定性验算满足。
盾构端头加固方案
盾构端头加固方案概述盾构机是一种在地下隧道建设中广泛使用的机械设备。
在盾构机挖掘过程中，由于地质条件的复杂性和施工操作的不准确性，盾构机的端头经常面临磨损、破损甚至坍塌的问题。
为了确保盾构机的工作效率和施工安全，需要对盾构机的端头进行加固处理。
本文将介绍盾构端头加固的方案和方法。
方案一：增加端头材料厚度端头的磨损主要是由于地层物质的切削和冲击引起的。
为了增加端头的耐磨性和抗冲击能力，可以考虑增加端头的材料厚度。
采用更厚的材料可以增加端头的强度和稳定性，减少端头的磨损和破损。
具体操作步骤如下：1.对现有端头进行测量，确定需要增加的材料厚度。
2.选择合适的材料，例如耐磨钢板或高强度合金材料。
3.将选定的材料切割成合适的尺寸和形状，以覆盖端头的表面。
4.使用焊接或螺栓连接将材料固定在端头上。
方案二：使用耐磨涂料除了增加端头材料厚度外，还可以采用涂层的方式增加端头的耐磨性。
耐磨涂料是一种具有超强耐磨性和耐冲击性的涂料，能够有效地保护盾构端头免受磨损和破损。
具体操作步骤如下：1.清洁端头的表面，确保其干净无尘。
2.选择合适的耐磨涂料，根据厚度要求进行涂覆。
3.涂覆过程中，应注意涂料的均匀性和厚度控制，确保涂层的质量。
4.涂料干燥后，对涂层进行检查和修补。
方案三：加装护板为了进一步增加端头的抗冲击能力和稳定性，可以考虑在端头上加装护板。
护板可以分散冲击力，减少端头的破损风险，并起到保护端头的作用。
具体操作步骤如下：1.对盾构机的端头进行测量，确定护板的尺寸和形状。
2.制造合适的护板，确保其与端头结合紧密。
3.使用焊接或螺栓连接将护板固定在端头上。
4.检查护板的连接是否牢固，确保其不会松动或脱落。
结论通过增加端头材料厚度、使用耐磨涂料和加装护板等方案，可以有效地增加盾构机端头的耐磨性、抗冲击能力和稳定性。
在实际施工中，需要根据具体情况选择合适的加固方案，并确保加固操作符合相关规范和标准，以保证盾构机的工作效率和施工安全。
盾构端头加固方案
端头加固方案目录一、编制依据 (1)1.1、编制依据 (1)1.2、加固原则和要求 (1)二、工程概况 (2)2.1、工程设计概况 (2)2.2、工程地质概况 (2)2.3、水文地质概况 (3)三、施工方案 (3)四、施工工艺 (6)4.1、端头素地连墙施工 (6)4.2、高压旋喷施工 (16)4.3、洞门水平注浆 (18)4.4、降水井施工工艺 (20)五、施工质量保证措施 (23)六、安全与文明施工 (24)一、编制依据1.1、编制依据1、《区间平、纵断面图》；2、《盾构吊出井结构施工指导图》；3、《区间岩土工程勘察报告》；4、行业标准《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）；5、《建筑工程施工质量验收规范》（GB50300-2001）；6、近似地层端头加固施工经验。
1.2、加固原则和要求1.2.1、到达端头土体加固的原则1、根据隧道埋深及盾构隧道穿越地层的地质水文情况，确定加固方法和范围。
2、充分考虑洞门破除的时间和方法，选择合适的加固方式、方法和范围，确保盾构机到达端的安全和洞门破除的安全。
3、施工方案应在不影响工程质量的条件下具备优化能力。
4、施工方案及措施必须满足城市环保及节能要求。
1.2.2、加固要求1、加固后的土体具有良好的均匀性和自立稳定性。
2、加固土体无侧限抗压强度达到1.2Mpa以上。
3、渗透系数≤1.0×10-8cm/sce，能够阻止地下承压水进入开挖面。
二、工程概况2.1、工程设计概况区间线路左线长为1195.408m，右线长为1188.321m，总长度为2383.729m。
设一个联络通道，与泵房合建，里程；设有三个曲线，曲线半径分别为700m、500m、700m，线间距13m，线路最大纵坡坡度17.89‰，最小坡度2‰，最大埋深15.94m，最小埋深9.1m。
区间隧道为外径6m，内径5.4m，管片拼装衬砌的单洞圆形隧道，管片环宽1.5m，管片砼C50，S12。
地铁盾构端头冷冻加固设计计算
地铁盾构端头冷冻加固设计计算一、冷冻设计天津市某区间隧道为地下双线单圆盾构隧道，盾构直径6.34m ，隧道外直径6.20m ，隧道内直径5.50m ，管片厚度350mm ，盾构始发位置地面标高+2.42m ，隧道中心标高-21.132m 。
二、地层冻结设计1．冻结壁根据总体设计文件及冻结加固设计要求，垂直冻结立面加固范围为盾构轮廓线外3m ，加固长度为4m ，水平冻结加固范围为盾构轮廓线外3m ，加固区长度为6m 。
对冻结壁厚度进行复核验算。
冻土的相关参数根据天津地区冻土物理力学性能试验的试验结果和设计取值，原则上考虑较大的安全储备。
冻结壁平均温度取-10℃，抗折强度取2.0MPa ，抗剪强度均取1.5MPa ，抗折及抗剪安全系数取2。
2．荷载计算冻结壁外侧受静止水土压力作用。
冻结壁所受最大静止水土压力计算公式为：=⨯⨯=⨯==302.275.187.05.187.01H H K P γ0.351MPa =⨯⨯=⨯==254.265.187.05.187.02H H K P γ0.340MPa式中：P1为垂直冻结冻结壁所受最大静止水土压力，kPa ；P1为水平冻结冻结壁所受最大静止水土压力，kPa ； K 为静止侧压力系数，取K=0.7；γ为上覆土层的平均容重，取γ=18.50(kN/m3)； H 为洞口下缘埋深，m 。
3．冻结壁厚度按受均布法向荷载的圆板计算冻土墙的承载能力，冻结壁厚度h 的计算公式为：2/12]4[σkBPD h = 式中：h 为冻结壁厚度， m ；σ为冻土抗折强度，MPa ；D 为开挖直径，m ； B 为常数，B=1.2；k 为安全系数。
表4-2 参数取值与计算结果根据计算结果，垂直冻结冻结壁最小厚度为2.17m ，取设计冻结壁厚度3.1m ，水平冻结冻结壁最小厚度为2.14，取设计冻结壁厚度为2.5m 。
对冻结壁的抗拉强度及抗剪强度进行验算。
（1）按建筑结构静力计算公式验算圆板中心所受的最大弯曲应力为：22max6)3(16)2/(hD P μσ+=表4-3按建筑结构静力计算公式的参数取值与计算结果按工作井开洞口周边冻结壁承受的剪应力最大，为：hPD4max =τ 表4-4 剪切强度验算表根据验算结果：始发垂直冻结设计冻结壁厚度取 3.1m ，接收水平冻结冻设计冻结壁厚度取2.5m，均满足强度及封水性能要求。
盾构施工端头加固技术
冻土断面：
若f>D/5，则认为满
足周围固定条件，但
f'
在实际设计中，考虑
f
到竖井墙背面地基扰
动，临时墙施工时对
D
竖井墙体有加热影响
等，所以对冻土厚度
T，取f>T/2，冻结附
f'
着长度取f’>2.5m。
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冻结管直径及埋设间距：冻结管直径根据钻 孔直径和施工特性采用，多为3寸或4寸管， 埋设间距根据施工特性和经济性一般定位 60cm～100cm。
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5、洞口处的地下障碍物 如桥台、木桩、钢筋混凝土桩、回填的大石
块、废钢材等。这些障碍物埋深大小不等， 如果在盾构通过的位置上，则必须人工进入 盾构开挖面将其排除。遇到形状大、重量重、 长度长的障碍物，地面挖孔人工处理困难的， 还需在开挖后人工进仓处理。
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加固体设计还要考虑的因素
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1、控制地表沉降，端头不坍塌。
始发、到达前往往需要凿除洞口井壁的 混凝土，割断钢筋，以满足盾构顺利进 出洞，而洞口的井壁混凝土有时要达到 800mm或更厚，凿除时间长，要避免凿 除过程发生坍塌，更要避免因开挖面暴 露时间过长而坍塌或造成过大地表沉降。
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2、控制水土流失。
盾构始发进入加固体，或盾构到达穿过加固 体时，在含水量较高、水平渗透系数大的含 砂层、卵石层等地层，盾构进出洞容易造成 水土流失。
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（1）渗透注浆：浆液在压力作用下，渗入土 的孔隙和岩石裂隙中，将孔隙中自由水和空 气排挤出去，但不改变土体结构和原状。浆 液凝固后将土颗粒粘结在一起，使土层的抗 压强度和抗渗性提高，只适用于中砂以上的 砂性土和有裂隙的岩石。固结状态是球形。
盾构端头加固方案
盾构端头加固方案引言：随着城市发展的进程，盾构技术的应用越来越广泛。
然而，盾构施工过程中可能会面临一些挑战，其中之一就是盾构端头的加固问题。
本文将介绍一些常见的盾构端头加固方案，旨在提供给相关从业人员参考和应用。
一、背景盾构机是一种用于地下隧道施工的设备，通常由机械、电气和液压系统组成。
在盾构施工过程中，盾构机的端头承受着巨大的土压力和水压力。
为了确保盾构机的安全运行，盾构端头需要进行加固。
二、常见的盾构端头加固方案1. 钢管加固方案钢管加固是一种常见且有效的盾构端头加固方案。
该方案通过在盾构端头周围固定一系列钢管，增加了端头的强度和稳定性。
钢管的材质和尺寸可以根据具体的盾构工程需求进行选择。
2. 高强度混凝土加固方案高强度混凝土加固方案是另一种常用的盾构端头加固方案。
在该方案中，使用高强度混凝土填充盾构端头周围的空间，增加其承载能力和稳定性。
这种加固方案能够有效地抵抗土压力和水压力，提高盾构机的安全性能。
3. 纤维增强复合材料加固方案纤维增强复合材料是一种轻质、高强度的材料，广泛应用于结构加固领域。
在盾构端头加固中，可以使用纤维增强复合材料包覆盾构端头，增加其强度和稳定性。
这种加固方案具有重量轻、抗腐蚀、施工便捷等优点。
4. 组合加固方案在实际工程中，常常会根据具体的盾构施工条件选择多种加固方案的组合。
例如，可以结合钢管加固和高强度混凝土加固，以充分发挥各自的优势，提高盾构机的安全性能。
三、加固方案的选择与设计在选择和设计盾构端头加固方案时，需要考虑以下几个因素：1. 盾构施工条件：包括土层的性质、土压力和水压力的大小等。
2. 盾构机的型号和尺寸：不同型号和尺寸的盾构机其端头加固方案可能存在差异。
3. 施工时间和成本：加固方案的选择应综合考虑工程进度和成本等因素。
4. 安全性能要求：盾构机的端头加固方案应能够满足相关的安全性能要求，保证盾构施工的安全运行。
四、加固方案的施工与检测在盾构端头加固方案的施工过程中，需要严格遵循相关的技术标准和规范，确保施工质量。
盾构端头加固方案
盾构端头加固方案盾构是一种在地下钻洞的工程机械，广泛应用于隧道施工等领域。
然而，随着城市化进程的加快，隧道施工的需求量不断增长，对盾构机的性能和安全性提出了更高的要求。
其中，盾构端头的加固方案是提高盾构机安全性的关键措施之一。
盾构端头是盾构机的核心部件，负责挖掘和推进工作。
在盾构施工过程中，由于地下地质条件的复杂性，盾构机端头往往会面临较大的工程挑战。
例如，地下岩层破碎、地下水位高、地面沉降等问题都可能对盾构机端头产生严重影响，进而引发安全事故。
为了确保盾构机端头的稳定性和安全性，各种加固方案被提出和应用。
首先，针对地下岩层破碎的情况，可以采用切削盾构机端头加固方案。
这种方案通过增加盾构机刀盘数量、增加刀盘直径等手段，提高盾构机切削能力，从而减少了对岩层的破碎程度，增强了端头的稳定性。
其次，对于地下水位高的情况，可以采用封水盾构机端头加固方案。
封水盾构机端头采用密封结构，能够有效防止地下水的渗透，从而减少地下水对端头的腐蚀和冲击。
同时，封水盾构机端头还可以通过增加端头结构的强度，提高其抵御地下水压力的能力，保证施工安全。
此外，地面沉降也是盾构机施工中常见的问题之一。
为了避免地面沉降对盾构机端头的影响，可以采用高强度盾构机端头加固方案。
这种方案通过选用高强度材料制造端头，提高其抗压和抗变形能力，减少地面沉降对端头的影响。
同时，还可以在端头周围设置支撑和补强设施，进一步提高端头的稳定性和安全性。
除了以上几种常见的加固方案，还有一些其他的技术手段被应用于盾构机端头加固。
例如，利用传感器实时监测盾构机端头的状态，及时发现并处理潜在问题；采用新型材料和新工艺，提高端头的耐磨性和耐腐蚀性，延长其使用寿命；分析盾构机施工过程中的力学特性，优化端头结构，减少受力集中，提高其稳定性等。
综上所述，盾构端头加固方案是提高盾构机安全性的重要手段。
通过采取适当的加固措施，可以强化盾构机端头的稳定性和安全性，降低施工过程中的风险。
盾构工程掘进施工端头加固方案9
盾构工程掘进施工端头加固方案1.1.1端头加固为了确保盾构出洞施工的安全和更好地保护附近的建筑物，盾构进出洞前对洞口土体进行加固。
为此，盾构进始发（到达）井前应对工作井端头一定范围内土体进行加固，对端头井洞门外地基采用三轴搅拌桩加固，并在加固体与地连墙间的间隙采用高压旋喷加固。
经加固的土体应有很好的均质性、自立性、止水性，其无侧限抗压强度不小于1MPa，渗透系数小于10-8cm/s。
加固范围：盾构进出洞加固长度11米，加固宽度为盾构外径两侧3米及顶部底部3米，具体详见加固设计图。
1.1.1.1高压旋喷桩施工1.1.1.1.1施工工艺工艺流程见下图示图3.1.1-1 高压旋喷桩施工工艺流程图1.1.1.1.2主要施工方法（1）钻机就位旋喷注浆施工的第一道工序就是钻机安装在设计的孔位上，使其钻杆轴线垂直对准钻孔中心位置。
施工时旋喷管的倾斜度不大于1.5%。
（2）钻孔三重管旋喷法施工中采用地质钻机钻孔。
钻孔的位置与设计位置的偏差不大于50mm。
（3）插管插管是将喷管插入地层预定的深度。
地质钻机钻孔完毕，拔出岩芯管，换上旋喷管插入到预定深度。
在插管过程中，为防止泥砂堵塞喷嘴，可边射水，边插管，水压力一般不超过1MPa。
若压力过高，则易将孔壁射塌。
（4）试管当注浆管插入预定深度后，应进行清水试压，到设备和管路情况正常后，则可开始高压注浆作业。
（5）旋喷高压注浆作业当旋喷管插入预定深度后，立即按设计配合比搅拌浆液，指挥人员宣布旋喷开始时，旋转提升旋喷管，自下而上连续进行喷浆。
值班技术人员时刻注意检查注浆流量、风量、压力、旋转和提升速度等参数是否符合设计要求，并且随时做好记录，绘制作业过程曲线。
（6）喷射结束及拔管注浆至设计高度后，拔出喷浆管，注浆结束。
浆液填入孔中。
多余的清除掉。
拔管要及时，不可久留孔中。
（7）冲洗当旋喷提升到设计标高后，旋喷即告结束。
施工完毕把注浆管等机具设备冲洗干净，管内机内不残存水泥浆。
盾构进出洞端头加固施工方案已阅
盾构进出洞端头加固施工方案一、背景随着城市化进程的加快，地下空间的开发和利用越来越广泛。
在这个过程中，盾构技术因其具有高效、安全、环保等优点被广泛应用。
盾构机进入地下后，往往需要通过洞端头与地面相连，而这个地下施工安全难度较大。
为了确保施工质量和安全，必须对进出洞端头进行加固和稳定，本文就盾构进出洞端头加固施工方案进行了探讨。
二、加固原理在盾构机进入地下之前，需要在地面上开挖一定深度的明挖段，以便安装组装盾构机。
同时，为了将盾构机与地面相连，需要在盾构机进入隧道之后，加固洞口。
加固的目的是为了提高地下空间的承重能力，避免因为地下水位升高或者地面震动等因素，导致隧道和洞口倒塌，从而危及盾构机的施工安全，严重的话还会危及施工人员的生命安全。
在盾构进出洞端头加固施工方案中，一般通过加强洞口的封闭性和提高洞口的宽度来保证施工的安全性和稳定性。
三、方案设计1.加固设施的设计根据实际工程情况，选择适合的加固设施。
一般情况下，有钢筋混凝土、钢材和人工挖掘加固等几种方案可供选择。
选择何种方案需要考虑到实际施工条件和工程成本。
2.洞口加固方案针对不同工程洞口的形状和尺寸，设计不同的加固网架和支撑体系。
一般的方案是，根据施工需要，在洞口上设置混凝土加固环，并根据洞口尺寸进行板钉的设置。
然后在洞门周边混凝土周边钢筋加固，以增强其承载力。
最后根据洞口形状和密度设置加固杆，保障施工的安全性和稳定性。
3.加固施工细节在加固施工过程中，需要严格遵循安全规程，保障施工人员的生命安全和设施的稳定性。
加固前，需要将洞口内的杂物清理干净，以减轻加固物料的重量和防止施工过程中的破坏；同时，需要将加固物料按照施工顺序进行排列，以确保加固过程的正常进行。
在钢筋混凝土加固时，需要按照钢筋混凝土的优先顺序进行加固，由浅到深转化，并表示钢筋架构，以确保施工稳定和强度。
四、加固施工管理1.施工能力的评估施工前需要评估加固施工的能力，以确保施工员能胜任加固施工工作，消除施工过程中的隐患。
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一端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.318.4 3.864)38.38w KPa =⨯⨯+⨯=20.5(18.90.318.4 3.3818.64 2.87w =⨯⨯+⨯+⨯9.2 4.234)+⨯107.104+⨯151.20KPa =1294.792w w w KPa +== 94.79w KPa =， 3.312D r m ==，6t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa <3-1>、<3-2>为1.4MPa 0.11811810u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 22194.79 3.311181.234.6278.676 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 23394.79 3.31196.739.22131.1446 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯ 所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.6220 4.9646 6.6222 6.621533.851971.702127.535633.08.223KN m ⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2231.3 4.964 6.6231.3 6.62( 1.134)350 1.134 6.6218558.03.2KN m π=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯= 抗滑移安全系数:218558.03 3.41 1.55633.08M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足二 中间风井到达端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.02 2.708)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯112.584KPa =20.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.027.18.5 2.228)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯ 1017.528339.101KPa +⨯=12225.8432w w w KPa +== 225.843w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-2>为1.4MPa0.110010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221225.843 3.311001.236.6666.679 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤==周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233225.843 3.31166.6762.30111.11449 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.1589 6.622239 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.857149.662127.5310811.04.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(150.831.3 2.13133) 6.623130.332 6.62π=⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯23500.168 6.6229121.88.KN m π+⨯⨯=抗滑移安全系数:229121.88 2.69 1.510811.04M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足三、中间风井盾构始发端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 1.819.02 2.318519.0 1.9180.7)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯19.020.518.50.709)1011.109230.66KPa +⨯+⨯+⨯=20.5(18.9 1.819.02 2.318519.02 1.9180.719.020.5w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯ 18.5 2.218 5.129)1017.729356.81KPa +⨯+⨯+⨯=12293.742w w w KPa +== 293.74w KPa =， 3.312D r m ==，7t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221293.74 3.311401.278.8193.337 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233293.74 3.31233.33104.17155.56447 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.9097 6.622237 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.855891.462127.539552.84.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 1.4931.3 3.419313 1.281350 1.278) 6.62350 6.622π=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯30564.08.KN m =抗滑移安全系数:230564.08 3.20 1.59552.84M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足四 盾构吊出井端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 1.113)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯10 6.41143.223KPa +⨯=20.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 4.79 3.033)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯1013.03238.32KPa +⨯=12190.772w w w KPa +== 190.77w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221190.77 3.311401.230.9693.339 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233190.77 3.31233.3352.62155.56449 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62197.0439 6.622239 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.855952.552127.539613.93.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 2.231.3 4.5233130.777350 2.223) 6.62350 6.622π=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯25277.33.KN m =抗滑移安全系数:225277.33 2.63 1.59613.93M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足。