钢结构雨篷结构计算书

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钢雨篷的结构设计计算书

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钢雨篷的结构设计计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1#雨蓬计算书 (1)节点A :已知:根据GL-1简支梁计算书得,22190.5072.23203.73x y x y V KNV KNV V V KN===+=由锚栓设计基本参数,取M16化学锚栓,得:单个螺栓抗剪设计值:34.7Rd V KN =所以,单个螺栓所受拉力: 1203.7320.434.710b v V N KN N KN n ===<= 3-3剖面10个M16化学螺栓满足承载力要求。

(2)节点D :支座反力:127,42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时,抗剪公式如下:24bb e v v v d N n f π=⨯⨯公式中,v n =1(单剪),螺栓的有效直径17.65e d mm =,螺栓有效面积2245e A mm =, 级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =,经计算,12725.4542.48.485N V D V N N KN n V N KN n ====== 2226.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=2124531076.04bb e v v v d N n f KN π=⨯⨯=⨯⨯=故,采用单面5个级M20承压型高强螺栓连接满足承载力要求。

(3)节点E :由支座反力得:163N KN =销轴处,使用单个级M30承压型高强螺栓,有效直径26.72e d mm =,有效面积2561e A mm =,Q345钢构件的承压2590/b c f N mm =,抗剪2310/b v f N mm =由构件信息得,22030v n t mm d mm=∑==22561310347.8243020590354bb e vv v b b c c d N n f KN N d t f KNπ=⨯⨯=⨯⨯==⨯∑⨯=⨯⨯=取两者中的较小者, 故选用347.82b v N KN =163347.82b v N KN N KN <==故,单个级M30承压型高强螺栓满足承载力设计值。

钢结构雨棚设计计算书

钢结构雨棚设计计算书

钢结构雨棚设计计算书一、计算依据:1.《建筑结构荷载规》2.《钢结构设计规》GB50017-20033.《玻璃幕墙工程技术规》4.《建筑抗震设计规》二、计算基本参数: 1.本工程位于市,基本风压ω0=0.700(kN/m2),考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.1,故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处(标高最高处),查下页表1-1知,该处风压高度变化系数为:z=0.74。

依据《玻璃幕墙工程技术规》,风荷载体形系数,对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。

3. 本工程耐火等级一级,抗震设防七度。

三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大。

在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。

1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1)计算:W k = z s z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2);z---瞬时风压的阵风系数;βz=2.25s---风荷载体型系数;向上取μs=2.0z---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值;W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1高度(m) z(C 类)5 0.74 10 0.74 15 0.74 200.85即风荷载设计值为: W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下: qEK =Emax Gk A·················(1.3)雨棚平面地震作用标准值计算公式如下: PE =E max G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用;(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用;(kN) E 为地震动力放大系数;取E=3.0max 为水平地震影响系数最大值;取max=0.08(7度抗震设计) G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ;取GkA=0.4kN/m2按规要求,地震作用的分项系数取γE= 1.3,即地震作用设计值为:qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

雨蓬计算书

雨蓬计算书

雨蓬钢结构计算第一章、计算资料1.1 计算依据本计算书依据规范如下:(1)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)(3)《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) (4)其它相关规范规程1.2 基本参数使用年限:按主体结构50 年考虑。

场地类别:C类基本风压:=W0.65 kN/m2基本雪压:S=0.40 kN/m2第二章、荷载及作用组合一、恒荷载 1、自重荷载标准值(1)钢结构自重DEAD :SAP2000程序自动计算,钢材容重78.5kN/m 3。

(2)玻璃面板及其配件重量:G AK :玻璃面板自重面荷载标准值面板采用4mm 厚铝塑复合板,铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2G GK :考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 22、自重荷载设计值r G :永久荷载分项系数,取r G =1.2G G :考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二 、风荷载基本风压=0W 0.65 kN/m 2,场地类别C 类。

垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。

1、负风压作用(作用方向竖直向上) βgz :阵风系数,取βgz =2.2218按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS :风荷载体型系数,取μS =-2.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ :风压高度变化系数,取μZ =0.736按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0:作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4(按50年一遇) W K1:作用在雨蓬上的负风荷载标准值W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×(-2.0)×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2(表示负风压)r W :风荷载分项系数,取r W =1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1:作用在雨蓬上的负风荷载设计值W 1=r W ·W K1=1.4×(-2.1266)=-2.977 kN/m 22、正风压作用(作用方向竖直向下)WK2:作用在雨蓬上的正风荷载标准值μS:风荷载体型系数,取μS=+1.0+0.2=+1.2W K2=βgz·μS·μZ·W=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m2r W :风荷载分项系数,取rW=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W2:作用在雨蓬上的正风荷载设计值W 2=rW·WK2=1.4×1276=1786 kN/m2三、雪荷载作用S 0:基本雪压,取S=0.4 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4μr:积雪分布系数,取μr=1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1 SK:雪荷载标准值S K =μr·S=1.0×0.4=0.4 kN/m2r s :雪荷载作用效应的分项系数,取rs=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条S:雪荷载设计值S=rs ·SK=1.4×0.4=0.56 kN/m2四、活荷载按上人屋面考虑雨蓬活荷载活荷载标准值取qk=1.0 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版)第4.3.1条五、施工和检修集中荷载施工和检修集中荷载(简称“施检荷载”)在雨蓬长度方向每隔1.0m布置一个集中荷载,集中荷载取为1.0 kN,最不利布置施检荷载。

钢雨棚计算书

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钢结构雨棚设计计算书一、计算依据:1.《建筑结构荷载规》2.《钢结构设计规》GB50017-20033.《玻璃幕墙工程技术规》4.《建筑抗震设计规》二、计算基本参数: 1.本工程位于市,基本风压ω0=0.700(kN/m2),考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.1,故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处(标高最高处),查下页表1-1知,该处风压高度变化系数为:μz=0.74。

依据《玻璃幕墙工程技术规》,风荷载体形系数,对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。

3. 本工程耐火等级一级,抗震设防七度。

三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大。

在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。

1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1)计算:W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2);βz---瞬时风压的阵风系数;βz=2.25μs---风荷载体型系数;向上取μs=2.0μz---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值;W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为: W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下: qEK =βE αmax GkA·················(1.3)雨棚平面地震作用标准值计算公式如下: PE =βE αmax G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用;(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用;(kN) βE 为地震动力放大系数;取βE=3.0αmax 为水平地震影响系数最大值;取αmax=0.08(7度抗震设计) G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ;取GkA=0.4kN/m2按规要求,地震作用的分项系数取γE= 1.3,即地震作用设计值为:qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

钢雨篷的结构设计计算书修订稿

钢雨篷的结构设计计算书修订稿

钢雨篷的结构设计计算书WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-目录1#雨蓬计算书 (1)节点A :已知:根据GL-1简支梁计算书得,22190.5072.23203.73x y x y V KNV KNV V V KN===+=由锚栓设计基本参数,取M16化学锚栓,得:单个螺栓抗剪设计值:34.7Rd V KN =所以,单个螺栓所受拉力: 1203.7320.434.710b v V N KN N KN n ===<= 3-3剖面10个M16化学螺栓满足承载力要求。

(2)节点D :支座反力:127,42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时,抗剪公式如下:24bb e v v v d N n f π=⨯⨯公式中,v n =1(单剪),螺栓的有效直径17.65e d mm =,螺栓有效面积2245e A mm =, 级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =,经计算,12725.4542.48.485N V D V N N KN n V N KN n ====== 2226.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=2124531076.04bb e v v v d N n f KN π=⨯⨯=⨯⨯=故,采用单面5个级M20承压型高强螺栓连接满足承载力要求。

(3)节点E :由支座反力得:163N KN =销轴处,使用单个级M30承压型高强螺栓,有效直径26.72e d mm =,有效面积2561e A mm =,Q345钢构件的承压2590/b c f N mm =,抗剪2310/b v f N mm =由构件信息得,22030v n t mm d mm=∑==22561310347.8243020590354bb e vv v b b c c d N n f KN N d t f KNπ=⨯⨯=⨯⨯==⨯∑⨯=⨯⨯=取两者中的较小者, 故选用347.82b v N KN =163347.82b v N KN N KN <==故,单个级M30承压型高强螺栓满足承载力设计值。

钢雨棚计算书

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钢结构雨棚设计计算书一、计算依据:1.《建筑结构荷载规范》2.《钢结构设计规范》GB50017-20033.《玻璃幕墙工程技术规范》4.《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数: 1.本工程位于深圳市,基本风压ω0=0.700(kN/m2),考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.1,故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处(标高最高处),查下页表1-1知,该处风压高度变化系数为:μz=0.74。

依据《玻璃幕墙工程技术规范》,风荷载体形系数,对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。

3. 本工程耐火等级一级,抗震设防七度。

三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大。

在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。

1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1)计算:W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2);βz---瞬时风压的阵风系数;βz=2.25μs---风荷载体型系数;向上取μs=2.0μz---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值;W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规范》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为: W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下: qEK =βE αmax GkA·················(1.3)雨棚平面内地震作用标准值计算公式如下: PE =βE αmax G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用;(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用;(kN) βE 为地震动力放大系数;取βE=3.0αmax 为水平地震影响系数最大值;取αmax=0.08(7度抗震设计) G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ;取GkA=0.4kN/m2按规范要求,地震作用的分项系数取γE= 1.3,即地震作用设计值为:qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

雨棚计算书

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nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。

参数如下:计算标高:3.6m玻璃分格: a×b=3.7 ×4.82 m a:玻璃分最大格短边 b:玻璃最大分格长边设计地震烈度:7度地面粗糙度类别:C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载,这里只计算雨篷玻璃自重。

GAK:玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=(8+8)×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK:考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数:1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用(负风压)WK:作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz:瞬时风压的阵风系数, 2.3686按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001表7.5.1条取值μs:风荷载体型系数, -2.0按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001第7.3.3条取值μZ:风荷载高度变化系数,0.74 按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001表7.2.1条取值W0:基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001附表D.4取值 WK:风荷载标准值βgz:瞬时风压的阵风系数, 2.3686按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001表7.5.1条取值μs:风荷载体型系数, -2.0按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001第7.3.3条取值μZ:风荷载高度变化系数,0.74 按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001表7.2.1条取值W0:基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001附表D.4取值 WK:风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2(方向垂直向上) W:风荷载设计值R:风荷载作用效应的分项系数,1.4 W=γ·Wk=1.4×(-1.5775)=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合(向上)rG: 重力荷载分项系数,《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001第3.2.5条规定:对结构的倾覆、滑移或飘浮验算,应取0.9 rW :风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW:风荷载组合系数 GK:重力荷载标准值 WK:风荷载标准值组合标准值: qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值: q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×(-1.5775) =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合(向下) rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001规定取1.35 rs:雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》(2006版)GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs:雪荷载组合系数 GK:重力荷载标准值SK:雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合:雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算,活荷载大于雪荷载,验算时取恒载+活载载。

钢结构雨篷设计计算书

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雨篷设计计算书钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区:苏州地区;1.2地面粗糙度分类等级:按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类:指有密集建筑群的城市市区;D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明:玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

2估算: (1)自重:包括玻璃、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m(2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用;(3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用;2采500N/mGB50009,可按(4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按用;在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值:A:考虑正风压时:a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:S=1.35G+0.6×1.4w+0.7×1.4S(或Q)kk+kkk b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S=1.2G+1.4×w+0.7×1.4S(或Q) kkkk+k B:考虑负风压时:按下面公式进行荷载组合: S=1.0G+1.4w kk-k1雨篷设计计算书2.2风荷载标准值计算:按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算:w=βμμw ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] 0gzs1+k+z w w=βμμs1-gz0k-z上式中: w:正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值;(MPa)k+;:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa) w k-;:计算点标高:4m Z :瞬时风压的阵风系数;βgz ):根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)μβ=K(1+2fgz为脉动系数其中K为地面粗糙度调整系数,μf-0.12×(Z/10)其中:μ=0.387 β=0.92×(1+2μ) 类场地: A ffgz-0.16其中:μ=0.5(Z/10)×β=0.89(1+2μ) B类场地:ffgz-0.22μ=0.734(Z/10)×(1+2μ) 其中:=0.85 C类场地:βffgz-0.3μ) 其中:=1.2248(Z/10)μ=0.80 D类场地:β×(1+2fgzf类地形,5m高度处瞬时风压的阵风系数:对于B-0.16))=1.8844 (0.5(Z/10) β=0.89×(1+2×gz:风压高度变化系数;μz根据不同场地类型,按以下公式计算:0.24 (Z/10)μ类场地: =1.379×A z;Z<5m时,取Z=5m当 Z>300m时,取Z=300m,当0.32=(Z/10)B 类场地:μz Z<10mZ=350m,当时,取Z=10m;Z>350m 当时,取0.44×(Z/10)μ C类场地: =0.616z,当当 Z>400m时,取Z=400mZ<15m 时,取Z=15m;0.60=0.318×(Z/10) D类场地:μz,当Z=30mZ<30m时,取;Z=450mZ>450m 当时,取 5mB对于类地形,高度处风压高度变化系数:0.32=1 (Z/10)×=1.000μz:局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μμs12雨篷设计计算书=2;计算负风压时,取μ=-2.0;s1-s1+另注:上述的局部体型系数μ(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或s122时,局部风压体型大于或等于10m的情况,当围护构件的从属面积A等于1m22时,而大于,当构件的从属面积小于10m1m系数μ(10)可乘以折减系数0.8s1局部风压体型系数μ(A)可按面积的对数线性插值,即:s1μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logAs1s1s1s12222;时取A=1m;当A≤≥在上式中:当A10m1m时取A=10m w:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表0D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,按重现期50年,苏州地区取0.00045MPa;(1)计算构件的风荷载标准值:构件的从属面积:2×1.5=4.5m A=3 LogA=0.653μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logAs1+s1+s1+sA1+ =1.739μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logAs1-s1-sA1-s1- =1.739w=βμμw 0gzsA1+zkA+ =1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPaw=βμμw 0zkA-sA1-gz =1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值:面板构件的从属面积:2× A=1.51.5=2.25m LogA=0.352μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logAs1+s1+s1+sB1+ =1.859μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logAs1-sB1-s1-s1-3雨篷设计计算书=1.859w=βμμw 0gzsB1+zkB+ =1.8844×1×1.859×0.00045=0.001576MPaw=βμμw 0zgzkB-sB1- =1.8844×1×1.859×0.00045=0.001576MPa2.3风荷载设计值计算:w:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa);A+ w:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);kA+ w:负风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa);A- w:负风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);kA- w=1.4×w kA+A+ =1.4×0.001802=0.002523MPaw=1.4×w kA-A- =1.4×0.001802=0.002523MPaw:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);B+ w:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);kB+ w:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);B- w:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);kB- w=1.4×w kB+B+ =1.4×0.001927=0.002698MPaw=1.4×w kB-B- =1.4×0.001927=0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算:S:作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)k S:基本雪压,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值,苏州04 雨篷设计计算书地区50年一遇最大积雪的自重:0.0002MPa.μ:屋面积雪分布系数,按表6.2.1,为2.0。

钢结构雨篷设计计算书

钢结构雨篷设计计算书

钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区:苏州地区;1.2地面粗糙度分类等级:按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类:指有密集建筑群的城市市区;D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明:玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重:包括玻璃、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算:(2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用;(3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用;(4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用;在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值:A:考虑正风压时:a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B:考虑负风压时:按下面公式进行荷载组合: Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算:按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算:wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中:wk+:正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);wk-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);Z:计算点标高:4m;βgz:瞬时风压的阵风系数;根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算):βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地:βgz =0.92×(1+2μf) 其中:μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地:βgz =0.89×(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地:βgz =0.85×(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地:βgz =0.80×(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形,5m高度处瞬时风压的阵风系数:βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz:风压高度变化系数;根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m;B类场地:μz=(Z/10)0.32当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m;C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m;D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m;对于B类地形,5m高度处风压高度变化系数:μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1:局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μs1+=2;计算负风压时,取μs1-=-2.0;另注:上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A 小于或等于1m 2的情况,当围护构件的从属面积A 大于或等于10m 2时,局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m 2而大于1m 2时,局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值,即:μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中:当A ≥10m 2时取A=10m 2;当A ≤1m 2时取A=1m 2;w 0:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表 D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,按重现期50年,苏州地区取0.00045MPa ;(1)计算构件的风荷载标准值:构件的从属面积:A=3×1.5=4.5m 2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739w kA+=βgz μz μsA1+w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPaw kA-=βgz μz μsA1-w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值:面板构件的从属面积:A=1.5×1.5=2.25m 2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00045 =0.001576MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00045=0.001576MPa2.3风荷载设计值计算:wA+:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa);wkA+:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);wA-:负风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa);wkA-:负风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);wkB+:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);wB-:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);wkB-:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927=0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算:Sk:作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S:基本雪压,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值,苏州地区50年一遇最大积雪的自重:0.0002MPa.μr :屋面积雪分布系数,按表6.2.1,为2.0。

ansys雨蓬钢结构计算书

ansys雨蓬钢结构计算书

雨蓬结构计算(一)、荷载计算1、标高为5 m 处荷载计算(1). 风荷载计算:W:作用在雨蓬上的基本风压值:0.55 kN/m^2Wk:作用在雨蓬上的风荷载标准值 ( kN/m^2 )W:作用在雨蓬上的风荷载设计值 ( kN/m^2 )βgz: 6m 高处阵风系数(按B类区计算),由GB50009-2001表7.5.1得1.88μz: 6m 高处风压高度变化系数(按B类区计算),由GB50009-2001表7.2.1得1.00μs:风荷载体型系数,取为 -2γw:风荷载作用分项系数: 1.4W k =βgz×μz×μs×W(GB50009-2001) =1.88×1.00×2.0×0.55 =2.07 kN/m^2W=γW × Wk= 1.4×2.07 = 2.9 kN/m^2(2). 玻璃自重:采用 8 + 1.14PVB + 8 mm 夹胶钢化玻璃GAK:雨蓬玻璃的平均自重标准值 ( kN/m^2 )G A :雨蓬玻璃的平均自重设计值 ( kN/m^2 )γG:自重荷载作用分项系数: 1.35GAK=25.6×(8+8)/1000 = 0.41 kN/m^2GA=γG× GAK=1.35×0.41 = 0.55 kN/m^2(3). 结构自重(含不锈钢爪件):GBK=0.15kPaGA=γG× GAK=1.35×0.15 = 0.20 kN/m^2(4). 雪荷载计算:Sk:作用在幕墙上的雪荷载标准值,上海取为0.2 ( kN/m2 )S:作用在幕墙上的雪荷载设计值 ( kN/m2 )S:基本雪压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,取为 0.40γS:雪荷载作用分项系数: 1.4μr:屋面积雪分布系数,按GB50009-2001,取1.0Sk=μr×S(GB50009-2001 6.1.1)=1.0 × 0.20 = 0.20 kN/m^2S=γS× Sk=1.4 × 0.20 = 0.28 kN/m^2(5). 活荷载计算:q 活k :作用在雨蓬上的活荷载标准值:0.500 kN/m^2q 活:作用在雨蓬上的活荷载设计值 ( kN/m^2 )γ活 :活荷载作用分项系数: 1.4q 活 =γ活 ×q 活k :=1.4×0.50 = 0.70 kN/m^2(5). 荷载组合:计算钢结构时工况一: 重力 + 1 × 活荷载标准值 q k 设计值 q 0.41+0.15+1×0.50 0.55+0.2+1×0.70 = 1.06 kN/m^2= 1.45 kN/m^2工况二: 重力 + 1 × 雪荷载标准值 q k 设计值 q 0.15+0.41+1×0.20 0.2+0.55+1×0.28 = 0.76 kN/m^2= 1.03 kN/m^2工况三: 风力 - 重力标准值 q k 设计值 q 2.07 - 0.41-0.15 2.9 - 0.41-0.15 = 1.51 kN/m^2= 2.34 kN/m^2经比较,工况一和工况三更为不利,校核这两种工况下的结构受力情况。

钢结构雨棚计算书范本

钢结构雨棚计算书范本

钢结构雨棚计算书范本
1. 引言
在建筑工程中,钢结构雨棚是一种常见的构筑物,具有承载荷载、遮挡风雨等功能。

本文将根据典型的钢结构雨棚设计要求,提供一份计算书范本,以指导工程师进行钢结构雨棚的设计计算。

2. 荷载计算
2.1 风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》,钢结构雨棚的风荷载计算应考虑风速、风向等因素。

采用公式:
$$F_{wind} = C_f \\times A \\times P$$
其中,F wind为风荷载,C f为风压系数,A为风压面积,P为大气压。

2.2 雨荷载计算
雨荷载为钢结构雨棚在雨天积聚水的重量,根据设计排水能力计算。

3. 结构计算
钢结构雨棚的结构计算主要包括主梁、次梁、支撑等元件的受力分析和强度验算。

按照受力平衡原理和钢结构设计规范计算各构件的截面尺寸及钢材强度要求。

4. 连接设计
钢结构雨棚的连接设计需要考虑连接件的承载能力和连接方式的可靠性。

根据设计荷载和构件受力情况,选择适当的连接方式和规格,并计算连接件的极限承载能力。

5. 其他要求
除上述要素外,钢结构雨棚设计还需考虑防腐防锈、防雷、抗震等特殊要求,
确保钢结构雨棚在使用过程中安全可靠。

结语
通过本文提供的钢结构雨棚计算书范本,设计人员可以遵循其中的步骤和方法,进行钢结构雨棚的设计计算工作,确保结构的安全稳定性。

愿本文对您有所帮助!。

钢雨棚计算书

钢雨棚计算书

钢结构雨篷设计计算书一、计算依据:1.《建筑结构荷载规范》2.《钢结构设计规范》GB50017-20153.《建筑抗震设计规范》4.《钢雨篷(一)》07SG528-1图集二、计算基本参数:1.本工程位于xx市,基本风压ω0=0.750(kN/m2),考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0,故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按B类考虑,风压高度变化系数取 5.0米处(标高最高处),查荷载规范知,取:?z=1.00,对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0,向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。

3. 本工程耐火等级二级,抗震设防六度。

三、结构平面布置结构平面布置图:初步估计主梁采用:HN400×200×8×13次梁采用:HN250×125×6×9拉压杆采用:Φ152×5.0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1)计算:W k = ?z ?s ?z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值(kN/m2);?z---瞬时风压的阵风系数;βz=1.70?s---μs=-2.0,向下取μs=1.0。

?z---风荷载高度变化系数;按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0;W o---基本风压(kN/m2) ,查荷载规范,北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风:Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2负风:Wk-=1.70×(-2.0)×1.0×0.75=-2.55 kN/m2简化为作用在主梁上的集中荷载,荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡正风时,W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m负风时,W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m2、恒荷载,正风时,雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2,负风时取0.3 kN/m2。

钢雨棚计算书

钢雨棚计算书

欢迎阅读钢结构雨棚设计计算书一、计算依据:1.《建筑结构荷载规范》2.《钢结构设计规范》GB50017-2003 3.《玻璃幕墙工程技术规范》 4.《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数:1,按50年2.下页表,z=2.25。

3. 1根据(1.1)计算:Wk=?z ?s ?zWo ················(1.1) 式中:Wk---风荷载标准值(kN/m2); ?z---瞬时风压的阵风系数;βz=2.25 ?s---风荷载体型系数;向上取μs=2.0?z---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值;W o ---基本风压(kN/m2)按《技术要求》Wo=1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规范》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风荷载分项系数应取γw=1.4表1-1W=γW2qEK=PE=式中PE?E?maxG为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2);取=0.4kN/m2按规范要求,地震作用的分项系数取γE=1.3,即地震作用设计值为:qE=γEqEK=1.3qEK·············(1.5)3、雨棚结构自重按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

4、荷载组合按规范要求对作用于雨棚同一方向上的各种荷载应作最不利组合。

对垂直于雨棚平面上的荷载,其最不利荷载组合为:·············(1.6)WK合=1.0WK+0.6qEK-1.0qGk·············(1.7)W合=1.0W+0.6qE-1.0qG其中,WK合为组合荷载的标准值(kN/m2);W合为组合荷载的设计值(kN/m2)。

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书一、工程概述本雨蓬钢结构位于_____建筑的_____位置,其主要功能是为建筑物入口或窗口提供遮风挡雨的保护。

雨蓬的平面尺寸为长_____米,宽_____米,悬挑长度为_____米。

二、设计依据1、相关的建筑设计规范,如《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)等。

2、建筑设计图纸及相关要求。

三、荷载取值1、恒载雨蓬钢结构自重,根据所选钢材的规格和型号,通过计算得出。

雨蓬面板自重,根据面板材料的密度和厚度计算。

2、活载均布活荷载:考虑人员活动和积雪等因素,取值为_____kN/m²。

风荷载:根据建筑物所在地区的基本风压、地面粗糙度等参数,按照规范计算风荷载标准值。

3、地震作用本地区的抗震设防烈度为_____度,设计基本地震加速度为_____g,根据规范确定地震作用的计算方法和取值。

四、材料选择1、钢材:选用_____牌号的钢材,其屈服强度为_____MPa,抗拉强度为_____MPa,具有良好的力学性能和焊接性能。

2、焊条:选用与钢材相匹配的焊条型号。

五、结构布置1、雨蓬的主钢梁采用_____截面形式,钢梁的间距为_____米。

2、次梁采用_____截面形式,与主梁连接方式为_____。

3、支撑体系:设置_____支撑,以增强结构的稳定性。

六、内力计算1、恒载作用下的内力根据结构布置和荷载分布,计算恒载作用下主梁和次梁的弯矩、剪力和轴力。

2、活载作用下的内力采用最不利布置原则,计算活载作用下结构的内力。

3、风荷载作用下的内力根据风荷载的分布情况,计算结构在风荷载作用下的内力。

4、地震作用下的内力按照抗震设计规范的要求,计算地震作用下结构的内力。

七、强度验算1、钢梁的强度验算分别验算主梁和次梁在最不利组合工况下的正应力、剪应力和局部承压应力,确保其强度满足规范要求。

2、连接节点的强度验算对钢梁与柱、钢梁与次梁等连接节点进行强度验算,包括焊缝强度和螺栓连接强度。

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书一、工程概述本雨蓬钢结构位于_____(具体位置),其主要作用是为建筑物提供遮风挡雨的功能。

雨蓬的跨度为_____米,悬挑长度为_____米,高度为_____米。

雨蓬的结构形式为钢梁与钢柱组成的框架结构,钢材采用_____(具体钢材型号)。

二、设计依据1、《钢结构设计规范》(GB 50017-2017)2、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)3、《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)(2016 年版)三、荷载计算1、恒载雨蓬面板自重:_____kN/m²钢梁自重:_____kN/m钢柱自重:_____kN/m2、活载均布活载:_____kN/m²雪荷载:_____kN/m²3、风荷载基本风压:_____kN/m²风荷载体型系数:根据雨蓬的形状和位置确定4、地震作用地震设防烈度:_____度设计基本地震加速度:_____g场地类别:_____类四、钢梁计算1、强度计算最大弯矩:根据荷载计算结果确定截面抵抗矩:根据钢梁的截面尺寸计算强度验算:σ =M/W ≤ f,其中 f 为钢材的强度设计值2、稳定性计算受压翼缘的自由长度:根据钢梁的支撑情况确定截面惯性矩:根据钢梁的截面尺寸计算稳定性验算:φb Mx/(Wx f) ≤ 10,其中φb 为梁的整体稳定系数最大挠度:根据荷载计算结果和钢梁的跨度计算挠度限值:根据规范要求确定挠度验算:f ≤ f,其中 f 为挠度限值五、钢柱计算1、强度计算最大轴力:根据结构分析结果确定截面面积:根据钢柱的截面尺寸计算强度验算:N/A ≤ f,其中 f 为钢材的强度设计值2、稳定性计算计算长度:根据钢柱的两端支撑情况确定截面回转半径:根据钢柱的截面尺寸计算稳定性验算:N/(φA) ≤ f,其中φ 为柱的稳定系数3、柱顶位移计算水平力作用下的柱顶位移:根据结构分析结果计算位移限值:根据规范要求确定位移验算:Δ ≤ Δ,其中Δ 为位移限值1、梁柱节点焊缝强度计算:根据节点的受力情况和焊缝尺寸计算高强螺栓连接强度计算:根据螺栓的规格和数量计算2、柱脚节点锚栓强度计算:根据柱脚的受力情况和锚栓规格计算底板厚度计算:根据底板的受力情况计算七、结论通过以上计算,本雨蓬钢结构的钢梁、钢柱及节点在强度、稳定性、挠度和位移等方面均满足规范要求,结构安全可靠。

钢结构雨棚计算书

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XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计:校对:审核:批准:二〇一〇年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范: (1)1.2 建筑设计规范: (1)1.3 玻璃规范: (1)1.4 钢材规范: (2)1.5 胶类及密封材料规范: (2)1.6 相关物理性能等级测试方法: (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸: (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (4)3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8)4.1 结构的受力分析 (8)4.2 选用材料的截面特性 (10)4.3 梁的抗弯强度计算 (10)4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10)4.5 梁的挠度计算 (11)5 雨篷焊缝计算 (11)5.1 受力分析 (11)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (12)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13)6.3 玻璃的强度计算 (14)6.4 玻璃最大挠度校核 (15)7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (19)7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (20)7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (21)7.9 拉剪复合受力承载力计算 (21)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (23)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范:《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范:《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154:2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180:2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范:《镀膜玻璃第1部分:阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分:低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分:夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分:钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范:《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范:《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1~20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法:《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸:2 基本参数2.1雨篷所在地区北京地区;2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区;D 类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按C 类地形考虑。

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深圳光华幕墙沈阳华润二期雨篷项目结构计算书钢结构部分2012年06月目录目录 (2)1、工程概述: (4)2、玻璃雨篷的结构的材料特性: (5)2.1玻璃: (5)2.2钢结构: (5)3、荷载计算: (6)3.1重力荷载: (6)3.2风荷载: (6)3.3地震作用: (8)3.4雪荷载标准值计算 (10)3.4 温度作用: (11)3.5拉索反力: (11)4、结构体系的力学分析: (12)5、结构体系的有限元计算分析(FEA): (12)5.1总体说明 (12)5.1.1分析软件 (12)5.1.2几何模型 (12)5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图 (12)5.1.4单元选用 (15)5.1.5模型坐标系 (16)5.1.6 截面 (16)5.1.7荷载组合 (16)5.1.8荷载组合 (17)6、玻璃雨篷钢结构结构体系计算分析结果 (18)6.1 正常使用极限状态空间变形包络结果 (18)6.2 承载力极限状态空间应力包络结果 (22)6.4玻璃结构体系整体稳定性屈曲分析结果 (22)6.5玻璃结构体系稳定性几何非线性的屈曲分析结果: (24)7、计算结果分析 (26)7.1变形计算分析结果的规范校核: (26)7.2强度计算分析结构的规范校核: (26)7.3稳定性校核: (26)雨篷结构体系的结构分析计算1、工程概述:华润中心二期雨篷采用钢结构方案,结构布置与尺寸见图纸。

立面荷载传递路径如下:面板玻璃通过结构胶传带肋的梁柱,带肋的梁柱通过埋件把荷载传给主体混凝土结构。

受力体系为:1)立面玻璃面板水平(风+地震)荷载通过结构胶传递到带肋柱上。

2)立面玻璃面板的自重荷载由通过面板玻璃底部的连接直接传递到预埋件上。

玻璃结构计算的示意图如下:2、玻璃雨篷的结构的材料特性:2.1玻璃:(a)密度: 2560Kg/m3(b)弹性模量: 72000Mpa(c)泊松比: 0.20(d)热膨胀系数: 1.0e-5(e)强度设计值:见本文档附表1 表1:玻璃强度设计值2.2钢结构:(f)密度: 7850Kg/m3(g)弹性模量: 206000Mpa(h)泊松比: 0.30(i)热膨胀系数: 1.2e-5(j)强度设计值:见本文档附表1 表1:玻璃强度设计值3、荷载计算:3.1重力荷载:玻璃面板的自重依下式计算:玻璃重力=玻璃重力密度×厚度Q屋顶玻璃自重=25.6×40=1024 N/m2Q立面玻璃自重=25.6×19×2=972.8 N/m23.2风荷载:风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件,按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算:w k=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] 上式中:w k:作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa);Z:计算点标高:10m;βgz:瞬时风压的阵风系数;根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算):βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92×(1+2μf) 其中:μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地:βgz=0.89×(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地:βgz=0.85×(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地:βgz=0.80×(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形,10m高度处瞬时风压的阵风系数:βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))μz:风压高度变化系数;根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m;B类场地:μz=(Z/10)0.32当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m;C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m;D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m;对于C类地形,10m高度处风压高度变化系数:μz=0.616×(Z/10)0.44μs1:局部风压体型系数;按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时,可按下列规定采用局部风压体型系数μs1:立面幕墙与屋顶幕墙均偏于安全的取1.3。

w0:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,但按重现期50年,沈阳地区取0.55KPa;w k=βgzμzμs1w0经过计算,风荷载小于1,偏于安全的取为1KPa。

3.3地震作用:地震设防烈度为7度。

有两个中国规范涉及地震作用,在结构分析时选择两者的最不利情况。

3.3.1 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003计算:水平地震作用I(|←):垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用按照下式计算:qE=βE×αmax×G/A式中:qE 为垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (单位: KN/m2) βE 为动力放大系数αmax 为水平地震影响系数的最大值G 为玻璃幕墙构件的重量 (包括玻璃和扣件) (单位: KN)A 为玻璃幕墙构件的面积 (单位: m2)水平地震作用 II(|↑):平行与玻璃幕墙平面的集中水平地震作用按照下式计算:q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]q EAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa);βE:动力放大系数,取5.0;αmax:水平地震影响系数最大值,取0.08;G k:幕墙构件的重力荷载标准值(N);A:幕墙构件的面积(mm2)式中:q E为垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (单位: KN/m2) βE为动力放大系数αmax为水平地震影响系数的最大值G 为玻璃幕墙构件的重量 (包括玻璃和铝框) (单位: KN)A 为玻璃幕墙构件的面积 (单位: m2)3.3.2 按《建筑抗震设计规范》GB50011计算:使用底部剪力法进行计算,水平地震作用计算:Fek=α1×Geq式中:Fek 为水平地震作用的标准值α1为相应与结构基本自振周期的水平地震影响系数值Geq 结构的等效重力荷载(单位: KN)水平地震影响系数α1:系数由附表2决定,表6摘自GB50011-2001第28页:表2 水平地震影响系数最大值说明: 括号中的数值分别应用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区结构等效总重力荷载Geq:根据GB50011-2001 5.1.3节的规定, 等效重力荷载Geq 等于1.0×重力3.4雪荷载标准值计算Sk:作用在采光顶上的雪荷载标准值(MPa)S0:基本雪压,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值,按照规范,取50年一遇即可,考虑到重要性,此雨篷偏于安全的取100年一遇。

沈阳地区100年一遇最大积雪的自重: 550KPa。

μr:屋面积雪分布系数,按表6.2.1[GB50009-2001],为1.0。

根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为:Sk=μr×S0=1×550=550KPa雪荷载设计值计算S:雪荷载设计值(MPa);S=1.4×Sk=1.4×550=800MPa3.4 温度作用:温度荷载考虑 + 、-40℃的温度变化。

3.5拉索反力:考虑到拉索靠近雨篷的根部,对雨篷的整体影响比较小,所以偏于安全的取拉索最大的支反力来计算,没有实际考虑拉索幕墙与雨篷做实际的工况组合。

支座反力如下:支点反力值(单位:牛顿)(-35℃时)4、结构体系的力学分析:屋顶幕墙玻璃上的荷载通过爪件转化为集中荷载作用在钢结构上,立面的幕墙玻璃上的荷载通过支撑肋转化为均布荷载作用在钢结构上,钢结构的荷载传给主体结构的混凝土柱与首层地面基础。

5、结构体系的有限元计算分析(FEA):5.1总体说明本次计算采用空间有限元静力大变形分析。

5.1.1分析软件本次计算采用大型有限元计算软件ANSYS10.0进行数值分析。

作为世界上最著名的通用有限元分析软件, ANSYS 在结构分析上也具有很多优秀的性能,尤其在结构线性&非线性、静力&动力分析、稳定性和模态分析等领域。

本文应用了其中四种单元类型:Beam189, Shell181,Mass21。

5.1.2几何模型几何模型从1比1建模的AUTOCAD图形文件中导入。

5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图采用与实际1比1模型,此次计算选取跨为一个层间。

长度单位为米,力的单位为牛顿,应力单位为帕斯卡,弯矩单位为牛.米,见下图:结构模型正视图结构模型侧视图结构模型俯视图结构模型三维视图5.1.4单元选用BEAM189使用BEAM189 -- 3-D 高阶有限应变梁单元模拟方钢管。

单元描述:BEAM189 可以模拟薄壁、短梁, 该梁单元建立于Timoshenko 梁理论. 包含剪切变形影响.BEAM189 为三维、高阶(3-节点) 梁单元. BEAM189 每个节点有6或者7个自由度, 自由度数目由KEYOPT(1)取值决定. 当KEYOPT(1) = 0 (默认值), 每个节点有六个自由度. 包括x, y, z 方向平动和 x, y, z 轴转动.当 KEYOPT(1) = 1, 时第7自由度 (薄壁翘曲) 也不计入.该单元非常适合进行线性, 大旋转, 大应变非线性分析.BEAM189 包含应力刚化选项, 默认当NLGEOM,ON. 选项打开时程序开启应力刚化使单元可以进行弯曲,侧面剪切,和扭转问题分析(使用特征值分析或者应用弧长法进行后屈曲分析).5.1.5模型坐标系计算模型位于空间圆柱坐标系:X轴--------为水平方向。

Y轴--------为水平方向。

Z轴--------为竖直方向,正方向与自重方向相反。

5.1.6 截面5.1.7荷载组合荷载计算原则见本计算书第三章本次计算定义了以下基本工况(标准值):说明:结构安装初始缺陷采用一致缺陷模态法,采用第一阶屈曲模态曲线,其最大值按照L/300取值。

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