现浇箱梁碗扣式满堂支架设计及计算
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
现浇箱梁碗扣支架计算
现浇箱梁碗扣支架计算
一、引言
现浇箱梁碗扣支架是指将箱梁中间的空洞部分扣于立柱或悬臂梁等支座上，使箱梁与立柱或悬臂梁相互固定的一种家具结构。
该支架的计算包括碗扣与立柱之间的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
本文将详细阐述现浇箱梁碗扣支架的计算方法。
二、碗扣与立柱之间的受力计算
1.碗扣与立柱之间的受力主要有水平力、垂直力和弯矩力。
水平力是由箱梁自重以及外部荷载产生的，可以通过重力计算公式计算得出。
垂直力是碗扣与立柱之间的竖向支持力，可以通过箱梁自重、外部荷载以及碗扣与立柱之间的摩擦力计算得出。
弯矩力是由于水平力和垂直力的作用产生的，可以通过弯矩计算公式计算得出。
三、支架的稳定性计算
1.支架的稳定性计算主要包括支架的整体稳定性和局部稳定性。
整体稳定性是指支架在整体受力下不会发生倾斜或翻倒，可以通过稳定性计算公式计算得出。
局部稳定性是指支架的各个部分在受力下不会发生局部破坏或失效，可以通过局部稳定性计算公式计算得出。
四、材料的选择
1.碗扣与立柱之间的受力计算结果可以作为材料选择的依据。
根据受力计算结果，可以选择适合的材料，并根据材料的强度和刚度要求进行对比分析，选出最合适的材料。
五、结论
本文详细阐述了现浇箱梁碗扣支架的计算方法，包括碗扣与立柱之间
的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
通过合理计算和确定，可以设计出经济、安全、稳定的现浇箱梁碗扣支架结构。
同时，本文提供
了一个框架，可以为今后类似结构的设计和计算提供参考。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况本项目为某城市快速路现浇箱梁工程，工程位于城市中心区域，全长约1.5公里，包含多联现浇箱梁结构。
现浇箱梁采用满堂支架法进行施工，为确保施工安全和工程质量，特制定本搭设方案及计算书。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 熟悉设计图纸及施工规范，明确现浇箱梁的施工工艺流程、技术要求及质量控制标准。
2. 组织专业技术人员进行方案编制，包括满堂支架搭设方案、施工计算书等。
3. 对施工人员进行技术培训，使其熟练掌握满堂支架搭设方法、操作规程及安全措施。
4. 准备相关施工图纸和技术文件，以便施工现场查阅。
（二）、物资准备工作1. 根据施工图纸和方案，计算所需主要材料数量，编制材料需用量计划。
2. 采购合格的材料，包括钢材、木材、脚手架配件等。
3. 对采购的材料进行验收，确保材料质量符合国家标准和设计要求。
4. 储备足够的施工设备，如塔吊、施工电梯、运输车辆等。
5. 准备施工所需的工具、仪器和设备，如扳手、螺丝、水准仪、经纬仪等。
6. 搭建临时设施，如临时仓库、加工车间、办公区等。
7. 确保施工现场水、电、通讯等设施齐全，以满足施工需求。
8. 配置足够的劳保用品，确保施工人员的人身安全。
三、一般规定1. 施工应严格遵守国家和地方的相关法律法规，以及现行的建筑施工质量、安全、环保等标准。
2. 施工前应进行详细的技术交底，确保所有施工人员了解施工方案、工艺流程、质量控制和安全措施。
3. 施工中应采用先进的施工工艺和设备，提高施工效率和工程质量。
4. 施工现场应设置明显的安全警示标志，确保施工现场的安全和交通畅通。
a. 标志应包括但不限于：施工区域、危险区域、安全通道、消防器材位置等。
b. 夜间施工应保证足够的照明，避免因视线不良造成安全事故。
5. 施工过程中应定期进行安全检查，及时发现并整改安全隐患。
6. 施工材料应分类堆放，标识清楚，严禁使用不合格材料。
现浇箱梁满堂碗扣支架验算
（泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤1、支架设计的理论基础⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。
2、设计步骤拟定支架类型及结构布置荷载分析及荷载组合底模板验算横向木枋验算纵向木枋验算支架立杆验算地基承载力验算。
3、支架设计本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。
现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。
满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。
具体支架设计图附后。
该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。
为了保证县道正常交通，我们采取改道的方案。
结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。
二、计算参数1、梁体混凝土容重：26.0KN/m32、混凝土超重系数：1.053、施工临时荷载：2.5KN/m24、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m25、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m26、安全系数取值:满堂脚手钢管应力安全系数取1.4膺架杆件应力安全系数1.3稳定安全系数1.57、材料应力取值：A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa方木：[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa竹胶板：[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa8、材料弹性模量取值：钢材弹性模量： 2.1×105 MPa方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa9、杆件允许最大挠度为L/400三、荷载计算1、荷载分析⑴钢筋混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为：底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m腹板处：q1腹板=(3.315*1.63-2.6*0.65÷2-0.5*0.3÷2-1.05*0.35÷2-1.825*0.775)*26*1.05=78.8KN/m翼缘板处：q1翼缘板=(2.65*0.485)*26*1.05=35.7KN/m⑵竹胶板底模（板厚δ=1.5cm，容重γ=7.5KN/m3）q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.11KN/m2⑶纵向木枋（5*10cm@15cm）q3=（1/0.15）*0.05*0.1*7.5=0.25KN/m2⑷横向木枋（10*10cm）q4=（1/0.6）*0.1*0.1*7.5=0.13KN/m2⑸钢管支架体系自重①单根钢管自重按14m的支架高度计算钢管自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等），ø48*3.5钢管单位重为3.84kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=14m*3.84kg/m*2*9.8N/1000=1.05KN/根②钢管支架体系自重根据支架设计图，底板及腹板区平均每平方米布置了11.1根钢管，翼缘板处平均每平方米布置了7.4根钢管，则支架体系自重为：底板和腹板处q5底板和腹板=1.05*11.1=11.7KN/m2翼缘板处q5翼缘板=1.05*7.4=7.8KN/m22、荷载组合⑴竹胶板底模承受荷载①底板处（宽3.45m）q竹胶板=q1底板/3.45 +q倾倒砼+q砼振捣=79.1/3.45+2.5+2.0+2.0=29.4KN/m2②腹板底模（单侧宽1.63m）q竹胶板=q1腹板/1.63 +q倾倒砼+q砼振捣=78.8/1.63+2.5+2.0+2.0=54.8 KN/m2③翼缘板底模（单侧宽2.65m）q竹胶板=q1翼缘板/2.65 +q倾倒砼+q砼振捣=35.7/2.65+2.5+2.0+2.0=20KN/m2⑵纵向木枋承受荷载①底板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=29.4+0.11=29.51KN/m2②腹板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=54.8+0.11=54.91KN/m2③翼缘板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=20+0.11=20.11KN/m2⑶横向木枋承受荷载①底板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=29.51+0.25=29.76KN/m2②腹板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=54.91+0.25=55.16KN/m2③翼缘板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=20.11+0.25=20.36KN/m2⑷立杆承受荷载①底板处q立杆= q横向木枋+ q4=29.76+0.13=29.89KN/m2②腹板处q立杆= q横向木枋+ q4=55.16+0.13=55.29KN/m2③翼缘板处q立杆= q横向木枋+ q4=20.36+0.13=20.49KN/m2⑸立杆对地基产生的荷载①底板处q地基= q立杆+ q5=29.89+11.7=41.59KN/m2②腹板处q地基= q立杆+ q5=55.29+11.7=66.99KN/m2③翼缘板处q地基= q立杆+ q5=20.49+7.8=28.29KN/m2四、满堂脚手架结构验算1、竹胶板底模验算竹胶板钉在纵向木枋（5*10cm@15cm）上，直接承受上部荷载,取承受最大荷载的腹板处进行验算,截取1m宽的竹胶板按简支梁偏于安全验算。
现浇箱梁碗扣支架计算设计
同时注意：现浇箱梁已施工的系梁、承台基坑用粒径较小山皮石分层对称回填并夯 实，每层控制在30cm左右。
通过现场轻型触探仪检测最薄弱地方地基承载力，地呈承载力根据讣算确定（跨中 地基承载力不小于254Kpa,端横梁地基承载力不小于145Kpa,详见支架讣算书）。如局 部地方地基承载力不能满足上述要求，则采用换填山皮石，疗度视现场情况而定，一般 为100cm,分层整平并用压路机碾压压实。在石方填筑层顶面浇筑10cm片的C20素混凝 土，混凝土顶面横桥向由内向外设置不大于瑰横坡，引至外侧排水沟。
脚手架设垂直度与水平度允许偏差
「项目
允许倫卷（mm）
垂 宜 度
每步架
h/100(1及 土2.0
脚手架整体
水 平度
一跨距内水平架两扁岛差
士法5及±3.°
脚手架整体
土烧5及± 50
4、支架预压
由于支架在安装过程中，杆件与杆件之间，杆件与方木以及方木与模板之间有一定 的间隙，在荷载作用下，除弹性变形外还将产生部分非弹性变形，所以需对支架（包括 箱梁的自重120%.模板、横向木林、纵向工字钢、支架、施工活载、栓施工振捣及倾倒 冲击荷载）进行等效预压来消除非弹性变形，同时测出弹性变形。支架安装结束后，铺 设预压模板进行支架预压施匸。预压根据现场实际施工条件，采用砂袋模拟支架的实际 受力情况按设计荷载对其进行加载预压。预压采用分节段整体预压，砂袋规格为lmHmH.Om,荷载量吨。砂子釆用人工装砂，吊车吊送。吊送前对每批吊送的砂袋进行 过磅称量，确定单个砂袋装砂的重量。
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
现浇箱梁盘扣式满堂支架设计与计算
为 a=26kN/m3×1.45 m2/0.9m=41.9kN/m2。
（1）不组合风荷载时立杆稳定性计算
立杆轴向力标准组合值：N=(1.2(a+ b3+e)×0.9×1.2=56.4kN； 单杆设计轴力：N=(1.2(a+ b3+e)+1.4(c+d))×0.9×1.2=63.2kN；
立杆计算长度 l0 确定:按照 l0 h l0 h 2K ，两个公式分别计算： 水平杆步距 1.5m 取 1.2； h 取 1.5m； 取最大值 0.65m； K 取 0.7； h 顶层水平杆步距取 1.0m，经计算取最大值 1.91m。
2021 年第 2 期
图 1 （2×30）m 桥跨 30m 跨主梁立面与平面图/cm
图 2 主梁跨中箱梁截面/cm
桥 台
0号台
1号墩
图 3 东外环路跨线桥箱梁第一联 30m 桥跨满堂支架立面图/cm
图 4 箱梁满堂支架横断面图/cm
支架及模板搭设布置：
（1）支架采用 Q345B 的 60 系列，壁厚 3.2mm，单个杆件极限承载力为 150kN 的盘扣支架。 （2）立杆布置：横桥向翼缘区域间距 1.2m、腹板 0.9m、箱室下 1.2m；纵桥向台身、墩柱处 2m 范 围内间距 0.9m、箱室段 1.2m；水平杆步距 1.5m，支架顶层水平杆步距 1.0m。支架根据桥梁纵坡及可调 底、顶托的调节高度分段布置，段与段之间用直径Φ48mm，壁厚 3.0mm 钢管扣件连接牢固。 （3）箱梁底模、外侧模及翼缘板模板均采用 15mm 厚优质木胶合板。 （4）主龙骨采用 I12.6 型工字钢，纵桥向布置，间距同支架横向间距。 （5）次龙骨采用 9cm×9cm 方木横桥向布置，台身、墩柱处实心段满铺方木，箱梁腹板加厚段间距 20cm，中间标准段间距 25cm，翼缘板 30cm。 （6）考虑箱梁外侧美观，边腹板模板不设对拉螺杆加固，边腹板外侧设上中下三排模斜撑脚手管， 纵距 60cm，上下可根据箱室高度适当调整。内外模均使用带顶托的普通脚手管对撑加固，内腹板可设 对拉螺杆，且使用脚手管对撑加固。
现浇箱梁满堂支架计算
107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算一．箱梁支架计算张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。
箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。
钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。
支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。
模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。
施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m 箱梁基本要素：箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
1.腹板下砼重：1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m2.模板重量模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m20.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m3. 立杆承受的钢管支架自重支架与调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度14×0.45×4=25.2m25.2m+16m=41.2m每根立杆承受的钢管支架自重41.2×0.045=1.86 KN4.施工荷载施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m5. 腹板下总荷载取荷载安全系数1.2，腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m 假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN6.支架检算稳定应力计算：长细比λ=L/r支架步距L=1200mm,钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=1200/15.78=76钢管承载应力σ= P/(A.φ)查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N得出钢管承载应力σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
迈达斯案例 现浇梁碗扣满堂支架
碗扣式满堂支架自下往上布设为：20cm厚C20砼现浇基层+10cm×15cm方木（平放）+可调底座+支架立杆+可调顶托+纵向（10×10cm）方木+横向（6×9cm）方木+竹胶板（15mm厚）, 支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚 3.5mm，外径Φ1148mm。
上下托均采用60cm高可调式托撑，剪刀撑采用Φ48mm普通钢管，壁厚3.5mm。
支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑的与地面夹角在45°～60°之间。
剪刀撑间距小于或等于 4.5m，在支架外侧及分区连接处，所有剪刀撑应每步与立杆相扣接。
地基承载力为经检测为230KPa。
标准箱梁段施工荷载
顶板和底板总厚度为0.55m。
钢筋混凝土自重：26KN/m³×0.55=14.3KN/㎡；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）
端、中横梁段施工荷载
梁高2m。
钢筋混凝土自重：26KN/m×2=52KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.3取值钢筋砼25 KN/m³，本计算书按26KN/m³取值）；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）。
现浇箱梁碗扣支架计算
花沟村2号中桥现浇碗扣式支架设计及检算一、编制依据1）二00六年五月铁道第三勘察设计研究院编制的《花沟村2#中桥施工图》和二00五年九月中铁工程设计咨询集团有限公司编制的《2×32m有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）通用图》。
2）铁道部经济规划研究院发布的《客运专线铁路桥涵施工技术指南》3）人民交通出版社出版的《路桥施工计算手册》、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》。
4）我部拥有的科技、工法成果、管理水平、技术装备以及多年积累的施工经验。
二、工程概况花沟2号中桥位于新建铁路石家庄至太原客运专线DIK154+668.52处，为2×32m的双线预应力混凝土连续箱梁，起讫桩号为DIK154+633.24～DIK154+703.90。
箱梁为单箱单室断面，顶板宽13.0m,底板宽5.86m，梁高2.49米；两侧翼缘板宽3.3米，根部厚0.6米，端头厚0.2米，箱梁顶板从中心线向两外侧依次设4.5m的2%横坡和2.0 m 的平坡。
上部梁体采用满堂红碗扣式支架法整体一次性现浇。
三、碗扣式支架设计采用φ48×3.5mm的碗扣式支架搭设满堂红支架以现浇箱梁。
底板范围内立杆纵距为0.9米，立杆横距也为0.9m，支架步距为1.2m;共设三层立杆，立杆组合为2×3.0＋1×0.9m(顶杆)。
荷载较大的腹板和横隔梁区，采用套搭碗扣式支架的方式加强支撑，支架布设见《满堂红现浇碗扣式支架布置示意图》。
翼板范围内立杆纵距为0.9m,立杆横距为1.2m,支架步距为1.2m，共设四层立杆，立杆组合为2×3.0＋1.2+1.5 m(顶杆)。
为了使支架有更好的整体性，用φ48×3.5mm的钢管加固支架。
横向每四排设置一个加固断面，每个断面支架底设一层扫地杆，顶面设一层横向系杆，扫地杆与横向系杆之间用剪力撑相连，钢管与根相交的立杆之间采用旋转扣固定；纵向每5列设置一个加固断面，加固形式与横向加固断面相同。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
现浇连续梁碗扣式脚手架满堂支架设计及计算.doc
摘要：碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，乐宜高速公路象鼻立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
本文以乐宜高速公路象鼻互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算过程，包括支架的初步设计、施工荷载的计算、支架底模的检算、支架纵、横梁的检算、支架立杆的检算、地基承载力的检算等内容。
支架的检算依据为施工荷载在支架各部件传递顺序，碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土基础、地基。
关键词：碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算目录1工程概况…………………………………………………３1.1 总概况………………………………………………３1.2 主线k135+525桥左幅第7联 (3)2支架初步设计 (3)2.1 立杆及横杆的初步设计 (3)2.2 底模、纵横梁的初步设计 (4)2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图 (4)3支架检算 (5)3.1 荷载计算 (5)3.2 底模检算 (7)3.3 横梁检算 (8)3.4 纵梁检算 (10)3.5 立杆检算 (12)3.6 地基承载力检算 (14)3.7 结论 (16)4结束语 (16)1 工程概况1.1 总概况乐宜高速象鼻互通立交位于宜宾市以北约10 km处象鼻镇，为连接己通车内宜高速公路和拟建的宜泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个象鼻互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+525桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书
跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书（一）支架设计概况现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。
支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。
地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。
支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。
立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。
底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。
箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。
（二）计算依据（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。
（三）模板及支架的验算模型支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。
立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。
横杆步距为1.2m。
立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。
主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。
横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。
小梁采用10×10cm 的方木架设在主梁上，纵桥向布置。
现浇箱梁碗扣支架计算书
济青高速改扩建工程第六标段章丘互通AK0+272.3现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书一、设计根据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）《建造结构荷载规范》（GB50009-2015）（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)（4）《建造施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)（6）《建造地基基础设计规范》(GB50007-2011)（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)（9）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
三、受力验算1、荷载计算1.1、荷载工况（1）钢筋混凝土自重：26 kN/m³（2）模板自重：0.3kN/㎡（3）施工人员及设备：3kN/㎡（4）倾倒混凝土荷载：1.5kN/㎡（5）振捣荷载：2kN/㎡1.2、荷载组合恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2、主、次龙骨和模板验算本项目现浇箱梁设计梁高1.6m。
第一联立杆顺桥向布置间距为0.6m，横桥向布置间距为0.6米。
第二联距墩柱8.1m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第三联距桥墩8.1m范围内及第三跨距10号墩柱10m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第二、三联横桥向腹板处间距0.6m，翼板及箱室处间距0.9m；横梁范围内纵横向间距均为0.6m。
以腹板最宽处为0.75m计算，空箱位置混凝土厚度为0.47m，翼缘板最厚0.5米。
支架横断面布置图2.1 翼缘板竹胶板计算（混凝土厚取0.5m）底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1mƒm —抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=40 N/mm2截面抗弯模量W=1/6× bh2=1/6×1000×152=37500mm³截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4弹性模量 E=5500 N/mm2按照最不利位置计算，翼缘板下竹胶板净跨度为350-100=250mm。
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目录1工程概况…………………………………………………３1.1 总概况………………………………………………３1.2 主线k135+525桥左幅第7联 (3)2支架初步设计 (3)2.1 立杆及横杆的初步设计 (3)2.2 底模、纵横梁的初步设计 (4)2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图 (4)3支架检算 (5)3.1 荷载计算 (5)3.2 底模检算 (7)3.3 横梁检算 (8)3.4 纵梁检算 (10)3.5 立杆检算 (12)3.6 地基承载力检算 (14)3.7 结论 (16)4结束语 (16)1 工程概况1.1 总概况xx高速象鼻互通立交位于xx，为连接己通车内宜高速公路和拟建的xx高速公路而设，互通区起点里程为xx，终点里程为xx，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个象鼻互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+525桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6×1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板箱梁重Q1=26×1.4=36.4kn/ m2，空心段箱梁重Q2=26×0.5=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力估算保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m 2＜1/1.43=0.70 m 2，满足要求。
由于箱梁高仅为1.4m ，立杆间距一般取1.2m 。
2.2 底模、纵横梁的初步设计底模采用竹胶板。
根据经验，由于箱梁高度仅为1.4m ，一般选用1.5cm 厚的高强度竹胶板。
纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m ，方木允许受弯强度为[σ]=12Mpa ，纵梁高为h1，横梁高为h2。
据经验及初略计算，来选定纵梁的高度、横梁的高度及横梁间距。
横梁间距一般选择0.3m 。
根据公式[σ]=M/W 、M=QL 2/8及W=bh 2/6，得出h=][432 b QL 。
纵梁高h1的确定:取Q=36.4×0.9=32.76kn/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，[σ]=12Mpa ，得出h1=0.13m ，故取0.15m ；横梁高h2的确定:取Q=36.4×0.3=10.92kn/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，[σ]=12Mpa ，得出h1=0.074m ，故取0.1m 。
2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图3 支架检算碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土基础、地基。
下面以这种力的传递方式依次对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、地基承载力进行检算。
3.1 荷载计算3.1.1 竖向荷载计算①本桥钢筋混凝土配筋率>2%，所以钢筋混凝土容重取26Kn/m3，以K135+525桥左幅第7联为例，箱梁混凝土体积为408.9m3，所以按照最不利工况，将翼缘板部分的混凝土重量折算到底板上，混凝土的容重如下计算：F1=V ×γ÷V ’=32.24kn/m 3式中：V 为整联箱梁混凝土体积；γ为钢筋混凝土的容重，取26KN/m 3；v ’为除去翼缘板箱梁混凝土体积。
对于腹板、横梁等实心段，混凝土高度h1=1.4m ，空心段混凝土高度为h2=0.5m 。
故，实心段混凝土容重：F1a=F1×h1=45.14kPa ，空心段混凝土容重：F1b= F1×h2=16.12kPa 。
②模板自重，一块1.22m ×2.44m 竹胶板的质量为32kg ：F2=32kg ×9.8N/kg ÷(1.22m ×2.44m)=105.35Pa③纵横梁方木荷载：cm cm 1010⨯方木：g1=0.1m ×0.1m ×7.5m ×（1/0.25+1）×γ÷(7.5m ×1m)=0.375kpacm cm 1510⨯方木：g2=0.1m ×0.15m ×11×γ÷7.5m=0.165kpa 式中：γ——取3/5.7m KN④内模及支撑荷载，取3kpa ：F3=3kpa⑤临时荷载施工人员及机具：G1=2.5kPa振捣荷载：G2=2.0 kPa则临时荷载为：G=4.5kpa3.1.2 水平荷载计算根据《桥涵施工手册》查得：①混凝土振捣时对侧模的荷载取：KPa 4②新浇混凝土对侧模的最大侧压力取以下两者的较大值： kpa h P c 4.364.1261=⨯==γkpa h k P c 76.3205.1262.12=⨯⨯==γ式中：c γ--混凝土的容重，取26Kn/m 3 ；k --外加剂影响修正系数，不掺外加剂取1，否则取1.2；v --混凝土浇注速度，取0.5h m /；h --有效压头高度，由v/T=0.5/25=0.02＜0.035，故，m T v h 05.115/5.09.2422.0/9.2422.0=⨯+=+=T --混凝土入模温度，取25C ︒故有：KPa P 4.36max =正常计算应计算风载，但是由于宜宾地区常年均为微风，可以不考虑风载。
3.2 底模检算A 、模板的力学性能（取10cm 宽度模板进行计算）①弹性模量（厂家提供数据）E=948Mpa②截面惯性矩I=bh 3/12=0.1×0.0153/12=2.813×10-8m ·③截面抵抗矩W= bh 2/6=0.1×0.0152/6=3.75×10-6m 3B 、模板受力计算底模下的横梁间距30cm，可以把底模简化为三跨连续梁进行计算，其弯矩最大值位于跨中两支座处截面、挠度最大值位于边跨跨中截面。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。
强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+④①底模强度检算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2 kPaq=q’×0.1m=64.2×0.1=6.42kN/m查表Ⅱ-3，Mmax=1/10×ql2=0.040 kN·mσ=Mmax/W=15.4MPa≤［σW］=47MPa 满足要求。
本支架各部件（除去立杆）均为受弯构件，仅需要检算弯矩，下同不再赘述。
②底模刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87 kPaq=q’×0.1m=57.87×0.1=5.79kN/m查表Ⅱ-3，f=0.677×ql4/100EI=0.19mm≤［f］=0.3m/400=0.75mm 满足要求。
3.3 横梁检算A.横梁力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4③截面抵抗矩W= bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3m3B、横梁受力计算横梁间距0.3cm，可以把横梁简化为三跨连续梁进行计算，其弯矩最大值位于跨中两支座处截面、挠度最大值位于边跨跨中截面。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段和空心段分别进行验算。
强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④①横梁强度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2 kPaq=q’×0.3m+g=19.34kN/m式中g为方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/m查表Ⅱ-3，Mmax=0.1×ql2=0.7 kN·mσ=Mmax/W=4.2MPa≤［σW］=12MPa 满足要求。
查表Ⅱ-3，最大支座反力R=1.1ql=1.1×19.34×0.6=12.76kn②横梁刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87 kPaq=q’×0.25m+g=57.87×0.25+0.075 =17.44kN/m式中g为方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/m查表Ⅱ-3，f=0.677ql4/100EI=0.9mm≤［f］=0.6m/400=1.5mm 满足要求。
3.4 纵梁检算A.纵梁的力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4③截面抵抗矩W= bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3B、纵梁验算对腹板等实心段纵梁进行验算，因为跨度一致，所以如果实心段纵梁满足要求，空心段也能满足要求，故不对空心段的纵梁进行验算。
实心段简化为三跨连续梁进行验算，并且集中荷载对称布置。
纵梁受到10个横梁集中荷载和自重均布荷载的作用，计算弯矩和挠度的时候，可以按照集中荷载和均布荷载两种形式进行叠加。
集中荷载P=R=12.76KN均布荷载q=11.261 ×9.8=0.110kN/M,纵梁容重为11.261kg/m 最大弯矩位于跨中两支座处的负弯矩：查表Ⅱ-3，Mmax=0.267Pl+0.1ql2=3.12 kN·m ；σ=Mmax/W=8.32MPa≤［σW］=12MPa 满足要求。