转角铁塔基础计算书
11.铁塔基础稳定计算
COS(α/2)= 0.97
sin(α/2)= 0.27 导线截面S= 125.5
弯矩M= 20.12929 t.m 导线挂点线点h1= 13.3 导线挂点线点h2= 14.3 导线挂点线点h3= 15.3
倾覆力FH= 1.407643 t
倾覆力作用高度h0=
14.3 m
M=P×2× (h1+h2+h3) × 1.15/1000/ 9.8
b0
=
k0
=
=
=
b= η= μ=
2.00 1.25 0.46 米 0.70 吨 2.49 3.76 12.22
查P490 查P490表7-4-1 查P462表7-1-28
k0=1+(2h/3b0) ×ξCOS(45+β /2)tanβ
b1=b0×k0 b=b0×k0 μ=h0/h
计算结果
极限抗倾复力矩 Mu
=
Mu=m×b×
h3/μ
极限抗倾复力 Fu
=
Fu=m×b× h2/μη
701.599439 kN.m 49.0628978
基础倾覆稳定设计安全系数K3=
K3×FH× h0×9.8= 433.98754 K3×FH×
9.8= 30.348779 2.2
h0= 0.8
h=
3.8
η 2
3 3.76
4
μ 13.9
FH=6×P× 1.15/1000/ 9.8
h0=M/FH
注：基础计算宽度小于等于1/3有 效埋深
输入计算参数
基础实际宽 基础计算宽
基础高 有效埋深 地下水位深
杆塔下传之垂直荷载
a0
=
a=
铁塔基础计算书程序介绍
├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。
铁塔基础计算
铁塔基础计算需要考虑多个因素，包括基础的形状、大小、土壤条件、载荷等。
以下是一些基本的步骤和公式：
1. 确定载荷：首先需要确定铁塔的载荷，包括铁塔自身的重量、风载荷、雪载荷等。
2. 选择基础类型：根据土壤条件和载荷大小，选择适合的基础类型，如桩基、扩基、岩石基础等。
3. 计算基础大小：根据铁塔的载荷和基础的承载能力，计算出基础的大小，如基础底板的面积和厚度等。
4. 验算稳定性：根据土壤条件、基础类型和大小，验算基础的稳定性，确保基础能够承受铁塔的载荷并保持稳定。
5. 计算配筋：根据基础的承载能力和构造要求，计算出基础配筋的数量和规格。
6. 确定施工方法：根据基础类型和土壤条件，确定合适的施工方法，如开挖、桩基施工等。
具体的计算过程需要根据实际情况进行，可能需要使用专业的结构分析软件或设计软件进行计算。
建议在进行铁塔基础设计时，咨询专业的结构工程师或设计院进行设计和计算。
转角塔角钢插入式基础预倾斜值计算
转角塔角钢插入式基础预倾斜值计算摘要：输电线路工程建设基础分部工程中转角塔基础预倾斜值的正确计算方法。
Abstract: transmission line engineering construction foundation engineering division of angle tower pre-tilting value basis for correct calculation method.电力线路工程建设，在各个分部工程施工阶段，均涉及到许多计算，前辈们总结了很多知识，不但需要我们消化、吸收，总结、改进，而且需要年轻的技术人员勤奋学习，积极探索，提出科学的、适合自己的施工技术（包括一些科学的计算方法）来指导施工。
就此，在基础分部工程施工中，本人推荐一种关于转角塔基础(角钢插入式)预倾斜值，即基础（角钢上棱）预偏值δ1的计算方法，以及中心桩位移S，基础拉腿斜率λ1、压腿斜率λ2计算，让基础按此预偏、斜率施工，从而确保铁塔、架线分部工程完工后，基础受力科学合理，保证线路运行安全。
本计算方法以“500kV德宏变220kV送出工程”为例来进行说明，具体计算在Excel电子表格中完成。
一、转角塔预倾斜值与转角度数的关系表：二、转角塔全高h的列表：三、插入角钢斜率调整计算下面给出其计算公式：1、基础角钢上棱预偏值δ1=δ/h* A12、基础中心桩位移S=L*cosθ*tgβ其中β=arctg(δ/h)θ=arctgλ3、受拉塔腿基础（插入式角钢）斜率λ1=tgθ1受拉压塔腿基础（插入式角钢）斜率λ2=tgθ2其中拉腿斜率角θ1=arcsin(sinθ- cosθ*tgβ)压腿斜率角θ2=arcsin(sinθ- cosθ*tgβ)（一）、基础（角钢上棱）预偏值δ1计算表：（二）、中心桩位移S计算表：（三）、基础拉腿斜率λ1、压腿斜率λ2计算表：经该方法计算得出的基础预偏值，基本上与相关技术人员通过“图解法”得到的结果相符或者接近，也与其它计算方法得到之结果相近。
铁塔独立基础计算书
铁塔独立基础计算书(版本V2.1）
说明：
4、表中：γm 为基础底面以上土的加权平均重度，γ为基础底面以下土的重度，γ0为土体上拔深度ht范围内土体平均
粗砂
坚硬、硬塑可塑
软塑
中砂
γ
0(kN/m
3
)171615171615α0
25°
20°
10°
28°
26°
22°
ηb
ηd
1
含水比αw >0.8
0 1.2含水比αw ≤0.8
0.15 1.4大面积压实系数大于0.95,粘粒含量ρc ≥
10%的粉土
0 1.5压实填土
最大干密度大于2.1t/m 3
的级配砂
石
02粘粒含量ρc ≥10%的粉土
0.3 1.5粘粒含量ρc <10%的粉土
0.520.3
1.6
233
4.4
1细砂
粉砂
基土类别
红粘土粉土
0粉砂、细砂(不包括很湿与饱和时的稍
密状态)
中砂、粗砂、砾砂和碎石土
e及I L 均小于0.85的粘性土淤泥和淤泥质土
人工填土
e或I L 大于等于0.85的粘性土
承载力修正系数
土的类别 土的计算重力密度γ0和土体计算抗拔角α0
粘土、粉质粘土、粉土
1、本计算表适用于塔下机房的地基计算（有无地下水均可）
2、内力输标准组合内力，拔力输入正值（不能输负值）
3、基础本身的计算（抗弯、冲切等）应另行计算
度ht范围内土体平均重度。
转角模板计算书
F3方块外侧长模板受力验算一、设计资料A5方块长5.5m,宽5.46m,高3.5mA5方块断面图如下：二、模板设计选材以方块最大面5.0m×3.5m的模板为例。
面板采用5mm厚钢板，尺寸为 5.0m×3.5m。
面板主肋采用12#槽钢，d=5.3mm，竖向布置，间距l=455mm,左右两边肋为一面对拼槽钢，上下两边肋各为一道12#槽钢。
次肋采用5#等边角钢，d=5mm，角钢两端与竖向主肋槽钢焊接且与面板电焊，长度为450mm，上下间距m=435mm。
竖肋后边横向背5榀桁架（桁架形状尺寸见图），桁架顶面标高分别为0m、0.8m、1.6m、2.4m、3.2m,顶面与模板顶错台25cm，作为工作平台。
相邻模板的连接采用在水平桁架上焊上加固槽钢，再用螺栓双相连接（可见图所示）。
模板顶部可根据现场栏杆、马腿梁的实际尺寸进行确定。
三、荷载计算◆1、荷载标准值计算(1)新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F k=0.22 r c t0β1β2v1/2F k =r c HF k：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;r c：混凝土的重力密度（KN/m3）;t0：新浇筑混凝土的初凝时间（h），按t0＝200/(T+15)计算，T为混凝土的温度(℃)，此处取T=15℃；β1：外加剂影响修正系数，此处取β1＝1.2；β2：混凝土坍落度影响修正系数，此处取β2＝1.15；v：混凝土的浇筑速度（m/h），此处取v＝4/6=0.667（m/h）；H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土面的总高度(m)。
F k =0.22 r c t0β1β2v1/2=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×0.6671/2=39.8KN/m2F k =r c H=24×3.5=84 KN/m2取其小值F=39.8 KN/m2(2) 倾倒混凝土时产生的荷载标准值取：6 KN/m2◆2、荷载设计值(1) 新浇筑混凝土对模板侧面的压力设计值分项系数为1.2，设计值为F=39.8×1.2=47.76KN/m2。
铁塔分坑偏转角计算
仪器架在塔基中心桩点上，读出经纬仪的水平角度，量出斜长、仪器高度，输入数据 即可计算出水平距离及测点与桩点的高差。
铁塔分坑偏转角计算（偏转往内角偏） 度 8 19 15 13 13 13 0 分 47 23 57 28 38 45 0 秒
40度36分30秒 35度18分30秒 37度1分30秒 38度16分0秒 38度11分0秒 38度7分30秒 仪器架在塔基中心桩上，照准方向桩，计算 值即为第一个角桩的偏转角度，第二个角桩 在第一角桩度数再增加90度，第三个角桩在 第二个基础上再增加90度，第四个角桩在第 三个基础上再增加90度，最后转90度复核是 否与第一个桩重合。
Hale Waihona Puke 045度0分0秒 45度0分0秒 45度0分0秒 45度0分0秒
经纬仪测量斜距算水平距离（对角半根开） 度 61 30 84 61 61 分 47 0 0 0 0 秒 20 0 0 0 0 斜长（m） 3.4 2 1 6.4 7.4 仪高 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 水平距离 2.996 1.000 0.995 5.598 6.472 高差 -0.20725 -0.33205 1.295472 -1.70278 -2.18759
终端铁塔基础计算书
终端铁塔基础计算书1 方案一1.1基础形式及选型台阶式联合基础，基础底阶宽度为5×6m ，放阶尺寸为500mm ，长方形底板。
基础埋深为3m ，出地面0.5m 。
基础使用材料为C20混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
1.2设计荷载及计算常数如下根部弯矩最大设计值为：M max =2780.5kN·m最大水平力为：V x =4.255kN V y =66.086kN最大下压力为：N=1357.806kN最大上拔力为：T=1247.288kN底板的抵抗矩为：W=306656122=⨯=bh m 3 底板的面积为：A=b 2=30m 21.3底板面积及地耐力校核基础重力设计值：Q f =（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2.5）×25=1375kN 。
基础底板正上方土的重力设计值为：G 0=（5×6×3-（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2））×18=738kN 。
倾覆力矩校核：()()m kN lG Q M f j ⋅=⨯+=⨯+=633926738137520 2)()(2)(1L l N h h H L l T M -∑-+∑++∑= 2)331.26(806.135722)5.03(086.66422)6331.2(288.12472-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯==m kN ⋅570.6334M M j ，满足抗倾覆要求。
地耐力校核：kPa 654.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2max =-+++-⨯=σ kPa 801.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2min =--++-⨯=σ 地耐力亦能满足要求。
铁塔基础作用力计算表
μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934
d= c=
WS1= 6.743
WS2= 13.211
SJ4-18终端 地线风荷载计算： 导线风荷载计算：
sc*β c*d*Lp*B*Sin θ /1600
2
WX=α *V02*μ z*μ
构架侧地线拉力=
L前=305线拉力
左转： A= B= C= D= 构架侧挂线：
T导= 20.794 Top= 16.624 TLB= 16.624
塔高= 32.6 塔身高= 10.5 塔身段长= μ z底高= β z底高= 底高μ z= 21 10 30 1 地线数量 OPGW:
导线拉力=
构架侧导线拉力=
导线拉力=
构架侧导线拉力=
n= n=
1
Σ Mx1= 5516.62441 Σ My1= -304.697898 A= B= C= D= -681.44 -610.47 674.56 603.59 终端（右转）： A= B= C= D=
LBGJ-80: 1
顶高β z= 1.25
n=
6
导线风荷载计算：
导线截面 275.96 地线截面 78.94 导线比 载 地线比 载
29.6 23.8 11.6 20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0=
β z=
23.5 1.24
V0=
μ z= β z=
23.5 1 1.24 1.823 4.795
μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934
终端转角塔基础计算
转角、终端杆塔基础设计计算计算时间：2012-05-21设计院：湖南电力工程咨询XXX工程：新建35KV输电线路计算者：计算依据——《电力工程高压送电线路设计手册》，第二版；——中华人民共和国电力行业标准DL/T 5219－2005《架空送电线路基础设计技术规定》；——《架空送电线路勘测设计》，邢春茂；——《架空输电线路设计》，孟遂民；1 地质条件：土壤类型：粉土中实物理特性：土重度γs=16kN/m3、上拔角α=20°、等代内摩阻角β=30°、土压力参数m=48kN/m3、土侧压力系数ξ=0.6、土重法临界深度系数2.5。
2 杆塔参数：杆塔类型：转角、终端、大跨越塔基础附加分项系数γf=1.6 电杆根部直径d=0.82m 杆塔基础埋深h t =2.8m 反弯点至地面距离H0 =3m3.“未命名”工况计算(1) 基础负荷：拉线盘上拔力T=0kN 反弯点处水平力S0 =0kN 电杆下压力F=0kN(2) 拉线盘设计①计算参数：拉线盘的埋置深度h tL = 3m、拉线拉力与水平地面的夹角ω=60°、拉线盘上平面与垂面的夹角ω1 =90°。
②拉线盘规格：钢筋混凝土材料、长l=0.6m、宽b=0.3m、厚t=0.2m、小底长l1=0.3m 、自)(6.0土重法临重法临界深h l b c +⨯==1.35m 当h tL ≤h c 时 抗拔土体积：⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++=αtan 34αtan )ωsin (ωsin 22L L 11L t t t t h h l b bl h V =1.57158m 3最大上拔力：ωsin γγV T f s t max f Q +==18.7129kNT max ＞T ，上拔稳定。
④ 强度验算： 拉线盘弯矩：)2(63)25.05.0(=e A P = M 121211101-1l l l l bl bl bl T---=0kN·m 3)25.0(e A P M 12202-2bbl bl T ===0kN·m 对钢筋混凝土材料,计算截面有效高度h 0 =0.18m 、钢筋抗拉强度设计值f y=210N/mm 2 、混凝土轴心抗压强度设计值f c =9.6N/mm 2 、短边钢筋截面面积〔A sb 〕=201.062mm 2 、长边钢筋截面面积〔A sl 〕=314.159mm 2 。
铁塔基础设计计算书
通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。
/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。
下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。
基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算： 基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==， 基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。
尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。
③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。
全方位不等高转角塔基础预偏值和位移值计算
谈全方位不等高转角塔基础预偏值和位移值计算辽宁电力送变电公司 袁志俭【内容提要】全方位不等高基础的预偏值计算方法不同于常规方法，并且这种转角塔基础在预偏后会造成基础位移。
本文用实例介绍了全方位不等高转角塔基础预偏值和位移值的计算方法，并对这种基础预高后对铁塔本身产生的影响进行了分析，供同行们借鉴参考。
关键词：不等高 转角 预偏值 位移值 计算近几年随着人们环保意思的增强，送电线路设计者们对山区线路基础采用全方位不等高方案设计越来越普遍，保护植被，防止水土流失已成为山区基础设计的主要原则。
过去这种全方位不等高基础形式主要应用于直线塔，现在也应用于转角塔。
由于规范规定转角塔施工后应向转角外侧预倾斜，因此在基础施工时应对转角内侧基础做预高处理（其预高值根据设计提供的范围计算），让转角内侧基础的顶面在原设计的基础上加高一个数值⊿h ，以保证转角塔预倾斜满足设计和规范要求。
对于等高转角塔基础其预高值用设计给定的倾斜率乘以正面基础根开求得；对于不等高基础其预高值不能直接计算，且基础在预高后会有一定的位移，这种现象会随着转角读数的增加和基础腿不等高值的加大愈加明显。
本文就全方位不等高基础预高值⊿h 和预高基础位移值⊿s 的计算介绍一种方法，供同行参考。
一、计算原理为了使本文的叙述简单、明了、直观，不妨将不等高基础简化为下面两个纵剖面并假设设计铁塔向右侧倾斜（左侧基础腿预高⊿h ），来介绍其预高值和基础位移的计算方法。
1、当受压基础高于受拉基础时受压基础高于受拉基础h 时，在受压基础预高的情况下，铁塔H 高断面处将产生预倾斜值δ。
另外，在受压基础预高⊿h 后由于铁塔腿底部斜距离a 是定值，因此会出现⊿s 的位移值。
见图1。
设铁塔的呼称高为H(一般H 为低塔腿的高度)，设计预倾斜率为η，则呼称高H 处铁塔设计预倾斜值δ为：δ=ηH （1—1）铁塔经预倾后由实线ADEF 旋转θ角至虚线A 1DE 1F 1的位置，主材DE 的顶点E 至E 1水平位移了δ值。
铁塔基础计算书
铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。
铁塔基础计算
铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。
如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。
目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。
台阶一般两阶或三台阶常用。
基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600,耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1,等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。
常用的台阶尺寸最底层的采用300,其他台阶高度按计算和构造要求确定。
设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力;地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。
上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。
剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。
我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。
下面介绍土重法计算。
土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表:注：位于地下水以下土的计算容重按8〜11取用。
混凝土重度24KN/m，位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/吊取用。
（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定:r f T E<r E rs(Vt-△vt-V°)+Qr「基础附加分项系数直线塔1.1;耐张、转角塔1.6T E-上拔力ht-基础埋深mVt-ht深度内土和基础的体积m3△vt-相邻基础影响的微体积r『水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度M-深度内的基础的体积m3Q-基础自重力Q=基础体积*混凝土重度Vt(基础体积)=ht(B2+2Bhttana+4/3ht2tan2a)△vt=(B+2httan%-L)2/24tan%(2B+L+4httan%) L-基础跟开m基础下压计算1 .当轴心荷载作用时应符合式：F><fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a r修正后的地基承载力「f-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2 .当偏心荷载作用时应符合式：Pmaxw1.2fa/「什基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+「G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KN G-基础自重和基础上的土重KN2A-基础底面面积mr G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取P G=1.0,不利时应取P G=1.2。
铁塔基础计算书实例
最小配筋
2320 D
25
实配钢筋 2945.243113 n
6
9.底板厚 度确定 9.1冲切 验算
Fl
9.2受剪 验算 58.03730929 5.29618 Vs
14.50933
0.7ftμ mho
0.7ft(lx-
7152.7456 717.517 2ho)ho 1474.273
是否满
编制
校对 审核 审定
Agx 1093.1859 nxφD 1472.621556
Zx,Zy
0.52
Cy 3.104342708
Agy 2756.97137 nyφD 1472.621556
Rg
300
mb
0.375
钢筋直径D
25
Pmax 99.05789952
底板应力表
是否满足
是
σo
σx(max) σy(max) σxc
No
80
18
0
15
185.2
222.63 26.73 18.85 74.86
2.基础型 式及基本 数据
2.1.基础
尺寸(m)
地下水
埋深h 出地面高h1 底板厚t 地梁高h2 柱截面宽bc 地梁宽b' 基础挑出长度ax 位
基础根开 总长度l
梁净距lx
2.5
1
0.6
1.2
0.6
0.6
0.8 2
4.35 6.55 3.75
足
是
σyc σxc` σyc`
6.内力计 算
8.390653 45.8689012 5.63465 26.26082131 3.22594 30.46255 3.742094
塔机基础转换脚计算书
塔机基础转换脚计算书一、编制依据1、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)2、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)3、中联重工科技发展股份有限公司TC5610塔式起重机说明书二、计算参数塔机基础转换脚主要受力为塔机设备自身重力和塔机倾覆力矩，根据轴心受压构件和受弯构件受力性能，本次计算按偏心受压构件核算。
计算简图：N=116KNM=388K N ·m060e m =构件材质：Q345厚度t=30mm净截面面积：214400n A mm =三、强度验算根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）表3.4.1-1, f = 295.00N/mm 2 初始偏心距属于小偏心受拉构件。
根据公式5.1.1-1,322116108.06/ 1.00 1.00295.00295.00/14400n N N mm f N mm A σ⨯===<⨯=⨯= 强度满足。
四、整体稳定根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）表3.4.1-1, f = 295.00N/mm 2 按5.2.3计算3003388102023.340.39011610i a a M e e e e mm h mm N ⨯=+=+=+=<=⨯323311610 1.00388116.86/116100.95314400(1)12(10.953)'1354810mx x x Ex M N N mm f N A W N βϕϕ⨯⨯+=+=<⨯⨯-⨯-⨯⨯式中 1.00mx β=，22'/(1.1)ex x N EA πλ=,0x I W y = 根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)表5.1.2-1, 对于x 轴, 属于 b 类截面, 查附录C, 得稳定系数ϕx 为0.953。
稳定性满足要求。
五、局部稳定根据规范5.4.2-1,腹板净高h 与其厚度t 之比：30010(250.54030h t λ==<+=式中, λ-------两主轴方向长细比的较大值; 当λ < 30 时，取λ = 30; 当λ > 100 时，取λ = 100.腹板稳定满足。
转角铁塔使用条件等效强度使用档距计算1
V1 × g = 24.10 ×
24 =
578.50 kN
杆塔类型
直线型 悬垂转角、耐张型 转角、终端、大跨越
上拔稳定
K1
K2
1.6
1.2
2
1.3
2.5
1.5
倾覆稳 定 K3 1.5 1.8 2.2础抗Fra bibliotekFT1 =
V - Vo × γo
K1
+
Gf K2
86.47 - 22.652
=
× 17
2.5
+
578.50 1.5
1.ht
深度
V
=
ht
× (
B
×
B
+
=
2.8
× (
4.2
×
4.2
+
四阶阶梯式基础计算
2 × B × ht ×tg α + 2 × 4.2 × 2.8 ×tg 25 +
4 × ht × ht ×tg α ×tg α )
3 4
× 2.8 × 2.8 ×tg 25 ×tg 25 ) 3
ho
0.3
h1
1.8
h5 h4 h3 h2
= 819.60 kN ≥ 456.85 kN 满足要求
FT1-基K1、础
640
K2--设
2
0 0.5 0.5
=
V--ht 深B-度-正 方ht形-基础 表7-2-4
土的 名称
砂类土
粘性土
ho-基bo础-正b1方-正b2方-正α方-回填 表7-1-7
土名 γ
o(kN/m3) α(°) β(°) 2.深 度内
86.47
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
SDJ-90°转角塔基础计算书
1 设计条件
1.1 受力条件：
上拔力： kN T 83.634=。
上拔时垂直线路方向的水平力：kN V x 34.66=。
上拔时顺线路方向的水平力： kN V y 78.43=。
下压力： kN N 99.735=。
下压时垂直线路方向的水平力：kN V x 32.73=。
下压时顺线路方向的水平力： kN V y 76.50=。
1.2 地质条件
地基承载力设计值：kPa f 160=。
地下水位： m h 3.0-=。
地基土的计算容重：3/15m kN =γ。
计算上拔角： 010=α。
计算内摩擦角： 015=β。
地基土的凝聚力： k P a c 10=。
2 计算过程
2.1 基础尺寸选择及校核：
由于当地开挖后出现流沙现象，上拔腿和下压腿做相同的尺寸，底面宽度取为5m ，放阶尺寸为500mm ，放阶为4阶，基柱尺寸为1m ×1m ，基柱出地面高度为400mm 。
容许上拔力校核：
322229.144.015.0)234(m V =⨯+⨯++=
302202015.54)10tan 9.13
410tan 9.1525(9.1m V =⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯= ()()kN V Q con f f 695258.015.023*******=⨯⨯+⨯+++=⨯=γ ()()kN T kN K Q K V V f 83.6346995
.16955.2159.1415.5421
0=>=+⨯-=+⨯-γ 满足要求。
容许下压力校核：
基础底面正上方土及钢筋混凝土基础的重力为： ()
kN G 5.1371159.144.256952=⨯-⨯+=
基础顶面作用的弯矩为： m kN M x ⋅=⨯=968.1754.232.73
m kN M y ⋅=⨯=824.1214.276.50
基础底面的抵抗矩为：
33167.456
1m W W y x =⨯== 基础底面最大作用应力为：
kPa W M W M A G N y y X x 765.155167
.4824.121167.4968.175255.137199.735max
=+++=+++=σ f < 满足要求。
2.2 配筋计算：
上拔腿的计算：
控制截面的弯矩为：
m kN M x ⋅=⨯=656.588.032.73
m kN M y ⋅=⨯=608.408.076.50
控制截面的抵抗矩为：
33167.016
1m W W y x =⨯== 钢筋的内力臂为：
m Z Z y x 9.0==
所需钢筋的截面积为：
2408.692422m m R K Z M Z M T A g
y y x x g =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= 选定钢筋的总根数为16根，每侧5根，则有
24033.455922m m R K Z M Z n M n n T A g
x x y x y y gy =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= 24053.436422m m R K Z M Z n M n n T A g
y y x y x x gx =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= 角部钢筋加大二级，每侧选配323402Φ+Φ，每侧配筋面积为24926
mm ,总配筋面积为214677
mm ，满足要求。
上拔腿抗剪：
()()747.120/)1(04=+--=g h l s A A R T K γγγ
()()kPa K R kPa a h A b bh h M A A T l g g s x g h l 53.12378.52010/2042'030=>=-+++=γσ 由于kPa kPa bh V K x 2200100.112.0778.112/304=⨯⨯<=，故取0.2=k α，箍筋选配双肢,200@8mm Φ此时，有
kN V K kN s h A R x k g k 778.112697.20040=>=α,
满足条件。
下压腿的配筋计算：
每侧选配203Φ钢筋，则有：
kN A R A R N h a g g 73.105270=+=
kN A R A R N h a gy g x 82.101970=+=
kN A R A R N h a gx g y 82.101970=+=
m N M e x x 0797.0==，m N
M e y y 0552.0== m e x 3703.00797.005.05.0'=--=，m e y 3948
.00552.005.05.0'
=--= 由于m h m b R e e A R e h e h x w x x gy g x x 5225.055.0745.1)()()(0'2
00=>=++-+-= 故kN e bh R a h A R N x a g gy g x 496.577352)(2
0'0=+-=， 同理，kN e hb R a b A R N y a g gx g y 852.833602)(2
0'0=+-=。
0376.105171000<-=-+y
y x x N N N N N 。
此时，根据m h m x 0.1745.1=>=，可知截面完全受压，故选配203Φ钢筋完全能够满足要求。
箍筋选配同上拔腿。