基于VB的高压架空送电线路的导线力学计算_许焕学

合集下载

对输电及高压架空线路的检修与施工许恒荣

对输电及高压架空线路的检修与施工许恒荣发表时间：2019-03-29T15:14:23.173Z 来源：《电力设备》2018年第30期作者：许恒荣[导读] 摘要：输电及其高压架空线路对整个电网的安全稳定运行有着至关重要的影响。

（中国电建集团湖北工程有限公司湖北省武汉市 430040）摘要：输电及其高压架空线路对整个电网的安全稳定运行有着至关重要的影响。

尤其是高压架空线路检修与其他线路的检修过程又存在着明显的差异性，且因为输电及高压架空线路而引发的电力故障问题不容小觑。

所以如何做好输电及高压架空线路的检修与施工工作，确保电网的安全稳定运行就显得尤为重要。

笔者在总结了个人从事输电及高压架空线路检修与施工经验的基础之上，提出了输电及高压架空线路的检修技术与施工过程中的注意事项，以供广大同行参考借鉴。

关键词：输电；高压架空线路；检修施工1输电及高压架空线路常见故障1.1高压架空线路的非金属性短路故障所谓的非金属性短路故障就是指高压监控线路中不同电位的两个点没有直接进行连接，而是通过一定的电阻加以连接。

在发生非金属性短路故障问题时，因为故障点电阻为零，短路电流虽然小于金属性短路电流，但是能够持续较长的时间，所以在某种意义上，非金属性短路故障危险性较大。

1.2高压架空线路的金属短路故障所谓的金属短路故障就是指处在不同位置上的金属导体，因为发生了直接连接或者是导线相互接触而发生了短路故障问题。

在发生金属短路故障时短路区域内的电阻会下降至零度，短路电流发生较大的变化，整个电路都被自动断开。

1.3高压架空线路发生相间短路故障在交流电路之中火线与零线是区分存在的，也正因如此电路会被区分成三相四线制，也就是说在整个电路之中存在着3条火线与1条零线。

而相间短路恰恰就存在于3条火线之间，但出现两相短路或者是三相短路时，其所造成的短路危害往往是难以预测的，轻则会造成电力设备的损坏，重则会造成电力工作人员的伤亡。

1.4架空线路单相接地故障在架空线路的系统故障是时常发生的，特别是在潮湿的空气中出现故障的时候，其往往是单相接地所导致的。

输电线路设计课程课件

3.3.1 绝缘子的分类
按连接方式分
球形连接绝缘子
槽型连接绝缘子
钢化玻璃绝缘子
按绝缘子介质材料分
瓷质悬式绝缘子半导体釉绝缘子
合成绝缘子棒悬式绝缘子
按承载能力大小分
40、60、70、100、160、 210、300kN 7个等级
3.3 绝缘子基础知识
3.3.2 绝缘子的标识含义及构造
1. 绝缘子的标识含义
3.4 输电线路对绝缘子的技术要求
3.4.1 对机械强度的要求
绝缘子机械强度安全系数的计算
K1 =T R/ T
3.4 输电线路对绝缘子的技术要求
绝缘子的残余强度：运行中的悬式绝缘子，其瓷裙或玻璃裙因各种原因造成损伤或破碎，使绝缘子机械强度降低，这种不是完全破坏的绝缘子还具有继续承受线路机械荷载的能力。这种还保留的部分机械强度成为残余强度。
２. 操作过电压时对绝缘子的要求３. 雷电过电压时对绝缘子的要求
第4章输电线路雷击跳闸与防治
本章预览
4-1 雷电及其参数 4-2 输电线路雷击跳闸故障分析 4-3 雷击跳闸故障的判别 4-4 雷击跳闸的防治措施
4.4 雷击跳闸的防治措施
4.4.1 组织措施
线路防雷工作是线路工作的重中之重，生产运行单位硬结合秋检、冬检，认真分析雷害故障原因，总结、统计、分析线路历年雷害故障及防雷措施应用效果，结合线路历年运行经验和沿线地形、地貌、地质、地势，在逐步摸清或划定雷电易击点杆塔和多雷区段区域的基础上，因地制宜地采取措施
（1）普通绞线拉断力
Fd = aσ bS
3.1 有关导线运行的一些计算
3.1 有关导线运行的一些计算
（2）组合绞线拉断力
Fd = 0.95σ d Sd + 0.85σ g Sg

基于牵引计算的牵引变电所馈线电流仿真计算

基于牵引计算的牵引变电所馈线电流仿真计算万庆祝;吴命利;陈建业;王赞基;刘晓宇【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2007(022)006【摘要】传统的交流电气化铁道牵引供电系统仿真一般采用单一的供电系统仿真计算软件,忽略了供电系统和列车牵引运行的内在联系,从而影响了仿真结果的精度.本文详细叙述了如何构建包括列车牵引计算模块和牵引供电系统潮流计算模块在内的综合仿真软件,给出了仿真系统的主体流程,并分析了如何实现牵引变电所馈线电流的仿真计算.分析比较了求解交流牵引供电系统潮流的现有方法,针对其R/X较大的特点,采用了改进PQ分解法求解系统潮流,并利用一个10机车系统进行了实际验证,计算表明该方法性能优良,是求解交流电气化铁道牵引供电系统潮流的有效方法.最后利用所开发的软件成功地仿真了一条具体线路牵引变电所馈线电流随时间变化的过程,验证了其实用性.【总页数】6页(P108-113)【作者】万庆祝;吴命利;陈建业;王赞基;刘晓宇【作者单位】清华大学电机系电力系统国家重点实验室,北京,100084;北京交通大学电气工程学院,北京,100044;清华大学电机系电力系统国家重点实验室,北京,100084;清华大学电机系电力系统国家重点实验室,北京,100084;清华大学电机系电力系统国家重点实验室,北京,100084【正文语种】中文【中图分类】U223.2【相关文献】1.牵引变电所馈线电流的概率模型 [J], 张丽艳;李群湛;解绍锋;陈民武2.牵引变电所设置馈线大电流闭锁重合闸改善主变压器运行条件措施的探讨 [J], 孟必强3.牵引变电所馈线平均电流、有效电流新计算方法的研究 [J], 赵乾钊4.基于车-网同步测试的牵引变电所馈线保护误动分析 [J], 王双全;于海顺;刘晓华5.牵引变电所馈线平均电流、有效电流新计算方法的研究 [J], 赵乾钊因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

基于电力工程中变电站施工技术分析许谦

基于电力工程中变电站施工技术分析许谦摘要：在电力系统的安全、稳定运行当中，变电站发挥着关键作用，其施工质量是决定社会生产生活用电效果的直接因素。

在施工当中，应该加强对施工流程与秩序的优化，强化现场监督工作与安全教育，通过合理的风险管控措施，保障工程建设项目的顺利实施。

关键词：电力工程；变电站；施工技术；质量控制引言变电站的稳定性、安全性与经济性会直接受到变电站施工质量的影响，变电站施工质量也决定了电能质量，因此，控制变电站施工项目质量有着非常重要的作用和意义。

1变电站建设现场施工存在的问题首先，在工程建设中缺乏对施工流程的有效控制。

未能对变电站工程项目的整体性进行分析，缺乏对施工现象的宏观把控，导致施工各环节之间的衔接性不足，资源浪费情况较为严重。

未能认识到各环节之间存在的差异性，也会使得施工管理工作效率较低。

其次，未能有效控制施工现场环境。

由于变电站的建设通常会遇到复杂的施工环境，如果缺乏对环境问题的调研与分析，将会使工程建设面临较大的风险。

未能对环境变化情况进行动态分析与评估，导致企业经济效益造成巨大损失。

2电力工程中变电站施工技术要点2.1准备工作任何一项工程的开展都需要前期的准备工作，变电站工程土建施工也不例外。

为了提升施工效果，做好前期的工作非常重要。

近年来，由于我国电力工程发展速度逐渐加快，国家对工程的要求也变得越来越多，要求物资的采购应该实现规范化以及标准化。

所以在施工设计过程中，一定要确保具有较强的准确性以及科学性。

同时，变电站工程土建施工工作开展的前期阶段，土建图纸设计方面，应该安排专门的电气设计人员，与土建施工人员共同配合，共同参与。

此外，在具体的工作中，电气安装技术人员应该明确土建施工计划，熟练掌握施工方式，并且对土建施工进程进行实时跟进，尤其是在进行土建工程的屋面施工以及地面施工时。

需要注意的是：在施工工作开展之前，相关人员还应该对施工预埋件进行合理的加工和制作，科学地预埋管道，为后续工作提供可靠依据。

超高压输电塔在覆冰断线作用下的动力响应

超高压输电塔在覆冰断线作用下的动力响应刘锐鹏;颜天佑;张耿斌;许志华;徐辉【摘要】以某500 kV典型输电线路的塔-线体系为模型,借助非线性有限元软件ANSYS/LS-DYNA,在不考虑导线与地面碰撞接触的情况下,模拟不均匀覆冰工况下,四分裂子导线同时断裂、相继断裂两种工况下,断线冲击荷载对输电塔的动力效应.分析结果显示,塔头上的应力和位移动力效应明显,采用拟静力法计算断线冲击荷载是偏于不安全的.【期刊名称】《云南电力技术》【年(卷),期】2014(042)001【总页数】4页(P59-62)【关键词】输电线路;不均匀覆冰;四分裂导线;冲击荷载【作者】刘锐鹏;颜天佑;张耿斌;许志华;徐辉【作者单位】广州电力设计院,广州510075;广州电力设计院,广州510075;广州供电局有限公司输电管理所,广州510620;广州电力设计院,广州510075;广州电力设计院,广州510075【正文语种】中文【中图分类】TM75架空输电线路断线产生的纵向不平衡张力是输电塔的重要设计荷载[1],虽然线路断线事故是小概率事件,但一旦发生,不仅会损坏杆塔、绝缘子等电力设施,还会引起局部范围的电力系统振荡,严重时会导致输电杆塔连续倒塔,严重的冰雪灾害造成了多条输电线路的大规模倒塔断线事故,给电力系统造成了严重破坏[2]。

我国学者夏正春[3]利用ANSYS/LS-DYNA数值模拟了输电塔在导地线断线作用下的动态响应,但建立的塔-弹簧模型没有充分考虑塔-线耦合作用;鲍立华[4]用ABAQUS建立了某大跨越输电塔线体系模型,分析了四分裂导线断一根子导线直至断四根子导线工况下断线荷载对输电塔的冲击作用,但其设定的子导线断线工况较理想化;谭庆等[5]以晋东南-南阳-荆门1 000 kV输电线路汉江大跨越工程为参考,利用两塔三线模型分析了断线工况下大跨越输电塔的动力响应,但未考虑子导线的断线工况。

国外学者John D.Mozer等[6]对输电线路塔-线体系模型进行试验和数值模拟分析,得到了在断线情况下输电塔顺线路方向的静态、动态响应;M.B.Thomas等[7]提出了基于不同型号参数的输电线断线的时间历程计算方法。

500 kV输电铁塔力学失效分析和失效预测研究

500 kV输电铁塔力学失效分析和失效预测研究
陈易飞;阳林;黄欢;吴建蓉
【期刊名称】《电工电气》
【年(卷),期】2024()4
【摘要】针对中国南方地区典型覆冰线路,采用有限元仿真方法建立了500 kV输电铁塔的仿真模型,开展了不均匀覆冰下不同覆冰厚度和不同风速等工况的力学特性分析,统计得到铁塔的薄弱点位置规律。

基于薄弱点构件的轴向应力和节点位移,开展输电铁塔力学失效分析,并通过基于BP神经网络的输电铁塔力学失效预测方法研究,实现对输电铁塔最大轴向应力和节点位移的预测。

结果表明:相同风速和基本冰厚下,长、短档距侧冰厚值相差越大,薄弱点构件轴向应力和节点位移值越大;随着覆冰厚度的增加,风速对节点位移的影响更大;相同冰风荷载下,长档距侧重覆冰对轴向应力和节点位移的影响要大于短档距侧重覆冰;不均匀覆冰工况下,500 kV输电铁塔的薄弱点位置主要分布在输电铁塔塔头地线支架处、上下曲臂连接处、瓶颈处以及铁塔的塔身处。

该预测方法可以实现对其最大轴向应力和节点位移的有效预测,为重冰区输电铁塔的失效预测提供了参考。

【总页数】11页(P17-26)
【作者】陈易飞;阳林;黄欢;吴建蓉
【作者单位】华南理工大学电力学院;贵州电网电力科学研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TM726;TM753
【相关文献】
1.在建110kV输电线路铁塔塔腿开裂失效分析
2.500 kV输电线路铁塔横担变形材质检测及失效分析
3.500kV输电导线耐张线夹断裂失效分析
4.500 kV架空输电线路内悬浮抱杆组立铁塔受力分析研究
5.220 kV输电铁塔塔腿腐蚀失效原因分析
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

架空导线的交流电阻计算方法对比

架空导线的交流电阻计算方法对比
张瑞永;赵新宇;陶礼学
【期刊名称】《电线电缆》
【年(卷),期】2014(000)004
【摘要】架空导线交流电阻是由直流电阻及其在交流电流下的电阻增大部分组成,由于交流电阻增大的成因复杂,准确计算导线交流电阻困难,通过研究导线集肤效应、磁滞涡流损耗的产生机理,给出了基于Bessel函数的集肤效应算法、Morgan交直流电阻比法和日本JCS 0374算法,并对3种算法计算交流电阻的敏感因素进行了
对比分析,最后给出了架空导线交流电阻计算的推荐算法.
【总页数】4页(P1-3,10)
【作者】张瑞永;赵新宇;陶礼学
【作者单位】江苏省电力设计院,江苏南京211102;江苏省电力设计院,江苏南京211102;江苏省电力设计院,江苏南京211102
【正文语种】中文
【中图分类】TM244.2
【相关文献】
1.油气管道交流排流用接地极的选取及接地电阻计算 [J], 刘仲超;许乃迪;于爱新;
徐莎
2.油气管道交流干扰保护中接地极接地电阻的计算 [J], 李建军;刘京晓;付伟;付平平;潘怀良
3.TSV阵列交流电阻计算方法的研究与实现 [J], 赵景龙;缪旻
4.圆线同心绞架空导线电阻率测量方法浅谈 [J], 朱玮
5.电缆群交流电阻值计算与优化排列方式研究 [J], 贾立辉
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

架空电力线路力学计算及绘图功能的VB实现

架空电力线路力学计算及绘图功能的VB实现架空电力线路的设计，需要进行复杂的线路力学计算、绘制繁杂的应力特性曲线图和弧垂安装曲线图。

首先，应确定不同气象条件组合情况下，档内各种电线的比载、应力和使用张力，然后进一步确定起控制作用的气象条件组合、临界档距和各气象组合下，不同代表档距内电线的应力、弧垂，最后据此绘制应力特性曲线图和弧垂安装曲线图。

而架空电力线路力学计算是复杂的，人工计算需要代入数据既多又繁琐且易出错。

因此，通过计算机辅助设计，进行架空电力线路力学计算并绘制图纸，对提高生产效率、节省时间、降低错误率是非常必要的。

在从事架空输电线路工程设计工作期间，笔者利用VB语言，编制了架空输电线路电线计算软件。

该软件具有线材数据库、11种工况下“整十档距”力学计算、精确单独档距力学计算、防震锤安装距离计算、生成计算书、绘制应力特性曲线图和弧垂安装曲线图等功能。

本文旨在于对具有一定特点的几个功能模块进行简介，对其他功能不作一一赘述。

1. 利用状态方程求解临界档距根据架空线路力学理论有状态方程：式中、——分别为已知和待求情况下的电线最低点的水平应力，))If w lad，则沿右边走线至lac；若llbd，则再沿右边走线至lbc；若l<lbd，则沿左边走线至lcd，其余依次类推，直至最后走线至某气象情况代表的符号（A 或B或C或D），则该气象情况即为此档距l中控制应力的气象情况。

3. 单独档距计算为了设计工作中杆塔力学校核的需要，需从力学曲线图或计算结果文件中查出特定档距的应力情况。

该软件的单独档距计算功能可视为一种查表功能，有了这一功能可通过计算，得出特定档距的应力情况，减少了查图表的费时费力，并提高准确性，也可将结果分别以文本文件和EXCEL表格的形式保存，用于输电线路力学EXCEL校验表格（华宇公司应用的又一输电线路力学校验软件）。

4. 保存计算书编制计算书可用于记录原始数据、计算过程及计算结果，以留档备查。

架空线常用计算公式和应用举例

架空线常用计算公式和应用举例前言在基层电力部门从事输电线路专业工作的技术人员,需要掌握导线的基本的计算方法。

这些方法可以从教材或手册中找到。

但是，教材一般从原理开始叙述，用于实际计算的公式夹在大量的文字和推导公式中，手册的计算实例较少,给应用带来一些不便.本书根据个人在实际工作中的经验，摘取了一些常用公式，并主要应用Excel工作表编制了一些例子，以供相关人员参考。

本书的基本内容主要取材于参考文献，部分取材于网络。

所用参考文献如下：1。

GB50545 -2010 《110~750kV架空输电线路设计规程》。

2。

GB50061-97 《66kV及以下架空电力线路设计规范》.3。

DL/T5220-2005 《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》。

4. 邵天晓著，架空送电线路的电线力学计算，中国电力出版社，2003。

5. 刘增良、杨泽江主编,输配电线路设计, 中国水利水电出版社，2004.6。

李瑞祥编，高压输电线路设计基础，水利电力出版社，1994.7.电机工程手册编辑委员会，电机工程手册，机械工业出版社，1982。

8。

张殿生主编,电力工程高压送电线路设计手册,中国电力出版社，2003。

9。

浙西电力技工学校主编，输电线路设计基础，水利电力出版社，1988。

10。

建筑电气设计手册编写组，建筑电气设计手册，中国建筑工业出版社，1998。

11.许建安主编，35-110kV输电线路设计，中国水利水电出版社，2003.由于个人水平所限，书中难免出现错误，请识者不吝指正。

四川安岳供电公司李荣久 2015—9-16目录第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式二、导线截面选择与校验的方法三、地线的选择第二节架空电力线路的设计气象条件一、设计气象条件的选用二、气象条件的换算第二章导线（地线）张力(应力）弧垂计算第一节导线和地线的机械物理特性与单位荷载一、导线的机械物理特性二、导线的单位荷载第二节导线的最大使用张力和平均运行张力一、导线的最大使用张力二、导线的平均运行张力第三节导线张力弧垂的精确计算一、导线的悬链线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长三、导线的允许档距和允许高差四、导线悬挂点等高时的张力弧垂计算五、架空线的等效张力（平均张力)第四节导线张力弧垂的近似计算一、导线的抛物线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长第五节水平档距和垂直档距一、水平档距和水平荷载二、垂直档距和垂直荷载第六节导线的状态方程式一、孤立档的状态方程式二、连续档的状态方程式和代表档距第七节临界档距一、用斜抛物线状态方程式求临界档二、用临界档距判别控制条件所控制的档距范围第八节导线张力弧垂计算步骤第九节导线应力弧垂分析一、导线和地线的破坏应力与比载二、导线的悬链线公式三、导线应力弧垂的近似计算四、水平档距和垂直档距五、导线的斜抛物线状态方程式六、临界档距第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节档距中有一个集中荷载时导线张力弧垂的计算一、档距中有一个集中荷载的弧垂和张力二、导线强度及对地或交叉跨越物距离的校验第二节孤立档导线的计算一、耐张绝缘子串的单位荷载二、孤立档导线的张力和弧垂三、孤立档的临界档距第三节导线紧线时的过牵引计算一、紧线施工方法与过牵引长度二、过牵引引起的伸长和变形三、不考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算四、孤立档考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算第四节连续倾斜档的安装计算一、连续倾斜档导线安装时的受力分析二、连续倾斜档观测弧垂的确定三、悬垂线夹安装位置的调整四、地线的安装第五节耐张绝缘子串倒挂的校验第六节悬垂线夹悬垂角的计算第四章导线和地线的防振计算第一节防振锤和阻尼线一、防振锤的安装二、阻尼线的安装第二节分裂导线的防振第五章架空线的不平衡张力计算第一节刚性杆塔固定横担线路不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时的不平衡张力求解方法三、断线张力求解方法四、导线从悬垂线夹松落时的不平衡张力第二节固定横担线路考虑杆塔挠度时不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时考虑杆塔挠度的不平衡张力求解方法三、考虑杆塔挠度时的断线张力求解方法第三节转动型横担线路断线张力的计算一、断线张力的求解方程二、断线张力的计算机试凑求解方法第四节相分裂导线不平衡张力的计算一、计算分裂导线的不平衡张力的公式二、计算公式中几个参数的取值与计算三、不平衡张力的求解方法四、用Excel工作表进行计算的方法第五节地线支持力的计算一、电杆的刚度和刚度系数二、电杆的挠度三、地线支持力的计算四、地线支持力的计算机试凑求解方法第六章架空线弧垂观测计算第一节弧垂观测概述一、观测档的选择二、导线初伸长的处理三、弧垂的观测方法四、弧垂的调整与检查五、观测弧垂时应该注意的问题第二节均布荷载下的弧垂的观测参数计算一、用悬链线法求弧垂观测参数二、弧垂观测角的近似计算公式三、用异长法和等长法观测弧垂时a、b与弧垂f的关系第三节观测档内联有耐张绝缘子串时弧垂的观测参数计算一、观测档弧垂的计算公式二、用等长法和异长法观测弧垂三、用角度法观测弧垂架空线常用计算公式和应用举例安岳供电公司李荣久第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式常用导线的型号和名称如表1—1—1.其中，LJ 、LGJ 、LGJF 、GJ 为GB1194-83、GB1179—83、GB1200—75和GB/T1200-1988标准的表示法，JL 、JL/G 、JFL/G 为GB/T1179-1999标准的表示法。

基于VB6．0的架空送电线路的电线力学计算

基于VB6．0的架空送电线路的电线力学计算
黄文泽;王道书
【期刊名称】《贵州电力技术》
【年(卷),期】2008(000)012
【摘要】电线力学计算是架空送电线路力学计算中最重要的计算。

从理论上介绍
了电线的应力和弧垂及其计算推导，讨论了临界档距的判别和控制气象条件的确定，并推导出实例设计中用到的连续档、孤立档放线曲线的应力、弧垂及临界档距的计算公式。

利用可视化编程语言VB进行编程计算，使计算更加简单迅速，交互界面更加友好，最后通过工程上的具体实例对所编制的软件加以验证和说明。

【总页数】3页(P1-3)
【作者】黄文泽;王道书
【作者单位】贵州电力设计研究院,550003;贵州大学,550002
【正文语种】中文
【中图分类】TM726.3
【相关文献】
1.基于VB的高压架空送电线路的导线力学计算 [J], 许焕学;邵文录
2.基于VC++.net的高压架空输电线路的电线力学计算 [J], 宋辉梅;刘新闯;马银戌
3.架空输电线路电线力学计算软件的研究与开发 [J], 李俊
4.基于地形图量测的架空送电线路平断面图制作方法 [J], 何润财;张云生
5.用于弧垂微调的架空输电线路电线力学计算 [J], 郭永喜;曾令通;王雪锋;江明镜;
朱俊武
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

高压架空送电线路塔基数据处理探讨——应用VBA程序实现塔基数据的自动处理

高压架空送电线路塔基数据处理探讨——应用VBA程序实现
塔基数据的自动处理
邓明阳
【期刊名称】《黑龙江科技信息》
【年(卷),期】2011(000)018
【摘要】GPS-RTK(技术的使用已经极大地提高了高压架空送电线路塔基测量外业工作的效率,然而绘制塔基断面图(塔基地形图)却由于步骤繁多,单调乏味,很容易在数据的判读、记录、输入等过程中发生错误,对勘测成品的质量留下隐患.将重复单调的劳动交给机器来处理是人机工程学的基本分配原则,探讨了运用VBA实现塔基数据自动处理的可行性.
【总页数】1页(P61)
【作者】邓明阳
【作者单位】新疆电力设计院,新疆,乌鲁木齐,830001
【正文语种】中文
【相关文献】
1.架空送电线路塔基溶洞后处理中灌浆技术的应用 [J], 邬彪彪;傅志浩;梁坤泉
2.论架空送电线路铁塔基础角度变换的探讨 [J], 苏健聪
3.架空送电线路铁塔基础角度变换的探讨 [J], 高汝涛;李鑫
4.超高压架空送电线路转角塔基础角度变换 [J], 徐伯建
5.VB和VBA for AutoCAD编程在电力勘测塔基断面数据处理中的应用 [J], 乐志豪
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

基于VB的高压架空送电线路的导线力学计算

条线路架设竣工后，导线的应力随着气象条件的
变化而变化，但线路设计要求，在任何可能的危险
对运行中的架空送电线路常年受到各种自然环
境及气象条件的影响。导线经常受到自重、覆冰，
气象条件下，导线的应力都不超过导线所允许的应力，即导线的最大使用应力，用公式表示为
ＸｕＨｕａｘｕＳａｏＷｅｌＨｅｈｎｕ
（ｉｕｌｃｒｃＰｗｅｕｐｙＢｕｅｕＢａｄｎ，ｂｉ７０）ＬａｓｉｅｔｉｏｒＳｐｌｒａ，ｏｉｇＨｅｅ４ｈＥ０１０
ＡｂｓｒｃｔｅａｐｌｃｔｏｔａｔｈｐｉａｉｎｏｆＶＢａｕｇｒｇａｍｉｇｔｃｉｖｇｏｔｇｖｅｈａｏｅｌｎｇａｅｐｏｒｍｎｏａｈｅｅｈｉｈｖｌａｅｏｒｅｄｐｗｒ
的切线方向。在应力作用下沿导线分布的个点与两
悬挂点问连线出现了距离，我们将导线某点与两悬挂点问连线的垂直距离成为该点的弧垂。本文的论述中导线应力均指该档中导线最低点的水平应力，
弧垂指导线最低点的弧垂，在导线型号确定的一档导线中，在同一气象条件控制下应力和弧垂的成反
Ｋｅｏｄ：ｍｅｈｎｃａｃａｉｆｅｅｔｉａｉｅ；ｃｉｉａｐａｙｗｒｓｃａｉｓｃｌｕｌｔｏｎｏｌｃｒｃｌｒｗｔｃｌｓｎ；ｓｒｓ；ｓｇｔｅｓａ

覆冰导线舞动特性及其引起的导线动态张力

考虑导线及覆冰的重力，风作用于导线上的升力、阻力、张力、阻尼力和惯性力，建立 z 、x 方向的平衡方程∑ Fz=0 ，∑ Fx =0 ；考虑空气动力扭矩、重力矩、惯性力矩和阻尼力矩等，建立绕导线截面圆心的力矩平衡方程∑ Mθ =0 ，如式（ 1 ）所示。
2 ⎧ d2 z dz ⎛ kπ ⎞ + T ⎜ ⎟ z = ( m + mi ) g − ⎪( m + mi ) 2 + Cz dt dt ⎝ L ⎠ ⎪ ⎪ 2 ⎪ mi ri cos (θ + θ 0 ) d θ + FL cos α1 − FD sin α1 ⎪ dt 2 ⎪ 2 2 ⎪ m + m d x + C dx + T ⎛ k π ⎞ x = ( ) i x ⎜ ⎟ ⎪ dt ⎪ dt 2 ⎝ L ⎠ （ 1） ⎨ 2 dθ ⎪ ⎪ − mi ri sin (θ + θ 0 ) 2 + FL sin α1 + FD cos α dt ⎪ 2 ⎪ d 2θ dθ ⎛ kπ ⎞ + GJ ⎜ ⎟ θ = M − ⎪ I 2 + Cθ dt ⎝ L ⎠ ⎪ dt ⎪ 2 2 ⎪ mi ri cos (θ + θ 0 ) d z − mi ri sin (θ + θ 0 ) d x ⎪ dt 2 dt阻力系数 C D
Grid division of the computing domain
图4 Fig.4
计算区域网格的局部放大图 Local enlarged view of the grid
(b) 升力系数 C L
边界条件的定义：最外边界圆定义为速度入口边界（ velocity-inlet），其余定义为固壁边界（ wall）。模型求解器的选择：求解器（ solver）的设置中选择基于压力法的求解器（ pressure based ），隐式算法（ implicit），二维空间（ 2D ）。湍流模型的选择：标准 k− ε 湍流模型。空气动力系数的数值仿真结果如图 5 所示。覆冰截面形状、覆冰厚度及风速等是影响覆冰导线气动力特性的主要因素。当风速 V 为 15m/s，对于直径 D=32.76mm 的导线，分别改变覆冰厚度 b 为 5mm、10mm、15mm 和 20mm，攻角α 分别为 0°、 15°、30°、45°、60°、75°、90°、105°、120 ° 、 135°、150 ° 、165°和 180 ° 时，空气动力参数的数值仿真结果如图 6 所示。

架空送电线路基础上拔稳定计算公式的修正

ｐｒｍｅｅｓａｅｅｐｅｓｖｌｏｇｉｔｂｅｕｌｏｍｕａｉｇｌｔｎｆｒＦｄｍｅｔｌＤｅｉｎｏｅｈａａｓａａｔｒｒｘｒｓｉｅｙｗｒｎｎｓａｌｐｉｆｒｌｎＲｅｕａｉｕｎａｎａｓｇｆＯｖｒｅｄＴｒｎ－ｔｆｏｏ
２００５）ａｄｃｍｂｎｒｇａｎｏｉｇｐｏｒｍｍｉｇｐｉｃｐｅｏｎａｎａｅｉｎｐｏｒｍｆｄ０６，ｔｉｐｐｒｐｏｏｅｈｔｓｍｅｎｒｉｌｆｕｄｍｅｔｌｓｒｇａＴ２０ｎｆｄｇｏｈｓａｅｒｐｓｓｔａｏ
Ｅｇｎｅｉｇ（ｉｏ）ａｄＲｇｌｔｎｆｒＦｎａｎａｓｎｏｅｈａｒｎｍｉｓｎＬｎＤＬＴ５ｎｉｅｒｎ２ｄＥｄｔｎｎｅｕａｉｏｕｄｍｅｔｌｎｉｏＤｅｉｆｇＯｖｒｅｄＴａｓｓｉｉｅ（／２ｏ１９—
ｃｎｔｕｔｎ．Ｃａｃａｉｎｅａｏｓｒｃｉｏｌｕｌｔｏｘｍｐｌｒｖｓｔｔｔｅｆｎｍｅｔｌｕｉｏｃａｃａｅｙｔｅｒｖｓｄｆｒｌａｌｓｅｐｏｅｈａｈｕｄａｎａｐｌｆｒｅｃｌｕｌｔｄｂｈｅｉｅｏｍｕａｔｌｅｔｆｉ
第３２卷第４期
黑龙江电力
２１００年８月
架空送电线路基础上拔稳定计算公式的修正
王高益
（南电力设计研究院，海南海口５００）海７２３

汪工版2006-2012年线路力学案例题解答

汪工版2006-2012年线路力学案例题解答2006上2006下2008上2008下2009上2009下2010上2011下2012年上午【B 】GB50545-2010第8.0.2条，500kV 线路在设计覆冰厚度10mm 时，地线与相邻导线间的最小水平偏移为1.75m 。

【B 】GB50545-2010第8.0.1条3款公式（8.0.1-2），导线三角形布置时其等效水平线间距离)(41.10)3/54(822m D X =⨯+=。

【C 】GB50545-2010第8.0.1条1款公式（8.0.1-1），2.51800100.8f 252=⨯⨯==-Kl c相导线最小水平线间距离m 2.112.5165.011050054.0=++⨯=D【C 】GB50545-2010第8.0.1条1款公式（8.0.1-1）据题意得，m l l 93810865.011050054.025=⨯++⨯-【B 】GB50545-2010第7.0.15条、第8.0.2条，无冰区可不考虑水平偏移，导、地线间距离为0.012×800+1=10.6（m ），则地线挂点应比导线挂点高为10.6-2-5+0.5=4.1（m ）。

2012年下午题31-35 某500kV 送电线路，导线采用四分裂导线，导线的直径为26.82mm ，截面为425.24mm 2，单位长度质量为1.349kg/m ，设计最大覆冰厚度为10mm ，同时风速为10m/s ，导线最大使用应力为92.85N/mm 2，不计绝缘子的荷载（提示g=9.8冰的比重为0.9g/cm 3）。

31.线路某直线塔的水平挡距为400m ，大风（30m/s ）时，电线的水平单位荷载为12N/m ，风压高度系数为1.05，计算该塔荷载时90°大风的每相水平荷载为下列何值？（A ）20160N （B ）24192N （C ）23040N （D ）6048N 答案：[ B ]解答过程：依据《电力工程高压送电线路线路手册》P174之式3-1-14N l g W c H H 23040)90sin 2.140012(4sin 22=⨯⨯⨯⨯==θβx依据GB50545-2010之10.1.18NB L g B dL Wo W c z p P c sc z x 24192)90sin 12.105.140012(490sin sin 2242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==βμθβμμα＝32.该塔垂直档距650m ，覆冰时每相垂直荷载为下列何值？（A ）60892N （B ）14573N （C ）23040N （D ）46048N 答案：[ A ]解答过程：依据线路手册之表3-2-3g1＝9.8*1.349=13.22g2＝9.8*0.9*3.14*10*（10+26.82）/1000＝10.2g3＝g1+g2＝23.42g ＝23.42*4*650＝6089233.请计算用于山区的直线塔导线断线时纵向不平衡张力为？（A ）31587N （B ）24192N （C ）39484N （D ）9871N 答案：[ C ]解答过程：依据GB50545-2010第10.1.7条表10.1.7。

大高差架空输电线路覆冰厚度力学计算模型

42中国设备工程 2016.06研究与探索Research and Exploration ·探讨与创新·一、覆冰厚度力学计算模型由于风载荷对输电线路的影响，输电线路覆冰监测终端传感器采集到的数据是静态参数和动态干扰的叠加，采用相应数据处理方法消除低频率大振幅的导线舞动等动态干扰，进而得到输电线路稳态时状态参数，再进行等值覆冰厚度计算。

因此本文基于静力学，根据输电线路稳态时导线状态参数和气象参数求取导线等值覆冰厚度。

1.绝缘子串悬挂点静力学分析绝缘子串悬挂点静力学分析如图1所示。

在垂直平面竖直方向上，忽略绝缘子串、金具风载荷及冰载荷，绝缘子串拉力在竖直方向上的分力与绝缘子串及金具自身重力、主杆塔所承受的导线自重和主杆塔所承受的线路冰载荷相平衡，故由静力学平衡方程得：(1)式中：F v ——绝缘子串轴向拉力F 在竖直方向的分量；G i ——绝缘子串和金具自重；G 0——主杆塔所承受的导线自重；G ice ——主杆塔所承受的线路冰载荷。

由空间几何知识可知，绝缘子串风偏角η、绝缘子串偏斜角θ、风偏平面内绝缘子串偏斜角θ'、绝缘子串与竖直方向的夹角θ''之间的关系为：大高差架空输电线路覆冰厚度力学计算模型鲍长庚樊汝森邱从明（国网上海市电力公司青浦供电公司，上海 201700）摘要：综合考虑温度和应力对导线长度的影响，建立了大高差架空输电线路覆冰厚度的力学模型。

通过对模型的仿真计算表明，该模型具有较高的准确性并可加快覆冰厚度计算收敛速度，通过γ/σ0值来计算线路参数可简化计算过程，提高计算效率。

关键词：大高差；架空输电线路；覆冰；在线监测；称重法中图分类号：TM726 文献标识码：B 文章编号：1671-0711（2016）06-0042-04图1 绝缘子串悬挂点静力学分析因此竖直方向上综合载荷大小为：考虑横向风载荷对输电线路的影响，将公式(1)中的各参数映射到风偏平面内即可，因此求得风偏平面内主杆塔所承受的导线自重载荷和冰载荷，即可求得导线等值覆冰厚度。

孟遂民输电线路课后习题答案

第二章 4.求[例2-2]中沈阳地区50年一遇的30m 高度的最大设计风速是多少？【解】（1）计算样本中的48个年最大风速的均值ν和标准差S 分别为：)/(9375.184890911s m v n n i i ===∑=ν)/(3402.41483525.885)(1112s m v v n S n i i=-=--=∑= （2）进行重现期的概率计算，由于风速个数48=n ，查表2-7并进行线性插值，得到修正系数C 1、C 2为：15714.1)4548(455015185.116066.115185.11=-⨯--+=C54764.0)4548(455054630.054853.054630.02=-⨯--+=C分布的尺度参数a 和位置参数b 为：1)/(26661.03402.415714.11-===s m S C a )/(8834.1626661.054764.09375.182s m a C v b =-=-=重现期R=50年20m 高度的年最大风速为：)/(519.31)15050ln(ln 2661.018834.16)1ln(ln 150s m R R a b v =⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=（3）进行高度换算，B 类地区，故0.1,16.0==βz ，则067025.1)2030(0.1)(16.0=⨯==z h h 仪设计βα 所以，30m 设计高度处50年重现期的年最大风速为：)/(632.33519.31067025.15050s m v v m =⨯==α第三章 6.试计算LGJ-150/35钢芯铝绞线的弹性系数、温度线膨胀系数和计算拉断力，并与查表值进行比较（以相对误差表示）。

【解】：查附录A 得35/150-LGJ （根数30/7）可知：铝部截面积226.147mm A a =，直径mm d a5.2=；钢部截面积236.34mm A s =，直径mm d s 5.2=；计算截面积262.181mm A =，导线外径25.17mm d =，计算拉断力[]N T j 65020=。