预应力管桩承台计算
【桩基础计算】预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
③1
粉质粘土(可塑)
③2
粉质粘土(硬塑)
④1
全风化片岩
④2
强风化片岩
厚度 li(m) 6.30 4.00 7.00 5.20 0.50
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= p= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2039.4
桩周摩擦力特 征值qsia(kPa)
10
25
Rsia
98.9 157.0
备注
扣除承台厚度 1.5m
35
384.7
55
449.0
90
70.7
Rsa=u∑qsiali= 1,160.2
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
计算公式：Ra=u∑qsiali+qpaAp （10.2.3) 钻孔编号:ZK7
设计参数：桩径d= 0.5
壁厚t= 0.1
Ap= 0.1256
一、Ra计算
up= 1.57
层号
土层名称
②
淤泥质粘土
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= 4000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2069.3
10G409预应力管桩抗拔承载力计算2021
1 设计条件 1.1 桩选型及选用图集
抗拔桩采用 PHC 500 AB 100 - 22 选用图集为 《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）
1.2 1.2.1 1.2.2
1.2.3
配筋信息、几何参数及材料属性
外径 R= 500 mm
内径 r= 300
= 2*450/(pi()*300*0.3*0.8)
K= 0.8 fn= 0.3
N/mm2
（此项参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6） （此项参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6）
（10G409图集P41，注7，参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6，引入系数K）
= 3.98 m
根据国标图集《预应力混凝土管桩10G409》的要求，填芯混凝土长度不小于 3 米。(图集P42，注6）
钢筋强度标准值的0.9 倍。
N=0.9*fyk*As1
（此式与10G409图集P41，注8的计算公式，数值相同）
= 0.9*400*1884
= 678240 N
= 678
kN
Nk= N/1.35= 502 kN
··
2.2 桩身结构强度验算
2.2.1 抗拔桩竖向承载力除了满足桩土相互作用的抗拔承载力外， 还需满足 PHC管桩自身桩身结构强度要求。
根据国标图集 《预应力混凝土管桩》（图集号 10G409）
Ao= A+[(Es/Ec)-1]Ap
（10G409图集P7， 6.4.2 ）
= 125664+(200000/38000-1)*990 = 129885 mm2
= 3= 646798 N
= 646
kN
承台桩基 承载力计算公式
承台桩基承载力计算公式引言。
承台桩基是一种常用的地基工程结构，它能够有效地分担建筑物或其他重型设备的荷载，并将荷载传递到地下的承载层。
在设计承台桩基时，计算其承载力是非常重要的一步。
本文将介绍承台桩基承载力的计算公式及其相关内容。
承台桩基承载力计算公式。
承台桩基的承载力计算公式是基于桩的承载力计算公式和承台的承载力计算公式的基础上进行综合计算得出的。
在计算承台桩基承载力时，需要考虑到桩的承载力和承台的承载力，并进行合理的组合计算。
1. 桩的承载力计算公式。
桩的承载力计算公式一般采用静力荷载法或动力触探法进行计算。
静力荷载法是根据桩的受力状态和地层的性质来计算桩的承载力，其计算公式如下：Qs = As fs。
其中，Qs为桩的承载力，As为桩的截面积，fs为桩材料的抗压强度。
2. 承台的承载力计算公式。
承台的承载力计算公式一般采用承载力公式和弯矩公式进行计算。
承载力公式用于计算承台的承载能力，弯矩公式用于计算承台的抗弯能力。
3. 承台桩基承载力计算公式。
承台桩基的承载力计算公式是将桩的承载力和承台的承载力进行合理的组合计算得出的。
其计算公式如下：Qp = Qs + Qf。
其中，Qp为承台桩基的承载力，Qs为桩的承载力，Qf为承台的承载力。
承台桩基承载力计算实例。
为了更好地理解承台桩基承载力的计算过程，我们可以通过一个实例来进行说明。
假设某建筑物的荷载为1000kN，采用承台桩基结构，桩的截面积为1m²，桩材料的抗压强度为50MPa，承台的承载能力为2000kN，承台的抗弯能力为1000kN·m。
则承台桩基的承载力计算如下：桩的承载力计算：Qs = As fs = 1m² 50MPa = 50MN。
承台的承载力计算：Qf = 2000kN。
承台的抗弯能力计算：Mf = 1000kN·m。
承台桩基的承载力计算：Qp = Qs + Qf = 50MN + 2000kN = 2050kN。
预应力管桩技术规范标准[详]
![预应力管桩技术规范标准[详]](https://img.taocdn.com/s3/m/aa35530c5901020206409c21.png)
预应力管桩技术要求1. 总则1.1适用规范（1）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（3）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)（4）《施工质量标准强制性条文及其实施》1.2 预应力管桩的质量和施工应符合设计和本规范的要求，如果本规范与国家相应规范不一致，以最严格的执行。
2. 材料2.1预制钢筋混凝土桩：规格质量必须符合设计要求和施工规范的规定，并有出厂合格证。
2.2投标方在投标时需明确桩的来源业主、业主代表、设计和监理单位有权去制造厂实地考察确认。
若所提供制造商的产品不能满足设计施工要求时，则应由中标施工单位另选制造商，直道甲方、业主代表、设计、监理满意为止。
2.3施工方所提供的预应力管桩的制造商一旦被选用，则应充分考虑桩的供应与运输能力，不能以任何借口而影响桩的供应和影响施工进度。
2.4管桩的供应与验收，应在控制现场未下车前提供产品合格证书后，方可进场。
2.5焊条（接桩用）：型号、性能必须符合设计要求和有关标准的规定。
3. 施工机具：3.1 2.3.1承包商应选用液压静力压桩机或柴油锤打桩机，打桩机的台数应根据工期要求配备。
3.2 2.3.2对于采用的液压静力压桩机，其能够提供的最大压力不得低于3200kN。
同时考虑本地质条件可能含有流砂层和卵石层，部分桩需要穿透流砂层或卵石层后才能进入持力层（强风化层），承包方应具备适当增加配重的潜力，其费用包括在报价中。
3.3 2.3.3承包商应在进场时提供桩机的最近一次的、在有效期内的检测报告原件，并随设备留置现场直到试桩工作结束。
3.4 2.3.4柴油锤打桩机的锤体重量、柴油机规格应根据桩基情况按有关规范要求选用。
3.5 2.3.5应配备符合要求的、一定量的电焊机、全站议、经纬仪、水准仪等辅助机具。
4. 测量放样4.1桩基的轴线和标高均要求采用全站议和水准仪进行放样，放样后的轴线和标高应请业主代表和监理单位进行复核批准才能进行下一步的工作。
管桩桩头与承台连接处理
管桩桩头与承台连接处理
管桩桩头与承台连接处理
⼀、有端板管桩
a、（桩径500）
1.桩孔填砼强度等级与基础梁同标号。
（C30）
2.桩顶伸⼊承台的钢筋为6根18的螺纹钢与桩顶端板采⽤双⾯焊，焊接长度为钢筋直径的5倍。
（即18×5=90mm）
3.桩顶伸⼊承台钢筋取锚固长度。
（查表得32d;即18×32=570mm）
4.钢筋下料长度为570+90=660mm（钢筋弯成L型竖向570,横向90）
5.灌芯⾼度不⼩于桩径的3倍，且不⼩于1.5m。
（取⼤值）
6.托板厚10mm钢板，⽤4根10的圆钢与端板焊接牢固，不得下沉。
b、（桩径600）
1.桩孔填砼强度等级与基础梁同标号，（C30）
2.桩顶伸⼊承台的钢筋为6根直径20的螺纹钢与桩顶端板采⽤双⾯焊，焊接长度为钢筋直径的5倍。
（即20×5=100mm）
3.桩顶伸⼊承台钢筋取锚固长度。
（查表为32d;即18×32=570mm）
4.钢筋下料长度为570+100=670（钢筋弯成L型竖向570,横向100）
5.钢筋长9⽶,500和600桩下料可统⼀为600,L横向长度不能变动。
5.灌芯⾼度不⼩于桩径的3倍，且不⼩于1.5m。
（取⼤值）
6.托板厚10mm⽤4根直径10的圆钢与端板焊接牢固，不得下沉。
详下图（预应⼒管桩图集）。
高应变法检测计算承载力与静载对比分析
高应变法检测计算承载力与静载对比分析摘要：桩基检测方法多样，各种检测方法具有不同的特点。
本文结合检测实例对检测管桩工程承载力的高应变与单桩竖向抗压静载试验检测两种方法的测试原理、过程、结果等方面进行对比分析。
与高应变相比，静载法试验结果直观、准确，但试验周期长、费用高。
实践中可根据具体工况选用，通过采取控制措施提供测试的准确性。
关键词：预应力管桩；高应变拟合曲线法；单桩竖向抗压静载试验引言由基桩和桩顶的承台构成的桩基础工程主要承载上部建筑荷载力并有效传递到深层地下，是整个工程中较为重要的部分，其涉及建筑主体的安全，其质量管控不容忽视。
预应力管桩采用高压、高温、蒸汽养护等技术手段，应力强度可达到C80以上，而且承载能力强、施工效率高、成本低、养护周期短、成桩质量可靠，目前应用极为广泛。
高应变检测根据一维纵波理论，计算出桩模型和桩土体系简化，所有计算结果是基于桩-土模型和测量参数的设定，高应变法的计算结果具有多解性，因此，需要动静对比，进一步验证计算结果的准确性。
一、高应变检测原理及特点高应变检测基于应力波理论，依据一维应力波弹性传播原理，假定桩周土介质均匀，桩身为弹性直杆件，且具有一维、杆件材料和杆截面应力均匀连续、各向同性的属性，采用重锤冲击桩顶，获得较高的冲击能量，使桩土间相对位移量能够满足测量要求，桩周土摩阻力及桩端支承力通过重锤力的激发，利用传感器获取基桩竖向抗压承载力，从而对桩身质量完整性进行评判。
再利用计算机辅助系统拟合计算实测波形分析得到基桩周、周土力学参数、桩端土阻力分布以及荷载-沉降曲线。
通常，假定基桩是1个材质均匀、等截面的直杆，杆周围摩阻力忽略不计，直杆截面面积为A，直杆材料弹性模量为E，密度为ρ，时间为t，当杆在轴向力作用下沿x轴方向发生纵向位移μ，设定在杆件受压时，应变及各种力为正，速度、位移、加速度等参数定义为与x轴同方向为正，可以得到一维应力波动方程：式中， ,为应力波沿杆竖向传播速度。
某工程PHC管桩截桩桩顶与承台连接的定额计量与计价
’
（） １ 湖北 省 建 筑 工 程 消 耗 量 定 额 及 统 一 基 价 表 ２ ０ 。对 ０３ 管 桩 与 桩 承 台之 间 连 接 的桩 头 灌 芯 混 凝 土 套 什 么 定 额 未 做
ｆ ｍｅｔ ｉｒ ｏ ｐｉｇｉｉ ｔ ｎｃｒ ｏ ｃｅ ｒｅ ｐｒ ｐｏ ｃ ｍ ａｕｅ ｅ ｔ ｎ ａ ａｏ ｓｅ ，ｓ ｇｔｅｐｅｉｕ— ｒ ， ａ ｅ ｃｕ ｌ ｒ ａｉ ｏｅｃｎ ｒｔ ｔ ｅ— ａ ｒｊ ｔ ｅｓｒｍ ｎ ｄｖｌ ｔ ｎｉ ｕ ｓｕ ｉ ｒ ｏｓ ａ ｒｌ ｎ ｒｇ ｏ ｅｈ ｔ ｅ ａ ｕｉ ｓ ｎ ｈ ｖ
大 ， 此 谈 一 下 自己 的 观点 。 特
１ 工程 实例
（ ） 程 概 况 。某 工 程 基 础 采 用 预 应 力 高 强 混 凝 土管 桩 １工 （ Ｈ 一 ０ Ａ ５ ， 身 混 凝 土 强度 等级 为 Ｃ ０ Ｐ Ｃ ４ ０ ９ ）桩 ８ 。在 桩 顶设 计 独 立桩 基 承 台 （ 式 承 台 Ｃ ） 作 为 上 部 结构 柱 的 支 座 ． 点 Ｔ． 同时 在
・ １ １ ９・
一 建 筑 经 济
楚 建 斜
１号 筋一 中 ０ ４ ２ ：
Ｇｌ １２ ０ １ ３ ￣ ．２） ４ ２４ ＝ ９７ ｋ ＝（ ．＋ ．＋ ５ ００ ｘ ｘ ．７ １ ．６ ｇ
２１ ０卑 １
受 水 平 力 较 大 时 ， 应 小 于 ｌＯ ｍ。 ７１ 不 Ｏｍ ．． 压 管 桩 与 承 台 ４受 连 接 采 用 插 筋 方 式 时 。 入 管 桩 顶 填 芯 混 凝 土 长 度 不 宜 少 于 插 １ ｍ， 采 用 热 轧 带 肋 钢 筋 作 连 接 钢 筋 ， 筋 率 按 桩 外 径 实 ． 宜 ２ 配 心 截 面 计 算 不应 小 于 ０６ ． ％。 钢 筋 锚 人 承 台 内 的 长度 应 满 足 Ｇ ５０ ０中 钢 筋 锚 固 长 度 的 要 求 。填 芯 采 用 补 偿 收 缩 混 凝 Ｂ０ １ 土 ，强 度 等 级 不 应 低 于 Ｃ ０且 不应 低 于承 台 和 承 台 梁 的 混 ３ 凝 土 强 度 等 级【 ２ ｌ 。
QTZ80(GMT6010)矩形板式预制管桩基础计算书
QTZ80-6010管桩矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -6.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(434+843.75)/5=255.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5+(1796+73.5×1.35)/4.525=674.34kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5-(1796+73.5×1.35)/4.525=-163.24kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5+(2424.6+99.225×1.35)/4.525=910.358kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5-(2424.6+99.225×1.35)/4.525=-220.373kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mh b/d=1.2×1000/600=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)=0.8×1.885×(0.35×12+1.96×7+2.55×12+7.05×8+8×8+1.4×9+4.1×22+3.7×9+5.7×26+3.2 5×34+1.84×30)+1300×(0.169+0.32×0.113)=1200.62kNQ k=255.55kN≤R a=1200.62kNQ kmax=674.34kN≤1.2R a=1.2×1200.62=1440.744kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-163.24kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=163.24kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A j=39.9×(25-10)×0.169=101.345kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×1.885×(0.7×0.35×12+0.7×1.96×7+0.6×2.55×12+0.7×7.05×8+0.7×8×8+0.6×1.4×9+0.7×4.1×22+0.7×3.7×9+0.7×5.7×26+0.7×3.25×34+0.7×1.84×30)+101. 345=748.147kNQ k'=163.24kN≤R a'=748.147kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=18×3.142×10.72/4=1619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=910.358kN桩身结构竖向承载力设计值：R=9542.51kNQ=910.358kN≤9542.51kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=220.373kNf py A ps=(650×1618.564)×10-3=1052.067kNQ'=220.373kN≤f py A ps=1052.067kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=585.9/5+2424.6/4.525=652.946kNF min=F/n-M/L=585.9/5-2424.6/4.525=-418.586kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.mM y= F max (a l-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/5 + 2424.6/4.525=652.946kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1290)1/4=0.887塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5m 剪跨比：λb'=a1b/h0=500/1290=0.388，取λb=0.388；λl'= a1l/h0=500/1290=0.388，取λl=0.388；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.388+1)=1.261αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.388+1)=1.261βhsαb f t bh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNβhsαl f t lh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNV=652.946kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=11333.373kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.2m≤B+2h0=4.18m，a l=3.2m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9835mm2≥A1=9675mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2承台底短向实际配筋：A S2'=9835mm2≥A2=9675mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(867,0.0015×5000×1290,0.5×9835)=9675mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=9835mm2≥A3=9675mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(867,0.0015×5000×1290,0.5 ×9835)=9675mm2承台顶面短向配筋：A S4'=9835mm2≥A4=9675mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB335 14@495。
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算陈华北京世纪中天国际建筑设计有限公司上海分公司上海200051摘要：介绍了预应力混凝土管桩抗拔承载力的计算过程和需要考虑的方面。
关键词：预应力混凝土管桩；抗浮；抗拔Abstract:the article introduces the prestressed concrete pipe pile bearing capacity of the process and pull out of the need to consider.Keywords:prestressed concrete pipe pile;Anti-uplift;Resistance to pull中图分类号：TU37文献标识码：A文章编号：1工程概况预应力管桩由于单桩承载力高、施工便捷、造价较低、桩身质量稳定而广泛用于基础工程。
将其用于抗拔桩使用时，在有效预压应力范围内桩身不会出现裂缝，抗裂性能好，从而提高了桩身的耐久性。
XX广场位于上海市浦东新区，川沙路东侧，庙港绿地南侧，浦东运河西侧。
总建筑面积52575.6平方米，地上建筑面积24407.7平方米，地下建筑面积28167.9平方米。
地下两层，地上3～5层。
基础采用桩基础。
根据岩土工程勘探报告，预制桩的设计参数如表1所示。
单桩承载力设计参数表1层号土层名称层底一般埋深（m）平均比贯入阻力Ps（Mpa）抗拔承载力折减系数λ预制桩fs(kPa)fp(kPa)①素填土 3.59～0.53②粉质粘土 1.51～1.040.820.715③淤泥质粉质粘土夹粘质粉土-7.23～-8.250.940.715/25(6.0米以下)④淤泥质粘土-12.93～-14.400.590.725⑤1-1粘土-20.74～-21.850.810.740⑤1-2粉质粘土-25.97～-28.00 1.320.745⑤4粉质粘土-30.20～-32.50 2.150.7601500⑦1砂质粉土-35.83～-36.6510.420.7855000根据本工程的特点，通过对比后，最终确定抗拔桩采用PHC500AB100-27，参考图集为《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）。
预应力管桩与承台连接方法
预应力管桩与承台连接方法
一、背景
近年来，由于现代交通发展的迅速发展，预应力管桩与承台连接是其中一项重要的技术，以保证路面施工的安全及性能稳定。
二、预应力管桩与承台连接方法
为保证预应力管桩与承台结构之间的连接牢固、坚固耐久，要根据实际情况采取合适的预应力管桩与承台连接方法。
1、焊接连接
焊接连接是预应力管桩与承台结构连接方法中最常见的一种。
焊接连接可以有效地将预应力管桩和承台结构连接在一起，确保它们的结构牢固，使结构稳定可靠。
2、紧固件连接
紧固件连接是在预应力管桩与承台结构连接时，采用螺栓、螺母和其他紧固件来连接。
紧固件连接不仅可以保证结构的牢固，而且安装方便，耐久性也很高。
3、平板式连接
平板式连接是在预应力管桩与承台结构连接时，采用平板式的方式将它们连接在一起。
平板式连接可以有效地连接预应力管桩和承台结构，使两者结合起来牢固而坚固，从而保证结构的稳定性。
三、总结
预应力管桩与承台的连接是现代交通发展中重要的技术，必须采取合理的预应力管桩与承台连接方法，以保证路面施工的安全及性能
稳定。
目前常用的预应力管桩与承台连接方法主要有焊接、紧固件以及平板式连接等。
预制管桩施工方案(系列)
静压预制管桩施工方案一、桩的设计要求本工程采用预应力高强砼管桩,桩径为Ф400，壁厚为90MM,砼C80，配筋AB型,共计105根。
拟采用ZYJ—500液压静力压桩，管桩要求单桩竖向承载力标准值为1200KN,桩长约20m左右，桩尖持力层为强风化花岗岩，桩的承载力以端承为主,沉桩控制以贯入度为主，桩长为辅。
ZYJ－500液压静力压桩机技术参数：1。
压桩力、压桩速度主压桩缸单独工作：压桩力230TF，最大压桩速度：2。
8M/MIN主副压桩缸同时工作:压桩力500.8TF,最小压桩速度：0。
8M/MIN 2。
行走能力：每次行程：纵向3。
6M，横向0。
6M.每次回转角度:80行走速度:前进4。
1M/MIN，后退7.2M/MIN3、升降行程 1。
1M4、适应桩型：方桩：0。
3X0.3～0。
5X0。
5M2管桩：Ф300、Ф400、Ф500、Ф550MM节桩长度：3M≤L≤12M5、液压系统：额定压力28MPA 额定流量230L/MIN起重机部分：额定压力20MPA额定流量115L/MIN6、电气系统：功率2X30+37=97KW额定电压 380V 50HZ 额定电流2X57+70=184A7、重量：总重506T 最大部件48。
5T8、外形尺寸：工作长X工作宽X运输重=12MX8.4MX2.94M9．边桩距离:4。
2M如备置压边桩装置，边桩距离1.8M10.按地比压：长船13TF/M2，短船17F/M211、起重机最大变幅力矩60FT。
M最大起重量12TF最大起升速度11M/MIN最大回转速度3RPM二、施工方法1、施工条件。
目前现场场地已经基本平整,三通一平已经完成，具备施工条件。
2、施工部署.1）、施工安排。
根据现场情况，工期以及甲方要求。
我公司调进一台ZYJ—500液压静力压桩机，桩机配备二台30kw交流电焊机进行接桩工作.2)、进度计划。
计划工期为15天,一台ZYJ—500桩机每天完成10根桩，可以在11天内提前完成施工任务。
桩承台混凝土体积计算公式
桩承台混凝土体积计算公式桩承台是一种用于承载桩基础的重要结构，其设计和施工对于整个建筑物的安全和稳定性具有至关重要的作用。
在桩承台的设计过程中，计算混凝土的体积是一个非常重要的步骤，它直接影响到混凝土的用量和成本。
因此，合理地计算桩承台混凝土体积是非常重要的。
在计算桩承台混凝土体积时，需要考虑到桩的数量、直径、长度以及混凝土的厚度等因素。
下面将介绍桩承台混凝土体积计算的公式及具体步骤。
首先，我们需要明确桩的数量和直径。
假设桩的数量为n，直径为d，那么桩的总面积可以用以下公式表示：A = n π (d/2)^2。
其中，A为桩的总面积，n为桩的数量，d为桩的直径，π为圆周率。
接下来，需要计算桩的总长度。
假设桩的长度为l，那么桩的总长度可以用以下公式表示：L = n l。
其中，L为桩的总长度，n为桩的数量，l为桩的长度。
然后，需要计算桩承台的混凝土体积。
假设混凝土的厚度为h，那么桩承台的混凝土体积可以用以下公式表示：V = A h + L h。
其中，V为桩承台的混凝土体积，A为桩的总面积，h为混凝土的厚度，L为桩的总长度。
通过以上公式，我们可以计算出桩承台混凝土的体积。
在实际的工程设计中，还需要考虑到一些其他因素，例如混凝土的浪费率、混凝土的收缩率等。
因此，在实际应用中，需要根据具体情况进行适当的修正和调整。
除了以上提到的计算桩承台混凝土体积的公式外，还有一些其他的方法可以用来计算桩承台混凝土体积。
例如，可以采用构造法、图解法或者软件计算等方法来进行计算。
不同的方法有其各自的优缺点，可以根据具体情况选择合适的方法进行计算。
在进行桩承台混凝土体积计算时，还需要考虑到混凝土的配合比、强度等因素。
这些因素对于混凝土的用量和成本都有一定的影响。
因此，在进行混凝土体积计算时，需要综合考虑各种因素，确保计算结果的准确性和合理性。
总的来说，桩承台混凝土体积的计算是一个比较复杂的过程，需要考虑到多个因素。
在实际工程中，需要根据具体情况选择合适的计算方法，并且进行合理的修正和调整，以确保计算结果的准确性和合理性。
桩基(预制桩和灌注桩)计算示例
桩直径的0.5)乘以桩截面积以体积计算。
(4)泥浆制作按成孔体积除以循环次数计算。成孔体积 按入土深度乘以桩截面积计算，循环次数根据施工组织设计 确定，施工组织设计未明确的循环次数可按5次计算。
4.2 建筑工程量计算方法
第四章 建设工程施工图预算
2、冲(钻)孔灌注混凝土桩
(5)废泥浆直接外运的工程量按成孔体积乘以系数2.88 套用第一章泥浆外运定额，废泥浆经风干后外运的按成孔体 积套用第一章淤泥外运定额。 示例：混凝土钻孔灌注桩工程量计算
4.2 建筑工程量计算方法
混凝土钻孔灌注桩工程量计算示例 第四章 建设工程施工图预算
混凝土钻孔灌注桩工程量计算示例 第四章 建设工程施工图预算
混凝土钻孔灌注桩工程量计算示例 第四章 建设工程施工图预算
(二)各类桩的工程量计算规则 送桩如何 具体参见定额说明，讲义P9。重点讲解两种桩： 套定额？ 1、预制钢筋混凝土桩
(1)打(压)预制方(管)桩按桩顶面(桩露出地面的按自然 地坪面)至桩底面(包括桩尖)以长度计算。 (2)送预制方（管）桩按桩顶面至自然地坪面加0.5m以 长度计算。
(3)锚杆静压桩：压桩按实际压入长度计算，封桩按桩
静压高强预应力混凝土管桩工程量计算示例 第四章 建设工程施工图预算
静压高强预应力混凝土管桩工程量计算示例 第四章 建设工程施工图预算
第四章 建设工程施工图预算
2、冲(钻)孔灌注混凝土桩
(1)成孔按入土深度计算。 (2)护筒按施工组织设计的埋设深度以长度计算，施工 组织设计未明确的可按每根桩1.5m计算。 (3)混凝土按设计桩长增加超灌长度(设计没有明确的按
压预制混凝土管桩工程量计算42建筑工程量计算方法静压高强预应力混凝土管桩工程量计算示例第四章建设工程施工图预算静压高强预应力混凝土管桩工程量计算示例第四章建设工程施工图预算静压高强预应力混凝土管桩工程量计算示例第四章建设工程施工图预算第四章建设工程施工图预算1成孔按入土深度计算
补桩原则及补桩后桩及承台的设计验算方法
补桩原则及补桩后桩及承台的设计验算方法一．断桩现象发生的通常原因及应对办法采用预应力管桩的工程常常会出现断桩的现象，工程实践中常见的断桩原因及应对办法如下：1.软硬突变且岩面倾斜持力层为坚硬的基岩，桩端进入持力层时存在软硬突变现象，且岩面倾斜较为严重，无论是锤击桩还是静压桩，这类场地的断桩率都很高，通常达30％以上，应尽可能避免采用预应力管桩基础。
典型的场地为岩溶地区，即石灰岩地区，其特点为石灰岩基本无风化现象，即没有全风化、强风化、中风化之分，直接为微风化状，强度达40～50MPa以上；但存在严重的地下水溶蚀现象，故常见较多的溶洞、土洞发育；由于基岩处通常有较为丰富的地下水冲蚀，故上部土层愈接近岩面则愈软，承载力也愈低，甚至存在空洞（土洞）。
因此，基岩面以上没有渐变的缓冲土层，“软硬突变”现象严重，且岩面非常陡峭（可以类比一下云南的石林），故会产生高的断桩率是不难理解的。
我司设计的工程属该类场地的有：时代的白云永泰倚云小镇项目，中海的南海千灯湖项目，中海的金沙洲项目等。
2．软硬突变持力层以上无硬度渐变的缓冲土层，如普通的土层直接进入中风化，淤泥、松散砂层直接进入强风化等，则容易发生断桩现象。
应对措施应因地制宜，不同情况区别对待，如顺德的粤鸿基项目，淤泥质土直接进入强风化，锤击桩断桩较严重，改为静压后则明显改善；时代狮山项目，山地建筑，采用锤击预应力管桩，设计要求收锤标准为最后三阵平均贯入度3公分左右，施工时300管桩用50锤，局部地段断桩率较高，施工单位反映桩到达持力层后贯入度急速下降，如前1阵（10锤）贯入度为50mm，第2阵贯入度马上减为10mm以下，第3阵则已发生断桩，这时，可将收锤标准改为最后一阵的贯入度达到20mm即可，可尽量避免断桩，且桩承载力也基本不会影响，当然采用400的管桩也可减少断桩的几率，桩长较短的情况下对造价也不会有大的影响，另尚应注意采用较重锤时要“重锤低击”。
若采取措施也不能避免高断桩率，则应考虑其他的基础形式；若采取措施后已将断桩控制在非常有限的范围，则对个别的断桩的位置采用补桩处理。
预应力砼管桩承台配筋统一技术规定
预应力砼管桩承台配筋统一技术规定（ 试 行 ）说 明1. 本表为管桩2～9桩承台计算表，管桩直径mm 600300～，桩距d 3，桩外边缘至承台边缘的距离取d 5.0，且不小于mm 150，见附图；单桩竖向承载力设计值kN 43001000～；2．承台砼强度等级C30，2/3.14mm N f c =；钢筋HRB335级，2/300mm N f y =；钢筋保护层厚度mm 40；3. 柱截面A 按)8.0/()1c f F n ⨯⨯（计算，砼C30；按方柱计算；4．承台主筋最小配筋率取2.0和y t f f /45.0的较大值； 5. 单桩竖向承载力设计值等于单桩承载力特征值的1.2倍； 6．柱截面实际尺寸与计算方柱截面相差较大时，应另行进行承台计算。
两桩承台计算表： 单位：n, mm 66677779688910252592899三桩承台计算表：单位：n, mm四桩承台计算表：单位：n, mm1618182020222222222525252525252828五桩方形承台计算表：单位：n, mm2222222225252828282828282828五桩多边形承台计算表：单位：n, mm2222222225252525522528282828六桩承台计算表：单位：n, mm七桩承台计算表：单位：n, mm25252525252828282828八桩承台计算表：单位：n, mm32 32 32 32 32 31 32 33 34 3532 32 32 32 32 4445464748九桩承台计算表： 单位：n, mm28 28 28 28 28 32 32 32 32 32。
管桩计算书
QpQr Qt=++Q预应力管桩疏桩复合地基设计计算书预应力管桩疏桩复合地基处理方案，是从桩土共同作用的实际出发，介与天然地基与桩基之间的一种少桩基础，即以桩来补偿天然地基、改善天然地基，以天然地基的承载力来减少桩基与疏化桩基，使二者达到互补的作用。
从本项目的应用情况来看，主要以控制地基的工后沉降量为目的，设计采用了预应力管桩控沉疏桩方案，计算以变形控制为原则，分析工作机理时考虑了桩与桩帽、钢塑格栅的共同作用。
1、计算原则(1) 当P<Pa 时，仅就沉降计算而言，上覆荷载全部由桩承担，忽略桩帽（承台）下桩间土分担外荷作用，这时总沉降为桩端以下土层的压缩所产生的沉降t S 和桩侧阻力所产生的沉降f S 之和。
ft p S S S += (1)(2) 当P ≥Pa 时，桩与土之间产生相对滑动，这时管桩始终保持承担荷载Pa ，而承台下桩间土则承担P-Pa ，这时地基沉降量S 就是这两部分荷载共同作用下(桩承担的荷载Pa 与桩间土承担的荷载P-Pa)，桩的沉降Sp 与桩间土的沉降Ss 之和。
[]S ≤+=s p S S S (2)式中，［S ］——容许工后沉降。
2、计算方法本项目设计计算中，根据不同地段所得的地质资料，结合以下三种计算方法，对比选用，以下分别简述之。
(1)上海民用院计算法黄绍铭等人在其1983年提出的一种适用于软土中按常规方法设计的半经验、半理论沉降计算方法的基础上，结合工程中行之有效的天然地基浅基础沉降计算方法，提出了能考虑不同桩数、不同桩长、桩位排列不规则等多种复杂条件下的控沉疏桩基础沉降计算方法。
长度为L 的单桩荷载Q 作用下对地基土产生的作用力，可近似认为如上图的桩端集中力Qp 、桩侧均匀分布力Qr 和桩侧随深度线性增长分布力Qt 等三种作用力的组合。
Geddes 根据弹性理论半无限体作用有一竖向集中力时的Mindlin 解的积分，导出了单桩上述三种形式作用力在地基中产生的地基附加应力的计算公式。