检漏保护装置整定计算汇总
继电保护整定计算公式汇总
继电保护整定计算公式汇总继电保护是电力系统中常用的一种保护装置，用于检测电力系统中的故障，并采取适当的措施来保护电力设备和人员安全。
整定是继电保护装置的一个重要参数，用于确定继电保护在故障发生时的动作时间和灵敏度。
本文将从不同类型的继电保护装置的整定公式进行汇总，包括过电流保护、零序保护、差动保护等。
1.过电流保护：过电流保护是一种常见的继电保护装置，用于检测电流异常情况，如短路和过负荷故障。
过电流保护的整定公式通常包括以下几个方面：瞬时过电流保护整定：整定电流Iset=（1.1-1.5）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。
定时过电流保护整定：整定电流Iset=（0.7-0.9）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。
2.零序保护：零序保护主要用于检测电力系统中的接地故障，如单相接地故障。
零序保护的整定公式通常包括以下几个方面：电流零序保护整定：整定电流Iset=（0.1-0.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。
过电压零序保护整定：整定电压Uset=（1.1-1.3）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。
3.差动保护：差动保护主要用于检测电力系统中的相间故障，如线路间、变压器绕组间的短路故障。
差动保护的整定公式通常包括以下几个方面：整定电流Iset=（0.8-1.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。
整定电压Uset=（1.1-1.5）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。
以上是继电保护中常见的整定公式汇总，不同类型的继电保护装置具有不同的整定方法，根据具体的电力系统情况和保护要求选择适当的整定参数。
同时，需要根据实际情况进行调整和优化，以确保继电保护装置的可靠性和灵敏度。
微机保护整定计算举例汇总
微机保护整定计算举例汇总微机保护整定是指对微机保护装置的参数进行合理的设置，以确保电力系统在故障发生时及时采取措施保护设备，保障系统的安全稳定运行。
微机保护整定计算是根据电力系统的特点、设备的技术指标和保护装置的特性，进行综合考虑和计算，确定适当的整定值。
下面是一些微机保护整定计算的典型示例：1.过流保护整定计算：过流保护是电力系统中最常用的一种保护装置，用于检测电流异常，当电流超过一定阈值时，触发动作，切断电路。
过流保护的整定计算主要包括确定动作时限、动作整定电流和动作速度等参数。
计算时需要考虑设备额定电流、短路容量、设备故障特性等因素。
2.零序保护整定计算：零序电流指的是三相电流的矢量和，主要用于检测系统中的地故障。
零序保护通常采用整定电流和定时动作两个参数来设置。
整定计算时需要考虑系统的接地方式、地故障电流、系统中的零序电流分布以及地故障的位置等因素。
3.过压保护整定计算：过压保护用于检测电压异常，当电压超过一定阈值时，触发动作，切断电路，以保护设备免受过电压的损害。
过压保护的整定计算需要考虑设备的耐压水平、额定电压、过压容忍度等因素。
4.低压保护整定计算：低压保护用于检测电压异常，当电压低于一定阈值时，触发动作，切断电路，以保护设备免受欠电压的损害。
低压保护的整定计算需要考虑设备的耐压水平、额定电压、低压容忍度等因素。
5.动作时间间隔整定计算：动作时间间隔是指系统中不同保护装置动作的时间间隔。
动作时间间隔的整定计算需要考虑设备的排列方式、故障归属要求、设备响应时间等因素。
6.故障录波取样整定计算：故障录波是微机保护装置的重要功能之一，用于记录电力系统的故障信息以便分析和诊断。
故障录波的取样整定计算需要考虑故障录波的精度、采样率、采样时刻等因素。
以上只是一些微机保护整定计算的典型示例，实际情况还需根据电力系统的特点、设备的技术指标和保护装置的特性进行综合考虑和计算。
微机保护整定计算是电力系统保护工程中非常重要的一环，它直接关系到电力系统的安全稳定运行。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
(完整word版)煤矿井下供电三大保护整定细则(word文档良心出品)
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一章一般规定第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按公式(2)计算：第2条两相短路电流还可以利用计算图(表)查出。
此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从表中查出。
电缆的换算长度可根据电缆的截面、实际长度，可以用公式(3)计算得出。
电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380 V、660 v、1 140 V系统中，以50 mm2为标准截面；在l27 V系统中，以4mm2为标准截面。
电缆的芯线电阻值选用芯线允许温度65℃时的电阻值；电缆芯线的电抗值按0．081Ω／km计算；线路的接触电阻和电弧电阻均忽略不计。
第二节短路保护装置第3条馈出线的电源端均需加装短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护装置。
第4条当干线上的开关不能同时保护分支线路时，则应在靠近分支点处另行加装短路保护装置。
第5条各类短路保护装置均应按本细则进行计算、整定、校验，保证灵敏可靠，不准甩掉不用，并禁止使用不合格的短路保护装置。
第二章电缆线路的短路保护第一节电磁式过电流继电器的整定第6条 1 200V及以下馈电开关过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择。
1．对保护电缆干线的装置按公式(4)选择：2．对保护电缆支线的装置按公式(5)选择：目前某些爆磁力起动器装有限流热继电器，其电磁元件按上述原则整定，其热元件按公式(7)整定。
煤矿井下常用电动机的额定起动电流和额定电流可以从电动机的铭牌或技术资料中查出，并计算出电动机的额定起动电流近似值。
对鼠笼式电动机，其近似值可用额定电流值乘以6；对于绕线型电动机，其近似值可用额定电流值乘以1．5；当选择起动电阻不精确时，起动电流可能大于计算值，在此情况下，整定值也要相应增大，但不能超过额定电流的2．5倍。
保护整定计算方法
次侧（继电器）动作阻抗: Z dz.j = Z 'dz.bn L n y110KV 线路（与B1的联络线）保护配置及整定计算、保护配置：1、 配置三段式相间距离保护（I , II 段为方向阻抗特性，ill 段为偏移阻抗特性, 偏移度0=0.2）2、 配置三段式接地距离保护（I , II , Ill 段皆为零序电抗特性）3、 采用三相一次重合闸（采用位置不对应启动，与保护之间采用后加速配合， 因两侧皆有电源，故一侧检测无压另一侧检测同期）、保护整定计算1、TA 、TV 变比的选择: TA 变比选择:则TA 计算变比为：I fh.e /5选择TA 实际标准变比n L 不小于并趋近于计算变比（保证实际二次额定电流不超 过5A ） =保护安装处电压等级的 额定电压保护二次额定电压2、相间距离I 段整定计算一次侧（保护）动作阻抗：Z '.b = K 'Z L .B = K 'X L.B /sin 讪 （Z L .B :本线路阻抗）一次负荷电流:TV 变比选择:=110/0.1F410KV dlO50km 30km-114S fh.eP fh.e /COS：f继电器整定阻抗：Z ' = Z 'dz.j 最大灵敏角 枷=70 °确定动作时限t ' =0s 3、相间距离II 段整定计算•••助增电源一分支系数 K fz T >1,而距离II 段整定时K fz 应取最小值K fz.min •••应考虑无助增电源情况，即 K fz =K fz.min = 1 ① 考虑与相邻线路配合：Z 'z.b = K''(Z L .B + K 'Z L .X )= K 'k (X L.B + K'k X L.x )/sin d © (Z L .B :本线路阻抗;Z L .X :相邻线路阻抗;K' k 取 0.8) 若有多条相邻线路，则应分别考虑与这些相邻线路配合 ② 考虑与相邻变压器配合：(Z *B1(H-M):变压器B1咼-中压侧间的阻抗标幺值；Z *B1(H-L) : B1咼-低压侧间的 阻抗标幺值；U e.b 保护安装处电压等级的平均电压；S j ：基准容量；K' k 取0.7) 若有多台相邻变压器，则应分别考虑与这些相邻变压器配合 取①，②中较小者作为最终的Z 'Z.bdz.j = Z dz.bZ ' zd = Z ' dz.j ©m =70校验灵敏度：K im = Z 'z.b / Z L .B (若>1.25，则满足要求)确定动作时限t ' ' =0.5s 若不满足要求，则采取以下措施：保留(也可不保留)不灵敏II 段另外增加一个灵敏II 段，使其与相邻元件的II 段去配合 例如：与相邻的接入无穷大系统的 20km 线路的II 段配合：U 2Z ' dz.b = K ' k (Z L .B + Z *B1(H-M)u e.b S j )=K ' [(X L.B /sin C 4)+X *B1(H-M)U ；b S jZ ' dz.b = K ' k (Z L .B + Z *B1(H-L)u e.b S j)=K 'k [( X L.B /sin d ©+X *B1(H-L) *u ；b S jn LZ'd'= K' k1‘{( X L.B/sin d©+ K'k2 K X L.x/sin d©+X*B(M-H)•—]}S j(K''取 0.8; K''取 0.7) 确定动作时限t '' =1s 再次校验K lm = Z '' / Z L .B4、相间距离III 段整定计算Z ' dz.b'磧 Z fh.min /( K k K zq K h )Z ' dz.j k =fZ '由于：X = (Z dz.j.)])汁(a zd ) + 2 Z dz.j. © f Z a ■ cos(i-如)2 2 2Y = (Z dz.j. © + (Z zd ) — 2 Z dz.j. ©Z zd • COS©-聊)2 2 2最小负荷阻抗:_ (0.9U e.b )2.min =P fh / COS®f(K h —般取 1.15)dz.b.n Lf —n YX + 丫 =[(1 + a )zd ]/曰 2 2 得：a Z z d + Z dz.j. (• — a Z zd ■ COS(|- ©f ) — (Z dz.j. © =0Z ' '=(_)2cos 2(d」f)—)cos(d・)Z dz.j. ©f2 ©校验灵敏度:作为近后备时：K im = (Z ' ' —)/ Z L .B作为远后备时：校验远后备时，若存在分支，则分支系数K fz 应考虑最大值K fz.max ，故应考虑助增电源的情况。
(完整word版)继电保护定值整定计算公式大全(最新)..
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
开关保护及安全自动装置的整定计算
开关保护及安全自动装置的整定计算
1. 引言
开关保护及安全自动装置是电力系统中关键的组成部分，它们
的正常工作对于电力系统的安全和稳定运行至关重要。
为了确保这
些装置能够正常工作，需要进行适当的整定计算。
2. 整定计算步骤
整定计算的步骤如下：
1. 收集相关数据：收集与开关保护及安全自动装置相关的数据，例如电路图、设备参数等。
2. 确定保护特性：根据电力系统的要求和设备特点，确定开关
保护和安全自动装置的保护特性，例如过流保护、过电压保护等。
3. 计算保护参数：根据所确定的保护特性，利用相关公式和计
算方法，计算出所需的保护参数，例如额定电流、动作时间等。
4. 选择装置参数：根据计算得到的保护参数，选择合适的开关保护及安全自动装置，并确定其参数设置，例如调整整定电流、延时时间等。
5. 验证计算结果：利用模拟软件或实际测试，验证整定计算的准确性和合理性。
3. 注意事项
在进行整定计算时，需要注意以下事项：
- 确保数据的准确性：收集的数据必须准确，并且与实际情况相符。
- 确定合适的公式和计算方法：选择与保护特性相匹配的公式和计算方法，以确保计算结果正确。
- 考虑系统的变化和扩展：在选择装置参数时，需要考虑电力系统的变化和扩展，以确保装置的适用性和可靠性。
4. 总结
开关保护及安全自动装置的整定计算是确保电力系统安全运行的重要环节。
通过收集数据、确定保护特性、计算保护参数、选择装置参数和验证计算结果等步骤，可以正确地进行整定计算并确保装置的准确性和可靠性。
请注意，本文档仅提供整定计算的基本步骤，具体的计算过程和公式需要根据实际情况进行调整和确定。
煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护和检修细则定稿20051012
第一章总则为了保证矿井和人身安全，根据《煤矿安全规程》（92 年版）第434 条的规定，特制定本细则。
第1 条本细则仅适用于井下中性点不直接接地的1140v及以下动力、照明、信号电网中的各类检漏保护装置，包括各类设备中具有漏电闭锁、漏电跳闸及选择性漏电保护功能的保护单元（以下简称检漏保护装置）。
第 2 条凡从事井下电气设备安装、运行、维护与检修的人员均应熟悉本细则。
．第3 条对井下使用的检漏保护装置，各矿（井）必须设专人进行维护、检修和整定，并根据本细则的要求制定相应的管理制度，使检漏保护装置正常运行。
第 4 条检漏保护装置的防爆性能必须符合国标GB3836 《爆炸性环境用防爆电气设备》的要求．检漏保护装置的电气性能必须经煤炭系统归口检验单位检验合格。
第 5 条井下各变电所的低压馈电线上，应装设带漏电闭锁的检漏保护装置或有选择性的检漏保护装置。
如无此种装置，必须装设自动切断漏电馈电线的检漏保护装置。
煤（岩）电钻、照明信号馈电线上，必须装设有自动切断漏电馈电线的检漏保护装置。
低压电磁起动器应具备漏电闭锁功能。
第 6 条运行中的检漏保护装置性能必须可靠，严禁任意拆除或停用。
第7 条选择性检漏保护装置必须配套使用（即总开关和所有分支开关必须都装设），带延时的总检漏保护装置不准单独使用。
第二章下井前的检验第8 条检漏保护装置在地面要进行仔细检查、试验，符合要求后才可下井使用。
检查试验内容：1 ．按国标GB3836 《爆炸性环境用防爆电气设备》检查隔爆外壳是否符合规定。
2 ．按厂家说明书上所示线路核对检漏保护装置内部接线是否正确，连线是否良好，元件、导线等有无破损。
3 ．检漏保护装置的绝缘电阻值应符合：1140V的用1000V的摇表摇测不低于10MΩ；660V的用1000V的摇表摇测不低于10MΩ；380V的用500V的摇表摇测不低于5MΩ；127V的用250V的摇表摇测不低于2MΩ；42V的用250V的摇表摇测不低于0.5MΩ。
继电保护定值整定计算公式大全
继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。
2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。
二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。
2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。
三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。
四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。
煤矿井下1140V漏电保护装置及动作参数的整定计算
越 大 , 但 容 抗值 降低 , 其 数 值不 能用 以表 明 电
缆 绝缘 的好 坏或 损伤 程度 , 漏 电流 的 电 容分
量 的限 制可 通过 减少 电缆长度达到 , 这 样得
将 电缆分 段 , 但 带来变 压器 以及 其它 设备 的 增 多。 通 常最 有效的办 法是 通过 电感 的补偿
电 流 来 降 低 电容 电 流 ( 图 1 、 2 ) 。
L = Ic 一 I:
( 1)
在保持I c
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,
经 过人 的 电流 I ‘ 二 0 ,
即在
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图 1 带有 补偿 电容漏 电流 的电 网 原 理 图
c B 一 电源 变压 器 绕 组 ,
近年 来 由于 井下 电力 拖 动设备及 供 电 设 备 的容 量 、 数量 日趋 增 大 , 电 压 已 达 1 1 4 oV ,
再 加上 井下 环境 对 电气设 备绝缘等 诸种 不利
因 素 , 就 更 增加 了人身 触 电 的几 率 , 所 以 作
为 安 全用 电的检 漏 装置 除本身 功 能 应 可靠
_
在 人 ( 等效 电 阻 凡 ) 接 触 电r 网 的一 相
( 与在 漏 电 时 经过 损坏 绝缘 一 样 ) 在 电 网绝
缘 有效 电 阻 无 限 大 情 况 下 ( R ^ = R I3 二 R 。 “ co
及 I 。 二 。) , 漏 电 流Ir 有 电容 分 量 lc 及 电感 分量
I : 。 电 路 并 联 时I L 、 Ic 相 位相 反 , 即
煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则
关于印发《煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则》、《煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则》、《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》的通知煤生字[1998]第237号各煤管局、省(区)煤炭厅(公司)、各直管矿务局(公司)、北京矿务局、神华集团公司、华晋焦煤公司、伊敏煤电公司、新疆生产建设兵团工业局: 为了保证煤矿井下安全供电,预防触电和电火化事故,根据《煤矿安全规程》的有关规定，部重新制定了《煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则》《煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则》《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》(以下简称《细则》)。
现将新《细则》印发给你们，部1978年颁发的《细则》同时废止。
各单位要认真组织机电人员学习、贯彻《细则》, 使井下供电系统的保护装置动作灵敏可靠，确保煤矿安全生产。
煤炭工业部一九九八年三月二十四日煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则第一章总则为了保证矿井和人身安全，根据《煤矿安全规程》（92年版）第434条的规定，特制定本细则。
第1条本细则仅适用于井下中性点不直接接地的1140V及以下动力、照明、电网中的各类检漏保护装置，包括各类设备中具有漏电闭锁、漏电跳闸及选择性漏电保护功能的保护单元（以下简称检漏保护装置）。
第2条凡从事井下电气设备安装、运行、维护与检修的人员均应熟悉本细则。
第3条对井下使用的检漏保护装置，各矿（井）必须设专人进行维护、检修和整定，并根据本细则的要求制定相应的管理制度，使检漏保护装置正常运行。
第4条检漏保护装置的防爆性能必须符合国标GB3836《爆炸性环境用防爆电气设备》的要求。
检漏保护装置的电气性能必须经煤炭系统归口检验单位检验合格。
第5条井下各变电所的低压馈电线上，应装设带漏电闭锁的检漏保护装置或有选择性的检漏保护装置。
煤（岩）电钻、照明馈电线上，必须装设有自动切断漏电馈电线的检漏保护装置。
《煤矿井下三大保护实施细则》规定值
《煤矿井下三大保护实施细则》规定值《煤矿安全规程》第 457 条规定：“井下低压馈电线上，必需装设检漏保护装置或有选择性的漏电保护装置，保证自动切断漏电的馈电线路”。
一、漏电保护装置的动作电阻值①漏电保护装置的动作电阻是以电网系统的总的绝缘电阻值为根底的。
电网系统总的绝缘电阻值规定为在 1140V 时，不低于80kΩ；660V 时不低于50kΩ；380V 时不低于30kΩ；127V 时不低于15kΩ。
当低压电网绝缘电阻值下降到危急值时，漏电保护装置应动作，切断电源。
②漏电保护装置的规定值电网电压/V 动作电阻计算值/kΩ漏电保护/kΩ漏电闭锁/kΩ1140 21 20 40660 11.6 11 22380 6.35 3.5 7127 1.44 1.5 3③漏电保护装置作用于跳闸时，应满足快速性的要求，一般保护装置与馈电开关联动时间应小于以下值，1140V 时为 0.2S；660V 时为0.25S；380V 时为0.4S；127V 时为1S。
二、采区低压电网过电流保护装置的整定计算熔体额定电流的选择计算如下：〔１〕对保护电缆支线的熔体，按下式计算：式中Ｉ——熔体的额定电流，Ａ；ＲＩ一电动机的额定起动电流，Ａ；Ｑe１.８—２.５——电动机起动时保证熔体不熔化的系数，对不常常起动和轻载起动的电动机取 1.8，对频繁起动或带负荷起动者可取 1.8～２.5。
〔２〕对保护电缆干线的熔体，按下式计算：式中Ｉ——容量最大的一台鼠宠电动机的额定起动电流，Ａ；Ｑe∑Ｉ——其余电动机额定电流之和，Ａ。
e〔３〕对保护照明负荷的熔体，按下式计算：式中Ｉ——照明负荷的额定电流，Ａ。
e为保证在熔断器保护范围内消灭最小短路电流时熔体能牢靠熔断，按规定要用短路电流进展验算，校验其灵敏度，公式如下：式中Ｉ(2)——被保护范围末端的最小两相短路电流，Ａ；d４～７——保证熔体准时熔断的系数，电压为３８０Ｖ、６６０Ｖ、1140V，熔体额定电流１００Ａ及以下时，系数取７；熔体额定电流１２５Ａ时，系数取６ .4；熔体额定电流１６０Ａ时，系数取５；熔体额定电流２００Ａ及以上时，系数取４；电压为１２７Ｖ时，系数一律取４。
漏电保护的应用及整定计算
在不考虑 电容的情 况下
， ＝
Ｒ ＋ｒ ／ ３
代人 ， ＝ ３ ０ ｍ Ａ， ． ３ ８ ０ ｖ ，Ｒ ＝ １ ０ ０ ０ Ｄ，可 以算 得 ｒ ＝ ３ ５ ｋ Ｑ。这说 明对 于 ６ ６ ０ ｖ电网 ，各相 对
地 的实 际绝缘水 平必须保持在 ３ ５ ｋ ｎ以上 ，如 果 低于次值 ，则发生人身触 电时就非常危 险。
【 关键词 】漏电保 护 检 漏继电器 整定
１概 述
煤 矿井 下巷 道 中 的空气 潮湿 ，湿度 高达 ９ ５ ％ 以上 。在此条件下运行 的电气设备 ，虽然 对其绝缘有 一些特殊的要求 ，但漏 电故 障仍 时 有发生 。特 别是采区的低压 电缆 ，还时常被脱 落的岩石或煤矿砸坏 ，更 会造成 漏电事故。 当 电网发生 漏 电故 障时 ，必须 采取 有效 的保护措施 ，否则会导致触 电事故 ；导致 电雷
２矿用隔爆型检漏继 电器的应用
本文选 择 Ｊ Ｙ８ ２型矿用 隔爆型检漏 继 电器
己 ， 一整流器 Ｚ Ｌ输出的直流 电压 ，Ｖ； Ｒ 。 一欧姆边的 内阻，ｋ Ｄ；
Ｒ 一 接地 极 的 电 阻 ，ｋ ＿ Ｑ；
来详细讲述检漏继 电器 的应用。其在正常工作 监视 电网对地 的绝缘 水平 ；当电网对地绝缘水
当 ｕ和 一定 时 ，直流 继 电器 ｚ Ｊ 和 欧
修 ；当 电网对地 电阻降低 到危险值 或人触及一 姆表 中的 电流都将 随 变化 。当 减小 到危 业有 限公 司机 电区技术 员。
Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ｓ・ 电力电子
漏 电保护的应 用及整定计算
文／ 王 申峰
电网一相接地 时，也可以减少接地故障 电流 ， 漏 电保 护是 电力 系统 中最 常
井下三大保护整定细则与防爆电气性能检查细则
目录煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 (2)第一章一般规定 (2)第一节短路电流的计算方法 (2)第二节短路保护装置 (3)第二章电缆线路的短路保护 (3)第一节电磁式过电流继电器的整定 (3)第二节电子保护器的电流整定 (4)第三节熔断器熔体额定电流的选择 (4)第三章变压器的保护 (5)第四章管理制度 (6)煤矿井下低压检漏保护装置安装、运行、维护与检修细则 (7)第一章总则 (7)第二章下井前的检验 (7)第三章安装 (8)第四章运行、维护和检修 (9)第五章故障的判断与寻找 (10)煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 (12)煤矿井下保护接地网的组成和作用 (12)第一章总则 (12)第二章井下接地装置的安装 (15)第一节保护接地的接地极 (15)第二节固定电气设备的接地方法 (17)第三节移动电气设备的接地方法 (19)第四节接地线的连接和加固 (19)第三章接地装置的检查和测定 (20)第一节保护接地的检查 (20)第二节接地电阻的测定 (21)河南省煤矿防爆电气性能检查细则 (22)参考文献 ................................................................. 错误！未定义书签。
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一章一般规定第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按公式(2)计算：第2条两相短路电流还可以利用计算图(表)查出。
此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从表中查出。
电缆的换算长度可根据电缆的截面、实际长度，可以用公式(3)计算得出。
电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380 V、660 v、1 140 V系统中，以50 mm2为标准截面；在l27 V系统中，以4mm2为标准截面。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)教学内容
继电保护定值整定计算公式大全（最新）继电保护定值整定计算公式大全1负荷计算(移变选择)：式中S ea -- —组用电设备的计算负荷，kVA刀F N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 综采工作面用电设备的需用系数 K de 可按下式计算式中P maL 最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1) 向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中S N —移动变电站额定容量，kV?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压，V ; I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流 G 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即(S N 1 S N 2)10I ca I 1N1 I 1N2一S eak de|P N(4-1)COS wmkde0.4 0.6 弋(4-2)I ca I 1N(4-13)(4-14)S N 103(3) 向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流I ca为COS N —电动机功率因数;N—电动机的额定效率。
1 eaP N 103二：3U N K SC COS wm wm(4-15)式中l ea —最大长时负荷电流，A ；P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和， kW ； U N —移动变电站一次侧额定电压，V ； K se —变压器的变比;COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。
(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之 和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线 路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、低压电缆主芯线截面的选择 1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1)流过电缆的实际工作电流计算①支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工 作电流即为电动机的额定电流。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。
(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流I ca 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即ca 1 N1 1N2kde g P N(4-1)k“04 0吩(4-2 )Ica I 1NS N 103 ■3U 1N(4-13 )(S N1S N2)103(4-14 )3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为P N 103ea■- 3U N K sc COS wm wm(4-15)式中I ea —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；U N—移动变电站一次侧额定电压，V;K se —变压器的变比；COS wm、nwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
1 ea 1 NP N103、3U N eosN(4-19 )式屮1 ea -长时最大工作电流， A ；I N -电动机的额定电流， A ；U N电动机的额定电压，V ；P N - 电动机的额定功率，kW ；eosN —电动机功率因数；NN —电动机的额定效率。
煤矿井下供电三大保护整定细则
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一章一般规定第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按公式(2)计算：第2条两相短路电流还可以利用计算图(表)查出。
此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从表中查出。
电缆的换算长度可根据电缆的截面、实际长度，可以用公式(3)计算得出。
电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380 V、660 v、1 140 V系统中，以50 mm2为标准截面；在l27 V系统中，以4mm2为标准截面。
电缆的芯线电阻值选用芯线允许温度65℃时的电阻值；电缆芯线的电抗值按0．081Ω／km计算；线路的接触电阻和电弧电阻均忽略不计。
第二节短路保护装置第3条馈出线的电源端均需加装短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护装置。
第4条当干线上的开关不能同时保护分支线路时，则应在靠近分支点处另行加装短路保护装置。
第5条各类短路保护装置均应按本细则进行计算、整定、校验，保证灵敏可靠，不准甩掉不用，并禁止使用不合格的短路保护装置。
第二章电缆线路的短路保护第一节电磁式过电流继电器的整定第6条 1 200V及以下馈电开关过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择。
1．对保护电缆干线的装置按公式(4)选择：2．对保护电缆支线的装置按公式(5)选择：目前某些爆磁力起动器装有限流热继电器，其电磁元件按上述原则整定，其热元件按公式(7)整定。
煤矿井下常用电动机的额定起动电流和额定电流可以从电动机的铭牌或技术资料中查出，并计算出电动机的额定起动电流近似值。
对鼠笼式电动机，其近似值可用额定电流值乘以6；对于绕线型电动机，其近似值可用额定电流值乘以1．5；当选择起动电阻不精确时，起动电流可能大于计算值，在此情况下，整定值也要相应增大，但不能超过额定电流的2．5倍。
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则
煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则第一章一般规定第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式(1)计算：利用公式(1)计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和电弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按公式(2)计算：第2条两相短路电流还可以利用计算图(表)查出。
此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从表中查出。
电缆的换算长度可根据电缆的截面、实际长度，可以用公式(3)计算得出。
电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380 V、660 v、1 140 V系统中，以50 mm2为标准截面；在l27 V系统中，以4mm2为标准截面。
电缆的芯线电阻值选用芯线允许温度65℃时的电阻值；电缆芯线的电抗值按0．081Ω／km计算；线路的接触电阻和电弧电阻均忽略不计。
第二节短路保护装置第3条馈出线的电源端均需加装短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护装置。
第4条当干线上的开关不能同时保护分支线路时，则应在靠近分支点处另行加装短路保护装置。
第5条各类短路保护装置均应按本细则进行计算、整定、校验，保证灵敏可靠，不准甩掉不用，并禁止使用不合格的短路保护装置。
第二章电缆线路的短路保护第一节电磁式过电流继电器的整定第6条 1 200V及以下馈电开关过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择。
1．对保护电缆干线的装置按公式(4)选择：2．对保护电缆支线的装置按公式(5)选择：目前某些爆磁力起动器装有限流热继电器，其电磁元件按上述原则整定，其热元件按公式(7)整定。
煤矿井下常用电动机的额定起动电流和额定电流可以从电动机的铭牌或技术资料中查出，并计算出电动机的额定起动电流近似值。
对鼠笼式电动机，其近似值可用额定电流值乘以6；对于绕线型电动机，其近似值可用额定电流值乘以1．5；当选择起动电阻不精确时，起动电流可能大于计算值，在此情况下，整定值也要相应增大，但不能超过额定电流的2．5倍。
《煤矿井下三大保护实施细则》规定值
《煤矿井下三大保护实施细则》规定值《煤矿安全规程》第457条规定：“井下低压馈电线上，必须装设检漏保护装置或有选择性的漏电保护装置，保证自动切断漏电的馈电线路”。
一、漏电保护装置的动作电阻值①漏电保护装置的动作电阻是以电网系统的总的绝缘电阻值为基础的。
电网系统总的绝缘电阻值规定为在1140V时，不低于80kΩ；660V时不低于50kΩ；380V时不低于30kΩ；127V时不低于15kΩ。
当低压电网绝缘电阻值下降到危险值时，漏电保护装置应动作，切断电源。
②漏电保护装置的规定值③漏电保护装置作用于跳闸时，应满足快速性的要求，一般保护装置与馈电开关联动时间应小于以下值，1140V时为0.2S；660V时为0.25S；380V时为0.4S；127V时为1S。
二、采区低压电网过电流保护装置的整定计算熔体额定电流的选择计算如下：（１）对保护电缆支线的熔体，按下式计算：式中ＩＲ——熔体的额定电流，Ａ；ＩＱe一电动机的额定起动电流，Ａ；１.８—２.５——电动机起动时保证熔体不熔化的系数，对不经常起动和轻载起动的电动机取1.8，对频繁起动或带负荷起动者可取1.8～２.5。
（２）对保护电缆干线的熔体，按下式计算：式中ＩＱe——容量最大的一台鼠宠电动机的额定起动电流，Ａ；∑Ｉe——其余电动机额定电流之和，Ａ。
（３）对保护照明负荷的熔体，按下式计算：式中Ｉe——照明负荷的额定电流，Ａ。
为保证在熔断器保护范围内出现最小短路电流时熔体能可靠熔断，按规定要用短路电流进行验算，校验其灵敏度，公式如下：式中Ｉd(2)——被保护范围末端的最小两相短路电流，Ａ；４～７——保证熔体及时熔断的系数，电压为３８０Ｖ、６６０Ｖ、1140V，熔体额定电流１００Ａ及以下时，系数取７；熔体额定电流１２５Ａ时，系数取６.4；熔体额定电流１６０Ａ时，系数取５；熔体额定电流２００Ａ及以上时，系数取４；电压为１２７Ｖ时，系数一律取４。
假若短路电流校验不能满足要求时，可根据具体情况，分别采取下列措施：（１）加大干线或支线电缆截面。
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高压开关单相接地保护整定一、地面35KV 变电所1、下井（3703、3704)额定电压：6KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A ；馈出电缆长度：850m 。
漏电保护（零序电流型）：可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：6KV ；被保护电缆线路总长L ：850m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：1.5×6×85010×1 = 1350A ；单相接地保护动作电流实际整定值：1350 A ；-490中央变电所高压柜 1、2.5米绞车额定电压：6KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A ；馈出电缆长度：漏电保护（零序电流型）：=⨯⨯⨯=iN rel OPE K L U K I 10可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：6KV ；被保护电缆线路总长L ：900m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：1.5×10×90010×1 = 1350A ；单相接地保护动作电流实际整定值：1350 A ； 2、PBG23-630/10Y 型400A 高防开关额定电压：10KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：可靠系数rel K ：1.2；电缆额定载流量N I ：266A ；互感器变比i K ：80； 电流互感器二次侧额定电流2N I ：5A ；过载保护动作电流整定计算值： 0.798倍； 过载保护动作电流实际整定值：0.5倍； （2）速断保护动作电流：被保护线路末端两相最小短路电流2min K I ：813.87A ；满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：80；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5A ；速断保护整定计算值： 1.357倍；=⨯⨯⨯=iN rel OPE K L U K I 10=⨯⨯=22minN i m K aq I K K I I =⨯⨯=iN N rel aoc K I I K I 2速断保护动作电流实际整定值：1.2倍； （3）漏电保护（零序电流型）：可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：10KV ；被保护电缆线路总长L ：320m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：1.5×10×32010×1 = 480A ；单相接地保护动作电流实际整定值：480 A 。
3、1000KVA 变压器高压保护箱额定电压：10KV ；额定电流：200A ；电流互感器变比：200/5； 互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：可靠系数rel K ：1.1；变压器一次侧额定电流N I ：57.7A ； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；过载保护动作电流整定计算值： 1.1×57.75×40=0.317倍；过载保护动作电流实际整定值：0.3倍； （2）速断保护动作电流：变压器二次侧最小两相短路电流：1264.52A ；变压器变压比：8.3变压器二次侧最小两相短路电流折算到高压侧=2min K I 152.35=⨯⨯⨯=iN rel OPE K L U K I 10=⨯⨯=i N N rel aoc K I IK I 2满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；速断保护整定计算值： 152.351.5×40×5=0.508倍； 速断保护动作电流实际整定值：0.5倍。
4、2000KVA 变压器高压保护箱额定电压：10KV ；额定电流：200A ；电流互感器变比：200/5； 互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：可靠系数rel K ：1.1；变压器一次侧额定电流N I ：115.5A ； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；过载保护动作电流整定计算值： 1.1×115.55×40=0.635倍；过载保护动作电流实际整定值：0.6倍； （2）速断保护动作电流：变压器二次侧最小两相短路电流：3199.30A ；变压器变压比：2.9变压器二次侧最小两相短路电流折算到高压侧=2min K I 1103.2满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；速断保护整定计算值： 1103.21.5×40×5=3.68倍； =⨯⨯=22minN i m K aq I K K I I =⨯⨯=i N N rel aoc K I IK I 2=⨯⨯=22minN i m K aq I K K I I速断保护动作电流实际整定值：3倍。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：=⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑θcos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。
74.5A ；过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：=⨯=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；速断保护电流实际整定值：450A ；被保护线路末端最小两相短路电流2min K I ：3199.30A ；灵敏度校验：==aqKs I I K 2min 7.11；满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：=⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑θcos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。
74.5A ；过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：=⨯=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；速断保护电流实际整定值：450A ；被保护线路末端最小两相短路电流2min K I ：3199.30A ；灵敏度校验：==aqKs I I K 2min 7.11；满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：=⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑θcos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。
74.5A ；过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：=⨯=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；速断保护电流实际整定值：450A ；被保护线路末端最小两相短路电流2min K I ：3199.30A ；灵敏度校验：==aqKs I I K 2min 7.11；满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：=⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑θcos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。
74.5A ；过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：=⨯=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；速断保护电流实际整定值：450A ；被保护线路末端最小两相短路电流2min K I ：3199.30A ；灵敏度校验：==aqKs I I K 2min 7.11；满足要求。
开关编号：转载机；额定电压：3.4KV ；负荷总功率∑e P ：400KW ；额定电流：68A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：负荷总功率∑e P ：400KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：=⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑θcos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。
94.6A ；过载保护动作电流实际整定值：90A ； （2）速断保护动作电流：负荷总功率∑e P ：400KW ；最大电机总功率e P ：400KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：408A ； 速断保护电流整定计算：=⨯=q rel aq I K I 1.4×324 =571.2A ；速断保护电流实际整定值：570A ；被保护线路末端最小两相短路电流2min K I ：3199.30A ；灵敏度校验：==aqKs I I K 2min 5.61；满足要求。