检漏保护装置整定计算汇总
高压开关单相接地保护整定
一、地面35KV 变电所
1、下井（3703、3704)
额定电压：6KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；互感器
二次侧额定电流：5A ；馈出电缆长度：850m 。 漏电保护（零序电流型）：
可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：6KV ；
被保护电缆线路总长L ：850m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：
1.5×6×85010×1 = 1350A ；
单相接地保护动作电流实际整定值：1350 A ；
-490中央变电所高压柜 1、2.5米绞车
额定电压：6KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A ；馈出电缆长度：
漏电保护（零序电流型）：
=
???=i
N rel OPE K L U K I 10
可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：6KV ；
被保护电缆线路总长L ：900m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：
1.5×10×90010×1 = 1350A ；
单相接地保护动作电流实际整定值：1350 A ； 2、PBG23-630/10Y 型400A 高防开关
额定电压：10KV ；额定电流：400A ；电流互感器变比：400/5；
互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：
可靠系数rel K ：1.2；电缆额定载流量N I ：266A ；互感器变比i K ：80； 电流互感器二次侧额定电流2N I ：5A ；
过载保护动作电流整定计算值： 0.798倍； 过载保护动作电流实际整定值：0.5倍； （2）速断保护动作电流：
被保护线路末端两相最小短路电流2min K I ：813.87A ；
满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：80；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5A ；
速断保护整定计算值： 1.357倍；
=
???=i
N rel OPE K L U K I 10=
??=22
min
N i m K aq I K K I I =
??=i
N N rel aoc K I I K I 2
速断保护动作电流实际整定值：1.2倍； （3）漏电保护（零序电流型）：
可靠系数rel K ：1.5；系统额定电压N U ：10KV ；
被保护电缆线路总长L ：320m ；零序电流互感器变比i K ：1； 单相接地保护动作电流整定计算值：
1.5×10×32010×1 = 480A ；
单相接地保护动作电流实际整定值：480 A 。 3、1000KVA 变压器高压保护箱
额定电压：10KV ；额定电流：200A ；电流互感器变比：200/5； 互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：
可靠系数rel K ：1.1；变压器一次侧额定电流N I ：57.7A ； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；
过载保护动作电流整定计算值： 1.1×57.7
5×40
=0.317倍；
过载保护动作电流实际整定值：0.3倍； （2）速断保护动作电流：
变压器二次侧最小两相短路电流：1264.52A ；变压器变压比：8.3
变压器二次侧最小两相短路电流折算到高压侧=2min K I 152.35
=
???=i
N rel OPE K L U K I 10=??=i N N rel aoc K I I
K I 2
满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；
速断保护整定计算值： 152.35
1.5×40×5
=0.508倍； 速断保护动作电流实际整定值：0.5倍。 4、2000KVA 变压器高压保护箱
额定电压：10KV ；额定电流：200A ；电流互感器变比：200/5； 互感器二次侧额定电流：5A ； （1）过载保护动作电流：
可靠系数rel K ：1.1；变压器一次侧额定电流N I ：115.5A ； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；
过载保护动作电流整定计算值： 1.1×115.5
5×40
=0.635倍；
过载保护动作电流实际整定值：0.6倍； （2）速断保护动作电流：
变压器二次侧最小两相短路电流：3199.30A ；变压器变压比：2.9
变压器二次侧最小两相短路电流折算到高压侧=2min K I 1103.2
满足能保护线路末端最小两相短路电流的最小灵敏度系数m K ：1.5； 互感器变比i K ：40；电流互感器二次侧额定电流2N I ：5 A ；
速断保护整定计算值： 1103.2
1.5×40×5
=3.68倍； =??=2
2min
N i m K aq I K K I I =??=i N N rel aoc K I I
K I 2=??=2
2
min
N i m K aq I K K I I
速断保护动作电流实际整定值：3倍。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。74.5A ；
过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；
速断保护电流实际整定值：450A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 7.11；
满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。74.5A ；
过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；
速断保护电流实际整定值：450A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 7.11；
满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。74.5A ；
过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；
速断保护电流实际整定值：450A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 7.11；
满足要求。
定电流：54A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。74.5A ；
过载保护动作电流实际整定值：75A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：315KW ；最大电机总功率e P ：315KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：324A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =453.6A ；
速断保护电流实际整定值：450A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 7.11；
满足要求。
68A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：400KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。94.6A ；
过载保护动作电流实际整定值：90A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：400KW ；最大电机总功率e P ：400KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：408A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =571.2A ；
速断保护电流实际整定值：570A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 5.61；
满足要求。
34A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：200KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。47.3A ；
过载保护动作电流实际整定值：45A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：200KW ；最大电机总功率e P ：200KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：204A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×324 =285.6A ；
速断保护电流实际整定值：285A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 11.23；
满足要求。
192A ；电流互感器变比：400/5；互感器二次侧额定电流：5A （1）过载保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：1130KW ；线路额定电压N U ：3.4KV ； 可靠系数rel K ：1.5；需用系数X K ：0.65；功率因数θcos ：0.7； 过载保护动作电流整定计算值：
=????
=?=∑∑θ
cos 3N e X rel E rel aoc U P K K I K I 错误！未找到引用源。267.25A ；
过载保护动作电流实际整定值：265A ； （2）速断保护动作电流：
负荷总功率∑e P ：1130KW ；最大电机总功率e P ：930KW 可靠系数rel K ：1.4；最大电机起动电流：1152A ； 速断保护电流整定计算：
=?=q rel aq I K I 1.4×1152 =1612.8A ；
速断保护电流实际整定值：1600A ；
被保护线路末端最小两相短路电流2
min K I ：3199.30A ；
灵敏度校验：==aq
K
s I I K 2
min 2.0；
满足要求。
开关编号：皮带机总馈电；型 号：KBZ2-630/1140；额定电压：1140 V ；额定电流：630 A ； 保护类别：馈电开关
过负荷保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：371.4A ； 可靠系数K ：1.2； 理论计算值：∑?=e z I K I =1.2×371.4=445.68A ； 用户整定值z I ：440A ； 短路保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：371.4；短路保护整定倍数n ：6； 理论计算值：∑?=Ie n I dz =6×145=2228.4A ； 用户整定值dx I ：2200A ； 灵敏度校验：
灵敏度校验短路点：D9；校核灵敏度系数s K ：1.2；
整定计算灵敏度：
dz
d
s I I K 2==错误！未找到引用源。= 1.45 A ；
校核结果：合格。
开关编号：皮带机1#电机；型 号：QJR-400/1140；额定电压：1140 V ；额定电流：400 A ； 保护类别：馈电开关
过负荷保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：185.7A ； 可靠系数K ：1.2； 理论计算值：∑?=e z I K I =1.2×185.7=222.84A ； 用户整定值z I ：220A ； 短路保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：185.7；短路保护整定倍数n ：6； 理论计算值：∑?=Ie n I dz =6×185.7=1114.2A ； 用户整定值dx I ：1100A ； 灵敏度校验：
灵敏度校验短路点：D9；校核灵敏度系数s K ：1.2；
整定计算灵敏度：
dz
d
s I I K 2==错误！未找到引用源。= 2.91 A ；
校核结果：合格。
开关编号：皮带机2#电机；型 号：QJZ-400/1140；额定电压：1140 V ；额定电流：200 A ； 保护类别：馈电开关
过负荷保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：185.7A ； 可靠系数K ：1.2； 理论计算值：∑?=e z I K I =1.2×185.7=222.84A ； 用户整定值z I ：200A ； 短路保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：185.7；短路保护整定倍数n ：6； 理论计算值：∑?=Ie n I dz =6×185.7=1114.2A ； 用户整定值dx I ：1100A ； 灵敏度校验：
灵敏度校验短路点：D9；校核灵敏度系数s K ：1.2；
整定计算灵敏度：
dz
d
s I I K 2==错误！未找到引用源。= 2.91 A ；
校核结果：合格。
开关编号：乳化泵；额定电压：1140 V ；额定电流：400 A ； 保护类别：
过负荷保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：120A ； 可靠系数K ：1.2； 理论计算值：∑?=e z I K I =1.2×120=144A ； 用户整定值z I ：140A ； 短路保护：
通过开关的负荷电流∑e I ：120；短路保护整定倍数n ：6；
理论计算值：∑?=Ie n I dz =6×120=720A ； 用户整定值dx I ：720A ； 灵敏度校验：
灵敏度校验短路点：D9；校核灵敏度系数s K ：1.2；
整定计算灵敏度：
dz
d
s I I K 2==错误！未找到引用源。= 4.44；
校核结果：合格。
段式电流保护的整定及计算
2三段式电流保护的整定计算1、瞬时电流速断保护整定计算原则：躲开本条线路末端最大短路电流 整定计算公式： 式中： Iact——继电器动作电流 Kc——保护的接线系数 IkBmax——最大运行方式下，保护区末端B母线处三相相间短路时，流经保护的短路电流。 K1rel——可靠系数，一般取～。 I1op1——保护动作电流的一次侧数值。 nTA——保护安装处电流互感器的变比。 灵敏系数校验： 式中： X1——线路的单位阻抗，一般Ω/KM； Xsmax——系统最大短路阻抗。 要求最小保护范围不得低于15%～20%线路全长，才允许使用。 2、限时电流速断保护
整定 计算 原则： 不超 出相 邻下 一元 件的 瞬时 速断 保护 范围。 所以保护1的限时电流速断保护的动作电流大于保护2的瞬时速断保护动作电流，且为保证在下一元件首端短路时保护动作的选择性，保护1的动作时限应该比保护2大。故： 式中： KⅡrel——限时速断保护可靠系数，一般取～； △t——时限级差，一般取； 灵敏度校验： 规程要求： 3、定时限过电流保护 定时限过电流保护一般是作为后备保护使用。要求作为本线路主保护的后备 以及相邻线路或元件的远后备。 动作电流按躲过最大负荷电流整定。
式中： KⅢrel——可靠系数，一般 取～； Krel——电流继电器返回 系数，一般取～； Kss——电动机自起动系 数，一般取～； 动作时间按阶梯原则递推。灵敏度分别按近后备和远后备进行计算。 式中： Ikmin——保护区末端短路时，流经保护的最小短路电流。即：最小运行方式下，两相相间短路电流。 要求：作近后备使用时，Ksen≥～ 作远后备使用时，Ksen≥ 注意：作近后备使用时，灵敏系数校验点取本条线路最末端；作远后备使用时，灵敏系数校验点取相邻元件或线路的最末端； 4、三段式电流保护整定计算实例 如图所示单侧电源放射状网络，AB和BC均设有三段式电流保护。已知：1）线路AB长20km，线路BC长30km，线路电抗每公里欧姆；2)变电所B、C中变压器连接组别为Y，d11，且在变压器上装设差动保护；3）线路AB的最大传输功率为，功率因数，自起动系数取；4）T1变压器归算至被保护线路电压等级的阻抗为28欧；5）系统最大电抗欧，系统最小电抗欧。试对AB线路的保护进行整定计算并校验其灵敏度。 解： （1）短路电流计算
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
高压漏电保护整定方案
井下10（6）kV供电系统漏电保护整定方案 （修订版） 为提高煤矿供电的安全运行水平，更好利用井下高压防爆开关综合保护装置，确保漏电保护选择性和可靠性，特制定井下10（6）kV 供电系统漏电保护整定方案。 方案一： 该方案适合于煤矿井下综合保护装置采用零序电流型、功率方向型的高压防爆开关、矿井电网中性点不接地系统。 （一）高压漏电保护整定原则 1、煤矿井下高压漏电保护装置主要用于10（6）kV供电系统中，对井下供电系统的漏电（或接地）实现有选择性保护。高压馈电线路上必须装设有选择性的单相接地保护装置；供移动变电站的高压馈线上，必须装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 2、高压漏电保护装置的动作参数有二次零序电压和一次零序电流，其取值范围如下。 最低起动二次零序电压：U0≥3V； 最高整定二次零序电压：U0≤25V； 最低起动一次零序电流：I0≥； 最高整定一次零序电流：I0≤6A。 3、高压漏电保护系统各级纵向之间的配合选择，按时间阶梯整定。原则上最上一级时间最长，最下一级时间最短，从最下一级向上级整
定时间逐渐延长。 4、移动变电站应动作于跳闸，高压电动机应动作于跳闸，一般生产线路的变压器应动作于跳闸，风机、水泵应动作于报警信号，向下级变电所馈出线路应动作于报警信号，变电所内总进线开关应动作于报警信号。 （二）漏电保护整定方案 1、电网对地电容及零序电流值的确定 (1)电缆线路的对地电容与单相接地电容电流 煤矿高压10（6）kV电网的单相接地电流I d与电网的对地电容∑C 有一一对应的关系，由公式（1－1）来计算。 I d＝ωU∑C×10－3／（1－1） 式中I d——电网的单相接地（电容）电流，A； ω——三相交流电的角频率，ω＝314； U——电网线电压有效值，kV； ∑C——电网三相对地总电容，μF。 电缆的型号、截面不同时，其分布电容值也有所不同，生产厂家根据理论设计和出厂测试的数据，将不同电压等级、型号、截面电缆的单位长度三相对地总电容值与相应的单相接地电容电流值见表1－1，供用户参考。 表1－1 10（6）kV电力电缆三相对地总电容∑C及单相接地电容电流I d
电流保护整定计算例题
例1： 如图所示电力系统网络中，系统线电压为115kV l E =，内部阻抗.max =15s Z Ω，.min =12s Z Ω， 线路每公里正序阻抗1=0.4z Ω，线路长度L AB =80m, L BC =150m, rel 1.25K =Ⅰ,rel 1.15K =Ⅱ ,试保护1 的电流I 、II 保护进行整定计算。 解：1. 保护电流I 段保护整定计算 （1） 求动作电流 set.1 rel k.B.max rel s.min AB == 1.25 1.886kA +E I K I K Z Z ?? ==Ⅰ Ⅰ Ⅰ （2） 灵敏度校验 min .max set.1111=1539.54m 0.4s L Z z ???=-?=???????? min AB 39.5410049.480 L L =?=%%%>15% 满足要求 （3） 动作时间：1 0s t =Ⅰ 2. 保护1电流II 段整定计算 （1） 求动作电流 set.2rel k.C.max rel s.min AB BC == 1.250.7980kA +E I K I K Z Z Z ? ? ==+ⅠⅠⅠ s e t .1r e l s e t .2==1.15 0.798=0.9177kA I K I ?ⅡⅡⅠ （2） 灵敏度校验 k.B.min s.max AB I k.B.min sen set.1 1.223 = ==1.331 1.30.9177I K I >Ⅱ 满足要求 （3）动作时间： 1 20.5s t t t =+?=Ⅱ Ⅰ 例2:图示网络中，线路AB 装有III 段式电流保护，线路BC 装有II 段式电流保护，均采用两相星形接线方式。计算：线路AB 各段保护动作电流和动作时限，并校验各段灵敏度。
三段式电流保护的整定及计算范文
第1章输电线路保护配置与整定计算 重点：掌握110KV及以下电压等级输电线路保护配置方法与整定计算原则。 难点：保护的整定计算 能力培养要求：基本能对110KV及以下电压等级线路的保护进行整定计算。 学时：4学时 主保护：反映整个保护元件上的故障并能以最短的延时有选择地切除故障的保护称为主保护。 后备保护：主保护拒动时，用来切除故障的保护，称为后备保护。 辅助保护：为补充主保护或后备保护的不足而增设的简单保护。 一、线路上的故障类型及特征： 相间短路（三相相间短路、二相相间短路） 接地短路（单相接地短路、二相接地短路、三相接地短路） 其中，三相相间短路故障产生的危害最严重；单相接地短路最常见。相间短路的最基本特征是：故障相流动短路电流，故障相之间的电压为零，保护安装处母线电压降低；接地短路的特征： 1、中性点不直接接地系统 特点是： ①全系统都出现零序电压，且零序电压全系统均相等。 ②非故障线路的零序电流由本线路对地电容形成，零序电流超前零序电压90°。 ③故障线路的零序电流由全系统非故障元件、线路对地电容形成，零序电流滞后零序电压90°。显然，当母线上出线愈多时，故障线路流过的零序电流愈大。 ④故障相电压（金属性故障）为零，非故障相电压升高为正常运行时的相间电压。 ⑤故障线路与非故障线路的电容电流方向和大小不相同。
因此中性点不直接接地系统中，线路单相故障可以反应零序电压的出现构成零序电压保护；可以反应零序电流的大小构成零序电流保护；可以反应零序功率的方向构成零序功率方向保护。 2、中性点直接接地系统 接地时零序分量的特点： ①故障点的零序电压最高，离故障点越远处的零序电压越低，中性点接地变压器处零序电压为零。 ②零序电流的分布，主要决定于输电线路的零序阻抗和中性点接地变压器的零序阻抗，而与电源的数目和位置无关。 ③在电力系统运行方式变化时，如果输电线路和中性点接地的变压器数目不变，则零序阻抗和零序等效网络就是不变的。但电力系统正序阻抗和负序阻抗要随着系统运行方式而变化，将间接影响零序分量的大小。 ④对于发生故障的线路，两端零序功率方向与正序功率方向相反，零序功率方向实际上都是由线路流向母线的。 二、保护的配置 小电流接地系统（35KV及以下）输电线路一般采用三段式电流保护反应相间短路故障；由于小电流接地系统没有接地点，故单相接地短路仅视为异常运行状态，一般利用母线上的绝缘监察装置发信号，由运行人员“分区”停电寻找接地设备。对于变电站来讲，母线上出线回路数较多，也涉及供电的连续性问题，故一般采用零序电流或零序方向保护反应接地故障。 对于短线路、运行方式变化较大时，可不考虑Ⅰ段保护，仅用Ⅱ段+Ⅲ段保护分别
风电整定计算说明
风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：
风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，
发电机保护装置主要定值整定原则
发电机保护装置主要定值整定原则 （仅供参考） DGP-11数字发电机差动保护装置 DGP-12数字发电机后备保护装置 DGP-13数字发电机接地保护装置 北京美兰尼尔电子技术有限公司
1 DGP-11 数字发电机差动保护主要定值整定原则 纵差保护 1.1.1 差动速断保护动作电流整定 差动速断保护动作电流一般按躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流整定。一般可取3～4倍额定电流。 1.1.2 比率差动保护 1.1. 2.1 最小动作电流（I do）整定 I do为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡 ）整定，即： 电流（I unb ·o 或I do=K k×2× I do =K k·I unb ·o 式中：K k—可靠系数，取； I unb·o—发电机额定负荷状态下，实测差动保护中的不平衡电流； I f2n—发电机二次额定电流。 一般可取I do=（～0.3 I n），通常整定为0.2 I n。如果实测I unb 较大，则 ·o 增大的原因，并予消除，避免因I do整定过大而掩盖一、二次应尽快查清I unb ·o 设备的缺陷或隐患。 发电机内部短路时，特别是靠近中性点经过渡电阻短路时，机端或中性点侧的三相电流可能不大，为保证内部短路时的灵敏度，最小动作电流I do不应无根据地增大。 1.1. 2.2 拐点电流定值（I ro）整定 定子电流等于或小于额定电流时，差动保护不必具有制动特性，因此，I ro 可整定为： I ro=（～）I f2n 1.1. 2.3 比率制动系数（K）整定 发电机差动保护比率制动系数按下式整定： K=K k·K ap·K cc·K er 式中：K k—可靠系数，取； K ap—非周期分量系数，取； K cc—电流互感器同型系数，取； K er—电流互感器比误差，取。 在工程实用中，通常为安全可靠取K=。 1.1. 2.4 灵敏度校验 按上述原则整定的比率制动特性的差动保护，当发电机机端两相金属性短路时，差动保护的灵敏度一定满足要求，不必进行灵敏度校验。 横差保护
煤矿1140V及以下电压等级的保护配置及整定计算方法培训教案
煤矿1140V及以下电压等级的保护配 置及整定计算方法
2013年05月
煤矿1140V及以下电压等级的保护配置及 整定计算方法 一、《煤炭安全规程》中关于电气保护的相关规定 第455条井下高压电动机、动力变压器的高压控制设备，应具有短路、过负荷、接地和欠压释放保护。井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电线上，应装设短路、过负荷和漏电保护装置。低压电动机的控制设备，应具备短路、过负荷、单相断线、漏电闭锁保护装置及远程控制装置。 第456条井下配电网路（变压器馈出线路、电动机等）均应装设过流、短路保护装置；必须用该配电网路的最大三相短路电流校验开关设备的分断能力和动、热稳定性以及电缆的热稳定性。必须正确选择熔断器的熔体。 必须用最小两相短路电流校验保护装置的可靠动作系数。保护装置必须保证配电网路中最大容量的电气设备或同时工作成组的电气设备能够起动。 第457条矿井高压电网，必须采取措施限制单相接地电容电流不超过20A。 地面变电所和井下中央变电所的高压馈电线上，必须装设有选择性的单相接地保护装置；供移动变电站的高压馈电线上，必须装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 井下低压馈电线上，必须装设检漏保护装置或有选择性的漏电保护装置，保证自动切断漏电的馈电线路。
每天必须对低压检漏装置的运行情况进行1次跳闸试验。 二、供电系统继电保护原理 1、继电保护的任务 ①、监视电力系统的正常运行，当被保护的电力系统元件发生故障时，应该由该元件的继电保护装置迅速准确地给脱离故障元件最近的断路器发出跳闸命令，使故障元件及时从电力系统中断开，以最大限度地减少对电力系统元件本身的损坏，降低对电力系统安全供电的影响。当系统和设备发生的故障足以损坏设备或危及电网安全时，继电保护装置能最大限度地减少对电力系统元件本身的损坏，降低对电力系统安全供电的影响。（如：单相接地、变压器轻、重瓦斯信号、变压器温升过高等）。 ②、反应电气设备的不正常工作情况，并根据不正常工作情况和设备运行维护条件的不同发出信号，提示值班员迅速采取措施，使之尽快恢复正常，或由装置自动地进行调整，或将那些继续运行会引起事故的电气设备予以切除。反应不正常工作情况的继电保护装置允许带一定的延时动作。 ③、实现电力系统的自动化和远程操作，以及工业生产的自动控制。如：自动重合闸、备用电源自动投入、遥控、遥测等。 2、继电保护装置的组成 一般而言，整套继电保护装置由测量比较元件、逻辑判断环节和执行输出元件三部分组成。 1)测量比较部分 测量比较部分是测量通过被保护的电气元件的物理参量，并
发电机保护整定计算技术规范
发电机保护整定计算技术规范
定子绕组内部故障主保护 一、纵差保护 1 固定斜率的比率制动式纵差保护 1）、比率差动起动电流I op.0：I op.0= K rel K er I gn ／n a 或 I op.0= K rel I unb.0 一般取I op.0＝(0.1～0.3) I gn ／n a ，推荐取I op.0＝0.2 I gn ／n a 。 2）、制动特性的拐点电流I res.0 拐点电流宜取I res.0＝(0.8～1.0)I gn ／n a ，一般取I res.0＝0.8I gn ／n a 。 3）、比率制动特性的斜率S ： 0 .r max .r 0.op max .op I I I I S es es --= ① 计算最大不平衡电流I unb.max ： I unb.max ＝K ap K cc K er I k.max ／ n a 式中：K a p ——非周期分量系数，取 1.5～2.0； K cc — —互感器同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； I k.max ——最大外 部三相短路电流周期分量。 ② 差动保护的最大动作电流I op.max 按躲最大外部短路时产生的最大暂态不平衡电流计 算： I op.max ＝K rel I unb.max 式中：K rel ——可靠系数，取1.3～1.5。 ③ 比率制动特性的斜率S
一般I res.max ＝I k.max ／n a ，则 0 .r a max .k 0.op unb.max rel 0 .r max .r 0.op max .op I n /I I I K I I I I S es es es --= --≥ 2、变斜率的比率制动式纵差保护 1）、比率差动起动电流I op.0：同4.1.1.1“比率差动起动电流”的 整定。 2）、制动特性的拐点电流I res.1： 对于发电机保护，装置固定取 I res.1＝4I gn ／n a 。 对于发电机变压器组保护，装置固定取 I res.1＝6I gn ／n a 。 3） 、比率制动特性的起始斜率S 1 S 1＝K rel K cc K er 式中：K rel ——可靠系数，取1.5；K cc ——互感器的同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； 一般取S 1＝0.1 4） 、比率制动特性的最大斜率S 2： ① 计算最大不平衡电流I unb.max ： I unb.max ＝K ap K cc K er I k.max ／n a 式中：K a p ——非周期分量系数，取 1.5～2.0； K cc ——互 感器同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； I k.max ——最大外部三 相短路电流周期分量， 若I k.max 小于I res.1（最大斜率时的拐点电流）时，取 I k.max =I res.1 。 ② 比率制动特性的斜率S ： a gn a max .k a gn 10.op max .u 2n /I 2n /I n /I 2I I S ---≥ S nb
电气开关电流整定值计算
电气开关整定值
低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流
值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh
三段式电流保护整定计算实例
三段式电流保护整定计算实例： 如图所示单侧电源放射状网络，AB 和BC 均设有三段式电流保护。已知：1）线路AB 长20km ，线路BC 长30km ，线路电抗每公里欧姆；2)变电所B 、C 中变压器连接组别为Y ，d11，且在变压器上装设差动保护；3）线路AB 的最大传输功率为，功率因数，自起动系数取；4）T1变压器归算至被保护线路电压等级的阻抗为28欧；5）系统最大电抗欧，系统最小电抗欧。试对AB 线路的保护进行整 定计算并校验其灵敏度。其中25.1=I rel K ，15.1=II rel K ，15.1=III rel K ，85.0=re K 整定计算： ① 保护1的Ⅰ段定值计算 )( 1590)4.0*204.5(337 )(31min .)3(max .A l X X E I s s kB =+=+= )(1990159025.1) 3(max ,1A I K I kB I rel I op =?== 工程实践中，还应根据保护安装处TA 变比，折算出电流继电器的动作值，以便于设定。 按躲过变压器低压侧母线短路电流整定: 选上述计算较大值为动作电流计算值. 最小保护范围的校验： =
满足要求 ②保护1的Ⅱ段限时电流速断保护 与相邻线路瞬时电流速断保护配合 )(105084025.12A I I op =?= =×=1210A 选上述计算较大值为动作电流计算值，动作时间。 灵敏系数校验： 可见，如与相邻线路配合，将不满足要求，改为与变压器配合。 ③保护1的Ⅲ段定限时过电流保护 按躲过AB 线路最大负荷电流整定： )(6.3069.010353105.985.03.115.136max 1.A I K K K I L re ss III rel III op =??????== = 动作时限按阶梯原则推。此处假定BC 段保护最大时限为，T1上保护动作最大时限为，则该保护的动作时限为+=。 灵敏度校验： 近后备时： B 母线最小短路电流：
三段电流保护实验报告
Beijing Jiaotong University 电力系统继电保护实验报告 三段电流保护实验 姓名： 学号： 班级：电气1103 实验指导老师：倪平浩
一、电力系统继电保护实验要求 ①认真预习实验，保证在进实验室前，要掌握继电保护实验基础知识，熟悉继电保护实验环境。 要有一份详细的预习报告，预习报告必须认真写，须包含自己设计的实验电路。不得有相同的或者复印的预习报告。如果没有预习报告、预习报告雷同或者复印预习报告，则报告相同的同学都不得进入实验室做实验，回去重新预习，以后约时间做实验。 ②实验过程中要认真记录数据和实验中出现的问题，积极思考实验中的问题，可以讨论，但不能大声喧哗，不得做与实验无关的事情。 ③实验报告要认真写，要写出调试过程的问题，分析问题原因，和如何解决问题，不得抄袭。 ④保持实验室卫生，不得在实验室里乱丢弃垃圾。实验结束后，把实验桌周围的垃圾打扫干净。 二、电力系统继电保护常用继电器 1、电流继电器 电流继电器装设于电流互感器二次回路中，当电流大于继电器动作电流时动作，经跳闸回路作用于断路器跳闸。 结构图内部接线图 1．电磁铁2．线圈3．Z型舌片 4．弹簧5．动触点6．静触点 8．刻度盘9．舌片行程限制杆 7．整定值调整把 手 10．轴承 图13－1 DL-11型电流继电器结构图 动作原理： 如图13－1，当继电器线圈回路（图中2）中有电流通过时，产生电磁力矩，使舌片（图中3）向磁极靠近，但由于舌片转动时必须克服弹簧（图中4）的反作用力，因此通过线圈的电流必须足够大，当大于整定的电流值时（图中7、8），产生的电磁力矩使得舌片足以克服弹簧阻力转动，使继电器动作，接点闭合（图中5、6）。
母差保护装置分析及整定
微机母线保护及其整定计算 朱晓华（广东省电力调度中心，广东广州510600） 在计算机技术高速发展的今天，微机继电保护装臵在使用中由于有原理先进，可靠性高，操作简单，维护管理方便等优势，广东省220KV以上电网继电保护装臵中的线路保护已基本实现微机化，元件保护也正在向全面微机化过渡。如今广东省变电站和电厂共有220KV母线保护约170多套，其中各种型号的微机母线保护约有90多套。 一母线保护的作用母线故障如未装设专用的母线保护，需靠相邻元件的保护作为后备，将延长故障切除时间，并且往往要扩大停电范围，甚至酿成系统性大面积停电。由于母线保护涉及开关较多，误动作后果特别严重，所以要求它比其他保护具有更高的安全性。在《继电保护和安全自动装臵技术规程》中规定高压电网母线保护的装设应遵循以下原则：对220~500KV母线，应装设能快速有选择地切除故障的母线保护。对一个半断路器接线，每组母线宜装设两套母线保护。 二母线差动保护的原理母线差动保护的动作原理建立在基尔霍夫电流定律的基础上。把母线视为一个节点，在正常运行和外部故障时流入母线电流之和为零，而内部短路时为总短路电流。假设母线上各引出线电流互感器的变比相同，二次侧同极性端连接在一起，按照图一接线则在正常及外部短路时继电器中电流为零。 实际上由于电流互感器有误差，在外部短路时继电器中有不平衡电流出现，差动保护的启动电流必须躲开最大的不平衡电流才能保证选择性。 三微机母差要解决的几个问题 1 区外故障电流互感器饱和的问题在外部短路情况下，该母线的引出线路中，故障线路电流是所有非故障线路电流之和。如图一，故障线路电流很大，其电流互感器饱和，二次侧电流很小。此时差动保护的不平衡电流很大。差动保护在此情况下应不失去选择性。 由于饱和CT有以下两个特点： a．无论一次电流有多大，在系统发生故障瞬间，CT不可能同时发生饱和。从故障发生到CT饱和至有1/4周波的时间，CT能正确传变一次电流。 b. CT进入饱和后,二次电流波形出现畸变、缺损，但在一次电流过零点附近，饱和CT二次侧仍有一个线性传变区。 1) WMZ-41母线保护装臵使用的抗CT饱和方案称为同步识别法，即判别“故障
过电流和速断保护的整定速算公式
过电流和速断保护整定值的计算公式 过电流保护的整定计算 计算变压器过电流保护的整定值 m a x ,r e l w r e o p L r e r e i o p K K I I I K K K I == 式中 o p I —继电保护动作电流整定值（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，DL 型电流继电器一般取1.2； GL 型继电器一般取1.3； w K —接线系数，相电流接线时，取1；两相电流差接线时，取3； re K —继电器的返回系数，一般取 0.85～0.9； i K —电流互感器变比； m ax L I —最大负荷电流，一般取变压器的额定电流。 速段保护 m ax rel w qb K i K K I I K = 式中 q b I —电流继电器速断保护动作电流（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，一般取1.2； w K —接线系数，相电流接线时，一般取1； i K —电流互感器变比； m ax K I —线路末端最大短路电流，即三相金属接地电流稳定 值（A ）； 对于电力系统的末端供配电电力变压器的速断保护，一般取m ax K I 为电
力变压器一次额定电流的2～3倍。 一、高压侧 过电流保护的整定计算 max 1.2128.8 2.260.85905rel w op L re i K K I I A A K K ?==?=? 取 o p I =2.5A ，动作时间t 为0.5S 。 速断保护的整定计算 max 1.21228.8 3.84905rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =4A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为4A ，动作时限为0S 。 低压侧 过流保护 2 1.2721.7 5.418005rel op N re i K I I A A K K ==?= 取 o p I =5.5A ，动作时间t 为0.5S 。 0.70.70.473.73.8N op i U U K V V K ?=== 电压闭锁整定值取75V 。 速断保护 max 1.21272110.88005rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =11A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为11A ，动作时限为0S 。
继电保护整定计算课程设计指导书
继电保护定值计算课程设计指导书 一、课程设计的目的、要求和依据 （一）课程设计的目的 1.巩固《电力系统继电保护原理》课程的理论知识，掌握运用所学知识分析和解决生产实际问题的能力。 2.通过对国家行业颁布的有关技术规程、规范和标准学习，建立正确的设计思想，理解我国现行的技术政策。 3.初步掌握继电保护设计的内容、步骤和方法。 4.提高计算、制图和编写技术文件的技能。 （二）对课程设计的要求 1.理论联系实际。对书本理论知识的运用和对规程、规范的执行必须考虑到任务书所规定的实际情况，切忌机械地搬套。 2.独立思考。在课程设计过程中，既要尽可能参考有关资料和主动争取教师的指导，也可以在同学之间展开讨论，但必须坚持独立思考，独自完成设计成果。 3.认真细致。在课程设计中应养成认真细致的工作作风，克服马虎潦草不负责的弊病，为今后的工作岗位上担当建设任务打好基础。 4.按照任务书规定的内容和进度完成。 （三）课程设计所依据的文件 《电力装置继电保护和自动装置设计规范》GB50062—92 《3～110kV电网继电保护装置运行整定规程》 《220～750kV电网继电保护装置运行整定规程》 二、课程设计的内容 （一）相间保护整定计算 1. 110kV单电源环形网络相间短路保护整定计算 （1）. 短路计算 考虑到35～110kV单电源环形网络相间短路保护可能采用带方向或不带方向的电流电压保护，因此在决定保护方式前，必须较详细地计算各短路点短路时，流过有关保护的短路电流和保护安装处的残余电压。然后根据计算结果，在满足“继电保护和自动装置技术规程”和题目给定的要求条件下，尽可能采用简单的保护方式。计算短路电流和残余电压的步骤及注意事项如下。 a. 系统运行方式的考虑 除考虑发电厂发电容量的最大和最小运行方式外，还必须考虑在设备检修或
电气设备继电保护装置的整定计算原则及方法
地面电气设备继电保护装置的整定计算原则 一、一般规定 （一）煤矿供电系统继电保护装置检验前，必须按本规程总则的要求制定整定方案。对新装的继电保护装置，如供电系统和负荷参量没有改变，可按设计计算的方案整定检验。当供电系统和负荷参量有较大变动时，应按变动后的参量重新计算整定方案，报主管部门审批后执行。 （二）整定计算前，应根据所在电力系统提供的各种运行方式的参量，对本系统进行一次短路电流计算，并绘制从地面变电所到各计算终端（包括井下终于变电所、采取变电所）的计算系统图，和等价网络通作为方案编制中定值计算和灵敏系数的依据。 （三）计算继电保护装置的动作值，应依据使保护装置动作达到有选择性、快速性、灵敏性和可靠性的四个基本要求为原则，综合分析全部数据合理的确定保护动作值。 1.选择性：当系统发生故障时，保护装置只将故障设备切除，保证无故障部分继续运行，尽量减少停电面积，要求上、下级保护之间的配合达到如下要求： 1）时间阶梯差： △t=t1-t2 式中 t1——上级保护动作时限（秒）; t2——下级保护动作时限（秒）。 对定时限继电器△t 取0.5~0.7秒，反时限继电器△t 取0.6~1.0秒。 2）配合系数： 式中：Idz.1——下级保护动作电流（安）； Idz.1——下级保护动作电流（安）； 3）反时限继电器或定、反时限继电器的上、下级配合，要通过计算，绘制出实现特征性曲线，在曲线上要求时限和定制均达到1）、2）项的配合条件。 2.快速性：保护装置应以足够小的动作时限切除故障。 1.12 1≥=dz dz ph I I K
3.灵敏性：保护装置应有较高的灵敏度，灵敏度用灵敏系数表示： 1）对于反映故障时参量增加的保护装置： 灵敏系数=保护区末端金属性短路时故障参数的最小计算值/保护装置动作参数的整定值 2）对于反映故障时参量降低的保护装置： 灵敏系数=保护装置动作参数的整定值/保护区末端金属性短路时故障参数的最大计算值 保护装置的灵敏系数应根据不利的运行方式和故障类型进行计算，但对可能性很小的情况可不考虑。各类保护装置的灵敏系数不宜低于附表3——1的要求。
断路器整定电流的计算
断路器整定分多种情形： 1、万能式空气断路器：一般带有电子脱扣器，可以在出厂前整定，也可以在安装现场整定，需要用调试仪器； 2、塑壳断路器：热磁脱扣性能一般是出厂前就固定的（与产品制造工艺有关，特殊要求要订做），也有可以现场进行整定的，但也需要带电子脱扣器附件（参见施耐德产品）价格高，通常选择塑壳断路器是根据样本技术参数选择（如：短时脱扣曲线、长延时脱扣曲线、瞬时脱扣过流倍数等）； 3、微型断路器：终端配电用，不用整定（大致分7~10倍瞬断和10~14倍瞬断两大类，分别用于照明、电动机负荷），虽然名牌产品也有热脱扣调节螺丝，但不易掌握精确度。 小型断路器计算电流除,塑壳断路器计算电流除,得整定电流 按照计算电流的倍考虑即可 低压电机热继电器的整定值是电机额定值的~倍。 如果是热继电器的话，整定电流=*额定电流 郭老师您好,请问您额定电流和整定电流的关系及怎样计算整定电流悬赏分：0 - 解决时间：2009-1-7 19:34 计算整定电流有什么参考资料 提问者：dwz092 - 秀才三级最佳答案 不同的设备有不同的保护配置，不同的配置有不同的整定方法，必须根据保护设备的种类、形式、保护要求、现场情况进行整定和调校； 保护定值的计算不是很复杂，但没有经验，没有基础，计算也是不好入手的，只要计算一次，就顺手了； 以10KV配电变压器为例，一般配电变压器装设过电流和速断保护；过流保护一般取额定电流的倍，速断保护一般取额定电流的5-7倍；最后还要根据装设地点的短路电流大小，校验保护的灵敏度；许多书上有保护定值的计算过程案例，你可以参考，但工程实践中，大多用经验公式，来得更快，更直接有效。 电工常用口诀--电动机电流计算(2008-11-11 18:14:53) 标签：自控仪表it分类：自控电工常用口诀--电动机电流计算 1、已知380V三相电动机容量，求其过载保护热继电器元件额定电流和整定电流。
低压开关整定及短路电流计算方法
高、低压开关整定计算方法： 1、 1140V 供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开 关整定值为分开关整定值累加之和。 2、 660V 供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关 整定值为分开关整定值累加之和。 3、 380V 供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开 关整定值为分开关整定值累加之和。 低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)、效验：K=d d I I )2( ≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) K X ---需用系数，取1.15 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 P max ---------容量最大的电动机 I (2) d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路 电流值
例一、馈电开关整定： （1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V, 电源开关；负荷统计P max=55KW,启动电流I Qe=55×1.15×6=379.5A, ∑I e =74KW。∑P=129KW （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。 （3）短路整定： 根据公式 I d≥I Qe+K X∑I e =379.5+1.15x74=464.6A 取464A。 例二、开关整定： （1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定： 根据公式：I Z=I e=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。 井下高压开关整定： 式中： K Jx -------结线系数,取1 K K -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 K i-------电流互感器变比
35kV线路三段式电流保护整定计算
35kV高压进线线三段式电流保护和整定计算 对 35～63kV 线路，可按下列要求装设相间短路保护装置： 1) 对单侧电源线路可采用一段或两段电流速断或电流闭锁电压速断作主保护，并应以带时限过电流保护作后备保护。当线路发生短路，使发电厂厂用母线电压或重要用户母线电压低于额定电压的 60%时，应能快速切除故障。 2)35kV线路相间短路的电流保护35kV线路继电保护的主体。电流保护多采用三段式，即由电流速断保护、限时电流速断保护和过电流保护组成。电流速断保护（也称为Ⅰ段）动作时间短，速动性好，但其动作电流较大，某些情况下不能保护线路全长；限时电流速断保护（也称为Ⅱ段）有较短的动作时限，而且能保护线路全长，却不能作为相邻线路的后备保护；定时限过电流保护（也称为Ⅲ段）的动作电流较前两段小，保护范围大，既能保护本线路全长又能作为相邻线路的后备保护。 7.3.1 第一段无时限电流速断保护 1) 应躲过进线末端K2点的最大三相短路电流整定。 其中： Iact保护装置的动作电流，又叫做一次动作电流 ——K2点的最大三相短路电流 Krel——可靠系数，一般取1.25～1. 5 2) 继电器的动作电流为：
（7.2） 其中：Kco——接线系数，本设计中取1 KLH——电流互感器TA的变流比 考虑到系统发展时仍能适应，选用DL-11/50型电流继电器，其动作电流的整定范围为12.5～50A，故动作电流整定值为40A。 3) 第一段的灵敏性通常用保护范围的大小来衡量，根据本设计的数据，按线路首端（d1点）短路时的最小短路电流校验灵敏系数。 （7.3） 其中：Ksen——灵敏系数 不满足要求，因此必须进一步延伸电流速短的保护范围，使之与下一条线路的限时电流速断相配合，这样其动作时限就应该选择得比下一条线路限时速断的时限再高一个 所以动作时限整定为： = +2 =1.0 s （7.4）