第六章.工程热力学
工程热力学 第六章 实际气体的性质 图文
特征函数
简单可压缩系统,两个独立变量。
u f ( p,v)
u f (T , v)
u f (s,v)
u f (s, p) •••
其中只有某一个关系式有这样的 特征,当这个关系式确定,其它参数 都可以从这个关系式推导得到,这个 关系式称为“特征函数”。
南京航空航天大学
u的特征函数
ds
h p
s
dp
v
h p
s
h
u
h
pv
h
p
p
s
h f (s, p) 是特征函数
u f (s, v) 是特征函数
南京航空航天大学
亥姆霍兹函数(Holmhotz)
du Tds pdv d Ts sdT pdv
d u Ts sdT pdv
令 f u Ts 亥姆霍兹函数 F U TS
M T
v
p T
v
2u T v
N v
T
2u vT
q 不是状态参数 热量不是状态参数
南京航空航天大学
常用的状态参数间的数学关系
倒数式
x y
z
1 y x
z
循环式
x y
z
y z
x
z x
y
1
南京航空航天大学
常用的状态参数间的数学关系
链式
x y
w
y z
3. 定温压缩系数
T
1 v
v p
T
南京航空航天大学
[K 1] [ Pa 1 ]
热系数 4. 绝热压缩系数
s
1 v
v p
s
[ Pa 1 ]
南京航空航天大学
工程热力学蒸汽的流动
c2 ' c2
h2
h2
/
2
2'
x=1
0
s
21
6-4 绝热节流及其应用
一、绝热节流的概念
流体流经阀门、孔板等装置时,由于局部阻力较 大,使流体压力明显下降,称为节流现象。如果节 流过程是绝热的,则为绝热节流,简称节流。
二、节流过程的特点
1 3 2
1、过程的基本特性: (1)节流过程是典型 的不可逆过程; (2)绝热节流前后焓 值相等。
第一篇
工程热力学
第六章 蒸汽的流动
新课引入
前面讨论的热力系中所实施的热力过程,一般都没有考 虑工质流动状况(如流速)的改变。但在有些热力设备中, 能量转换是在工质的流速和热力状态同时变化的热力过程 中实现的。如蒸汽在汽轮机中喷管内的流动过程;气体在 叶轮式压气机中扩压管内的流动过程等,其能量转换的规 律需专门研究,为以后汽轮机专业课的学习奠定一定的理 论基础知识。
h
节流前汽轮机按1-2进行:
p1
/
p1
t1
/
wt=h1-h2 wt′=h1′-h2′ 由于h1=h1′及h2′>h2, 则有 wt′<wt
h1Hale Waihona Puke h11t1/
1'
节流后汽轮机按1′-2′进行:
p2
h2
/
h2
2' 2
x=1
0
s
虽然蒸汽绝热节流后,焓不变,1kg蒸汽的总能量的数量 没变,但其作功能力降低了。
14
工程中常用的喷管型式为:渐缩喷管和缩放喷管
15
Ma<1
Ma<1
Ma>1
渐缩喷管
工程热力学基础第六章解读
3
v"
h'
100 373.15 0.1013250.0010437 1.6738 419.06 2676.3 1.3069 7.3564 200 473.15 1.5551 0.0011565 0.12714 825.4 2791.4 2.3307 6.4289 300 573.15 8.5917 0.0014041 0.02162 1345.4 2748.4 3.2559 5.7038
v 0.0010018 m
t=40℃
3
kg
储液罐很危险, 不能装满。
p 14.0MPa
§6-5 水蒸气的热力过程
热力过程: p
s
Thermal Process of Steam
任务: 确定初终态参数,
计算过程中的功和热 在T-s图上表示
§6-5 水蒸气的热力过程
Thermal Process of Steam
0.1 2258.2 99.63 0.0010434 1.6946 417.51 2675.7 1.3027 7.3608 1.0 2014.4 179.88 0.0011274 0.19430 762.6 2777.0 2.1382 6.5847 10 1315.8 310.96 0.0014526 0.01800 1408.6 2724.4 3.3616 5.6143
ptp 611.2Pa,T Ttp 273.16K v
临界点Critical point
临 界 点
饱和液线与饱和气线的交点 气液两相共存的pmax,Tmax
p 等温线是鞍点 v Tc
pc 22.129MPa Tc 647.30K vc 0.00326 m
工程热力学第11讲-第6章热力循环
2
2'
s
乏汽压力对朗肯循环热效率的影响
t1 , p1不变,p2 ↓
T
1
优点: •T2 ↓ ηt ↑ 4
5
6
缺点: 3 •p2↓ 受环境限制 •现在大型机组p2为3.5~5kPa, 相应的饱和 温度约为27~ 33℃ ,已接近可能达到的最低 限度。 •冬天热效率高
4'
2
3'
2'
s
提高循环热效率的途径
' 2
' h2 h2
t,RG t
物理意义: kg工质100%利用,1- kg工质效率未变。
蒸汽抽汽回热循环的特点
优点: 提高热效率 减小汽轮机低压缸尺寸,末级叶片变短 减小凝汽器尺寸,减小锅炉受热面 可兼作除氧器 缺点: 循环比功减小,汽耗率增加 增加设备复杂性 回热器投资 小型火力发电厂回热级数一般为1~3级,中大型火力发电厂 一般为 4~8级。
蒸汽回热循环热效率计算
T 吸热量: 1
1kg
6 kg a
q1,RG h1 h5 h1 ha'
放热量:
4
3
5
(1- )kg 2
q2,RG 1 h2 h2'
净功: s
wRG h1 ha 1 ha h2
热效率:
整体煤气化联合循环发电(IGCC)
IGCC技术把高效的燃气-蒸汽联合循环发电系统与洁净的煤 气化技术结合起来,既有高发电效率,又有极好环保性能, 是一种有发展前景的洁净煤发电技术。
整体煤气化联合循环发电(IGCC)
整体煤气化联合循环发电(IGCC)
《工程热力学》(第四版)习题提示及答案06章习题提示与答案
习题提示与答案第六章 热能的可用性及火用分析6-1 汽车用蓄电池中储存的电能为1 440W ·h 。
现采用压缩空气来代替它。
设空气压力为6.5 MPa 、温度为25 ℃,而环境的压力为0.1MPa ,温度为25 ℃,试求当压缩空气通过容积变化而作出有用功时,为输出1 440 W ·h 的最大有用功所需压缩空气的体积。
提示:蓄电池存储的电能均为可转换有用功的火用 ,用压缩空气可逆定温膨胀到与环境平衡时所作出的有用功替代蓄电池存储的电能,其有用功完全来源于压缩空气的火用 ,即W u =me x ,U 1。
单位质量压缩空气火用 值()()()010010011,x s s T v v p u u e U ---+-=,空气作为理想气体处理。
答案:V =0.25 m 3。
6-2 有一个刚性容器,其中压缩空气的压力为3.0 MPa ,温度和环境温度相同为25 ℃,环境压力为0.1 MPa 。
打开放气阀放出一部分空气使容器内压力降低到1.0 MPa 。
假设容器内剩余气体在放气时按可逆绝热过程变化,试求:(1) 放气前、后容器内空气比火用U e x,的值;(2) 空气由环境吸热而恢复到25 ℃时空气的比火用U e x,的值。
提示:放气过程中刚性容器中剩余气体经历了一个等熵过程,吸热过程为定容过程;空气可以作为理想气体处理;各状态下容器中空气的比 火用()()()00000x s s T v v p u u e U ,---+-=。
答案:e x ,U 1=208.3 kJ/kg ,e x ,U 2=154.14 kJ/kg ,e x ,U 3=144.56kJ/kg 。
6-3 有0.1 kg 温度为17 ℃、压力为0.1 MPa 的空气进入压气机中,经绝热压缩后其温度为207 ℃、压力为0.4 MPa 。
若室温为17 ℃,大气压力为0.1 MPa ,试求该压气机的轴功,进、出口处空气的比 火用 H e x,。
工程热力学第6章习题答案
第6章 热力学一般关系式和实际气体的性质6-1 一个容积为23.3m 3的刚性容器内装有1000kg 温度为360℃水蒸气,试分别采用下述方式计算容器内的压力:1) 理想气体状态方程; 2) 范德瓦尔方程; 3) R-K 方程;4) 通用压缩因子图;4)查附录,水蒸气的临界参数为:K T cr 3.647=,bar p cr 9.220=,Z Pakg m K K kg J Z p v T ZR p p p cr g cr r 5682.0109.220/0233.015.633/9.461153=×××⋅×=×==978.03.64715.633===K K T T T crr 查通用压缩因子图6-3,作直线r p Z 76.1=与978.0=r T 线相交,得82.0=r p则bar MPa p p p cr r 1819.22082.0=×== 5)查水蒸气图表,得bar p 02.100=6-2 试分别采用下述方式计算20MPa 、400℃时水蒸气的比体积: 1) 理想气体状态方程; 2) 范德瓦尔方程; 3) R-K 方程;()b V V T b V m m m +−5.05.05.022−⎟⎟⎠⎜⎜⎝−+−pT V pT b p V p m m m mm m V V V ⎟⎠⎞⎜⎝⎛×−+×××−××−⇒5.02626315.67320059.14202111.010*******.015.6733.8314102015.6733.8314 067320002111.059.1425.0=××−()000058.002748.00004456.0005907.0279839.023=−−+−×−⇒m m m V V V000058.002112.0279839.023=−×+×−⇒m m m V V Vkmol m V m /1807.03=⇒ 则kg m V v m /01003.002.18/3==⇒4)查附录,水蒸气的临界参数为:K T cr 3.647=,bar p cr 9.220=,905.09.220200===cr r p pp()()()∫∫∫⎟⎠⎞⎜⎝⎛−−+−⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛−=−−21212122221221v v v v v v g dv v a dv b v b b v d b v T R ()()⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛−−⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛−−−+⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛−−=1212212211211ln 21v v a b v b v b b v b v T R g 6-4 Berthelot 状态方程可以表示为:2mm TV ab V RT p −−=,试利用临界点的特性即0=⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛∂∂cr T m V p 、022=⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛∂∂crT m V p 推出:cr cr p T R a 326427=,cr cr p RT b 83= 解:()0232=+−−=⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛∂∂m cr m cr T m V T a b V RT V p cr()322m cr m cr V T ab V RT =−⇒ (1) ()0624322=−−=⎟⎟⎞⎜⎜⎛∂∂cr V T a b V RT V p ()433cr V T a b V RT =−⇒ (2)()22T R b v T p g v−−=⎟⎠⎞⎜⎝⎛∂∂()()v C T R b v p g 22+−=⇒ 由于以上两式是同一方程,必然有()()021==v C T C ,即()TR b v p g 2−=6-6 在一个大气压下,水的密度在约4℃时达到最大值,为此,在该压力下,我们可以方便地得到哪个温度点的()T p s ∂∂/的值?是3℃,4℃还是5℃?解:由麦克斯韦关系式p TT v p s ⎟⎠⎞⎜⎝⎛∂∂−=⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛∂∂,可知在一个大气压的定压条件下,4℃时有0=⎟⎠⎞⎜⎝⎛∂∂T v 。
工程热力学-06 水蒸气的热力性质
(t
−
ts
)
=
c
p
t ts
D
6-2 水蒸气的产生过程
• 水蒸气在定压过热过程中吸收的热量也等
于焓的增加:
(64;
• 式中,h一定压力为p、温度为t时过热水蒸气的 焓。过热水蒸气的焓为
h = h"+ q" = h0 + q '+ r + q"
(6-15)
6-2 水蒸气的产生过 程
蒸发热(液体温度越低,蒸发热越高)
蒸发制冷
1
2、饱和状态
逸出的分子数 = 被液面俘获的分子数
饱和状态:汽化与凝结的动态平衡
饱和状态:汽化和液化达到动态平 衡共存的状态
饱和水、饱和水蒸气 饱和液体、饱和蒸气
饱和温度Ts 饱和压力ps
饱和状态
饱和状态:汽化与凝结的动态平衡
饱和温度Ts 饱和压力ps
一一对应
§6-2 水蒸气的定压发生过程
t < ts
t = ts t = ts
t = ts
t > ts
未饱和水 饱和水 饱和湿蒸汽 饱和干蒸汽 过热蒸汽
v < v’ v = v’ v ’< v <v’’ v = v’’ v > v’’ h < h’ h = h’ h ’< h <h’’ h = h’’ h > h’’
(3) 理想气体 h = f (T )
实际气体汽化时,T=Ts不变,但h增加 h ''− h ' = γ 汽化潜热
(4) 未饱和水 过冷度 Δt过冷 = ts − t 过冷水
过热蒸汽 过热度 Δt过热 = t − ts
工程热力学第六章(实际气体的性质及热力学一般关系式)09(理工)(沈维道第四版)
当氧气、氮气等超过10MPa时亦应按实际气体
●◆二、压缩因子
1、压缩因子
为反映实际气体与理想气体的偏离程度引入
压缩因子Z
2、压缩因子的 物理意义
理想气 Z pv pv v
体的pv0
RgT pv0 v0
Z 1 v v0 实际气体比理想气体难压缩
Z 1 v v0 实际气体比理想气体易压缩
H1
LA :液态(过冷液体)
共存
T2 G1 T1
v
(3)水平线HL的长度变化
临界压力pc
温度提高,水平线HL的长度缩短。临界温度Tc
(4)临界点
临界比体积vc
随着温度提高,水平线HL缩为一个点,此时温度Tc 超过此温度,无论怎样加压,◆物质确定,临界点确定
都不能使气体变为液体,故p
称此点为临界点。
压缩因子的大小与物质的种类和所处的状态有关
实际气体种类繁多,通过实验画出各气体的Z-p图, 不方便,下面介绍1个通用方法:对比态参数法
●◆1、临界状态
p
1896年安德鲁斯对二氧化 碳作等温压缩实验得到不 同温度下的p-v图。
液 A1
C L2
p pc
H2
T Tc
Tc 气
里方程的形式
理想气体
一切气体 p 0 Z 1
第三维里系数
Z pv 1 B' p C ' p2 D' p3 RgT
或 Z pv 1 B C 2 D 3
RgT
第二维里系数
1
B v
C v2
D v3
B,B',C,C',D,D'……与温度有关的量
工程热力学第六章水蒸气
6-3
(bar)
p
(℃)
ts
(bar)
v’
v
’’
kJ/(kg.K)
s’
s’’
0.00611 0.01 0.00100022 206.175 0.0 2 1.0 99.6 0.0010434 1.6946 1.302 3 7 5.0 151.850.0010928 0.37481 1.860
50.0
查表时先要确定在五态中的哪一态。
例.1 已知 :p=1MPa,试确定t=100℃, 200℃ 各处于哪个状态, 各自h是多少? ts(p)=179.88℃
t=100℃ < ts, 未饱和水 h=419.7kJ/kg
t=200℃ > ts, 过热蒸汽
h=2827.5kJ/kg
查表举例(2)
已知 t=250℃, 5kg 蒸汽占有0.2m3容积, 试问蒸 汽所处状态? h=? t=250℃ , v ' 0.001253 m kg v" 0.05002 m kg
6-4
1、饱和水和干饱和蒸汽
确定p或T
2、未饱和水及过热蒸汽 确定任意两个独立参数,如:p、T
湿饱和蒸汽区状态参数的确定
如果有1kg湿蒸气,干度为x, 即有x kg饱和蒸汽, (1-x)kg饱和水。
h xh" (1 x )h ' v xv" (1 x )v ' s xs (1 x ) s
3 0.2 v 0.04 m kg 5
3
3
v ' v v '' 湿蒸汽状态
v v' 0.04 0.0012513 x 0.795 v " v ' 0.05002 0.0012513
工程热力学第6章实际气体性质及热力学
dv v
du ? dh ? ds ?
气体的u、h、s 等参数无法直接测量;
实际气体的u、h、s 也不能利用理想气体简单关系计算。
需依据热力学第一、第二定律建立这些参数与可测参数的 微分关系求解。
28
一、全微分(total differential)条件和循环关系
1. 全微分判据
设 z zx, y
甲烷 191.1 4.64 氮 126.2 3.39 乙烷 305.5 4.88 丙烷 370 4.26 二氧化硫 430.7 7.88
0.088 3 0.093 0 0.254 7 0.217 9 0.099 3 0.089 9 0.148 0 0.199 8 0.121 7
0.302 0.294 0.274 0.273 0.290 0.291 0.284 0.277 0.268
本章学习目标:
1. 指出实际气体对理想气体性质偏离、描述代表性状态方程; 2. 说明压缩因子的物理意义; 3. 应用热力学一般关系和常用热系数求解熵等参数的变化量; 4. 熟练应用N-O图及通用余焓图和通用余熵图; 5. 列举克拉贝隆方程、蒸气压方程、平衡的熵判据和单元系
相平衡条件。
2
本章教学内容
b)因U,T,S均为状态参数,所以F也是状态参数
c)单位 J ( kJ);J/kg(kJ/kg)
d)物理意义 δq du δw 可逆 Tds du pdv
du Tds pdv
df du Tds sdT df sdT pdv
2
可逆定温过程 f f1 f2 1 p d v
可逆定温过程中自由能的减少量是过程膨胀功。
pv 1 RgT
压缩因子物理意义
压缩因子(compressibility factor) 实际气体
工程热力学-第六章 实际气体方程的性质及热力学一般关系式
定温过程:g vdp 1
可逆定温过程中自由焓的减少量是过程的技术功。
三、麦克斯韦关系
du=Tds-pdv dh=Tds+vdp df = -sdT – pdv dg=-sdT+vdp
T
p
(
v
)s
( s
)v
T v
( p
)s
( s ) p
( p T
)v
(
s v
)T
( v T
)p
(
s p
)T
四、热系数
(Vm
+
b)
6-3 对应态原理与通用压缩因子图
一、对应态原理 1、提出的缘由
(
p
+
a Vm2
)(Vm
-
b) =
RT
实际气体状态方程包含有与物质固有性质相 关的常数a、b,这些常数需要实验数据进行拟 合才能得到。
在临界点附近,所有流体显示出相似性质 2、对比参数:
pr
p pcr
,Tr
T Tcr
, vr
其在高压低温下偏差更大。
Z = pv = pVm RgT RT
Z
=
pv RgT
=
pVm RT
或pVm
=
ZRT
压缩因子Z偏离1的大小反映了实际气体对理想
气体偏离的程度
Z的大小与气体种类有关,随压力以及温度变化
临界点的压缩因子称为临界压缩因子:
Z cr
=
pcrv cr RgTcr
压缩因子Z的物理意义:
Vm
b
RT
p
27 64
R
T2 2 cr
pcr
1 Vm2
工程热力学 课后习题答案 可打印 第三版 第六章
在等温过程中,T=常数,积分上式得:
W = RT ln
1 1 + a − V Vm ,2 − b m,2 Vm ,1 Vm ,1 − b
6-2 NH3 气体的压力 p=10.13MPa,温度 T=633K。试求其压缩因子和密度,并和由理想气 体状态方程计算的密度加以比较。 解: 由附录表查得 NH3 临界参数为 Tc=406K,pc=11.28MPa
vi 1 1 = = = 1.064 v Z 0.94
o
6-3 容积为 3m3 的容器中储有状态为 p = 4MPa,t = −113 C 的氧气,试求容器内氧气 的质量, (1)用理想气体状态方程; (2)用压缩因子图。 解 (1)按理想气体状态方程
pV 4 × 106 Pa × 3m3 = = 288.4kg m= RgT 8.3145J/(mol ⋅ K) × (273.15 − 113)K 32 × 10−3 kg/mol
1 。 T
6-8 试证明理想气体的体积膨胀系数 α v = 证:据体积膨胀系数定义: α v =
vi =
Rg T p
=
8.3145J/(mol ⋅ K) × (273.15 + 450)K = 0.066733m3 /kg 6 −3 18.02 ×10 kg/mol × 5 ×10 Pa
0.063291m3 / kg − 0.066733m3 / kg v − vi ×100% = ×100% = 5.44% 0.063291m3 / kg v
0.063291m 3 / kg − 0.063340m3 / kg 0.063291m3 / kg ×100% = 0.11%
v − vi v
×100% =
第六章 气体压缩及动力过程
t,p t,m t,v
或
T 2 p T 2m T 2v
T 1p T 1m T 1v
第三节 增压内燃机及其循环
典型的理想循环要损失一部分蕴藏于排气中的能量。
假若使工质由pz一直膨胀到进气压力pa,——继续 膨胀循环。(P92 )
脉冲涡轮增压
定压涡轮增压
分析:
(1)继续膨胀循环更完善,它在相同的加热量下能 多得一部分功,使ηt提高。
(2)实际上,利用排气涡轮,使工质在涡轮中继续 膨胀作功来实现继续膨胀循环;
(3)压缩过程并不全在气缸内进行,先在增压器中 进行预压缩,从而提高循环的平均压力pt;
所以,继续膨胀循环是对各种废气涡轮增压内燃 机进行热力学分析的基础。
p2
/
n1
p1 n
n n 1
RT1 1
n1
πn
增压比: π p2 / p1
可逆多变压缩:
Wn
n n 1
RT1 1
n1
πn
可逆定温压缩: 可逆绝热压缩:
WT -RT1lnπ
Wn
k k
1
RT1
1
k1
πk
二、活塞式压气机余隙容积的影响
p
活塞运动到上死
32
点位置时,活塞顶 面与气缸盖间留有
Vh
Vc Vh
V4
1 Vc (V4 1) Vh Vc
V
Ve Vh
1
Vc
[
1 n
Vh
1]
设1-2和3-4都
为多变过程,且
n相等,则
1
1
V4 V3
p3 p4
n
p2 p1
工程热力学第六章
制冷系统
利用制冷剂在循环过程中吸热 和放热的过程,实现制冷和制 热的目的。Fra bibliotek汽车发动机
汽车发动机中的汽油机和柴油 机均利用热力循环原理工作, 将燃料的化学能转化为机械能 。
工业余热回收
利用热力循环原理回收工业余 热,提高能源利用率。
05
热力学基本方程
热力学基本方程的推导
热力学第一定律
能量守恒定律在封闭系统中的表现形式,通过分析系统能量的来源 和去路,推导出热力学第一定律的数学表达式。
热力学第一定律的应用
热力学第一定律在工程和科学领域中有着广泛的应用,例如 在能源转换、制冷技术、热力发动机等领域中,都需要应用 热力学第一定律来分析和设计系统。
通过应用热力学第一定律,可以有效地提高能源利用效率、 优化系统性能、降低能耗和减少环境污染等方面的问题。
02
热力学第二定律
定义与公式
定义
03
热力过程
等温过程
定义
等温过程是指系统温度保持恒 定的过程,即系统的温度只随 压力变化而保持不变。
特点
在等温过程中,系统与外界的 热交换只通过压力变化来实现 ,系统与外界没有温差。
应用
等温过程在制冷、空调、化工 等领域有广泛应用。
等压过程
定义
等压过程是指系统压力保持恒定的过程,即系 统的压力只随温度变化而保持不变。
工程热力学第六章
目
CONTENCT
录
• 热力学第一定律 • 热力学第二定律 • 热力过程 • 热力循环 • 热力学基本方程
01
热力学第一定律
定义与公式
定义
热力学第一定律是能量守恒定律在封闭系统中的具体表现,它说 明了能量不能凭空产生,也不能消失,只能从一种形式转化为另 一种形式。
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
小结:
1) 自由能 f 和自由焓 g 也是状态参数; 2) 微分方程(1) ~ (4)统称热力学基本关系式,将简 单可压缩系统微元变化时的8个状态参数联系起来; 3)上述微元方程由可逆过程导出,但由于u、h、f、 g均是状态参数,故上述方程同样适用于不可逆过程。
2
6-1 主要数学关系式
2. 循环关系式
当z保持不变时:
z z x y z 两边同除以 dy ( ) y dx ( ) x dy 0 ( ) z ( ) x ( ) y 1 x y y z x
3. 链式关系式 如果4个参数x、y、z、w,独立参数2个,则:
例如: df ( f )v dT ( f )T dv、df sdT pdv
T v s ( f f ) v 、p ( )T T v f u f Ts f T ( ) v T
h u pv f T ( f f ) v v ( )T T v f f f g h Ts f T ( ) v v( )T T ( ) v T v T
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6-1 主要数学关系式
x x 对参数x f ( z , w):dx ( ) w dz ( ) z dw z w x y z 比较(3)和(4),可得: ( )w ( )w ( )w 1 y z x (4)
链式关系式常用来确定同一下标各状态参数的偏导数
间的关系,该关系式对偏导数的数量没有限制。
du Tds pdv dh Tds vdp
(1) (2)
df sdT pdv (3) dg sdT vdp (4)
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
二. 特征函数
定义:如果某个状态参数表示为特定的两个独立参 数的函数时,可以利用这个函数确定系统的其他参数, 这个参数称为特征函数。 u(s,v)、h(s,p)、f(T,v)、g(T,p)就是典型的特征函数。
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
麦克斯韦关系式给出了熵参数与可直接测量的基本状 态参数间的关系,还可方便导出u、h和s的一般关系式。 麦克斯韦关系式的记忆方法:
p
s
p T ( )v ( ) s s v
(
(
T v )s ( ) p p s
T
注意:(
v
p s ) v ( )T T v
z z ) y dx ( ) x dy x y z z 令( ) y M,( ) x N x y dz (
如果M和N连续,则二阶混合偏导数存在:
M 2z N 2z ( )x 、( ) y y xy x yx
2 2 z z 当二阶混合偏导数连续: 全微分条件 xy yx
小结:1)上述结果适用于所有工质的所有过程; 2)熟记第一和第二d s方程,其中第二d s方程最实用; 3)根据状态方程和比热容,可积分求得过程的熵变。
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6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式
二. 热力学能的一般关系式
du Tds pdv
u是温度的 单值函数吗?
dT p T cv dv pdv T T v p du cv dT T p dv 第一du方程 T v
热系数
(
v T p v p v ) p ( ) v ( )T 1 ( ) p ( ) v ( )T p T p v T T p
热系数的用途:可根据热系数积分求取状态方程式。
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
例题6-1:假设物质的热膨胀系数和定温压缩系数分别为
s f (T , p) ds (
cv p dT ( ) v dv T T
ds
第一ds方程
s s ) p dT ( )T dp T p h ( )p c cp s T h s v p T 由链式关系: ( )p( )p( )p 1 ( )p ds dT ( ) p dp h T h s T T T ( )p T 第二ds方程 s s v 由麦克斯韦关系:( )T ( ) p p T 15
6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式
s s ) v dp ( ) p dv p v s ( )v c T s p T s 由链式关系: ( ) v ( ) v ( ) v 1 ( ) v T v ( ) v p p T s p ( ) v T p T s ( )p c s v T s p T ( ) p ( ) p ( ) p 1 ( ) p T ( ) p v v T s v ( ) p T v T c p T c T ds v ( ) v dp ( ) p dv 第三ds方程 T p T v s f ( p, v) ds (
根据比定压热容和状态方程,可以积分求得焓的变化。 例6-3:1kg水由t1=50℃、p1=0.1MPa,定熵增压到p2=15MPa。 已知v1= 0.0010121m3/kg、=46510-61/K,cp=4.186kJ/kg· K, 并将它们近似视为定值。求水的终温及该过程的焓变化量。
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6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式
第六章
热力学微分关系式
6-1 主要数学关系式 6-2 简单可压缩系统的基本关系式 6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式 6-4 比热容的微分关系式 6-5 克拉贝龙方程
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6-1 主要数学关系式
1. 全微分条件
状态参数z是状态参数x、y的函数,z = f (x, y), z的微小变化可以用函数的全微分表示:
cp v 解:由第二ds方程 ds dT ( ) p dp dT vdp T T T T2 c p p2 T s1 2 dT vdp c p ln 2 v ( p2 p1 ) T1 T p1 T1 cp
x x ) w dy ( ) y dw (1) y w y y 对参数y f ( z , w):dy ( ) w dz ( ) z dw (2) z w 将(2)式代入(1)式,有: x y x x y dx [( ) w ( ) w ]dz [( ) y ( ) w ( ) z ]dw (3) y z w y w 对参数x f ( y, w):dx (
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
定义吉布斯函数:G H TS、g h Ts
dg dh Tds sdT 可逆 sdT vdp 可逆定温 vdp (4)
吉布斯函数的减少等于可逆定温时对外所作的技术功, 是该条件下h中除Ts(束缚能)外可以转变为功的部 分,称为自由焓。
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
小结:
1) 特征函数对应的独立参数可由热力学基本关系式确定;
2) 特征函数确定后可以确定其他5个状态参数; 3) 特征函数的作用:建立了热力学参数间的简要关系;
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
三.麦克斯韦关系式 将热力学基本关系式应用全微分条件,有:
u u )v T、 ( )s p s v h h dh Tds vdp ( ) p T、( ) s v s p f f ( ) s 、 ( )T p df sdT pdv v T v dg sdT vdp ( g ) p s、( g )T v T p
p 3 / 4 (v a) CT (C为常数)
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6-2 简单可压缩系统的基本关系式
2u 2s T 例题6-2:试证明: Tv Tv 2h 2s T Tp Tp
证明:
s s ) v dT ( )T dv T v u ( )v s T u s 1 u ( ) v ( ) v ( ) v 1 ( ) v T ( ) v u T u s T ( ) v T T s ds (
1 u ( )v 2 s 2u 2s T T 根据全微分条件: T Tv v Tv Tv
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6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式
一. 熵的一般关系式
s s ) v dT ( )T dv T v u ( )v c s T u s 由链式关系: ( ) v ( ) v ( ) v 1 ( ) v T v u T u s T ( )v T s s p 由麦克斯韦关系: ( )T ( ) v v T s f (T , v) ds (
(1) (2)
定义亥姆霍兹函数: F U TS、f u Ts
df du Tds sdT 可逆 sdT pdv 可逆定温 pdv (3)
亥姆霍兹函数的减少等于可逆定温时对外所作的膨胀 功,是该条件下u中除Ts(束缚能)外可以转变为功 的部分,称为自由能;
将另外两个ds方程代入,可得到另两个du方程,但第
一du方程形式最简单,应用最广泛。
根据比定容热容和状态方程,可以积分求得热力学能 的变化。
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6-3 熵、焓及热力学能的微分方程式
三. 焓的一般关系式
dh Tds vdp dT v T c p dp vdp T T p v dh c p dT v T dp T p
du Tds pdv
(
T p ) s ( )v v s T v ( )s ( ) p p s s p ( )T ( )v v T s v ( )T ( ) p p T (
麦 克 斯 韦 关 系 式
前8个式子将p、v、T、s与u、h、f、g的偏导数联系 起来,具有明显的物理意义!
x y )w ( )w 1 y x x y z k ( )w ( )w ( )w ( )w 1 y z k x (