QYU160汽车起重机转台结构有限元分析_孙正兴
有限元分析法在起重设备管理中应用
有限元分析法在起重设备管理中应用1.概述在起重设备管理过程中,吊钩是需要重点关注的部位。
原因在于吊钩是整台起重机最重要的受力部位,为防止出现安全事故的发生,很多企业中对吊钩一般是一年做一次检侧。
但是日常起重设备管理过程中经常要对吊钩进行检查,检测不可能在每次检查过程中都要进行,而是经常采用放大镜对吊钩表面进行观察,及时早期发现裂纹做出处理。
吊钩是一个形状及受力复杂的零件,日常检查过程中需要重点关注的部位在哪里正是我们在这里所需要讨论的问题。
通常经验告诉我们吊钩的危险断面在图1所示部位,该部位是钢丝绳与吊钩接触受力的部位,应该是应力最大的部位。
但是其他部位的受力情况又是什么样子呢?吊钩应该重点对哪些部位进行检查呢?我们知道,传统材料力学的计算办法对吊钩这种形状复杂的零件很难处理,受力分析无法进行,这也是绝大多数人对吊钩的受力情况仅仅建立在经验告知的危险断面上。
那么,吊钩受力情况就没有办法做出准确的分析么??答案是否定的,随粉科学技术的发展,在航空、汽车等先进制造业中,有限元分析的办法早已经用于产品设计研发的全过程,该办法可有效地解决传统计算方法中很难解决的问题,经过多年的应用被公认为是切实可靠的。
在此不对有限元法做过多的介绍,仅就吊钩这个复杂的受力分析做出处理。
2.吊钩受力分析首先我们在pro/e当中建立一个标准5t三维吊钩模型,然后将这个吊钩模型导入通用的有限元分析软件ALGOR当中,在吊钩的受力部位悬挂一假定的钢丝绳,对两者进行网格化。
对吊钩的材料参数进行设定,在此给定DG20钢的参数输人到软件中,然后对吊钩进行约束和受力加载。
按照St吊钩的最大受力49kN给定。
约束部位设定在吊钩上部与其他零件连接的螺纹处,假定此部位固定不动,以便于求解吊钩的复杂曲面受力情况。
运行软件,对吊钩的受力情况进行运算,得到如图2、图3、图4中显示吊钩受到载荷后各部位应力情况,受力的数值在每个图的右上角显示,随颜色的变化递增,通过对各角度截图可以看到,传统经验所认定的危险截面正是吊钩应力最大的部位,也正是我们检查中需要重点检查的部位,其他部位在受力图中也可以很清晰的看到。
起重机结构有限元分析
起重机结构有限元分析作者:董富祥来源:《中国新技术新产品》2017年第21期摘要:本文利用ANSYS软件对塔式起重机进行有限元分析,建立起塔式起重机简化模型,对其各个位置处应力值进行计算,为塔式起重机的设计及计算提供一定的参考。
关键词:起重机;有限元分析;ANSYS中图分类号:TH213 文献标识码:A0.引言塔式起重机对现代工业与建筑行业的应用非常广泛,其构造为钢结构,承受着所有的荷载及自身重量。
钢结构应力值的大小直接决定着起重机设计所需材料是否符合标准,从而起重机的质量。
为使材料能满足起重机应力要求,对其进行有限元分析便十分有必要。
本文通过对应力值与许用应力的大小相比较,得出材料是否适用的相关结论,为塔式起重机的设计提供了参考。
1.有限元模型的建立有限元模型的建立对起重机结构有限元分析起着决定性作用,其模型建立的过程是将真实结构简化模拟仿真并对其主要参数精度进行控制。
模型建立的方法要根据所要分析的目的,分析整体结构时要将视点放置于远方,分析局部结构时要将视点放置于拉近时位置。
具体模型的建立过程如下:1.1模型的简化处理模型的设置既要控制计算量,又要保证计算的准确性。
因而在模型设定的时候对塔式起重机进行了一系列简化处理:(1)将几何结构、刚度回转机构等效设置为梁单元;(2)对平衡臂部分截面尺寸适当当加大从而有效地模拟平衡重;(3)为简化模型结构,将对计算结果影响较小的结构如起重钢丝绳、司机室等忽略处理;(4)按梁单元处理起重臂与平衡臂的斜拉索;(5)采用质量单元模拟质量较小且集中的变幅机构等塔机附件。
1.2单元的选取对于起重机结构模型的建立,本文在不影响塔机结构的受力原则下,整机结构自重根据模型,通过施加重力加速度由程序自行计算。
有限元建模的简化过擦恒会使自重略有减小,可以通过增大材料密度来对其进行补偿。
在一些质量集中处,如起升机构、变幅机构、平衡重及回转机构等,可以通过在相应位置处增加质量单元。
160t铁路起重机转台结构研究及有限元分析
最小幅度、起 吊最 大额定起 重量作 为计算 工况来
确 定转 台上 的作 用 载荷 。采 用 液压 缸 变 幅 的转 台 , 其危险截面有 可能 出现 在支 承环 的前后 支 承处 , 也 可能 出现 在 吊臂 根 部 铰 支 座 所 在 的截 面 ;配 重 伸 出时 ,危 险截 面 很 可 能 出 现 在 吊臂 根 部 铰 支 座
传统伸缩配重的基本臂去掉 ,采用搭接 的方式实 现 基本 臂 的作 用 ,并 将 四边 形 的 配重 伸 缩 臂 改 为 六边形 ,使其达 到更 好 的受力效 果。新转 台底部 还设计了圆台结构以增加连接 回转支承处的强度。
设计 计算 时应根 据最 不利 载荷情 况 即 吊臂位 于 [ 日 收稿 期]20— 8 1 09 0 —1 [ 通讯地址]王圣,成都市西南交通大学机械工程研究所
的布置要求 ,由钢板组 焊而成 的承压构 件,高强 度钢的板式结构转台常用于大吨位铁路起重机 。
1 新 转 台结构 的设 计
目前 国内的 lO 和 10 伸缩 臂式 铁 路起 重 机 Ot 6t 大部分转 台结构 是采 用 2个 高墙板 、上下 盖板 、纵
建筑机械 2 1.2( 000 上半月刊)
地改 善 网格划 分 的质 量 。 2 3 转 台 的受 力分析 .
与回转支承之 间的连接部位 ,所 以需对 连接部 位 进行加强。新转台结构示意图如图 2 。
铁路起重机 的转 台结 构作为一个 复杂 的空 间 结构体 系,承受拉力 、压力 、弯矩和扭矩 的组合
吊臂 司机 室 转台 伸缩配重基本臂
边 梁 和横 隔板 等 焊接 而成 的大 型 薄壁 倒 “ Ⅱ” 形 结 构 。变 幅油 缸 下 铰 点 、吊 臂 后 铰 点 及 转 台 底 面 做 特殊 加强 ,两墙 板 与 横 隔板 构 成 开 口薄 壁 箱形 , 既保证 了高 墙 板 的水 平 刚 度 ,又 能满 足 吊臂 的 变 幅要求 ,而 变 幅油 缸 下 铰 点 将 销 轴 直 接 支 承 于 高
160t铁路救援起重机伸缩式吊臂有限元分析及优化
曾宪渊 张仲 鹏 阳 燕 曾宪仕 成都 6 0 3 10 1 西 南交通 大 学机 械 工程 学 院
摘
要 :吊臂 作 为起 ຫໍສະໝຸດ 机 的 起 吊支 撑 重 要 构 件 ,其 设 计 是 否 合 理 ,直 接 影 响起 重 机 的 承 载 能 力 、整 机 稳 定
w een wt h epo nt ee n ot r h ri i teh l ff i lme tsf eANS 0 0, teca eam sa aye n ac ltda d o eb sso h i e wa YS1 . h rn r i n z da d cluae n t ai f l n h
s c n y i a d c c lt n i i f rh ro t z d s h ti c n me tt e r q ie n sfr me h n c rp r e . u h a a ss n a ua i t s u t e p i e o t a t a e h e u r me t c a i a p o e is l l o mi o l t
性和整机 自重 。纵 观国内外 流动式起 重机 吊臂设计 ,大多数采 用 的截面形式 是多边 形截 面。通过对 截面形 式 的
改进 ,采 用 了椭 圆形 截 面 吊臂 设 计 。 通过 有 限 元 软 件 A S S 0 0 N Y 1 . ,对 10 t 路 救 援 起 重 机 吊臂 进 行 分 析 计 算 。 6 铁 并 且 在 此 基 础 上 对 该 伸 缩 式 吊臂 进行 了 优 化 ,使 吊臂 力 学 性 能 满 足 要 求 。
1 铁 路 救 援起 重 机伸 缩 式 吊臂 的 整 体 结 构
在役造船门座起重机结构有限元分析及应力测试
1 起重机概况
某造船门座起重机已服役超过50年。该起重机额定起重 量为12 t,最大工作幅度为32 m,具体技术参数如表1所示。整 机金属结构包 括 组合 臂 架、人字 架、平 衡梁、转 台和门 架结 构 , 其 中 组 合 臂 架 采 用 目 前 已 不 常 见 的 拉 索 式 组 合 臂 架 [5]。 该 起 重 机 工 作 时 间 长 ,金 属 结 构 有 一 定 损 伤 ,材 料 厚 度 均 有 所折减,计算时采用实际测量数据。
发 生变 化 位 置出 现 部 分集 中 应 力,象 鼻 梁 和 平 衡 梁 总 体 应 力
值比其他部件大。该起重机服役年限长,并且在有限元模型
建 立 过 程 中 做 了 部 分 简 化 处 理,因 此 计 算 结 果 的 最 大 应 力 比
实际应力值大。
(下转第113页)
111
Sheji yu Fenxi◆设计与分析
表2 材料属性参数
材料 密度 /(kg/m3) 杨氏模量 /MPa
泊松比 屈服强度 /MPa
Q235 7 850 2.06E+5 0.3 235
2.3 自由度约束 起 重 机 门 架 结 构 与 地 面 基 础 是 刚 性 连 接 ,门 架 四 个 支 腿
施加平动和转动的6个自由度约束。部件间的铰接在有限元 软件中通过耦合节点并释放节点的转动自由度来模拟实现, 如 象 鼻 梁与 臂 架 头部 的 连 接,人 字 架 头 部 与 平 衡 梁 之 间 的 连 接以及臂架下端与转台的连接。 2.4 载荷组合
统、电气控制系统及中央控制系统等18条生产线组成。 各生产线通过自动滑橇输送系统和自动输送车系统将
各功 能 区 有机 地 结 合成 一 个 整体 ,实 现 电 机 检 修 的 有 序 流 转 和在线检修。
起重机结构强度有限元分析
起重机结构强度有限元分析文鹏【摘要】门座起重机在现代贸易中水运货物的装载有着重要作用.本文主要是通过对门座起重机的相关发展情况,及对一个门座起重机案例的结构进行分析,深入研究门座起重机的结构相关情况.再通过ANSYS结构有限元分析平台,对门座起重机的模型建立、测试、结果计算等,给出了门座起重机的模型建立相关工况下的应力变化等,最后通过实验进行验证,验证计算机分析结果与实测的数据温和情况.实验结果表明:有限元分析结果与实测结果温和较好,对门座起重机的设计及性能与信息化等起到非常重要的作用.【期刊名称】《黑龙江科技信息》【年(卷),期】2017(000)019【总页数】2页(P39-40)【关键词】门座起重机;强度;有限元分析【作者】文鹏【作者单位】广东亨通光电科技有限公司,广东东莞 523808【正文语种】中文该型门座起重机的自重约为377吨,压重约为56吨,机体主要由上部的旋转部分和下部的运动部分组成,其中旋转部分由臂架系统、人字架、平衡重、转柱、转台等组成,旋转部分相对一些固定部分可旋转一周,此部分主要在环形空间中来升降货物,一般可由起升、变幅、旋转运动等方式而实现。
另外,运行的部分主要可分为为门架及运行台车,两者相结合。
其中该门座起重机关键的零部件为转柱、门架及臂架,主要负责起重机的承载等功能。
2.1模型建立2.1.1有限元网格本文中采用ANSYS有限元分析软件,对SDMQS1260/60E该机型有限元模型的建立,根据该机体的转柱的结构、门架结构、起重臂可相连,而简单的实现对空间梁单元BEAM188进行一个分析的工作。
该软件中将起重机机体空间分成9920个小的单元,18717个节点,这些为主要梁单元的截面参数。
2.1.2材料参数在本文中选取门座起重机的型号为SDM1260/60E,该机型材料选取的Q235普通钢。
常温下得到屈服极限为235MPa,定义弹性模量2.1×105Mpa,泊松比0.3。
100吨汽车起重机转台的有限元计算与分析
长安大学工程 机 械 学 院 ( 收稿日期: )++.!+)!)’/ 工程机械
!"# 信箱( #$""%! )
!与受载分析
转台受力情况如图 / 所示。转台主要承受变幅
外, 当卷扬钢丝绳靠近转台一侧时, 其单绳拉力 " 也 将使转台两侧受力不一致。将力偶及卷扬钢丝绳偏 置时产生的反力与对称载荷作用的铰支座反力相叠 加, 得到不等的左右两个支座反力。 此处按最恶劣的 受力状况考虑计算。转台计算载荷见表 -。
设 计 计 算 ・
!!!"
据。 — )- —
!++ 吨汽车起重机转台的有限元计算与分析
四川长江工程起重机有限责任公司 王美成
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"
摘 要:转台是汽车起重机的三大主要承载结构件之一, 构造及受力复杂。以有限元方法为工具, 对 !++"0 汽车起 重机的转台进行强度和刚度有限元分析, 其分析结果对产品开发设计具有指导意义, 并为大吨位汽车起重机设计和转
表# 工况 一 二 两种工况下转台的计算载荷
设 计 计 算 ・
液压缸和起重臂传来的载荷。起重臂承受的计算载 荷包括考虑载荷系数在内的吊重、 自重、 起重臂回 转切向水平惯性载荷和风载荷, 以及由于吊重偏摆 引起的水平载荷等。通过由转台、 起重臂、 变幅液压 缸、 起升滑轮组组成系统的受力分析, 可求得转台 上的载荷。 图中, #, 为通过起重臂根部铰支座沿起重 臂轴线作用于转台上的力; #+ 为沿变幅液压油缸轴 线作用于变幅铰支座上的力; " 为起升钢丝绳单绳 拉力; $ 为全部配重重量。 根据国标 89$$1.1023!04$ 《 汽车起重机轮胎起 重机试验规范结构试验》 施加载荷: 工况一: #:!-!!"# 工况二: #:!!"#; #(:!!!!"# 式中: —— #—起升载荷 —— #(—水平载荷 —— 取 -2/4 !#—载荷系数, —— -..$& !!"#—最大额定起重量, —— 取 .2.5 !/—水平侧载系数,
汽车起重机回转支承的有限元计算与分析_张平
本文所选用的单排四点接触球式回转支承是属 于滚动支承式回转支承装置。其尺寸紧凑、性能完 善, 可以同时承受垂直力、水平力和倾翻力矩, 密封 和润滑条件好, 回转阻力小, 是应用最广的回转支承 装置。此回转支承由内外座圈、滚动体、隔离体组成。 起重机的上车回转部分利用螺栓连接固定在回转支 承的外圈上, 内圈是用螺栓连接固定在底盘座圈上, 内圈无法转动。因此外圈主要承受了外界给予的负 载, 通过滚动体再传到内圈及底盘座圈上面。 1.2 实体模型建立及网格划分
De s ign a nd Ca lcula tion
工程机械
第 39 卷 2008 年 5 月
设 1.3 发动机与变矩器或者联轴器的连接尺寸
要根据装载机燃油箱的位置来确定进、回油管的长
计
( 1) 确定发动机飞轮的相对位置和连接螺纹尺 度。
计 寸, 从而确定变矩器弹性盘或者联轴器的外形尺寸,
( 3) 根据发动机空压机接口尺寸确定装载机储
— 43 —
De s ign a nd Ca lcula tion
工程机械
第 39 卷 2008 年 5 月
· !
设
起重机上车部分的实际结构和材料特性比较复
表 2 回转支承的材料属性
计
杂, 在建立其有限元模型时通常都要进行一些合理
材料牌号 弹性模量 E/MPa 泊松比 " 屈服强度 #s/MPa
一种小吨位随车起重机回转机构设计及有限元分析
及 以 上 吨 位 的 随 车 起 重 机 。 随 着 随 车 起 重 机 设 计 及 制
造技 术 的不断 成熟 , 用户 对 回转机 构 的紧凑 性 、 可 靠 性
随 车起 重 机工 作 时 的轴 向力 依 次传 递 给 转筒 、 齿
1 起 重 机 技 术 指 标
某 型军用 特种 车辆 随 车起重 机 的技术 要求 如下 :
( 1 )额 定 起 吊 重 量 3 0 0 0 k g 。 ( 2 )回 转 角 度 ≥ 1 8 0 。 。
2 起 重 机 回转 结 构 设 计
2 . 1 组 成
3 有 限 元分 析
3 . 1 静 载 荷 计 算
随 车 起 重 机 旧 转 机 构 如 图 1
首 先 确 定 回转 机 构 受 力 最 恶 劣 的 工 况 .对 于 折 臂 式 随 车 起 重 机 的 上 部 结 构 而 言 ,各 结 构 件 受 力 最 恶 劣 的工 况为随 车起重机 工作 幅度最大 时 , 如 图 2所 示 。 根
首 先 驱 动 回 转 机 构 的 齿 条 作 直 线 往 复 运 动 ,齿 条 带 动齿 轮转 动 , 由于齿 轮与转 筒 花键连 接 , 与 空 心 轴 过 盈连接 , 则齿轮、 空 心轴 、 转筒 、 微 调 螺 母 及 吊臂 底 座 一 起 在 外 护 套 内 回转 , 从 而 实 现 起 重 机 吊 臂 底 座 的 回转 。
( 3 )最 大 工 作 范 围 ≥ 5 0 0 0 mm。 ( 4 )结 构 紧 凑 、 性能可靠 、 拆 卸 及 维 护 方便 , 具 有 良好 的 防 尘 、 防湿 热 、 防盐雾 、 抗 振及 防 冲击 的措施 。
qy75汽车起重机转台有限元分析及测试
I ■
C h i n a s c i e n c e a n d T e c h n o l o g  ̄ R e v i e  ̄
环 冷机台车球饺支座位置确定及相关技术问题探讨
李Hale Waihona Puke 强 ( 唐 山冶 金矿 山机 械 厂 河北 唐 山 0 6 3 0 0 0 )
[ 摘 要] 文章通过对环冷机台车合理地划分区域 , 进行受力分析并建立力学模型 , 提出了一种通过合理确定环冷机台车球铰支座位置 , 从而使台车两侧车 轮 轮压基 本相 等 的可行 方法 。 [ 关键词] 环冷机 台车 球铰支座 回转台车 中图分 类号 : T F 3 2 1 . 4 . 文献标识 码 : A 文章编 号 : 1 0 0 9 —9 1 4 X( 2 0 1 3 ) 3 8 — 0 0 3 2 一 O 1
在s 1 区域内, 台车体倾斜向下, 不与三角梁接触。 此区域内台车体受 自重 G1 , 车轮支反力F a l 、 F a 2 , 其合力为F a 。 在s 1 范围内的台车体 自重主要是车轮 装置及轴端密封的重量, 其余部分自重很小, 因此可认为Gl 的作用点在车轮轴 线与台车体对称中线0-0的交点A点上 。 假设两车轮的支反力也相等 , 即 F a l = F a 2 , 则其 合 力作用 点 即在 A点上 。 对于 区域 , 即高度为c 的梯形区域, 其受力包括物料对台车的压力F c l , 冷 却风的压力F c 2 、 台车体自身的重力G 2 , 这三个力均为均布载荷, 其合力的作用 点在等腰梯形S 2 的重心位置c 点。 对于台车体位于侧栏板及球铰侧三角梁下部 分, 这部分结构是为了防止物料散落而形成的重叠部分, 其自重很小, 且重心也 大致位于S 2 重心处 , 为计算方便 , 可将此部分 自重合并至G 2 对S 3 区域, 这部分为台车体的水平面与三角梁底面接触区域, 受三角梁的 均布压力载荷及风压 , 回转部分的其余载荷( 圆转框架、 侧栏板等) 均通过此处 作用于 车 轮上 。 其 合力F b 作用 点位 于S 2 的重 心位 置 , 即台车体 中轴 线 吐 。 球铰支座对台车体垂直向上的拉力F d 位于D点, 其在O — O 断面上的受力。 在垂直方向上 台车体受力平衡 , 有 :做A C 连线, 将等腰梯形AB E D 分割 为两个三角形AAB C 和AAC D, 连线C 至AB 中点, A至B C 中点, 确定三角形 △ A BE 重心E 点, 同样方法可确定三角形 △AC D重心F 点, 则线E F 与O — o 的 交点 即为梯 形的 重心 。 . 点。 求出e 值后 。 即可通过式( 3 ) 求得啪 值, 由 3 , 计算宴倒 以某工程环冷机为例 , 其回转中 ̄R- - 2 7 . 5 m, 台车分度 a- - 4 . 5 。 , 台车宽度 B =3 . 5 m, 料层 厚度h — 1 . 4 m. 风 箱内冷 却 风压 力P - 4 0 (  ̄ P a , 回转部 分的 总重量
基于有限元法的汽车起重机尾架结构改进设计
基于有限元法的汽车起重机尾架结构改进设计第27卷第1期2008年2月重庆交通大学学报(自然科学版)JOURNALOFCHONGQINGJIAOTONGUNIVERSITY(NATURALSCIENCE)Vol.27No.1Feb.2008汽车起重机是一种应用广泛的运输工程机械。
尽管中国工程机械行业起步较晚,但发展速度很快,目前已形成了独立的制造体系[1]。
但许多企业偏重于生产,对其设计技术的研究较少,因此,缺乏建立在科学分析基础上的设计方法。
某公司本着引进、消化、吸收和创新的原则,结合我国的国情和实际的工作需要,对其引进的汽车起重机进行了改装,起吊装置由以前位于车头后部改为放置在牵引车尾部附加的尾架上。
但在试用阶段发现,改装后尾架结构在达到起重机额定起吊重量的60%时,出现尾架和液压支腿严重变形,整车侧倾较大现象。
针对这一问题,本文利用有限元分析软件MSC/patran和MSC/nastran对其进行分析计算,并提出改进措施,基于起重机的实际工况较多,限于篇幅,本文仅以臂长L=8m,吊重G=6t,角度θ=180°(起重机吊臂在车身正上方)工况,介绍该汽车起重机尾架结构的有限元分析过程。
其尾架结构如图1。
1有限元基本理论有限元法是一种离散化的数值方法[2]。
它考虑预测结构的偏移与应力的影响,将结构分割成单元网格,使离散后的网格单元之间只通过节点相联系,每个单元均具有简单形态(如正方形或三角形),单元上的未知量即是节点的位移。
其实现过程是将单个单元的刚度矩阵组合起来以形成总体的刚度矩阵,在给予已知力和边界条件下,求解总体刚度矩阵,得出节点位移,从而计算出每个单元的应力。
有限元分析可使有限元计算模型在离散化后归结为一个线性方程组求解,其线性代数方程组如下[3-4]:基于有限元法的汽车起重机尾架结构改进设计陆兆峰1,2,秦旻2,罗天洪1(1.重庆交通大学机电与汽车工程学院,重庆400074;2.重庆交通大学土木建筑学院,重庆400074)摘要:建立了汽车起重机尾架有限元模型,利用MSC/patran和MSC/nastran软件,对尾架结构进行了有限元分析,从而得到尾架上应力较大的区域和应力分布规律,同时对其进行了现场试验研究,将试验结果与理论分析进行了对比,二者相当吻合。
塔式起重机静力分析及结构优化的有限元法研究现状
Doors&Windows塔式起重机静力分析摘Tower crane plays a great role in the construction project,construction safety of the project is closely related to the working condition of the tower crane.Static analysis and structural optimization by using the finite element software AN SYS,can high efficiently analyze the safety and economy of tower crane,so the tower crane can be better used in the construc tion of the project.Basing on the static analysis and structural optimization of tower crane,this paper discusses the research sta tus of finite element method for tower crane,to provides some references for the personnel in the field of finite element analy sis of tower crane.Key Words static analysis structural optimization塔式起重机在工程项目建设中能够有效的提高施工效目前对与力学有关的各类工程问题进行分析求解的方法结果以直观的彩色等值线显示出来近几年关于采用有限元分析研究与探讨1962018.022018.02Doors &Windows现代主义之后的各流派从不同角度补充着现代主义人与自然及三者与经济参考文献]((上接第194页)(上接第195页)形势异常严峻(总之参考文献况及规范中设定的各种约束及限制条件利用有限元分析软件参考文献892~895.分析研究与探讨197。
起重机优化及有限元(参考教案新部编本)
教师学科教案[ 20 – 20 学年度第__学期]任教学科:_____________任教年级:_____________任教老师:_____________xx市实验学校第一章现代设计方法概述机械设计方法分为常规设计方法(传统设计方法)和现代设计方法。
1.1 常规设计方法常规设计方法是指采用一定的理论分析和计算,结合人们在长期的设计和生产实践中总结出的方法、公式、图表等进行设计的方法。
1) 理论设计是根据现有的设计理论和实验数据所进行的设计。
2) 经验设计是根据同类机器及零件已有的设计和长期使用累积的经验而归纳出的经验公式,或者是根据设计者的经验用类比法所进行的设计。
经验设计对于那些使用要求变化不大而结构形状已典型化的部件,是很有效的设计方法。
3) 模型实验设计即把初步设计的零、部件或机器做成小模型或小样机,通过模型或样机实验对其性能进行检验,根据实验结果修改初步设计,从而使设计结果满足工作要求。
这种方法对于那些尺寸特大、结构复杂、难以进行理论计算的重要零件的设计是一种很有效的方法。
常规设计方法有如下不足:(1)方案设计过分依赖设计者个人的经验和水平;技术设计一般满足于获得一个可用方案,而不是最佳方案;(2)受计算手段的限制,难以进行真正的理论分析,简化假定较多,影响了设计质量;(3)设计工作周期长、效率低,不能满足市场竞争激烈、产品更新速度加快的新形势。
传统设计法的优点是比较简单,设计费用低廉。
尽管现代设计方法已经兴起,但常规设计方法仍然是目前广泛和长期所采用的设计方法。
1.2 现代设计方法20世纪80年代以来,随着各种现代数学的高速发展及计算机的普及,现代设计方法得到了迅速发展。
现代设计方法是指在近二、三十年发展起来的更为完善、科学、计算精度高、设计与计算速度更快的机械设计方法。
到目前已有几十种现代设计方法。
如:设计方法学、优化设计、可靠性设计、有限元法、机械动态设计、计算机辅助设计、反求工程设计、三次设计、摩擦学设计、相似性设计、模块化设计、疲劳设计、并行工程、人机工程、工业艺术造型设计、价值工程、智能工程、专家系统、工程遗传算法、人工神经元计算方法、模糊设计、方案设计、虚拟设计、创新设计、稳健设计、绿色设计等。
基于有限元法的门座起重机结构强度分析报告
基于有限元法的门座起重机结构强度分析报告本文基于有限元法对门座起重机结构进行强度分析,旨在评估结构的强度和稳定性,为更好地设计和维护门座起重机提供依据。
1. 强度分析方法有限元法是一种广泛应用于工程结构分析的数值方法,其基本思想是将结构离散化为有限数量的元件,将每个元件的力学特性用数学模型表达,通过计算这些元件之间的相互作用得到整个结构的力学行为。
本文采用有限元法对门座起重机结构进行强度分析,并通过有限元模拟软件进行计算和模拟。
2. 结构模型和分析参数门座起重机结构模型采用三维有限元模型,包括钢桥、起重机梁、斜帆杆、拉杆、塔柱和地基等部分。
在分析中,设置了风荷载、自重荷载、工作荷载等参数,以模拟门座起重机在不同状态下的受力情况。
3. 结果与分析通过有限元模拟软件对门座起重机进行强度分析后,得到了门座起重机结构的受力分布和应力云图等结果。
结果表明,在风速为20m/s时,门座起重机结构的最大应力位于钢桥部分的焊缝处,达到了207MPa;在工作荷载下,起重机梁的最大应力达到了180MPa。
综合分析得出,门座起重机结构在风荷载和工作荷载下受力较大,需要重点加强其钢桥、起重机梁和斜帆杆等部分的强度和稳定性。
4. 结论本文通过有限元法对门座起重机结构进行强度分析,得到了门座起重机结构的受力分布和应力云图等结果。
综合分析结果表明,在风荷载和工作荷载下,门座起重机结构的钢桥、起重机梁和斜帆杆等部分的应力较大,需要加强其强度和稳定性,以确保门座起重机的安全性和稳定性。
通过本次强度分析,可为门座起重机的设计和维护提供依据,并保障其运行和使用的安全性和可靠性。
相关数据是指与门座起重机结构强度分析有关的参数和结果数据。
针对门座起重机结构的强度分析,主要包括以下数据:1. 结构参数:包括门座起重机结构的几何参数,如钢桥、起重机梁、斜帆杆、拉杆、塔柱和地基等部分的尺寸、形状、材质等。
2. 荷载参数:包括门座起重机在运行和使用过程中所受的各种荷载,如风荷载、自重荷载、工作荷载等。
基于有限元的400吨全回转起重机结构强度分析
基于有限元的400吨全回转起重机结构强度分析作者:暂无来源:《智能制造》 2014年第6期针对“华尔辰” 海上风电工程专用船起重架顶部的400吨全回转起重机运用ANSYS软件建立起重机整机模型并分析计算结果,为起重机结构设计优化提供了理论依据。
武桥重工集团张征明一、引言“华尔辰”海上风电工程专用船(图1)是武桥重工集团总承包专为海上风电场建设打造的。
该船为非自航中心起吊式双体起重船,集风电单桩基础施工、风机整体运输、整体安装以及散拼安装多功能于一体,节约人力物力资源,大幅度降低海上风电场建设费用,显著提高工程效率。
其固定架最大起重量1200t,有效起升高度水线以上80m;起重架顶部设400吨全回转起重机,最大起升高度120m。
本起重机基于有限元软件ANSYS设计,运用有限元技术分析起重机整体结构强度可以有效提高设计效率、降低产品成本。
二、400吨全回转起重机概述400吨全回转起重机为动臂、全回转、电传动起重机,安装在高83m的起重架上。
主要应用于海上风力发电机散拼,跨海大桥起重施工作业。
吊机金属结构主要由吊臂、三角架、转台、回转底座以及辅助设备组成。
其中吊臂采用管材焊接的桁架结构形式,由主臂和副臂组成;三角架包括前撑梁和后拉杆,采用低合金高强度结构钢焊接成型,前撑梁和后拉杆在顶部通过两根销轴连接,底部通过四根销轴和转台相连,形成三角形结构;转台由主纵梁、前横梁和后横梁等组成,均采用低合金高强度结构钢焊接成型,转台顶部设有三角架支座,用于三角架连接安装。
400吨吊机的最大起重能力为6900tm(300t×23m),400吨主钩最大起吊高度为水面以上120m;拖航时起重机的吊臂搁放在起重架专用支架上,主副钩分别放入设置在船甲板面指定位置的钩箱内。
三、400吨全回转起重机模型建立根据经典力学结合数值计算软件Mathcad以及实际工程应用经验确定400吨吊机主要部件的初步设计方案。
然后利用ANSYS中前处理模块preprocessor建立整机模型(图2)。
有限元分析法在起重设备管理中应用
有限元分析法在起重设备管理中的应用1. 引言起重设备是现代工业生产中必不可少的重要设备之一。
在起重设备的设计、制造和使用过程中,安全性和可靠性是至关重要的考虑因素。
为了确保起重设备在工作过程中的稳定性和安全性,有限元分析法被广泛应用于起重设备的管理中。
2. 有限元分析法简介有限元分析法(Finite Element Analysis, FEA)是一种基于数值计算的工程分析方法,能够模拟和分析复杂结构的力学行为。
该方法将复杂的结构分割为许多小的单元,通过求解数学模型中的方程组来计算结构的受力和变形情况,从而评估结构的性能。
3. 有限元分析法在起重设备设计中的应用起重设备的设计过程中,有限元分析法可以用于以下方面:3.1 结构强度和刚度分析通过有限元分析法,可以对起重设备的各个部件进行强度和刚度分析。
例如,可以评估起重机臂的受力情况,确保其在工作过程中不会发生过大的变形或破坏。
3.2 疲劳寿命预测起重设备在使用过程中会受到循环荷载的作用,容易出现疲劳破坏。
有限元分析法可以预测起重设备的疲劳寿命,帮助制造商确定维护计划和升级方案,确保设备的可靠性和安全性。
3.3 结构优化通过有限元分析法,可以对起重设备的结构进行优化。
例如,可以通过分析不同材料的应力分布情况,确定最佳材料选择;通过调整部件的几何形状,优化设备的结构性能。
4. 有限元分析法在起重设备制造中的应用起重设备的制造过程中,有限元分析法可以用于以下方面:4.1 制造过程仿真通过有限元分析法,可以模拟起重设备制造过程中的各个环节,例如焊接、拼装等,评估制造过程中的应力分布情况和变形情况,确保制造过程的质量和可靠性。
4.2 产品质量控制有限元分析法可以对制造出的起重设备进行质量控制。
通过对产品的受力和变形情况进行分析,可以及早发现潜在的质量问题,并采取相应的措施进行改进。
5. 有限元分析法在起重设备使用中的应用起重设备在使用过程中,有限元分析法可以用于以下方面:5.1 动力学分析通过有限元分析法,可以对起重设备在工作过程中的动力学行为进行分析。
QY20H型汽车起重机转台有限元计算与分析
第一 作者 :周 良 ,男 ,1 8年 91 生 ,助 理工程 师 ,现从 事专用 汽车底盘及 上装的设计。
中 图 分 类号 :U 6 .. 文 献 标 识码 :A 文章 编 号 : 10—2 62 1)80 5 —2 4 960 3 0 40 2 (0 00 —0 40
1引言
汽 车起重 机 是一 种短 周期 循环 工 作的 机 械 ,这一 特点 决定 了其 实 际载荷 复 杂 多 变 ,在 同一循 环 中虽 然起 升载 荷 不变但 也
参考文献 [J 1 郭洪 江 润 士界 , 陈卫 国 . 翻 式底 板 自卸 货箱 侧 [_ P. 中国Z 0 7l 06 5 , 1一 l O L 0 0 13 4 2 0O - 2 50 2 [] 2 闰士 界 , 洪 江 , 向东 等 底板 侧 翻 自卸 货 箱 郭 陈 [1 P. 中国Z 0 7 2 7 0 , 0 -81 L 0 0 5 6 2 80 -3 2 20 30
2转台结构有限元计算
21 转 台物 理 模 型 .
转 台受 力主 体是 单板 扣 槽结 构 , 中间 用板 相 连 ,加强 整体 稳定 性 。在 受力 大的
I ,起 重量 l t l l 7:
C 工 况3 主臂 全 伸 最 大 幅 度起 升工 . 。
况 ,幅度 2 2 m,起 重量09 . t 5。
地 方局 部加 强 ,在满 足 了使 用要 求的 前提
下做 到 结构优 ,重量 轻 。建立 其有 限元 模
型所遵 循的 原则如 下 : a各 板件 厚 度方 向 的位 置以 板厚 中分 .
图1 转 台有 限元模型
图2 转 台 受 力 简 图
该车 辆 尤其适 合 于集 约化 管理 的煤 炭 发运 站 ,料场 长 度大 ,场地 崎 岖 。通过 边 走边 卸 ,可提 高通 过性 和卸 料 效率 ,能 满 足个性 化的 市场需求 。
大型全地面汽车起重机制动系统仿真计算
第19卷第4期1998年7月江 苏 理 工 大 学 学 报Journal of J iangsu U niversity of Science and T echno logy V o l .19N o.4July 1998大型全地面汽车起重机制动系统仿真计算3刘志强 沈国贤 杨小卫 张 洁摘 要 通过对160t 大型全地面汽车起重机制动系统进行受力分析及制动系统的结构分析,对车辆的制动性能进行了仿真计算,计算结果与试验结果相吻合Λ关键词 汽车起重机 制动性能 仿真 全地面中图分类号 U 270135大型全地面汽车起重机集汽车起重机、越野轮胎起重机和塔式起重机于一体,它既有汽车起重机的高速行驶性能,又具轮胎起重机的机动灵活、高越野、高通过性能Λ因此,要求具有较高的制动性能Λ本文以160t 大型全地面汽车起重机为例,对其进行仿真计算和试验研究Λ160t 大型全地面汽车起重机(Q YU 160)整备质量(约66t )和总体尺寸(16900mm ×3000mm ×3800mm )均较大,底盘部分采用油气悬挂技术,行走系统有六根桥,其中第1、2、3、5为转向桥,第3、4为承载桥,公路行驶时,第5、6为驱动桥,越野行驶时,第1、2、5、6为驱动桥,该机使用条件复杂,适应于泥泞、沼泽、冰面、水面及干燥的等级路面行驶ΛQ YU 160行车制动系采用双管路气制动,连续制动采用液压阻尼器实现,手制动采用气控弹簧加载制动器实现Λ行车制动为气压驱动楔块式张开装置的双向双领蹄式结构Λ1 制动过程受力分析1.1 系统模型建立图1 Q YU 160总体参数图(1)Q YU 160共有六根轴,其第1和第2轴、3和4轴及5和6轴分别组成三组独立的油气悬架结构,由此,克服了一般悬挂结构带来的静不定问题,使汽车起重机各轴上的载荷与路面结构无关Λ图1反映了该车总体结构参数,图2、3、4、5为Q YU 160制动过程中受力分析模型,收稿日期:199********国家“八五”科技攻关项目(85-403-21-03)刘志强 沈国贤 杨小卫 江苏理工大学汽车学院 镇江市 212013张 洁 江苏理工大学机械电子工程学院 镇江市 212013由此可以确定下列数学模型Λ图2 整车受力分析图之1 图3 整车受力分析图之2图4 整车受力分析图之3 图5 整车受力分析图之4由图2得Z 34L 1+Z 56(L 1+L 2)+jm h 1=m gL 1(1)Z 12(L 1+L 2)=m j h 1+m gL 2-Z 34L2(2)由图3得Z 1+Z 2+Z 34+Z 56=m g(3) Z 1L 3+m g (L 1-L 3+L 4)=jm h 1+Z 34(L 1-L 3+L 4)+Z 56(L 2+L 1-L 3+L 4)(4)由图4得Z 12+Z 34+Z 5+Z 6=m g(5)Z 6L 6+m j h 1+m g (L 2-L 5)=Z 34(L 2-L 5)+Z 12(L 1+L 2-L 5)(6)由图5得Z 12+Z 3+Z 4+Z 56=m g(7)Z 12(L 1-L 7)+m gL 7=Z 42L 7+Z 56(L 2+L 7)+m j h 1(8)式中 Z i ——第i 轴载荷,i =1,2,3,…,6,NZ ij ——第i 和j 轴载荷之和,Nm ——整备质量,kg F i ——地面产生的制动力,N L 1,L 2,…,L 7——图示尺寸,mm j ——制动减速度,m s276第4期刘志强等 大型全地面汽车起重机制动系统仿真计算综合上述式(1)~(8)可得出该车在各种制动强度q 下各轴荷Z i 的变化情况Ζ112 制动系统产生的制动力 制动器产生的制动力F x =2(p l -p 0)A C E ΓmrRΘ(9)式中 p l ——制动管路压力,Pap 0——推出压耗,Pa A C ——制动气室面积,m2Γm ——气室——蹄制动机构效率Θ——制动气室和制动蹄间杠杆比Θ=12tg (Α2)Α——楔角,(°)r ——制动鼓半径,mm R ——轮胎有效半径,mm E ——制动器制动效能因数11211 推出压耗p 0p 0=k∃lAC式中 k ——弹簧刚度,kg mm∃l ——∃l 1+∃l t∃l 1——制动蹄端主要位移量,∃l 1=0.1h a ,mm ∃l t ——温升∃T 导致蹄片的变形量,mm ∃l t =0.5h aΑt D ∃T h ,a ,D ——制动器结构参数[1],mmΑt ——热膨胀系数,K -111212 制动系统管路压力p l以Q F14F 型脚制动阀为例,对其输入(F )和输出(p l )进行曲线拟合,得如下关系式:p l =1270(0.7F -4.2) M Pa 当F >330N 时,p l =0.8M Pa式中 F ——踏板力,N制动气室采用Q F 系列产品,有确定的输入输出特性Ζ2 整车制动性能计算211 利用附着系数fi各制动工况下,各轴被利用附着系数f i 为86江 苏 理 工 大 学 学 报1998年7月f i =Βi GqZ i, i =1,2,3,…,6(10)式中 Βi ——各轴制动力分配比Βi =F (i )66i =1F (i )F (i )——第i 轴制动力,N根据上述分析,可以得出Q YU 160在各制动强度下各轴被利用附着系数(见表1)表1 各轴被利用附着系数q 0.10.20.30.40.50.60.70.8f 10.10110.20080.29930.39640.49230.58690.68030.7725f 20.10110.20080.29930.39640.49230.58690.68030.7725f 30.10140.20280.30430.40570.50710.60850.71000.8114f 40.10140.20280.30430.40570.50710.60850.71000.8114f 50.09750.19640.29650.39810.50100.60540.71120.8185f60.09750.19640.29650.39810.50100.60540.71120.8185212 制动时间t 制动时间t 由制动滞后时间t 1及制动器起作用时间t 2组成Ζ21211 制动滞后时间t 1 气制动系统中压力增涨情况见图6,气制动系统可以作图7的简化Ζ图6 气制动管路压力增长图 图7 气制动系统简化图t 1=t 11+t 12+t 13式中 t 11——滞后时间,st 11=l 2c,s l 2——制动阀与制动气室之间的制动管路长度,m c ——制动液中的声速,m st 12=(V 0+V s )(0.007l 1+0.025l 2),s96第4期刘志强等 大型全地面汽车起重机制动系统仿真计算07江 苏 理 工 大 学 学 报1998年7月l1——贮气筒与制动阀之间的制动管路长度,mV0——在活塞(或膜片)产生任何位移之前需充满的制动气室的容积,m3V s——消除间隙所需充满的制动气室的容积,m3t13——制动管路压力达到贮气筒最大压力90%所需时间,st13=0.042(l1+l2)(V s+V0+V2),sV2——连杆制动阀与制动气室的制动管路的容积,m321212 制动时间t2 制动过程中制动器开始发生作用至车辆停止所用的制动时间t2=∫t0d t=∫v2v11j d v式中 v1——制动初速度,m sv2——制动末速度,m s213 制动距离s 制动距离由制动器发生作用前、后产生的制动距离s1+s2组成Ζ仿真计算结果,当制动初速度分别为20km h、30km h时,其制动距离和制动时间分别为s v=20=4.68m, t v1=20=1.5s1s v=30=8.74m, t v1=30=1.91s13 试验研究311 试验设计本课题研制有“多轴车辆制动性能测试仪FT201”,通过该仪器可以对车辆的制动过程进行实时检测,经计算判别后可以得到制动系统在各种工况下的状态参数以及整车的制动性能,包括:(1)整车性能 制动时间,制动距离,各轴抱死顺序及各轴制动效率,制动减速度Λ(2)系统状态参数 踏板力,制动管路压力增涨时间序列,车轮滑转率,整车速度时间序列Λ312 试验结果 试验场地为机械部工程机械军用改装车试验场Ζ试验单位为国家工程机械质量监督检验中心Ζ试验时间为1995年7月20日,试验性质为鉴定试验Ζ试验结果如下:(1)制动距离 s v=20=4.34m;s v1=30=8.72m1(2)制动时间 t v=20=1.45s;t v1=30=1.98s1(3)紧急制动跑偏量 50mm v=20;110mm v1=30;制动抱死顺序:3(4),5(6),1(2)与仿真1计算结果相同Ζ4 结 论 (1)本文提出的制动性能仿真计算结果与试验结果相吻合,该方法可以用来预测车辆的制动性能并为制动系统的元器件选型提供了可操作的方法Λ(2)多轴车辆的制动性能除取决于制动系统的组成,整车的制动状态及相关条件外,与车辆的行走系统结构形式有密切的关系Λ(3)对Q YU 160汽车起重机的计算和试验均表明:该车制动性能及制动时方向稳定性均符合国家相关标准Λ制动系统的设计和选型是成功的Λ参 考 文 献1 鲁道夫L 1汽车制动系统的分析与设计1北京:机械工业出版社,19852 余志生1汽车理论1第2版,北京:机械工业出版社,1990Si m u lati on on B rake System of L arge C ro ss 2Coun try A u tom ob ile C raneL iu Zh iqiang Shen Guox ian Yang X iaow ei Zhang J ieAbstract B ased on the analysis of the b rake p rocess and system structu re of the large cro ss 2coun try au to crane ,th is pap er in troduces a si m u lati on m ethod to e 2valuate the b rake perfo r m ance .It is found that the calcu lated resu lts are in good a 2greem en t w ith the experi m en tal ones .Key words autom ob ile crane ;brake perfor mance ;si m ula tion cross -coun try17第4期刘志强等 大型全地面汽车起重机制动系统仿真计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
另 一 种 方 法 是 考 虑 螺 栓 的 轴 向变 形 约 束 节 点
焊 接 而 成 结 构 型式 大 致 对 称 但 其作 用 载 荷 不
尽 对 称 为此 我们 用 线 架模 型构 造 了 该 结构 的
, ,
的五 个 自 由度 而 在 螺 栓 的 轴 向 施 加 一 弹 性 约
束 给 予 一 定 的 位移 但 弹 性 约 束 的 刚 度 系 数 对 计 算 结果 影 响很 大
单元库
浓 淡 图 详 细 报 告 指 定 各 种 运 算 分 类和 排 序
、
、
、
2
转 台结 构 的 分析 工 况 及 力 学 模 型
2
.
的 列 表 指定 方 程 或 变量 的 数值 表等
,
。
1 工
况选取
:
,
格式 形 成 模块 则 是
CA D
ST R E S S L A B
与其它
。
汽 车 起重 机 起重 作 业 时作 用 在转 台 结 构 上
/
CA E
,
软 件 数 据 交 换 和 传送 的 接 口
DS
的载 荷 有 变 幅 油缸 变 幅 力 吊臂 根 部铰 点 的 作
用 力 起 升 机 构 的 起 升 拉 力 及 起 升机 构 和 平衡
,
总之 CA D
/S T R E S S L A B 实 现 了 Ic G S
(交 互 式 计 算 机 图 形 系 统 ) 与 FE M ( 有 限 元 方
,
。
它 直接 从 C A
,
D D S
数据
。
库 中 提 取 计 算 所 必 需 的 数 据 又 将 计 算 数据 存 是美 国
、
CA D D S/ ST R E SSLA B
CV
公 司开
入 原 数 据 库 而 不 进行 另 外 的 中 间 文 件 操 作 它
发 的机 械 C A
,
、
D
/ C A E / c A M 软 件 系 统 的应 用 软
。
内容 摘 要
,
、
力 和 位 移 结果
。
计 算结 果 符合 实 际
。
关 键词
汽 车 起重 机
转台结构
CAD
有限 元 法
Q Y U 16o 全路 面 汽 车 起 重机 是 目前 国 内
证 了 数 据 的 自 动传 送 和 一 致 性
户界 面
。
。
每个 模块 都 采
,
自行 研 制 的 最 大 吨 位 的 汽 车 起 重 机
:
, ,
、
模块 分析 计 算模 块 后 处 理 模 块 和 格 式形 成 模 块 四 个 模块 共享
CA D D S
、
几 何 模 型 数据 库 保
,
其描 述 方 式 包括 动 画 变 形 图 等 值 线 图 彩 色
卖 减
杆单元
线性 单 元
l
二 次单元
2
3
4
/ /
上、 艺 上、 艺
丫
平面 应 力单 元
;
锥度比
之 内;
计 算 结 果 与分 析 在 SU
.
25
;
扭 曲 不超 过
:
0
.
1
。
其 它 区域 内 单元
5: 1
0
.
N
SP A R C
ST A T ID N
I
,
+
纵 横 比不 大 于 1 0
,
。
它将 汽车
用 统 一 格 式 的分 层 驱 动 式 菜 单 具 有 良 好 的 用
起 重 机 的 高 速 行 驶 轮 胎 起 重 机 的 吊 重 行驶 及 塔 式 起 重 机 的 高 空 大 幅度 作 业 的 性 能 融 为 一
前处 理模 块 可直 接 利 用
、
CA D D S
几 何模 型
体 设 计 水 平 和 产 品性 能 均 属 国 际 8 0 年代 末 先
。
题
:
(1 ) 网 格 生 成 原则
,
¹ 生成 网格时 采 用
,
CA D D S/ ST R E SS
。
-
由度 约 束 方法
。
LAB
单元 库 中 的 板 壳 (
,
s
he
,
) 单 元 由于三 角 形 l
,
(3 ) 载荷 处 理 规则
单 元 比 四 边 形 单 元 精 度 低 因 此 尽可 能 采 用 了
到 对 应 的节 点上 我 们 遵 循 如下 规 则 对 于 铰孔 上 的 作 用 载荷 ( 变幅 力 和 吊臂根 部 铰 点 作 用 力 ) 到 集 中载 荷 作 用 方 向士 要 按 余 弦 规律 将 其分配 刀 州“ 一 / 卜 一 2 ~ 月 材 川一 ~ , ” ” ~ ; 范 围 内 铰 孔 的节 点 上 其余 载 荷 则 根 据 其 作 用
、
功 能 则 能 帮 助 用 户查 阅 区 域 单 元 节
、 、
、
、
; 点 载荷 约束 和其 它特性 的详细信 息 成组
(G R O U P 八 标 签 (L A B E L ) 可 见 性 (V IS IB IL I
T Y
-
法 计 算 其 工 作 状态 的 整 体 应 力 和 变 形 情 况
, ,
ST R E SSL A B
。
具有 丰 富的单元库 如图
:
、
,
1
解 释工 具
。
它 适 于 描 述 并 处 理 各 种有限 元 分 析
、
。
sT R E s s I AB
J
由 四 大 模 块 组 成 前 处理
器 或任何 以离 散几何形 状为 基 础 的分析技术
(如 有 限 差 分 法 边 界 元法 等 ) 所 计 算 出 的结 果
、
。
,
对 会 产 生 狭 长带 状
。
转 台结 构 的 整 体 应 力 和 位 移结 果 影 响 不 大
45 6 2 ;
。
区 域 的边 界 和 焊 接 过 渡 部分 也 略去 不 计
, ,
对于
。
转 台结构 有限 元 模型 规模 为节 点总 数
:
尺 寸很 小 与 回 转 支 承 连 接 的螺 孔 略 去 了 孔 的 形 状 和 位置 在 螺 孔 的 中 心 圆 上 生 成 节 点
配 重 的重 力 等 化的
。
。
前 三种 载 荷 在 作 业 过 程 中是变
法 ) 的 结合
,
解 决 了 有 限元 分 析 及 其前 后 置 处 理
, ,
我 们 根 据 总 体 设计 的 要 求 和 转 台结 构 的
,
的 图形 化 和 一 体 化 问 题 使 有 限 元 分 析 方 法 不 再 只 作 为事 后 检 验 的 手 段 而 成 为能 介 入 设 计
设计
・
计算
0 汽车起重 QY u 16 机转台结构有 限元分析
徐 州 工程 机械 研 究 所 孙正 兴 南京 航 空航 天 大 学
,
丁 秋林
,
转 台 结 构 是 汽 车起重 机 的 关键 结 构 件 之 一 受 载 状 况 和 结 构 型 式 复 杂 难 以 用 传 统 的 计 0 吨特 算 方 法进 行 强 度 和 刚 度计算 本 文 介 绍 采 用 一 体 化 有 限 元 分析 系 统 c A D D s / s T R E sS L A B 对 1 6 大 型 全 路 面 汽 车 起 重机 转 台结 构 进行 整 体有 限 元 分 析 并 用 该 系 统的 后 处 理 功 能给 出 了形 象 直 观的 应
四 边 形 单 元 只 在 因 形 状 限 制 或 为稀 疏 网 格 需
在 汽 车 起 重 机 载荷 计 算 模 型 中 所 有 的 载
,
荷 都 是 作 为集 中 载 荷处 理 的
,
。
。
建立 有 限 元 模 型
,
过 渡 的 区 域 内 采用 三 角 形 单 元
,
。
时 必 须 将 集 中载 荷 转 换 成 分布 载 荷 而后 分 配
、
单元总数
:
:
5 969 (
:
其 中 三 角形 板 壳 元
六 面 体单元 组
。
:
:
21 4 5
;
四边形板壳元
2
3652;
:
:
17 2 )
;
½ 各单 元 的形 状 尽 量规 则 合理 对 应 力集
中 区 域 保 证 单元 的 纵横 比 不 大 于
不 小于
0
.
。
载 荷 组数
3
; 组 约束组数
1
,
2: 1
户 快 速 准 确 地 建立 和 修 正 有 限元模 型 有 效 的
对 QYU
。
1 6o
汽车起重
辅 助工 具
。
机转 台 结 构 进 行 了 有 限 元 分 析
1
分 析 计算 模块 用 于 对 前 处 理 中建 立的有 限
一体化有限 元分析系 统
LA B
c AD D
/ S
STR E
S
-
元模 型 进 行 分析 计 算
可 以 以 在 线 模 式 或批 处 理 模 式进 行 动 态 和 静 态 分 析 它还 为
。
件之 一 它 将三维 几何造型 图 形 化 有限元建
模 有 限 元 分 析 计 算 及 形 象 化 的结 果 描 述 集 为
一体 所示
。 。
N A ST R A N