柱间支撑计算书

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标准层宽柱模板支撑计算书样本

标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数( 以900*900为例)柱模板的截面宽度 B=900mm, B 方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=900mm, H 方向对拉螺栓1道,柱模板的计算高度 L = 6mm,柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度40mm, 高度80mm 。

B 方向竖楞5根, H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm, 剪切强度1.4N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度, 取25.000kN/m 3;t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取3.000h; T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃;V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3.000m;β—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下215 215 21517.76kN/mA B面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

柱,500×500柱模板支撑计算书

柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。

三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=40×80=3200mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0316×200=6.322N/mmN=6.322×500/2=1580.61NM x=6.322×5002/8=197576.25NN/A n+M x/W nx=1580.61/3200+197576.25/42666.67=4.63≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.23+1.4×3.00)×500.00/1000=16.638kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得 M=0.1×16.638×(200.00/1000)2=0.067kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3σ = M/W=0.067×106 /18750.000=3.549N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×24.23+1.4×3)×500×200/106=1.997kN经计算得τ=3×1.997×103/(2×500.000×15.000)=0.399N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=24.23×500/1000=12.115kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500.000×15.0003/12=140625.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×12.115×200.0004/(100×6000.00×140625.00)=0.16mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.230+1.4×3.000)×200/1000=6.655kN/mB──截面长边,取B=500mm；经计算得 M=6.655×(500/1000)2/8=0.208kN.m；木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=40×802/6=42666.667mm3；σ = M/W=0.208×106/42666.667=4.875N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×24.230+1.4×3.000)×200×500/106=1.664kN 经计算得τ=3×1.664×103/(2×40.000×80.000)=0.780N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m):q=24.23×200/1000=4.846kN.mI=b×h3/12=40×803/12=1706666.667mm4B──柱截面长边的长度,取B=500mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=5×4.846×5004/(384×9000.00×1706666.67)=0.257mm允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。

柱模板支撑计算书(柱截面500×500)

柱模板支撑计算书（柱截面500×500）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ，柱模板的截面高度 H=500mm ，柱模板的计算高度 L = 3120mm ，柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×3.5mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。

面板厚度20mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。

229000.0N/mm 4。

50024224柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h ； T —— 混凝土的入模温度，取150.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.100=48.690kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下31.10kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×48.690×0.500+1.40×2.700×0.500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×2.00×2.00/6 = 33.33cm 3；I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12 = 33.33cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225×0.225=0.157kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.157×1000×1000/33333=4.724N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225=4.199kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4199.0/(2×500.000×20.000)=0.630N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.345×2254/(100×6000×333333)=0.211mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下14.00kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m 。

标准层宽柱模板支撑计算书

标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6mm ，柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，柱模板的计算高度 L = 6500mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞3柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m212实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×14.190×0.600+1.4×3.000×0.600=12.737kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375×0.375=0.299kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.299×1000×1000/32400=9.214N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375=4.776kN截面抗剪强度计算值 T=3×4776.0/(2×600.000×18.000)=0.663N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.190×3754/(100×6000×291600)=1.315mm12.74kN/mA面板的最大挠度小于375.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下7.96kN/m竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.375m。

柱模板支撑计算书(700.700)

柱模板支撑计算书（700×700）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

7003253255237523柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下9.88kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3；截面惯性矩 I = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325×0.325=0.104kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/16200=6.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325=1.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1927.0/(2×300.000×18.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.290×3254/(100×6000×145800)=0.629mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下30030030010.71kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。

支撑计算书

钢筋砼支撑、钢立柱计算一、支撑计算 1、支撑轴力及变形计算结果见附图。

2、支撑配筋计算：支撑承受自重及施工荷载作用下的弯矩和水平土压力作用下的轴向压力，为压弯构件。

考虑支撑截面尺寸时，一般保证支撑截面的素砼受压承载力（不考虑配筋作用）远大于支撑所受的轴压力。

按压弯计算时的配筋要比只考虑弯矩作用时的配筋小，考虑到实际工作状态下支撑轴力的大小是不断变化的，故按只考虑弯矩作用时配筋，偏安全。

支撑为端部固支的多跨梁，以下按单跨简支梁计算配筋，偏安全。

（1）主撑S1，一般跨度10~13.5m ，最大跨度15m ： ①构件自重：21(250.70.75)15369.18k m M =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大弯矩：1(250.70.75)1598.42V k m =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：2111528.18k m M =⨯⨯=N ⋅ 11157.52V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2369.1 1.428.1482.3k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.298.4 1.47.5128.6V k =⨯+⨯=N 支撑砼C30，700×750（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋 As=1970mm 200.7501128.6t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。

取6根直径20（1884mm 2，为计算配筋的95.6%>95%，满足要求），Ø8@200四肢箍。

S1最大轴力为5548KN ，跨度10m 。

稳定性满足：)(9.0sy c A f A f N ''+≤ϕ2.147.0/10/b l 0==0.91ϕ=0.9()0.90.91(14.37007503605024)7630c y s f A f A kN ϕ''+=⨯⨯⨯⨯+⨯=>轴力N=5548 kN ，满足受压承载力稳定性。

（2）次撑S2，一般跨度8~12m ，最大跨度15.3m ： ①构件自重：m k ⋅N =⨯⨯⨯⨯=M 2563.15)7.05.025(812最大弯矩：m k V ⋅N =⨯⨯⨯⨯=673.15)7.05.025(21最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：m k ⋅N =⨯⨯=M 3.293.1518121115.37.72V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2256 1.429.3348.2k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.267 1.47.791.2V k =⨯+⨯=N支撑砼C30，500×700（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋As=1535mm 200.7335.3133.1t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。

气楼柱间支撑计算书

跨距 L=7.60m柱距 B=8.20m钢柱高 H1= 1.00m爬坡高 H2=0.76m纵向设柱间支撑 N= 3.00道二. 屋面连梁LL1计算:1. 风荷载计算W=650*(0.8)*1.05*1.13*1.4863.772N/m^2P1=w*（H1+H2/2）*1/2*(L/2)2264.8102N2.气楼檩条兼做系杆由屋面檩条计算书可知：1根檩条能够承受的最大轴力设计值为N=14000.0N>P1OK!三. 柱间支撑ZC1计算:1. 荷载计算ZC1所受拉力F=sqrt(H1^2+B^2)*P1/(N*B)760.5N2. 杆件内力计算选取ZC1为φ25的圆钢（其长细比没有限制）螺纹处有效截面面积A e=353.0mm^2杆件拉应力s=F/Ae= 2.2N/mm^2< 215OK!3. 柱间支撑传递钢柱的拉力T=H1*F/sqrt(H1^2+B^2)92.1N四. 屋面水平支撑SC计算: 1. 水平支撑计算跨度L'=7.6m2. 荷载计算L''=MIN(L1，L4)= 1.5mP 2或P4=W*((L'-L'')*1/2)*((H1+H2)*1/2)2318.4NSC 受力T max =sqrt(L''^2+B^2)*P 2或P4/B2356.8N3. 杆件内力计算φ20的圆钢（其长细比没有限制）螺纹处有效截面面积Ae’=245.0mm^2杆件拉应力s=T/Ae’=9.6N/mm^2< 215OK!计算结束！选取SC为。

柱模板支撑计算书

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。

面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。

柱,1000×1200柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1000mm，B 方向对拉螺栓 1 道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H 方向对拉螺栓 1 道，柱模板的计算高度 L = 5150mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱箍采用双钢管 48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度 40mm，高度 80mm。 B 方向竖楞 6 根，H 方向竖楞 8 根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方传递力。
1 . 7 3 k3 N. 4 5 k3N. 4 5 k3 N. 4 5 k3 N. 4 5 k1 N. 7 3 k N
A 610
B 610
支撑钢管计算简图
0. 765
0. 401
支撑钢管弯矩图(kN.m)
2 . 2 28 . 2 8 0. 55 0. 55
截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h； T —— 混凝土的入模温度，取 20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。

柱,750×750柱模板支撑计算书

750×750柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=750mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=750mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5400mm ，柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

750177177177177750177177177177柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.680kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×29.680=26.712kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下22.26k N /mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

柱间支撑计算11

柱间支撑计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图支撑类型: 双层格构斜杆受力假定：受拉斜杆截面示意图：撑杆截面示意图：二、依据规范《钢结构设计规范》（GB 50017－2003）三、计算信息1．荷载信息剪力设计值：F1 = 150.000 kN; F2= 150.000 kN;2．杆件参数双肢间距：k=300mm;斜杆：撑杆：3．几何尺寸h2 = 4500mm; h3= 4500mm; B = 6000mm; b1= 200mm;b2= 200 mm4．连接信息肢尖焊缝高度: hf1=8.0mm; 肢背焊缝高度: hf2=8.0mm;焊缝长度: LHf1 = 300mm; LHf2 = 300mm; LHf3 = 200mm;安装螺栓直径: d=16mm;节点板厚度: δ = 8.0 mm;5．容许长细比拉杆容许长细比[λ1]＝400; 压杆容许长细比[λ2]＝2006．材料信息钢材等级: Q235 钢材强度:f = 215N/mm2四、内力计算上斜杆长度 Lsx = (h32＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm下斜杆长度 Lxx = (h22＋(B－b1－b2)2)1/2= (45002＋(6000－200－200)2)1/2 = 7184.0 mm水平宽度Lc = B－b1－b2= 6000－200－200 = 5600 mm上斜杆拉力 Nsl = F1×Lsx/Lc= 150.000×7184.0/5600.0 = 192.429 kN下斜杆拉力 Nxl = (F1＋F2)×Lxx/Lc= (150.000＋150.000)×7184.0/5600.0 = 384.858 kN撑杆压力 Nc = F1＋F2= 150.000＋150.000 = 300.000 kN五、截面验算1．强度验算依据《钢结构设计规范》（GB50017－2003）1) 斜杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1150.00－(16＋1.5)×8.0 = 1010.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 384.86×1000/(1010.00×2) = 190.524 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2) 撑杆杆件的净截面面积：An = A－d0×t = 1394.00－(16＋1.5)×8 = 1254.00 mm2截面应力σ = Nl/An ≤ f(5.1.1-1)σ = 300.00×1000/(1254.00×2) = 119.617 N/mm2≤ f = 215 N/mm2,满足要求！2．长细比验算λ = l0/i ≤ [λ]1) 斜杆受拉：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(599600.00＋1150.00×(300.00/2-21.50)2)= 3.918×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×599600.00 = 1.199×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (3.92×107/(2×1150.00))1/2 = 130.513 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (1.20×106/(2×1150.00))1/2 = 22.834 mm λx= l0/ix = 7184.01/130.51 = 55.044 ≤ 400.000,λy= l0/iy = 7184.01/22.83 = 314.619 ≤ 400.000,满足要求！2) 撑杆：组合截面惯性矩: Ix = 2·(Iyo＋A·(k/2-xo)2) =2×(1.06×106＋1394.00×(300.00/2-25.20)2)= 4.555×107 mm4Iy = 2·Ixo = 2×1.06×106= 2.129×106 mm4组合截面回转半径: ix = (Ix/(2·A))1/2= (4.56×107/(2×1394.00))1/2 = 127.823 mm iy = (Iy/(2·A))1/2= (2.13×106/(2×1394.00))1/2 = 27.636 mmλx= l0/ix = 5600.00/127.82 = 43.811 ≤ 200.000,λy= l0/iy = 5600.00/27.64 = 202.631换算长细比: λ0y = sqrt(λy2＋(595/iy)2)= sqrt(202.632＋(595/27.64)2)= 203.772 ＞ 200.000, 不满足要求！3．稳定验算撑杆受压稳定：根据规范表查得X轴为b类截面，Y轴为b类截面Фx = 0.883，Фy= 0.180。

柱间支撑计算书

柱间支撑计算书一.设计资料柱底标高为0m,承担风载宽度为12m；结构简图如下所示：截面布置如下:杆件号截面材料1 H-400*300*8*12 Q3452 H-400*300*8*12 Q3453 ROUND-25 Q2354 ROUND-25 Q2355 PTPE-121*4. 5 Q2356 H-400*300*8*12 Q3457 H-400*300*8*12 Q3458 ROUND-25 Q2359 ROUND-25 Q23510 PIPE-121*4.5 Q235二.静力荷载及内力计算风载：分项系数为L4,组合系数0.6。

风载导算基本参数见下：基本风压：0. 7kN∕m2；体型系数1；阵风系数为1；风压综合调整系数1.05；吊车荷载：分项系数为1.4,组合系数0.7。

荷载取值计算:同一柱列的柱间支撑个数为3（纵向力将在这些柱间支撑间平均分配）。

柱间支撑荷载计算取值表（单位：kN ） 1 44. 100 0.000 61.74 37.04 61.74 20.58 2 44. 100 0.00061.7437.0461.7420.58静力荷载作用下轴力设计值简图（单位：kN ）如下所示：-20.97静力荷载作用下支座反力设计值结果：结构支座反力设计值结果表（单位：kN ）左支座 -40. 5738. 59 右支座 0. 00 -38. 59三.地震作用及内力计算地震：分项系数为1.3。

地震计算参数见下：地震烈度：7 场地类别：3 地震分组：1 加速度类别：2结构阻尼0,05 周期折减系数：0.8质量取值计算：同一柱列的柱间支撑个数为3（质量将在这些柱间支撑间平均分配）。

柱间支撑质量计算取值表（单位：kN ）11000.000 333.33321000. 000 333. 333地震荷载作用下轴力设计值简图（单位：kN ）如下所示：>0∙=00a698g ∙(96⅛oolo地震荷载作用下支座反力设计值结果：结构支座反力设计值结果表（单位：kN）左支座 -59.00 60.44 右支座 0.00 -60.44四.截面静力组合下承载力校核最不利斜腹杆3采用截面ROUND-25-Q235截面面积：A=4.909CI∏2截而强度：f=215MPa圆钢截面的只拉构件，无须考虑长细比要求；强度验算：。

柱间支撑计算书

柱间支撑计算书
参考规范：
《GB 50017-2003 钢结构设计规范》
《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》
《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》
构件几何信息
按竖向放置的桁架进行计算
构件计算简图如图所示
柱间支撑类型：
中柱支撑采用Φ34张紧圆钢，A e=734.6mm2
边柱支撑采用Φ24张紧圆钢，A e=352.5mm2
材料特性
材料牌号：Q235B
屈服强度f y：235.0 MPa
抗拉强度设计值f：215.0 MPa
弹性模量E：2.06x105 MPa
荷载信息
风荷载：基本风压W0 = 0.65 kN/m2
地面粗糙度：B类
风载体型系数μs: +1.0
高度变化系数μz: 1.0
风荷载标准值：1.05μsμz W0=1.05x1.0 x1.0 x 0.65 = 0.6825 kN/m2 风荷载设计值：1.4x0.6825=0.9555kN/m2
作用在柱顶上的集中荷载：
中柱：F=116.89kN
边柱：F=58.45kN
内力计算
按竖向放置的桁架计算
支撑最大内力
中柱支撑：N =138.96kN（受拉）
边柱支撑：N = 72.32kN（受拉）
斜支撑按受拉构件计算，不受长细比控制。

构件强度验算
中柱支撑：N
A
=138.96x103/712.4=195.1MPa < 215 MPa 满足
边柱支撑：N
A
=72.32x103/354.9=203.8MPa < 215 MPa 满足。

柱间支撑计算文件

柱间支撑计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);---- 总信息 ----钢材: Q235钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95支撑杆件容许长细比: 220柱顶容许水平位移/柱高: l / 400---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y ( 1) 3.00 1.75 ( 2) 0.00 3.50 ( 3) 6.00 3.50 ( 4) 3.00 5.25 ( 5) 0.00 7.00 ( 6) 6.00 7.00 ( 7) 3.00 9.50 ( 8) 0.00 12.00 ( 9) 6.00 12.00 ( 10) 0.00 0.00 ( 11) 6.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ ( 1) 10 2 ( 2) 11 3 ( 3) 10 1( 4) 11 1 ( 5) 1 2 ( 6) 1 3( 7) 2 3 ( 8) 2 4 ( 9) 3 4( 10) 2 5 ( 11) 4 5 ( 12) 3 6( 13) 4 6 ( 14) 5 6 ( 15) 5 7( 16) 6 7 ( 17) 5 8 ( 18) 7 8( 19) 6 9 ( 20) 7 9 ( 21) 8 9---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 5, 0.17800E+05, 0.10000E+03, 0.20600E+06( 2) 34, 2L125x10 , 0.010 等边角钢组合---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0( 3) 2 3 0 ( 4) 2 3 0( 5) 2 3 0 ( 6) 2 3 0( 7) 2 3 0 ( 8) 2 3 0( 9) 2 3 0 ( 10) 1 3 0( 11) 2 3 0 ( 12) 1 3 0( 13) 2 3 0 ( 14) 2 3 0( 15) 2 3 0 ( 16) 2 3 0( 17) 1 3 0 ( 18) 2 3 0( 19) 1 3 0 ( 20) 2 3 0( 21) 1 3 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.17800E-03 0.00000E+00 0.10000E-012 0.13000 0.03450 0.72334E-05 0.14838E-04 0.48740E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.13342E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.38524E-01 0.55175E-01 0.20962E-03 0.79940E-04 0.11414E-03 0.11414E-03风荷载作用计算...节点荷载: 节点号水平力8 40.00--- 柱轴力 ---柱号 N 柱号 N 柱号 N1 -68.372 68.293 -23.074 23.245 23.246 -23.077 0.24 8 -23.51 9 22.8010 -44.82 11 22.80 12 45.1813 -23.51 14 -1.25 15 -24.0116 28.06 17 -17.96 18 28.0619 15.37 20 -24.01 21 18.44吊车纵向刹车力作用计算...节点荷载: 节点号水平力5 140.00--- 柱轴力 ---柱号 N 柱号 N 柱号 N1 -120.862 124.143 -84.284 77.795 77.796 -84.297 -9.25 8 -67.09 9 94.9910 -47.86 11 94.99 12 33.8013 -67.08 14 48.98 15 11.6716 11.67 17 -7.47 18 11.6719 -7.47 20 11.67 21 -8.97荷载效应组合计算...荷载组合:组合 1: 1.20恒+1.40风组合 2: 1.20恒+1.40吊组合 3: 1.20恒+1.40风+0.7*1.40吊组合 4: 1.20恒+0.6*1.40风+1.40吊----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 ------------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 1截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -82.93 0.00 0.00 82.93 0.002 0.00 -156.42 0.00 0.00 156.42 0.003 0.00 -201.38 0.00 0.00 201.38 0.004 0.00 -213.85 0.00 0.00 213.85 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 2截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 108.40 0.00 0.00 -108.40 0.002 0.00 186.58 0.00 0.00 -186.58 0.003 0.00 230.05 0.00 0.00 -230.05 0.004 0.00 243.95 0.00 0.00 -243.95 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 3截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -28.81 0.00 0.00 29.77 0.002 0.00 -114.51 0.00 0.00 115.47 0.003 0.00 -111.41 0.00 0.00 112.37 0.004 0.00 -133.89 0.00 0.00 134.85 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -133.89, M= 0.00, N= 134.85强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.12强度计算最大应力比 = 0.135强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 4截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 36.02 0.00 0.00 -35.06 0.002 0.00 112.40 0.00 0.00 -111.43 0.003 0.00 112.26 0.00 0.00 -111.29 0.004 0.00 131.91 0.00 0.00 -130.95 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 131.91, M= 0.00, N=-130.95强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 28.49强度计算最大应力比 = 0.133平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 43.65平面内稳定计算最大应力比 = 0.203平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 68.96平面外稳定计算最大应力比 = 0.321强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 5截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 32.22 0.00 0.00 -31.26 0.002 0.00 108.60 0.00 0.00 -107.63 0.003 0.00 108.46 0.00 0.00 -107.49 0.004 0.00 128.12 0.00 0.00 -127.15 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 128.12, M= 0.00, N=-127.15强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 27.67强度计算最大应力比 = 0.129平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 42.39平面内稳定计算最大应力比 = 0.197平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 66.97平面外稳定计算最大应力比 = 0.312强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 6截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -32.61 0.00 0.00 33.57 0.002 0.00 -118.31 0.00 0.00 119.27 0.003 0.00 -115.21 0.00 0.00 116.17 0.004 0.00 -137.69 0.00 0.00 138.65 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -137.69, M= 0.00, N= 138.65强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.94强度计算最大应力比 = 0.139强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 7截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 6.00, Ly= 6.00; 长细比：λx= 155.7,λy= 108.7构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -0.94 0.00 0.00 0.94 0.002 0.00 -14.22 0.00 0.00 14.22 0.003 0.00 -10.00 0.00 0.00 10.00 0.004 0.00 -14.02 0.00 0.00 14.02 0.00强度计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= -14.22, M= 0.00, N= 14.22强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 3.07强度计算最大应力比 = 0.014强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 156. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 109. ≤ [λ]= 220------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 8截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx=90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -30.17 0.00 0.00 31.13 0.002 0.00 -91.17 0.00 0.00 92.14 0.003 0.00 -95.91 0.00 0.00 96.87 0.004 0.00 -110.92 0.00 0.00 111.89 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -110.92, M= 0.00, N= 111.89强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 24.16强度计算最大应力比 = 0.112强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 9截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 34.66 0.00 0.00 -33.70 0.002 0.00 135.73 0.00 0.00 -134.77 0.003 0.00 127.76 0.00 0.00 -126.79 0.004 0.00 154.88 0.00 0.00 -153.92 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 154.88, M= 0.00, N=-153.92强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.45强度计算最大应力比 = 0.156平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 51.25平面内稳定计算最大应力比 = 0.238平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 80.97平面外稳定计算最大应力比 = 0.377强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 10截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -55.06 0.00 0.00 55.06 0.002 0.00 -59.32 0.00 0.00 59.32 0.003 0.00 -101.97 0.00 0.00 101.97 0.004 0.00 -96.97 0.00 0.00 96.97 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 11截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 30.87 0.00 0.00 -29.90 0.002 0.00 131.94 0.00 0.00 -130.97 0.003 0.00 123.96 0.00 0.00 -122.99 0.004 0.00 151.09 0.00 0.00 -150.12 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= 151.09, M= 0.00, N=-150.12强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 32.63强度计算最大应力比 = 0.152平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 49.99平面内稳定计算最大应力比 = 0.233平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 78.98平面外稳定计算最大应力比 = 0.367强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 12截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.50, Ly= 3.50构件长度= 3.50; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 70.94 0.00 0.00 -70.94 0.002 0.00 55.01 0.00 0.00 -55.01 0.003 0.00 104.06 0.00 0.00 -104.06 0.004 0.00 92.96 0.00 0.00 -92.96 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 13截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.47, Ly= 6.95; 长细比：λx= 90.2,λy= 125.9构件长度= 3.47; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -33.96 0.00 0.00 34.93 0.002 0.00 -94.97 0.00 0.00 95.93 0.003 0.00 -99.71 0.00 0.00 100.67 0.004 0.00 -114.72 0.00 0.00 115.68 0.00强度计算最大应力对应组合号: 4, M= 0.00, N= -114.72, M= 0.00, N=115.68强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 24.98强度计算最大应力比 = 0.116强度计算最大应力 < f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 90. ≤ [λ]= 220拉杆,平面外长细比λ= 126. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 14截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 6.00, Ly= 6.00; 长细比：λx= 155.7,λy= 108.7构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -2.04 0.00 0.00 2.04 0.002 0.00 68.28 0.00 0.00 -68.28 0.003 0.00 45.96 0.00 0.00 -45.96 0.004 0.00 67.23 0.00 0.00 -67.23 0.00强度计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 68.28, M= 0.00, N=-68.28强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 14.75强度计算最大应力比 = 0.069平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 48.48平面内稳定计算最大应力比 = 0.226平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 29.20平面外稳定计算最大应力比 = 0.136强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 156. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 109. ≤ [λ]= 220构件重量 (Kg)= 229.57-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 15截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx=101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -30.82 0.00 0.00 32.19 0.002 0.00 19.14 0.00 0.00 -17.76 0.003 0.00 -19.38 0.00 0.00 20.76 0.004 0.00 -1.03 0.00 0.00 2.41 0.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= -30.82, M= 0.00, N= 32.19强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 6.95强度计算最大应力比 = 0.032平面内稳定计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 19.14, M= 0.00,N= -17.76平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 7.19平面内稳定计算最大应力比 = 0.033平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 11.96平面外稳定计算最大应力比 = 0.056强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 16截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 42.08 0.00 0.00 -40.70 0.002 0.00 19.14 0.00 0.00 -17.76 0.003 0.00 53.52 0.00 0.00 -52.14 0.004 0.00 42.71 0.00 0.00 -41.33 0.00强度计算最大应力对应组合号: 3, M= 0.00, N= 53.52, M= 0.00, N=-52.14强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 11.56强度计算最大应力比 = 0.054平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 20.10平面内稳定计算最大应力比 = 0.094平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.44平面外稳定计算最大应力比 = 0.156强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 17截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 5.00, Ly= 5.00构件长度= 5.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -23.27 0.00 0.00 23.27 0.002 0.00 -8.58 0.00 0.00 8.58 0.003 0.00 -30.59 0.00 0.00 30.59 0.004 0.00 -23.67 0.00 0.00 23.67 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 18截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 38.72 0.00 0.00 -37.34 0.002 0.00 15.77 0.00 0.00 -14.40 0.003 0.00 50.16 0.00 0.00 -48.78 0.004 0.00 39.34 0.00 0.00 -37.97 0.00强度计算最大应力对应组合号: 3, M= 0.00, N= 50.16, M= 0.00, N=-48.78强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 10.83强度计算最大应力比 = 0.050平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 18.84平面内稳定计算最大应力比 = 0.088平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 31.34平面外稳定计算最大应力比 = 0.146强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 19截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 5.00, Ly= 5.00构件长度= 5.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 23.40 0.00 0.00 -23.40 0.002 0.00 -8.58 0.00 0.00 8.58 0.003 0.00 16.07 0.00 0.00 -16.07 0.004 0.00 4.33 0.00 0.00 -4.33 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 钢柱 20截面类型= 34; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 3.91, Ly= 7.81; 长细比：λx= 101.4,λy= 141.6构件长度= 3.91; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 2.00截面参数: 2L125x10 热轧等边角钢组合, d(mm) = 10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 -34.18 0.00 0.00 35.55 0.002 0.00 15.77 0.00 0.00 -14.40 0.003 0.00 -22.74 0.00 0.00 24.12 0.004 0.00 -4.39 0.00 0.00 5.77 0.00强度计算最大应力对应组合号: 1, M= 0.00, N= -34.18, M= 0.00, N= 35.55强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 7.68强度计算最大应力比 = 0.036平面内稳定计算最大应力对应组合号: 2, M= 0.00, N= 15.77, M= 0.00,N= -14.40平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 5.93平面内稳定计算最大应力比 = 0.028平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 9.86平面外稳定计算最大应力比 = 0.046强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00压杆,平面内长细比λ= 101. ≤ [λ]= 220压杆,平面外长细比λ= 142. ≤ [λ]= 220-------------------------------------------------------------------------------- 任意截面柱 21截面类型= 5; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 6.00, Ly= 6.00构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: I= 0.178E-03, A= 0.100E-01, E= 0.206E+09柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 26.78 0.00 0.00 -26.78 0.002 0.00 -11.59 0.00 0.00 11.59 0.003 0.00 18.00 0.00 0.00 -18.00 0.004 0.00 3.90 0.00 0.00 -3.90 0.00-------------------------------------------------------------------------------- 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 8), 水平位移 dx= 1.264(mm) = H / 9495.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 9495< 柱顶位移容许值: H/ 400-----PK11 计算结束-----。

柱间支撑计算

ST梁,墙面斜撑,风拉杆计算工程名称：诚洲科技一. 已知条件:跨距 L24m柱距 B6m檐口高 h18.5m爬坡高 h22mST2距底高 h3 5.3mST2距顶高 h4 3.2m二. ST1计算:1. 风荷载计算w=40*0.8*1.0*1.032Kg/m^2P1=w*(L/2)*(h4/2+h2/2)#NAME?Kg2. 杆件内力计算选取ST为f89*3.0电焊钢管A=8.11cm^2r= 3.04cm长细比l=B/r#NAME?<200,OK!查表得稳定系数 j#NAME?P1/(j*A)=#NAME?N/mm^2<215#NAME?三. 斜撑BC1计算:1.荷载计算斜撑所受拉力F1=0.6*sqrt(h4^2+B^2)*P1/B#NAME?Kg2.杆件内力计算选取BC1为φ26圆钢A1= 5.31cm^2r1= 2.24cm长细比 l=sqrt(B^2+h4^2)/r1#NAME?< 400#NAME?选取螺栓型号M16选取螺栓数目2摩擦力f=0.45*P*n#NAME?Kg杆件拉应力s=F/(A1-A')#NAME?N/mm^2<215#NAME?四. ST2计算:1. 风荷载计算P2=w*(L/2)*(h1/2)#NAME?Kg2. 杆件内力计算选取ST2为f89*3电焊钢管A2=8.11cm^2r2= 3.04cm长细比l=B/r2#NAME?<200,OK!查表得稳定系数 j#NAME?P2/(j*A2)=#NAME?N/mm^2<215#NAME?五. 斜撑BC2计算:1.荷载计算斜撑所受拉力F =0.6*sqrt(h3^2+B^2)*w/B#NAME?Kg2.杆件内力计算选取BC1为L90*8角钢A3=13.46cm^2r3= 2.52cm长细比 l=sqrt(B^2+h3^2)/r3#NAME?< 400#NAME?选取螺栓型号M16选取螺栓数目4摩擦力f=0.45*P*n#NAME?Kg杆件拉应力s=F/(A3-A')#NAME?N/mm^2<235#NAME?杆计算:1.荷载计算L16mP3=w*((L-L1)/2)*((h1+h2)/2)Kg#NAME?风拉杆受力 T =sqrt(L1^2+B^2)*P2/(2*B)#NAME?Kg2.杆件内力计算选取风拉杆为f20圆钢5杆件拉应力 s=T/A4#NAME?N/mm^2<235#NAME?。