地下室侧壁挡土墙设计
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。
地下室挡土墙施工方案
地下室挡土墙施工方案1. 引言地下室挡土墙是地下室工程中的重要组成部分，具有保护地下结构不受外部土压和水压的作用，同时保证工程的稳定和安全。
本文档将针对地下室挡土墙的施工方案进行详细介绍。
2. 施工前准备在进行地下室挡土墙施工之前，需要进行相应的准备工作，包括如下内容：2.1 地质勘察与设计地下室挡土墙的施工方案需要基于地质勘察和设计的结果进行制定。
地质勘察能够提供相关的地质情况和土壤性质，设计要求能够指导施工过程中的各项参数。
2.2 材料准备根据设计要求，准备各种施工所需的材料和设备，包括挡土墙材料、土工材料、钢筋等。
2.3 施工队伍组织和培训组织专业的施工队伍，并对施工人员进行培训，确保其具备相应的技能和知识。
3. 施工步骤地下室挡土墙施工的主要步骤包括：3.1 基坑开挖与边坡处理根据设计要求，进行地下室挡土墙的基坑开挖。
开挖过程中，需按规定对边坡进行处理，以确保施工安全。
3.2 土壤处理与加固对开挖好的基坑内的土壤进行处理与加固工作，通常采用土石方加固和土工布等措施，提高土壤的稳定性和抗压能力。
3.3 墙体施工挡土墙主体墙体的施工可以采用混凝土浇筑和钢筋砌筑等方式进行。
根据设计要求，采用适当的墙体结构，完成对基坑外土压的抵挡功能。
3.4 排水系统安装在挡土墙施工过程中，确保排水系统的安装，包括排水沟、土工膜和排水管等，以便及时排除基坑内的积水。
3.5 墙体防护和修整完成挡土墙的主体构造后，进行墙体的防护和修整工作，以加强挡土墙的稳定性和美观性。
4. 施工质量与安全控制在地下室挡土墙施工过程中，需要严格控制施工质量和安全。
具体措施包括：•材料质量检验：对所采购的材料进行质量检验，确保符合相关标准和要求。
•施工工艺控制：严格按照施工工艺要求进行操作，以保证施工质量。
•施工现场管理：对施工现场进行合理布置和管理，确保工作秩序和安全。
•安全意识培养：加强施工人员的安全意识培养和安全教育，提高施工过程中的安全防范能力。
挡土墙(地下室外墙)计算
地下室外墙计算(DXWQ-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料层高表板边支撑条件表2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上土压力起算位置，标高-0.300-1层底，标高-9.000，总埋深8.700，地下水位以上1.000，地下水位以下7.700地下水位处, 标高-1.300，埋深1.000式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2) k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m 3) r sat --------土的饱和容重(kN/m 3) r w --------水的重度(kN/m 3)h 1 --------地下水位以上的土层厚度(m) h 2 --------地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa ）： p=kG k =0.500×20.000=10.000=p 0=p w 0=p 0=p w 0=+=+=p kh 1k()-satwh2⨯⨯0.5181⨯⨯0.5()-20107.747.5===p w wh ⨯107.777===p k h ⨯⨯0.51819=p w 0注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算平时组合：按弹性板计算准永久组合：按弹性板计算2.2.1 竖向压力（设计值，kN/m）平时组合：0.000准永久组合：0.0002.2.2 弯矩(1) 弯矩正负号规定内侧受拉为正，外侧受拉为负注：因查表计算塑性板内力时无法考虑三角荷载，所以对三角荷载产生的内力仍采用弹性板计算。
地下室挡土墙设计要领及算例
地下室挡土墙计算地基基础1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数：（1）一般可取静止土压力系数0.5；（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4，（3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19.4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎水面有外防水层取30”；《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。
6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋）10.其他：（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支撑顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。
（3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端（4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。
【设计经验】地下室挡土墙的设计要点
地下室挡土墙的设计要点1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数：（1）一般可取静止土压力系数0.5；（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4，（3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19.4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎水面有外防水层取30”；《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。
6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋）10.其他：（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。
（3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端（4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。
地下室侧壁设计
地下室侧壁设计：（壁厚 h=300mm,C30砼，HRB335级钢筋）（1）内力和配筋计算：静止土压力系数：K0=1-sinφ=0.658 （取回填土的内摩擦角为φ=20°）取回填土的浮容重：γ浮= 8.0 kN/m³1)垂直配筋计算：如图(1),(2)σ堆载= K0 q = 13.2 kN/m2σAK = K0 q +K0γ浮H1 + γ水H1= 13.2+0.658×8×3.0 + 10×3.0 = 59.0 kN/m2M AK =（σ土+σ水）H1²/15 +σ堆载H1²/8=45.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8=47.03 kN·mM A =1.2×（σ土H1²/15 +σ堆载H1²/8）+1.4×σ水H1²/15=1.2×（15.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8）+1.4×30×3.3²/15=60.44 kN·m计算得：A s = 830 mm²实配 14＠100（A S= 1539 mm²）ρ= A S/ bh0=1539/(1000×300)=0.51% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%另一侧的最大弯矩：按如图（3）计算模式（ly/lx = 3.3/6.6 = 0.5）查表得，M C = 0.0262（1.2σ土+1.4σ水）H1²+0.0608（1.4σ堆载）H1²=0.0262×61.0×3.3²+0.0608×18.5×3.3²=27.25 kN·m实配 14＠150（A S= 1026 mm²）ρ= A S/ bh0=1026/(1000×300)=0.34% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215% 2)水平配筋计算：按如图（3）计算模式取不利跨（ly/lx = 3.3/5.1 = 0.65）查表得，水平柱边弯矩约为：M CK= 0.0453×45.8×3.3²+0.0923×13.2×3.3²= 33.0 kN·mM C= 0.0453×61.0×3.3²+0.0923×18.5×3.3²= 44.68 kN·m计算得：A s = 613 mm²实际水平配筋双层 12＠150（A S= 754 mm²）ρ= A S/ bh0=754/(1000×300)=0.25% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%（2）裂缝验算：[W] = 0.20 mm1）水平裂缝验算：M AK = 47.03 kN·mA S= 1539 mm²σSK = M AK/（0.87 h0 A S）=47.03×106/（0.87×270×1539）=130.1 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 1539/ (1.5×105) = 0.0103ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.0103×130.1) = 0.125取ψ= 0.2d eq= 14 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.2×130.1×(1.9×30 + 0.08×14.0/0.0103)/(2.0×105) = 0.045 mm水平裂缝宽度满足要求2）垂直裂缝验算：M CK = 33.0 kN·mA S= 754 mm²σSK = M K/（0.87 h0 A S）=33.0×106/（0.87×300×754）=167.7 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 754/ (1.5×105) = 0.005取ρte=0.01ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×167.7) = 0.32d eq= 12.0 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.32×167.7×(1.9×30 + 0.08×12.0/0.01)/(2.0×105) = 0.086 mm垂直裂缝宽度满足要求雨篷计算一、②~③×G雨篷雨篷板恒载：20mm厚水泥砂浆保护层0.02×17=0.34 kN/m板自重0.9×0.1×25+0.35×0.06×25/0.9=2.83 kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mg＝0.34+2.83+0.34＝3.51 kN/m活载：均布活荷载（最不利：水满布）q＝0.25×10＝2.5 kN/m施工或检修集中荷载 P＝1 kNM0＝0.5×（1.2g+1.4q）l2+1.4P l＝0.5×（1.2×3.51+1.4×2.5）×0.92+1.4×1×0.9＝6.9 kN·m 查表得，As = 429 mm2, 实配 10@130 (As = 604 mm2)雨篷梁梁截面240×650恒载：梁自重0.24×0.65×25＝3.9 kN/m墙自重4.5×2.95＝13.3 kN/m雨篷板传来3.51×0.9 =3.16 kN/m活载：雨篷板传来2.5×0.9 =2.25 kN/m,P＝1 kNM=1/8×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.02+1/4×1.4×1×6.0=132.7 kN·m 查表As=750mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.0+1.4=84.15 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.0＝17.7 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足二、D~F×⑦雨篷雨篷板同②~③×G雨篷雨篷梁梁截面240×880恒载：梁自重0.24×0.88×25＝5.28 kN/m墙自重4.0×2.72＝11.0 kN/m雨篷板传来3.51 kN/m活载：雨篷板传来q＝2.5 kN/mP＝1 kNM=1/8×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.92+1/4×1.4×1×6.9=200.0 kN·m 查表As=692 mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.9+1.4=115.2 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.6＝22.77 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足1#楼梯TB1-1 b×h=280×162板厚h=2320/30 取80mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.08×25=2.31kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(2.025+2.31+2.0)+1.4×3.5=12.5kN/mM=1/8ql2=1/8×12.5×2.322=8.4kN.m选 12@150TB1-2 b×h=280×162板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.14×25=4.05kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.05+2.025+2.0)+1.4×3.5=14.59kN/mM=1/8ql2=1/8×14.59×3.922=28.02kN.m选 12@100TB1-3 b×h=280×150板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.14×25=4.03 kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.03+1.875+2.0)+1.4×3.5=14.39kN/mM=1/8ql2=1/8×14.39×3.922=28 kN.m选 12@100PTB1-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.682=3.42kN.m选 8@130TL1-1 200×350梯板传来14.57×3.92×0.5=28.6 kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15 kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62 kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37 kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.13 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.03 kN选2 16 ; 3 20 8@1502#楼梯TB2-1 同TB1-1TB2-2 同TB1-2TB2-3 ,TB2-4 同TB1-3TB2-5 b×h=280×150板厚h=3080/30 取110mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.11×25=3.168 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(3.168+1.875+2.0)+1.4×2.5=12.13kN/mM=1/8ql2=1/8×12.13×3.082=14.38 kN.m选 12@150PTB2-1 h=80mmg=1.2×(0.1×25+1.5)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.72=3.5kN.m选 8@130TL2-1 200×350梯板传来14.59×3.92×0.5=28.6kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.16 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.1kN选2 16 ; 3 20 8@150TL2-2 200×350梯板传来12.13×3.08×0.5=18.68kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=18.68+8.15+1.62=28.45kN/mM=1/8ql2=1/8×28.45×3.62=46.1 kN.mV=1/2ql=0.5×28.45×3.6=51.21kN选2 16 ; 3 16 8@1503#楼梯TB3-1 b×h=280×150板厚h=1760/30 取80mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.15×0.28×25/0.28=1.88kN/m斜板1.135×0.08×25=2.27kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(1.88+2.27+2)+1.4×2.5=10.88kN/mM=1/8ql2=1/8×10.88×1.762=4.2kN.m选 8@100TB3-2 b×h=280×150板厚h=2520/30 取100mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.10×25=2.84 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(2.84+1.875+2.0)+1.4×2.5=9.67kN/mM=1/8ql2=1/8×9.67×2.522=7.68kN.m选 8@100TB3-3 同TB3-2TB3-4 同TB2-5PTB3-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.362=1.92kN.m选 8@130PTB3-2 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.722=3.07kN.m选 8@130TL3-1 200×350梯板传来9.67×3.08×0.5=14.9kN/m平台板传来8.3×1.36×0.5=5.65梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=14.9+5.65+1.62=22.17kN/mM=1/8ql2=1/8×22.17×3.02=24.9 kN.mV=1/2ql=0.5×22.17×3.0=33.25kN选2 16 ; 3 16 8@150荷载计算1）恒荷载计算上人种植屋面：50厚覆土层18×0.5=9 KN/㎡40厚C25刚性防水层25×0.04=1 KN/㎡铺油毛毡隔离层一道0.25 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡25厚挤塑泡沫成品保温层0.5×0.025=0.125 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡130厚钢筋混凝土板25×0.13=3.25 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计16.0 KN/㎡非上人屋面：20厚1:2水泥砂浆（编织钢丝网片一道）20×0.02=0.4 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡1:6水泥焦渣建筑找坡14×0.072 =1.008KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡合计 6.0 KN/㎡楼面：花岗岩面层10厚（20厚1：2.水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡110厚钢筋混凝土板25×0.11=2. 75 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.18 KN/㎡，取4.5 KN/㎡卫生间：防滑地砖面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡1：2防水砂浆向地漏找坡20×0.02=0.04 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.07 KN/㎡，取4.5 KN/㎡墙身：240粘土多孔砖外围护墙 4.5 KN/m190粘土多孔砖外围护墙 3.8 KN/m190Mu10砼空心砌块墙 3.0 KN/m120实心砖墙 3.0 KN/m 2）活载取值按《建筑结构荷载规范》 GBJ 5009-2001。
挡土墙设计方案
挡土墙设计方案挡土墙是用于抵御土壤侧向力和控制土壤侵蚀的结构。
在土木工程领域，挡土墙常被广泛应用于建筑物的基础工程、道路和铁路的边坡工程，以及水利和防洪工程中。
本文将介绍挡土墙的设计原则和常见的挡土墙类型，帮助读者了解挡土墙的设计方案。
设计原则：1. 地质条件分析：在设计挡土墙之前，需要对工地的地质情况进行详细的分析和调查。
了解土壤类型、土壤压力、地下水位、地震状况等因素，以便根据实际情况制定合理的设计方案。
2. 承载能力计算：挡土墙需能够承受土壤的侧压力和垂直荷载，所以在设计时需要进行承载能力的计算。
确定墙体的尺寸、墙体材料的选择等关键参数。
3. 排水设计：挡土墙背后的排水系统是一个重要的设计因素。
通过合理设计的排水系统，可以防止水压力过大，减少墙体沉降和破坏的风险。
4. 墙体稳定性分析：挡土墙的稳定性是设计的关键问题。
通过对墙体的稳定性进行分析，识别并解决可能存在的问题，确保墙体在使用寿命内保持稳定。
常见的挡土墙类型：1. 重力挡土墙：重力挡土墙是一种基于重力原理的结构，通过自身的重量抵抗土壤侧压力。
其适用于土体稳定的场地和较小的挡土高度。
2. 反映挡土墙：反重力挡土墙是通过墙后填料的水平力和土壤重力之间的平衡来抵抗土壤侧压力。
其适用于较高挡土高度或较软土壤条件下的工程。
3. 框架挡土墙：框架挡土墙是由一系列水平和垂直的支撑构件组成的结构，通过构件的刚度和强度来抵抗土壤侧压力。
其适用于较高挡土高度和较复杂地质条件的工程。
4. 土工格栅挡土墙：土工格栅挡土墙是一种由土工筋和土工布组成的柔性结构，通过土工格栅的拉力来抵抗土壤侧压力。
其适用于软土地基和抗震设计要求较高的工程。
总结：挡土墙设计方案涉及到地质条件分析、承载能力计算、排水设计和墙体稳定性分析等关键因素。
设计人员需要充分了解工程要求和条件，选择合适的挡土墙类型，并根据实际情况进行详细的设计。
通过科学合理的设计方案，可以确保挡土墙在使用寿命内稳定可靠地发挥作用，并对土地资源的保护和利用起到重要的作用。
地下室挡土墙结构设计论述与实践
随着我国城市化的快速发展，超大地下室随处可见，地下室挡土墙单边长度常达上百米、几百米，大大超过规范规定的挡土墙伸缩缝最大间距。由于现代水泥强度等级高、拌和流动性大，为满足泵送、免振等工艺，混凝土的组分变化造成体积收缩增加，产生拉应力；混凝土早期水化热或施工及使用期间温差，产生膨胀或收缩，产生约束应力。随挡土墙长度增加上述间接作用应力累积，大大超过混凝土抗拉强度。采取的后浇带等措施仅能部分减少早期应力，而后期应力要靠墙自身抵抗。在内外墙（柱）交接处、墙转角处，由于刚度大约束强更易开裂。地库与主楼交接处刚度变化大，可能的沉降差产生内应力，叠加前述间接作用应力而更易开裂。
相较于上部结构构件，地下室挡土墙结构设计常不被重视，有时发现设计人员欠认真分析，造成不必要的浪费或留下工程安全隐患。
1、地下室挡土墙计算简图与荷载
1.1挡土墙计算简图及支座
地下室挡土墙为竖向放置的板单元，对单、多层地下室，设计中常取1米宽板带计算。
地下室挡土墙顶端、底端、中间楼层的支座约束常分别简化为铰接、固端、连续支座，但实际设计中往往上述支座类型常会变化，应分析各约束对地下室挡墙的约束能力大小，采用符合实际的对应支座计算。地下室顶板为无梁楼盖或有梁大板，顶板厚度接近甚至超过地下室挡墙厚度时，则地下室顶板为地下室挡土墙顶端的半固定或固定支座。当地下室底板为防水板、刚性地坪，底板厚度相对挡土墙厚度较薄时，则地下室底板只能视为挡土墙底端的半固定或铰接支座。实际工程中应重点把握支座对挡土墙的相对约束刚度大小，采取符合实际的约束计算。
1.2挡土墙荷载
地下室挡土墙受平面外水平向的土压力、水压力、墙顶超载及地面活荷载等引起的侧压力，墙顶受地下室顶板、上部结构传来的竖向荷载。挡土墙土压力，一般可按静止土压力计算。挡土墙侧压力计算可以采用水土分算的原则，地下水以下土取浮重度。静止土压力系数K0与土的性质、土的密实度等因素有关，通常情况下，砂土K0可取0.3～0.5，粘性土可取0.45～0.7，当地下室施工采用护坡桩或连续墙支护时，静止土压力系数可以适当折减，无可靠经验时可取0.35。地下水位随季节变化时，地下水应按活荷载，取相应活荷载分项系数γQ=1.5；而地下水水头常年较稳定时，地下水应取最高水头，按恒载计算，取相应恒载分项系数γG=1.3。
小区挡土墙与地下室的设计
小区挡土墙与地下室的设计在城市化进程不断加快的形势下，为了提高土地资源的利用率，在小区建设中，笔者主要是根据自己在设计工作中对地下室挡土墙设计的某些见解，再结合自己在实践中获得的资料，进行整理，最后得出了本文中关于地下室挡土墙的常用设计方法。
标签：小区挡土墙地下室裂缝控制防水1引言地下室挡土墙是围护主体结构在地下室中的一个重要成分，在施工时工程技术人员一般是采用钢筋混凝土现浇挡土墙。
根据我们现有的国家规范对于地下室及其挡土墙的相关规定，我们主要是分析地下室相对于主体结构的某些要求，和地下室围护结构的抗渗要求和人防要求来分析设计思路。
同时，笔者选用最先进的理论，对挡土墙截面及配筋情况展开设计，这是我们小区建设的未来趋势。
2挡土墙设计常用理论和计算假定在设计挡土墙时，我们首当其冲的就是要按照它在外力作用下可能的位移方向，判断一下到底是主动土压力还是被动土压力。
例如拱桥桥台在荷载和自重作用下，就会产生土体移动的趋势，故其为台背土压力，因此它受到的土压力应为被动土压力，若是普通挡土墙，则墙身很有可能被外移，墙背主要是受到了主动土压力的作用。
按主动土压力设计挡土墙，我们先要判断一下挡土墙失稳或基底破坏前，墙身很可能会移动，所以墙后土体的应力状态往往是处于主动极限状态。
所以，以主动土压力作为挡土墙的设计荷载是比较合理的。
在通常情况下，作用在地下室挡土墙的土压力在具体的设计中是依据静止土压力理论来计算的。
在设计地下室挡土墙时，设计中常用的简化模型和计算方法主要有二种：第一种方法是把每米宽度的挡土墙作为单位长度，把它看作两端分别是以地下室底板和顶板为支承点的受弯的构件（如果在地下室挡土墙上部存在必须要考虑的主体结构竖向荷载作用，就可以把此构件看成是压弯构件），具体地我们可以假设地下室挡土墙与地下室底板为刚接点、顶板为铰接点。
接下来，我们要对墙体竖向弯矩值进行计算，开始墙体的竖向配筋设计工作。
至于墙体的水平弯矩值、水平配筋量，则往往是依据我们在工程实践中的具体经验而定的。
浅析住宅工程地下室挡土墙设计 帅祥林
浅析住宅工程地下室挡土墙设计帅祥林摘要：随着我国社会经济和城市建设的迅速发展，高层住宅建筑层数越来越多，其地下空间的利用也越来越重要。
为住宅工程建筑物的安全，其抗倾覆和抗滑移、抗震的基础要求需要有一定的埋深，为了合理地下利用，住宅工程往往会设置地下室；在住宅工程地下室挡土墙进行常规设计的时候往往将存在着很多的安全隐患，本文通过理论分析进行深入研究，对其地下室挡土墙的设计方法提出了合理性建议，并对设计中需要特别注意的问题进行归纳整理。
关键词：住宅工程；地下室；挡土墙设计1、确定地下室挡土墙的计算简图在常规进行设计时，把地下室基础底板、各层楼板等用作地下室挡土墙的支撑，计算简图一般按照按以下方式进行处理：基础底板处简化为固端，顶板处简化为铰接，其他地下室楼层作为连续支座，将挡土墙按1m宽板带简化为多跨连续梁进行内力计算和配筋，这也是设计人员通常所采用的挡土墙的计算简图。
但是还必须要考虑顶板和基础底板实际约束作用的大小，否则可能会给相关部分的受力构件带来安全隐患。
且地下室楼板因为使用功能的需要，在楼梯、开洞等处楼板的传力途径并不直接，甚至无法作为支撑。
所以地下室挡土墙计算简图的确定适合，需要熟悉地下室各层的具体布置和楼板的缺失情况以及各层岩土空间分布情况等，考虑由外墙传来的土压力的传力途径，并保证传力途径直接简单。
2、地下室挡土墙设计荷载作用住宅工程地下室挡土墙设计荷载主要分为竖向荷载及水平荷载，水平荷载主要包括有：地下水压力、土压力、地面活荷载、地震作用等；竖向荷载主要包括为：挡土墙的重力荷载，上部结构传来的竖向荷载等。
（1）土压力：挡土墙设计中土压力的计算是一主要问题，根据墙后土体所受的应力状态及墙的位移情况，土压力大致可分为三种：静止土压力、主动土压力、被动土压力。
在基础、楼层和地下室顶板处，由于地下室外墙侧向位移受限于结构构件，墙后土体处于弹性平衡状态，和挡土没有无相对侧移，墙背承受的土压力是静止土压力。
地下室挡土墙的设计
第42卷第31期山西建筑Vol.42No.312 0 1 6 年 1 1 月SHANXI ARCHITECTURE Nov. 2016 • 51 •文章编号：1009-6825 (2016)31-0051-02地下室挡土墙的设计孑L鹏(山西省建筑设计研究院，山西太原030013)摘要:理论分析了混凝土地下室外墙的防水措施，并采用结构构造措施对两种材料的连接作了进一步加强处理，指出混凝土结 构的外墙计算要选择合理的计算模型,且需要做详细分析并加强重点受力部位的配筋。
关键词:砌体结构，混凝土结构，地下室外墙，防水措施中图分类号:TU476.4随着经济的发展和科学技术的不断进步，人们的生活水平也 有了不断地提高。
由于土地资源的紧张促使目前建筑朝着超高 和大深度方向不断发展。
地下建筑的开发和利用已经给我们带 来生活上的便利和舒适的享受。
地下建筑外挡墙的防水和安全 问题既影响到建筑工程造价又关系到室内的正常合理使用，故地 下外墙的合理设计与防护显得尤为重要。
1高水位地区砌体建筑地下外墙的设计据不完全统计，华北某市城区有大量的砌体结构房屋地下室 存在不同程度的渗水现象(20世纪80年代~90年代的旧有建筑更严重一些），这造成许多地下室储物间内长期充水而不能有效 利用。
根据该市地形及地质情况研究可知漏水的砲体建筑共同 特点是地下水位相对较高及防水层严重失效。
从结构耐久性角 度讲，高水位地下建筑在防水层失效后在水压作用下容易通过建 筑砖缝的孔隙渗人建筑内部,且在北方随着季节性冻融的变化冻 土层范围内的砌体更容易受到冻融影响，随着时间的推移必将影 响到结构的耐久性。
砌体地外墙同混凝土地外墙不同，由于散体 材料的砂浆粘结及施工的不确定性，目前结构本身并没有特别有 效的抗渗措施，从GB50108—2008条款内容看，大部分条款均为 介绍混凝土部分的防水与防漏措施。
从以上分析可知，从防护的角度讲，这对建筑外防水层提出 更高要求，尤其是其耐久性的要求。
地下室挡土墙设计
浅析地下室挡土墙设计摘要：随着经济的发展，同土地资源的日益紧缺，地上部分无法满足人们的需要，因此需要往地下发展来满足建筑本身功能及结构需要，即设置了地下室，以下是对地下室挡土墙的一些简单论述跟计算。
关键词：荷载裂缝弯矩分配法地下室侧墙地下室挡土墙设计是结构设计的重要内容之一，它所承受的荷载主要分为侧向压力和竖向荷载，侧向压力包括土压力、车辆荷载引起的侧向压力和作用在挡土墙上的水压力等，而竖向荷载有上部及地下室结构的楼盖传重和自重。
风荷载或水平地震作用对地下室外墙平面内产生的内力较小。
在实际工程设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用。
一般的工程中，墙后填土选用砂类土，采取正确的排水措施，可以忽略地下水对挡土墙的影响，当填土为黏性土时，土受水浸之后，其内聚力和内摩擦角均为明显减少，增大对挡土墙的主动土压力，当墙厚的填土有地下水时，作用在墙背上的侧压力有土压力和水压力两部分，计算土压力时，假设地下水位以上和以下土的内摩擦角和墙与土之间的摩擦角相同，土的重度对地下水位以下采用浮重度，对地下水位以上部分采用天然重度计算，而现实中则采用水土合算的方法，其适用于不透水和弱透水的黏土、粉质黏土和粉土。
其实质就是不考虑水压力的作用，认为土空隙中的水都是结合水，因此不形成水压力。
土颗粒与其空隙中的结合水是一整体，直接用土的饱和重度计算土体的侧压力即可。
地下水位以下的土压力采用饱和重度γsat和总应力抗剪强度指标c和φ计算。
显然这一方法在理论上讲仅适用于渗透系数为零的不透水层。
然而，黏性土并不是完全理想的不透水层，因此在黏性土层尤其是粉土中，采用水土合算方法只是一种近似方法，可能低估了水压力的作用。
地下室挡土墙，其顶部因受到楼板的限制而不能产生明显的水平位移，在楼板支承处，地下室外墙没有水平位移，而在楼层中部，则由于土压力的作用，墙体发生弯曲变形，而外墙与顶板相连，顶板相对于外墙而言平面外刚度很小，对外墙的约束很弱，外墙顶部应按铰接考虑，地下室中间层可按连续铰支座考虑，地下室外墙就如同下端嵌固，上端铰支的连续梁。
地下室外墙设计
地下室外墙设计摘要：挡土墙作为有效的挡土结构，广泛应用于建筑、水利和交通等诸多工程领域。
挡土墙设计是重要的工程问题。
挡土墙结构材料种类繁多、结构形式多样，其中地下室外墙是建筑领域最常见的挡土墙形式。
本文主要从挡土墙的形式选择、墙背填土类型确定、地下室外墙设计建议等方面进行介绍，以期为工程设计提供参考。
关键词：挡土墙，地下室外墙，设计建议1 挡土墙分类挡土墙的分类按结构材料可分为砖砌挡土墙、毛石挡土墙、混凝土挡土墙以及钢筋混凝土挡土墙，按结构形式可分为重力式挡土墙、扶壁式挡土墙、悬臂式挡土墙、锚杆式挡土墙、地下室及地下结构的挡土墙等。
地下室及地下结构的挡土墙设计常与建筑结构相结合，由建筑结构内水平的楼板、基础底板作为支承构件。
民用建筑中涉及到的挡土墙以地下室的钢筋混凝土挡土墙为主，地下室挡土墙兼具承受部分竖向荷载和墙背水、土压力的作用，是地下室结构的重要构件。
2 挡土墙形式及填土类型选择挡土墙的形式选择主要取决于挡土墙的受力要求、性能要求、施工条件、美观及经济性因素等。
挡土墙形式的选择应考虑场地内的土层构成情况、地下水埋藏情况及其下地基土的承载力、压缩性能指标等。
作用于挡土结构的土压力和水压力取值，砂性土宜按水、土压力分算来计算；黏性土宜按水、土压力合算来计算；也可按地区经验综合确定[1]。
挡土墙的形式及尺寸确定时应重点考虑力的平衡条件，尽量使挡土结构的重量和填土部分的重量能平衡水、土压力的倾覆力矩。
此外，挡土墙结构尚应满足结构的稳定性要求，实际设计时可依据建筑地形、地势，选取有利于增强挡土结构整体空间刚度的布置形式，如折线形布置等。
地下室挡土墙应综合考虑建筑结构及基础布置，利用基础底板、楼层板和建筑内部墙体形成空间结构，提高受力性能。
挡土墙设计前应有通过审查的勘察资料、填土资料。
当填土由原状土构成时，应在勘探中查明其性质，若采用人工填土，应对填料以及回填方法做出对比选择。
挡土墙墙背填土类型主要有以下五种：1）粗砂和砾石，2）含有一些粉土粒的砂土和砾石，3）含有相当数量的粉土粒和黏土粒的砂质土和砾质土，4）黏土和粉土，5）大块黏土。
地下室侧壁挡土墙设计
地下室侧壁挡土墙设计地下室侧壁挡土墙是指在地下室的侧壁上设置的挡土结构，用于支撑土体和防止土体倒塌。
它在地下室工程中起着至关重要的作用，保证了地下室的稳定和安全。
因此，在进行地下室侧壁挡土墙设计时需要考虑多种因素，如土质、水文地质条件、地下水位等。
下面将从地下室侧壁挡土墙的选型、设计及施工方面进行详细介绍。
首先，地下室侧壁挡土墙的选型是设计的关键。
一般来说，地下室侧壁挡土墙的选型主要有土方法挡土墙、钢板桩挡土墙和混凝土桩挡土墙三种。
土方法挡土墙是利用挖土夯实的原理来形成挡土墙，适用于土质较好、地下水位较低的情况。
这种挡土墙的优点是施工简单、成本较低，但是对土质和地下水位要求比较高。
钢板桩挡土墙是利用钢板桩与挡土土体形成整体结构的挡土墙，适用于土质较差、地下水位较高的情况。
这种挡土墙的优点是施工速度快、稳定性好，但是成本较高。
混凝土桩挡土墙是利用混凝土桩和挡土土体形成整体结构的挡土墙，适用于土质一般、地下水位一般的情况。
这种挡土墙的优点是施工简单、成本适中，但是对土质和地下水位要求较为宽松。
其次，地下室侧壁挡土墙的设计要考虑多种因素。
首先是地下室侧壁挡土墙的稳定性设计，包括土体的承载力和抗倾覆能力。
其中，土体的承载力是指土体对于侧壁挡土墙的作用力，需要根据土体的性质来确定。
抗倾覆能力是指地下室侧壁挡土墙的抗倾倒能力，需要根据土体的倾斜力矩来确定。
此外，地下室侧壁挡土墙的防水设计也是非常重要的。
由于地下水位的存在，地下室侧壁挡土墙容易受到渗水压力的影响。
因此，在设计地下室侧壁挡土墙时，需要考虑采取适当的防渗措施，如设置防渗层或采用积土压力排水等。
最后，在地下室侧壁挡土墙的施工过程中，需要注意施工的质量控制。
地下室侧壁挡土墙的施工需要严格按照设计要求进行，保证挡土墙的整体稳定和防水效果。
总的来说，地下室侧壁挡土墙设计涉及到多个方面，如选型、设计和施工等，需要综合考虑各种因素，从而保证地下室侧壁挡土墙的稳定和安全。
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙挡土墙的计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
半地下室侧壁挡墙设计初探
半地下室侧壁挡墙设计初探［摘要］本文初步分析了土压力对墙下条形基础、桩基础、桩间基础梁及上部结构的影响，并提出相应的加强措施。
［关键词］土压力，侧壁挡墙，墙下条基，桩，基础梁Abstract: The thesis initially analyze the impact of soil pressure on strip foundation, pile foundation and foundation beam. At last, according to the different degree of fill thickness, it brings forward respective measures to lessen the impact of soil pressure on the superstructure.Keywords: soil pressure, side retaining-wall, strip foundation, pile, foundation beam1 前言随着山区城市建设的发展，大量全地下室、半地下室建筑得到了广泛的应用，而由此产生的支挡结构的设计显得尤为突出，它将直接影响到整个工程的安全及经济效益。
一般来讲，支挡结构的设计方案包含两个：第一，挡土墙与主体结构分开设计；第二，将挡土墙与主体结构联合设计，即通常所说的地下室侧壁兼作挡土墙（下文简称侧壁挡墙）。
第一个方案，即挡土墙与主体结构分开设计的方案，其优点在于受力明确，主体结构不会受到侧土压力的影响，但其缺点在于挡土墙的单独开挖及施工会增加工程造价，延长施工工期，并且在一些特定场地不允许在主体结构外进行额外开挖。
第二个方案，即挡土墙及主体结构联合设计的方案，其优点在于节省工程造价，无需单独开挖，对施工工期影响较小，并且侧壁挡墙防水较为简便，但缺点在于侧土压力要对上部主体及下部基础产生附加内力，并随着侧壁填土高度的增加，土压力的影响会增大较多。
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地下室外墙计算结果
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm，堆载 P=40kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.1m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：上支座跨中下支座
M= -62.4 35.6 -78.7
As= 686 386 872
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= -54.8 31.6 -70.2
As= 928 535 1250
928
1
—1250
裂缝验算（无人防荷载）单位:
1地下室侧壁设计
在地下室侧壁设计时，采用水土分算。
地下水位算至H=50.00; 土压力按静止土
压力计算。
土的有效重度丫 =10kN/m3，土压力系数取静止土压力系数 K=1-sin ，根据《深基坑工程设计施工手册》的84页，压实的残积粘土取 K=0.50。
为考虑侧壁与
基坑支护间的填土引起的侧压力，地下室侧壁全高考虑地下室室外活载（5kN/m2）引起的侧压力。
同样，该侧压力采用静止土压力系数K=0.50。
因为需要控制侧壁外侧的裂缝宽度为[w ma>]=0.2mm，所以侧壁的配筋由裂缝宽度验算控制而不是由强度控制，故以下的计算均仅计算结构受力的标准组合。
P = 40kN/m*m
H = 4. 05ni r- 18.
0kN/m*3 4>= 30.0
度c 5. OkN/m'2
第
下
地
Mi
璃
fc
fy
U
n
高
厚
-
V
1
4
=300[llEli
C35
360X/mm_2
1.CB1设计
地下室结构简图
2. CB1a设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=40kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.1m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
上支座跨中下支座
M= 0.0 53.7 -109.9
As= 0 588 1237
裂缝验算结果：
上支座M= 0.0 跨中
47.3
下支座
-97.
6
As= 0 800 2030 P = 40kN/m*tti
裂缝验算（无人防荷载）单位：
mni'2/iTj
3. CB2设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=95kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.4m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
地下室结构简图
上支座跨中下支座
M= 0.0 27.7 -52.2
As= 0 299 570
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= 0.0 23.7 -44.9
As= 0 401 760
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
P 二95kN/m*m
14 4 /I
也下第1层誉髙H = 2.
35m 啬厚h 二300nini c
二C35 y 二360N/nwn^2
H 二2. 35m r二l&0kN/V3
4>= 30. 0度c 二5.0kN/nT2
I
±
i
f
地下室结构简图
4. CB3设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=28kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.7m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
上支座跨中下支座
M= 0.0 66.0 -138.7
As= 0 727 1586
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= 0.0 58.8 -124.5
As= 0 995 2702
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
一^760
裂缝验算（无人防荷载）
单位:mm*2/m
P 二28kX/ni*m 4. CB4设计 1.车道板最低端:
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=10kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=3.6m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
M=
As=
上支座跨中下支座
0.0 0.0 -100.9
0 0 1131
裂缝验算结果：
上支座
M= 0.0
跨中下支座
0.0
-84.
8
As= 0 0 1620
第 2层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.3m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
M=
As=
上支座
-100.
9
1131
跨中下支座
14.5 8.5
155 90
4. CB3设计裂缝验算（无人防荷载）
单位：
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M=
-84.
8
11.8 4.6
As= 1620 199 78
P 二 10k\/ni+n)
地卜第1层 层高H 二 3. 58m 墙厚h 二 300mm fc = C35 fy = 360N/m"2
地下第—2貝 层高H = 2. 27m 墙厚 h
= 3OUnim fc 二 C35 句二 36(«/皿1
地下室结构简图
H 二 5F55m r= 18.
0kN/m"3 4= 30.0 度 c - 5, OkN/m 2 衣琏握昇\尢人叨何秋丿 单位：mm 2/in
2.车道板最高端：
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算） 土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=10kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=3.6m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
上支座 跨中 M= 0.0 0.0 As=
裂缝验算结果：
上支座
M= 0.0 As=
下支座
-100.9 1131
跨中
下支座 0.0 -84.8 0
1620
第 2层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.3m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
上支座 跨中 下支座
M= -100.9 14.5 8.5 As= 1131 155 90
裂缝验算结果：
上支座
跨中 下支座 M= -84.8 11.8
4.6 As= 1620 199 78
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
P - 10kN/in*m
地下第1层层高
H = 1.80m 墙厚h
= 300nim fc =
C35
层ooommm • o / 24 350N ==36
第 H h c 3
下
高厚_-=
地层墙fcfy
H = 5755in r= 18. OkN/m'3 <t>= 30.0 度 c = 5.
OkN/nf 2
地下室结构简图
177
1821
裂缝验算（无人防荷载） 单位：mm"2/m。