13m跨径桥梁计算书
桥梁设计计算书
XX学院桥梁工程课程设计课程设计名称桥梁工程系（部）土木工程系专业土木工程姓名班级学号XX学院课程设计鉴定表目录一、工程地质及水文地质等自然情况二、纵断面设计1.纵断面设计图2.分孔布置3.纵坡以及桥梁下部结构布置4.桥道高程的确定5.计算跨径的确定三、横断面设计1.主梁尺寸拟定2.横隔梁尺寸拟定3.横断面设置四、结构自重内力计算五、主梁荷载横向分布系数的计算1.支点横向分布系数的计算（杠杆原理法）2.跨中横向分布系数的计算（偏心压力法）六、冲击系数的确定1.冲击系数的计算七、活载内力计算八、内力组合九、弯矩和剪力包络图桥梁工程课程设计计算书一、工程地质及水文地质等自然情况设计荷载：公路—Ⅰ级,设计时速60km/h，人群3.0kN/㎡，栏杆及人行道的重量按4.5 kN/㎡计；地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1/5，－1.8/12，－2.5/17，－3.6/22，－4.5/28，－5.3/35，－4.8/45，－3.8/55，－2.25/70, －1/78，0 /85，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为花岗岩。
桥梁分孔方案：a、13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁b、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁材料容重：水泥砼22 3/mkN，沥青砼21 3kN。
kN，钢筋砼24 3/m/m二、纵断面设计1、桥梁纵断面设计图如下图所示纵断面设计图（单位尺寸：m）2、桥梁分孔布置根据河道的实际情况（总宽85m、河道横断面的高程变化等），结合总造价和施工工艺，且桥梁无通航要求，姑且将桥梁分孔为13m+13m+13m+13m+13m+13m简支梁。
桥梁总跨径为L=6×13m=78m。
3、纵坡以及桥梁下部结构布置对于中、小梁桥，为了利于桥面排水和降低引道路堤高度，往往设置中间向两端倾斜的双向纵坡。
桥上纵坡不宜大于4%；桥头引道纵坡不宜大于5%, 综合考虑路线竖曲线要求R>1400m。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书目录1、设计概况 (3)2、设计目标 (3)3、设计规范 (3)4、设计等级 (3)5、材料及参数 (4)6、设计荷载 (4)6.1 恒载 (5)6.2 活载 (5)7、荷载组合 (5)8、计算结果 (5)8.1 计算模型及边界条件设置 (5)8.2 计算结果分析 (6)8.2.1 桥面板强度计算结果 (6)8.2.2 桥面纵向分配梁强度计算结果 (7)8.2.3 贝雷片强度计算结果 (8)8.2.4 贝雷梁刚度计算结果 (10)8.2.5 花架强度计算结果 (10)8.2.6 桩顶分配梁强度计算结果 (11)8.2.7 桩顶分配梁刚度计算结果 (12)8.2.8 桩间联系强度计算结果 (13)8.2.9 钢管桩强度计算结果 (15)8.2.10 钢管桩稳定性计算结果 (16)9、施工注意事项 (19)主钢栈桥计算书1、设计概况栈桥平台通道宽为 6.0m，为多跨型钢连续梁桥，计算跨径布置为 12m。
桥梁结构布置形式为：桥面板采用 8mm 厚钢板，钢板下设 I10a纵向分配梁，间距为 30cm；纵向分配梁下采用 321 型贝雷梁，贝雷梁每隔 3 米设置一道支撑架，支撑架采用 L63*5 角钢，贝雷梁与桥面横向分配梁采用卡扣螺栓固定，贝雷梁与栈桥下部结构采用柱顶分配梁与钢管桩，柱顶分配梁采用双拼I45b，跨中钢管桩采用φ630×10mm，间距4.5m，为了保证钢管立柱结构的稳定，钢管间设剪刀撑，剪刀撑采用槽钢[16b，结构杆件之间采用栓接连接。
栈桥每隔4-5跨设置一处制动墩。
由于钢管桩支撑位置贝雷片竖杆应力集中，故在钢管桩支撑位置处的贝雷片竖杆采用双拼8#槽钢进行加强，保证竖杆强度。
2、设计目标本次计算的设计目的为：（1）确定通行车辆荷载；（2）确定各构件计算模型及边界约束条件；（3）验算各构件强度与刚度；（4）验算钢管桩稳定性。
3、设计规范(1) 装配式公路钢桥多用途使用手册[M] （人民交通出版社）(2) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）(3) 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650—2020）(4) 《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010(5) 《钢结构设计规范》（GB50017-2017）(6) 《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）(7) 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、设计等级(1) 设计荷载：验算荷载考虑单车道 70t 砼罐车、80t履带吊整机工作质量、80t旋挖钻机，履带长度为6.054m，冲击系数采用1.3Hz，由于考虑验算荷载较大，故此处忽略行人荷载及其它荷载。
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米算例1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标标准跨径：13m 计算跨径：12.60m桥面总宽:8.5 m，横向布置为0.25 m（护栏）+1m(人行道)+6 m（行车道）+1m(人行道)+0.25 m（护栏）。
设计荷载：公路II级。
1.1.2 材料规格;非预应力钢筋采用HRB335,R235; 空心板块混凝土采用C30; 桥面铺装采用C30防水混凝土。
2.2 截面几何尺寸图图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)第 1 页图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)2.3 毛截面几何特性计算中梁：毛截面面积A=3839 m毛截面重心位置: y=28.10cm(距离空心板上缘距离) 铰缝面积: A铰=6622基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土 2.4 换算截面空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
第 2 页图2.5换算截面示意图(尺寸单位：cm)4b2h2IT??3.308?1010(mm4)2h2b?t1t23 内力计算及组合3.1永久作用效应计算3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1?A???3839?10?4?24?9.21(KN/m)3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2桥面铺装采用等厚度的15cm的C30混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.15_8.5_24=30.6 (kN/m)人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12(kN/m)：为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:g2?12?2?30.6?9.1 (kN/m) 63.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3因为铰缝自重可以近似看成C30混凝土来算,因此其自重为:g3?(662)?10?4?24?1.59(KN/m)第 3 页由此得空心板每延米总重力g为：g1?g1?9.21 (kN/m) （第一阶段结构自重）g??g1?g2?1.59?9.1?10.69(kN/m)（第二阶段结构自重）g??g?g1?g??9.21?10.69?19.90(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
13m跨径桥梁计算书
算例某13米桥梁计算书〔含全部项目〕本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以与挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建立工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：〔1〕桥墩A．桥墩根底桥墩根底为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱与联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开场锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
〔2〕T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
简支空心板计算说明(路基宽度12m,l=13m)概论
公路桥梁空心板设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板桥上部结构计算（路基宽度12m，跨径13m，交角0°）设计计算人：复核核对人：单位审核人：项目负责人：编制单位：编制时间：二○一五年八月目录一、设计资料 (1)1.主要技术指标 (1)2.计算依据 (1)3.所用材料及指标 (1)二、结构形式及尺寸的选定 (2)三、计算要点 (3)1.主要设计参数 (3)2.作用类别和作用效应组合 (3)3.施工方案 (4)4.程序计算要点 (4)四、桥梁模型的建立 (4)1.空心板截面的整体化 (4)2.横向荷载分布系数的计算 (5)2.冲击系数计算 (6)3.空心板有限元模型的建立 (6)五、持久状况承载能力极限状态计算 (7)1.正截面抗弯承载力验算 (7)2.斜截面抗剪承载力验算 (8)六、持久状况正常使用极限状态计算 (8)1.正截面抗裂验算 (8)2.斜截面抗裂性验算 (9)3.挠度验算 (9)七、短暂状况和持久状况构件的应力计算 (10)1.短暂状况构件的应力验算 (10)2.持久状况预应力混凝土构件的应力验算 (11)一、设计资料1.主要技术指标桥梁主要的技术指标汇总后，详见表1：表1 桥梁主要技术指标2.计算依据（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2014；（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003；（6）《公路交通安全设施设计技术规范》JTG D81-2006；（7）《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2003；（8）《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-2006。
3.所用材料及指标上部空心板混凝土采用C50，桥面整体化层混凝土采用C50（厚度15cm），普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，预应力钢束采用低松弛高强度钢绞线，主要材料力学指标见表2。
桥梁工程13m空心板桥课程设计(图文结合计算书详细)
目录一、设计资料 (1)二、构造形式及尺寸选定 (3)三、空心板毛截面几何特性计算 (4)四、作用效应计算 (6)五、预应力钢筋数量估算及布置 (17)六、换算截面几何特性计算 (20)七、承载力极限状态计算 (22)八、预应力损失计算 (25)九、正常使用极限状态计算 (30)十、变形计算 (37)十一、持久状态应力验算 (41)十二、短暂状态应力验算 (45)十三、最小配筋率复核 (50)一、设计资料1.根据学号尾号为2，选定如下：2.设计荷载：公路—II级，人群荷载：3.0kN/m2。
3.材料(1)结构：空心板采用C40水泥混凝土，重力密度取γ1=25kN/m3(2)铰缝：铰缝采用C30细集料混凝土，重力密度取γ2=24kN/m3(3)预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，fpk =1860Mpa，张拉控制应力取0.70 fpk。
预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。
(4)非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用HRB335级钢筋，直径小于12mm者均采用R235级钢筋。
(5)桥面铺装：采用10cm沥青混凝土，重力密度取γ2=23kN/m3(6)人行道：采用C25水泥混凝土，自重单侧1.52kN/m(7)护栏：采用C25水泥混凝土，自重单侧3.6kN/m。
4.其它参数及要求本桥设计安全等级为三级，结构重要性系数γ=0.9，桥梁所处环境条件为I类环境。
空心板按全预应力混凝土构件设计。
5.设计依据(1)公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2004）（简称《公桥规》）(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62—2004）（简称《公预规》）(3)姚玲森主编．桥梁工程（第二版）．北京：人民交通出版社，2008.7．(4)贾艳敏、高力主编．结构设计原理．北京：人民交通出版社，2004.8．(5)易建国主编．混凝土简支梁（板）桥（第三版）[例一]．北京：人民交通出版社，2006.9．(6)胡兆同等编著．桥梁通用构造及简支梁桥．北京：人民交通出版社，2001.3．二、构造形式及尺寸选定本工程桥面净宽为净—7m+2×0.75m 人行道，全桥宽采用9块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽为99cm ，高为54cm ，空心板全长12.96m 。
装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计
桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12.5m3．桥面宽度：净-9+2 0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1.5%，桥面横坡由铺装层形成。
4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。
钢筋技术指标表1R235（MPa）5101.2⨯195195235HRB400级Ф（Mpa）510.2⨯330330400混凝土技术指标表2二、设计计算内容：1．主梁几何特性计算2．恒载内力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载内力计算5．荷载组合。
确定用于配筋计算的最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制内力包络图8．绘制主梁一般构造图和配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10. 主梁变形验算11.绘制主梁一般构造图和结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《桥梁工程》姚玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或张树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12.7m（6）结构重要性系数;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0.07m的沥青混凝土，下层为0.08m的C40混凝土。
钢便桥计算书
狮子山施工钢便桥计算书中铁航空港集团峨米铁路项目经理部三分部二〇一六年八月第1章概述1工程概况1.1便桥设计方案本便桥设计全长为13m，纵向设计跨径为1跨11.5m，宽7m，采用上承式工字钢组合结构。
构成形式为：主要承重构件为10排I56b工字钢组成，排间距0.75m，长12m；桥面防滑花纹钢板，钢面板下设置I20a工字钢做为横向分配梁，间距根选取0.4m，与槽钢桥面板焊接；桥台采用混凝土桥台，根底和台身采用C25混凝土。
尺寸根据施工现场情况而定，根底为7.6m长，高0.5m，1.5m宽，桥台长7.2m，高3.5m，宽1.4。
本栈桥按容许应力法进展设计。
1.2 设计依据(1)《公路桥涵设计通用规》〔JTG D60-2004〕(2)《公路桥涵地基与根底设计规》〔JTJ024-85〕(3)《公路桥涵钢结构与木结构设计规》〔JTJ025-86〕(4)《公路桥涵施工技术规》〔JTJ041—2000〕(5)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规》〔JTG D62-2004〕1.3 技术标准(1)设计桥长：13m，单跨11.5m(3)设计桥宽：净宽7m(4)设计控制荷载：设计考虑以下三种荷载：汽车-20，根据《公路桥涵通用设计规》，取1.3的冲击系数。
50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
③挂车-100级平板车，根据《公路桥涵通用设计规》，取1.3的冲击系数。
设计仅考虑单辆重车在桥上通行。
图1、汽车-20车荷载布置图图2、履带吊车荷载布置图3、挂车-100级加载布置图1.4自重荷载统计1〕栈桥面层：桥面钢板，单位延米重31.42kg，长12m，中心间距30cm，总重：0.3142*12*23=86.72KN，沿桥跨方向均布线荷载为：86.72/12=7.23KN/m 2〕横梁I20a，单位重27.9kg/m,即0.279kN/m，长7m，间距0.4m，总重0.279×7×30=58.59kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：5.859 kN/m.3〕纵梁I56b，单位重115 kg/m,即1.15kN/m，长12m，间距0.75m，总重1.15*10*12=138KN，沿桥跨方向总均布线荷载为：11.5kN/m.1.5行人荷载根据《公路桥涵设计通用规》，取值3 kN/m。
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计算书WTD standardization office [WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C]基础工程课程设计—・设计题目:00某桥桥墩桩基础设计计算二・设计资料:某桥梁上部构造采用预应力箱梁。
标准跨径30m,梁长，计算跨径，桥面宽13m (10+2x),墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。
1、水文地质条件：河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下：(1)地质情况c (城轨)2、标准荷载:⑴恒载桥面自重：Ni=15OOkN+8xlOkN=158OKN ；箱梁自重：N2=5000kN+8x50Kn=5400KN ；墩帽自重：N3=800kN ；桥墩自重:N4=975kN ；扣除浮重:10*2*3*=150KN(2)活载一跨活载反力：N5二，在顺桥向引起的弯矩：M|=kN m ；两跨活载反力:N6=+8xl00kN ；(3)水平力制动力:H1=300kN,对承台顶力矩；风力:H2=kN,对承台顶力矩3、主要材料承台采用C30混凝土，重度y=25kN/m\ y l=15kN/nr\浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋；4、墩身、承台及桩的尺寸墩身采用C30混凝土，尺寸：长x宽x高=3x2x0承台平面尺寸：长x宽=7x,厚度初定，承台底标高。
拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径，成孔直径，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm。
5、其它参数结构重要性系数Ys。
二，荷载组合系数甲二，恒载分项系数YGT活载分项系数YQ 二6、设计荷载(1)桩、承台尺寸与材料承台尺寸：XX初步拟定采用四根桩，设计直径lm,成孔直径。
桩身及承台混凝土用30号，其受压弹性模量E/i=3xl04MPa o（2）荷载情况上部为等跨30m的预应力箱梁桥，混凝土桥墩，作用在承台底面中心的荷载为：恒载及一孔活载时：恒载及二孔活载时：桩（直径lm）自重每延米为：JI X I2 q=——xl5 = ll・781KN/加（已扣除浮力）4三、计算1、根据《公路桥涵地基与基础设计规范》反算桩长根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩容许承载力的经验公式，初步反算桩的长度，设该桩埋入最大冲刷线以下深度为h,—般冲刷线以下深度为X,则：桩的设计桩径lm,冲抓锥成孔直径为，桩周长和面积为U=nx= , --------- = 0.785/n2,假定桩长v20m 取入二t/dv取m0 =4查表得心二已知［o-J=550KPa令M=［P］得:435.205/? -621 8.554/J-13947.128 = 0 => ^ = 16.26/n（舍去负值）现取h=17mv20m,满足取入二，贝山桩低标高为2、单桩竖向允许承载力代入数据h=17m得［鬥=扣工仁+5沁｛［。
桥梁计算书
桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。
4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。
桥梁工程计算书文
桥梁工程课程设计计算说明书一、计算资料1、标准跨径：13.0m2、计算跨径：12.40m3、设计荷载等级：公路II-级4、桥宽：行车道净宽7.0m,人行道宽度2*0.75m5、主要材料：混凝土空心板主梁采用C30，桥面铺装采用C25钢筋直径≥12mm时用HRB335钢筋，直径≤12mm时用R235钢筋。
铺装层水泥混凝土铺装厚度7cm，沥青表处厚2cm。
二、主要参考资料1、教材：《桥梁工程》、《结构设计原理》2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20043、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20044、《公路桥涵设计手册》（梁桥）三、结构尺寸本桥为简支梁桥上部结构设计，桥面净宽9.30米，两侧为安全护栏，全桥采用七块空心板，中板为1.24米，边板为1.52米，取桥梁的边、中板进行计算，桥梁的横断面及边、中板尺寸如下图图I（数据单位：cm）51:301:30四、计算截面参数及各主梁的横向分布系数。
（1）、计算中板截面的抗弯惯矩I如图II示，此截面为对称截面，根据材料力学知识，抗弯惯矩I计算如下：I=124×60³/12—【60×40³/12—4×(18×18³/36+1/2×18×23×(2/3×23+1/2×4)²)】=1844299.3（cm^4）（2）、计算空心板截面的抗扭惯矩ItIt=4b²×h²/(b(1/t1+1/t2)+2h/t3)代入数据得=4476922.8(cm^4)（3）、计算中板的刚度参数rr=5.8I/It*(b/l)²=5.8×1844299.3/4476922.8×(125/1240)²=0.0243（4）、同理可以计算边板的刚度参数为r=5.8I/It*(b/l)²551:301:30=5.8×1935266.7/4487812.6×(125/1240)=0.0262（5）计算各块板影响线坐标从铰接板荷载横向分布影响线计算用表桥梁工程课本附录I中在r=0.02~0..04之间按直线内插法求得r的影响线竖标值n1i、n2i、……n7i。
简支梁桥下部结构工程计算书
一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先张法预应力空心板梁（使用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D60-2004)6．计算内容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
二、桥梁纵向荷载计算1．永久作用(1)、单片板梁自重(含封端砼)：中板：4.93×26+0.24×25=134.18kN边板：6.61×26+0.24×25=177.86kN(2)、二期恒载①、单条铰缝：1.029×25=25.72kN②、防水砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×25=32.5 kN③、沥青砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×24=31.2kN④、单侧单孔栏杆自重：8×13=104 kN⑤、单侧单孔人行道(枕梁+人行道板+铺装)自重：(5.73+3.94+3.04)×25=317.75kN 2．可变作用(1)、汽车荷载：城—A级，q=10.5kN/m，P=212kN/m(2)、汽车冲击荷载：冲击系数u=0.368(3)、人群荷载：3.5kPa三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算桥墩、桥台盖梁采用桥梁通V7.78计算，盖梁按照连续梁模式分别计算其抗弯、抗剪和裂缝宽度验算。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.5m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-7+2×1.0m2．技术标准设计荷载：公路—1级，桥面铺装按照5kn/㎡计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计，混凝土重度按25kN/3m计。
（2）刚材： HRB400钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如下图所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.1m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:1005.设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2018），简称“公 预规”6.参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=9/12.5=0.72（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则13110(18018)131101822(16018)1113018x a -⨯⨯+⨯⨯=-⨯+⨯=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：32324241131110[(18018)13(18018)13(24.19)1811018110(24.19)]1221223557834.01355.7810X I cm m -=⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-==⨯对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
20-13m空心板计算书模板
空心板桥梁施工图设计计算书二零一七年二月. .计算书说明本次计算包括上部结构和下部结构两部分。
上部结构包括中板及边板计算，全桥计算采用空间软件MIDAS/ Civil2015进行结构分析，梁体按A类预应力构件进行计算。
本次计算主要包含如下内容：1、13m空心板中板计算；2、13m空心板边板计算；3、20m空心板中板计算；4、20m空心板边板计算；5、桥墩（台）盖梁验算；6、桩基验算；计算：校核：二零一七年二月. .目录第一章概述 (1)1.1 任务依据 (1)1.2 桥梁概况 (1)第二章 13米空心板中板结构验算 (3)2.1 主要材料 (3)2.2 计算模型 (4)2.3 计算荷载和主要参数 (4)2.4 施工阶段 (6)2.5 主梁计算结果及结论 (6)2.5.1.施工阶段法向压应力验算 (6)2.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (7)2.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (8)2.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (9)2.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (10)2.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (10)2.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (11)2.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (11)第三章 13米空心板边板结构验算 (13)3.1 主要材料 (13)3.2 计算模型 (14)3.3 计算荷载和主要参数 (14)3.4 施工阶段 (16)3.5 主梁计算结果及结论 (16)3.5.1.施工阶段法向压应力验算 (16)3.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (17)3.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (18)3.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (19)3.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (20)3.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (20). .3.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (21)3.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (21)第四章 20米空心板中板结构验算 (22)4.1 主要材料 (22)4.2 计算模型 (23)4.3 计算荷载和主要参数 (24)4.4 施工阶段 (25)4.5 主梁计算结果及结论 (25)4.5.1.施工阶段法向压应力验算 (25)4.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (27)4.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (27)4.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (29)4.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (30)4.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (30)4.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (31)4.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (31)第五章 20米空心板边板结构验算 (33)5.1 主要材料 (33)5.2 计算模型 (34)5.3 计算荷载和主要参数 (34)5.4 施工阶段 (36)5.5 主梁计算结果及结论 (36)5.5.1.施工阶段法向压应力验算 (36)5.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (38)5.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (38)5.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (40)5.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (40)5.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (41)5.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (41)5.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (42)第六章下部计算 (44). .6.1下部结构构造 (44)6.2 工程地质 (45)6.3 计算模型 (47)6.3.1 计算内容 (47)6.3.2 材料参数 (47)6.3.3 计算荷载 (48)6.4 盖梁计算 (49)6.4.1 盖梁弯矩 (49)6.4.2 盖梁钢筋应力计算 (51)6.4.3 盖梁裂缝计算 (53)6.4.4 盖梁正截面抗弯强度计算 (54)6.4.5 盖梁斜截面抗剪强度计算 (54)6.5 桩基计算 (55)6.5.1 桩基基本信息 (55)6.5.2 桩身截面强度计算 (55)6.5.3 单桩承载力计算 (56). .第一章概述1.1 任务依据受业主委托，中铁隧道勘测设计院有限公司承担了佛山市城市轨道交通三号线工程镇安站~桂城站区间在线路右侧YDK51+700附近下穿华阳路道路桥梁工程（第一标段）桥1的设计工作。
13m现浇板计算书
广州增城沙庄至花都北兴公路一期工程13m现浇实腹梁桥上部计算书计算:2005.10.(一)设计资料1、上部构造：1孔13m简支梁，13m钢筋混凝土整体式实腹梁，计算跨径为12.60m，桥面现浇10cm40号混凝土，10cm沥青混凝土。
2、桥面宽度(单幅)：0.75（波形护栏）＋净15.0(行车道)＋0.75m(波形护栏)=16.50m。
3、斜度：0°。
4、设计荷载：公路Ⅰ级。
5、实腹梁断面构造如下图；梁高80cm，悬臂长度229cm，悬臂根部高40cm，端部高10cm。
(二)内力计算采用桥梁计算程序midas civil6.71对实腹梁进行建模分析计算，共建节点336个，板单元300个。
计算得出持久状况承载能力极限状态下，结构产生的最大弯矩位于跨中，为1481KN.m/m;产生最大剪力位于支点处，为969KN/m.（三）正截面抗弯承载力计算实腹梁采用C30混凝土和HRB335钢筋，每米配16根φ28HRB335钢筋，按单筋矩形截面验算：A s=16×6.16=0.010 m2 f sd=280Mpa f cd=13.8Mpaf sd A s = f cd bx ⇒x=2800.0113.81⨯⨯=0.20＜ζb h 0=0.56×0.723=0.405 d 0031=()210.213.810 1.00.2(0.723)1.0217191481cd x M f b x h r KN m KN m∙∙∙∙-=⨯⨯⨯⨯⨯-=> 满足承载力要求；设计时采用每米配16根φ28HRB335钢筋。
（四）裂缝验算（五）斜截面抗剪承载力计算每米截面内配6根φ12HRB335钢筋，间距200mm ；设计剪力V d 为969KN 。
312302123,300.45101.0 1.0 1.120.16 1.1310678678 3.39101001000.013 1.3420010002801000723cs cu k sv sv sv v sv cs V b h f Mpa A mm A P S b f Mpa b mm h mmV ααααααρρ--=∙∙∙⨯∙∙=====⨯⨯====⨯=∙=⨯=∙⨯==== -31.0 1.0 1.10.451010007231239969KN KN ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=> 满足斜截面抗剪承载力要求可以不配置弯起抗剪钢筋，设计时支点附近箍筋间距取100mm 。
桥梁工程课程设计设计说明书解析
桥梁⼯程课程设计设计说明书解析学号（桥梁⼯程课程设计）设计说明书钢筋混凝⼟空⼼板桥设计净-9+2×0.5m(护栏)，跨径L k=13m，公路Ⅰ级起⽌⽇期：2013 年 5 ⽉27 ⽇⾄2013 年 6 ⽉7 ⽇学⽣姓名班级成绩指导教师(签字)⼟⽊⼯程学院2013年6 ⽉ 4 ⽇⽬录1.封⽪ (1)2.⽬录 (2)3.课程设计任务书 (3)4.桥梁⼯程课程设计计算书 (6)1).设计基本资料 (6)2).横向分布系数计算 (6)3).板梁的内⼒计算和内⼒组合 (10)4).板梁正截⾯抗弯强度计算与配筋 (14)5).板梁斜截⾯抗剪强度核算与配筋 (15)6).板梁（T梁）挠度计算与予拱度设置 (17)7). 板式橡胶⽀座设计 (21)5.参考⽂献 (23)天津城市建设学院课程设计任务书2012 —2013 学年第2 学期⼟⽊⼯程学院道路桥梁与渡河⼯程专业10道桥2 班课程设计名称：桥梁⼯程课程设计设计题⽬：钢筋混凝⼟空⼼板桥设计完成期限：⾃2013 年 5 ⽉27 ⽇⾄2013 年 6 ⽉7 ⽇共 2 周指导教师（签字）：郭红梅董鹏教研室主任（签字）：批准⽇期：2013 年 5 ⽉24 ⽇任务书⼀、⽬的与要求桥梁⼯程课程设计是⼟⽊⼯程专业道桥⽅向《桥梁⼯程》专业课教学环节的有机组成部分，其⽬的在于通过桥梁⼯程设计实践的基本训练，深化掌握本课程的实⽤理论与设计计算⽅法，为今后独⽴完成桥梁⼯程设计打下初步基础。
学⽣应在教师的指导下，综合应⽤所学建筑材料、结构⼒学、弹性⼒学、结构设计原理、桥涵⽔⽂、桥梁⼯程、墩台基础等课程知识和桥梁实习所积累的⼯程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，按时按量独⽴完成所规定的设计⼯作。
具体要求如下：1.根据标准图、技术规范与经验公式，正确拟定各部结构尺⼨，合理选择材料、标号。
2.计算结构在各种荷载与其他因素作⽤下的内⼒，进⾏配筋设计与强度、稳定性、刚度的校核。
3.正确理解《公路桥涵设计规范》有关条⽂，并在设计中合理运⽤。
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算例某13米桥梁计算书（含全部项目）本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
T型梁主筋保护层设计厚度为20mm，砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度，实际保护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。
通过普查，全桥34根边梁中共有9根10处肋梁主筋锈蚀膨胀，砼开裂或脱落，长度15～160cm；全桥34根边梁中共有15根工52处肋梁箍筋锈胀外露，有13块三角形隔板钢筋锈胀，表层脱落。
（3）桥台两侧浆砌石桥台总体没有大的变形，左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝，右岸桥台浆砌石发现斜向裂缝，裂缝较长较宽。
（4）桥面及栏杆桥面铺装层破损露石，栏杆老化损坏，钢筋外露，且多处被撞。
（5）桥墩基础防护工程该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。
左岸浆砌石护坡全部损毁、坍塌，7＃桥墩基础裸露，基础下土壤已经开始流失，出现空洞。
浆砌石护底下游的土壤（砂质）已全部被水流带走，经常受水流冲刷的护底局部已被淘空，护底已出现不同程度的损坏，危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。
（6）结论由于该桥原设计标准较低，长期超负荷运行，工程老化失修，水毁严重，且为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道，选取方案时优先考虑拆除重建方案。
2、设计标准荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数；桥面宽度：净4.5+2×0.5m；跨度：13孔×13m ；结构形式：桥面结构采用13m 跨钢筋砼预制空心板，下部为Ф80砼桥墩柱，基础为Ф100灌注桩。
3、水力计算 1）桥梁壅水计算)(202V V Z M -=∆η η：系数，05.0=η。
0V 为河道断面平均流速（m/s ）其中P Q 为设计流量（m 3/s ），取s m Q P /16003=M V 0为天然状态下桥下平均流速（m/s ）,M Q 0为天然状态下桥下通过的设计流量（m 3/s ）,OM ω为桥下过水面积（m 2）s m V V M M /28.20==s m V /14.20=因此，m V V Z M 031.0)(202=-=∆η 2）冲刷计算5/36/13/52)(⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=d E h h B Q A h cqcm cj d p μ式中：d A ：单宽流量集中系数，15.0⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B A ,Z B 为洪水期平均水深处宽度（m ），Z H 为河槽平均水深（m ）。
cj B ：河槽部分桥孔过水净宽（m ）μ：桥墩水流侧向压缩系数cq h ：桥下河槽平均水深（m ）d ：河槽泥沙平均粒径（mm ），mm d 39.0＝ E ：与汛期含沙量有关的系数，46.0＝E 063.115.0=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B Am B cj 54.107=根据河槽、河滩的断面积及糙率可得河滩、河槽部分流量分别为s m Q /05.1331＝、s m Q /95.158632＝a ）河槽部分：935.0＝μm h cm 79.7＝ m h cq 20.6＝∴m d E h h B Q A h cqcm cj d p 95.11)(5/36/13/52＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μb ）河滩部分：00.1＝μm h tm 79.0＝ m h tq 75.0＝根据水深1m 非粘性土不冲刷流速可知s m VH /38.01=∴m V h h B Q A h H tqtm tj d p 88.0)(5/313/51＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μ3）桥墩台局部冲刷计算 一般冲刷后墩前行进流速： a ）河槽部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h dE V p/055.23/26/1==s m dh d dh V p p /522.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /231.0)(462.0006.01'0== Θ0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ751.0)(19.025.001==d V V n14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 16.2))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河槽部分一般冲刷深度为11.95-7.79＝4.16m ，总冲刷深度为11.95+2.16-7.79＝6.32m ，取6.5m 。
b ）河滩部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h V V pH /37.05/11==s m dh d dh V p p /339.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /15.0)(462.0006.01'0== Θ0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ982.0)(19.025.001==d VV n 14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 41.0))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河滩部分一般冲刷深度为0.88-0.79＝0.09m ，总冲刷深度为0.88+0.41-0.79＝0.5m ，取0.5m 。
4、上部结构设计本工程位于长空岛附近，该段河道为非通航河道，没有通航要求，桥梁梁底高程不需要考虑通航要求，梁底高程的确定根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.3.2确定，超出最高洪水位1.5m ；现状两侧堤防高程为29.8m ；现状桥面高程为30.35m；综合考虑桥梁底高程为29.65m。
上部结构一般采用梁板结构、连续梁结构和拱形结构等，本工程无通航要求，不需要大跨度桥梁，因此选择梁板结构。
预应力空心板和T型梁均为中小桥梁常用结构，本工程选择应力空心板和T型梁比较。
预应力空心板优点：为定型图集，施工经验成熟，施工方便，吊装整体稳定性好，便于工场制作，梁高较小，便于与两侧堤防连接。
缺点：桥面板工程量略大，下部结构稍大。
T型梁优点：为定型图集，施工有成熟经验，不需要特殊施工方法，桥面铺装层及其他结构工程量基本相同，因此投资较略小。
缺点是吊装时稳定性差，须选择合理的吊装方式，下部结构工程量稍小。
在桥梁跨径选择上可采用10跨16m和13跨13m两种方案：16m跨的其跨数少，灌注桩桩数量少，但桥板厚度大，阻水严重，投资相对较大；13m跨的桥板厚度相对较小，投资相对较小，但跨数多，灌注桩数量多。
经经济技术比较，选择13m预应力空心板结构作为本工程的桥型。
5、下部结构设计桥梁基础型式主要根据地形地貌及地质资料综合选择采用浅基础或深基础。
杜湖桥现状河底高程19.0m，设计墩台基础若采用浅基础，位于第②层含砂姜壤土之上，可以作为天然地基持力层，基础形式可采用扩大式基础，但该河道河床下切很严重，原有浅基础已经被冲刷毁坏，若再采用浅基础，工程安全性无保障，此外河段两侧滩面高程26.1～25.89m，埋深较深，开挖工作量大，且排水围堰工程造价较高，经济上也不合理，故采用桩基。
（1）桥墩桩长计算A.恒载计算a．板自重：12.11×3+14.42×2=65.17tb．桥面铺装重：0.06×4.5×13×2.5+0.1×4.5×13×2.5=23.41tc．铰缝自重：0.0555×4×13×2.3＝6.64td．栏杆及缘石自重：[0.22×0.25×1.2×2.5+（2.3-0.24）×0.2×2.5]×6×2=16.4t0.3×0.5×13×2.5×2=9.75te ．帽梁自重：4.2×1×2.5=10.5tf ．单个墩柱自重：π×（0.8/2）2×9.8×2.5=12.32tg ．系梁（2根）自重：（0.4×0.6+0.7×1）×2.2×2.5=5.17t 作用在桩顶的恒载垂直力为：KN t N 4.80884.8032.12)17.55.1075.94.1664.641.2317.65(21==+++++++=恒B.活载计算车道荷载：均布荷载：KN q 5.136135.10＝⨯= 集中荷载：KN P 212180180360550513＝）（+-⨯--= ① 荷载纵向分布 双孔荷载（单车道）KN R R 4.19921== KN R R N 8.39821=+=单孔荷载（单车道）KN R 06.2451= KN R N 06.2451==取两者中的大值，故作用于桥墩上的汽车荷载为398.8KN 。