塔吊基础设计(单桩)
单桩塔吊基础方案
目录1.工程概况 (1)2.编制根据 (1)3.塔吊基础形式选择 (2)4.塔吊基础受力验算 (2)5.施工规定 (8)6.沉降观测 (10)1.工程概况1.1.本工程为“东安花园二期保障性住房工程”, 采用BT形式兴建。
本工程由九栋塔楼（五个单体）和一种幼稚园构成。
详细状况如下:1＃、2＃楼（两栋）为一单体, 17层（无地下室）, 塔楼最高点＋58.4m, ±0.000标高相称于绝对标高15.1m（塔吊基础处排污管道内底标高12.84m）；14＃、15＃楼（两栋）为一单体, 17＃楼为一单体, 12＃、13＃楼（两栋）为一单体, 均为18层和一层地下室, 塔楼最高点均为＋60m, ±0.000标高相称于绝对标高分别为15.1m、15.3m、15.5m；10＃、11＃楼（两栋）为一单体, 28层（无地下室）, 塔楼最高点＋93.9m, ±0.000标高相称于绝对标高15.7m。
1.2、塔吊旳现场布置原则：综合考虑现场平面覆盖、材料旳垂直运送需求及安装、附墙、运转、拆除旳以便, 满足施工工艺旳规定；基础避让承台、地梁和管道。
1.3、根据上述布置原则, 本工程设置4台塔吊, 其中 4#塔吊QTZ63(5013)附着在11#楼, 覆盖10#、11#楼。
（详见附图2“塔吊平面布置图”）。
2.编制根据2.1 《塔式起重混凝土基础工程技术规程》（GB/T187-2023）；《地基基础设计规范》（GB50007-2023）；《建筑构造荷载规范》（GB50009-2023）；《建筑安全检查原则》（JGJ59-2023）；《混凝土构造设计规范》（GB50010-2023）；《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2023）本工程《岩土工程勘查汇报》；本工程构造施工图纸。
2.2.佛山市南海高达建筑机械有限企业提供旳《QTZ63(5013|)塔式起重机使用阐明书》；2.3.工程施工现场实际状况。
塔吊基础和桩的设置方案
塔吊基础和桩的设置方案一、基础设置本工程塔机类型性能一致，以塔机的最不利状态，即最大独立高度作用时的两种状态，工作状态和非工作状态，分别进行塔机基础设计。
在选择塔机安装位置时应首先考虑到塔机的安装和拆卸方便（塔身有踏步的一面应与建筑物垂直），再考虑塔机的最大使用效率。
如果建筑高度超过独立高度，还应尽量考虑到附墙的安装（塔身中心到建筑物墙面4m,在墙面上有用来安装附墙受力点的位置）采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：（1）混凝土标号2C35；（2）混凝土基础的厚度不小于1.25m,边长不小于5.5mX5.5m,重量不少于90.75吨；（3）预埋的地下节应与基础内钢筋网可靠连成一体。
地下节主弦杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过主弦杆有困难时，允许主筋避让；（4）铺设碎基础的地基应能承受0.2MPa（2kg∕cm2）的压力。
如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计佐基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；（5）位基础应能承受20MPa的压力。
（6）地下节埋设后，露出端面的4根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000；（可参考的施工方法：在钢筋笼扎好后，先在地面浇四个边长500mm,高100mm的钢筋混凝土矮柱，注意矮柱钢筋及碎应与基础可靠成一体，柱子中心与地下节主弦杆中心相同，再将地下节放到矮柱上,找正上平面的水平小于1/1000,固定，再浇筑整个混凝土基础）（7）必须保证地下节主弦杆上端面露出位基础上平面350尺寸;（8）如因工程需要，地下节主弦杆上端面露出碎基础上平面超过350尺寸的地下节，在定货时需说明，此为非标地下节，本公司将单独设计，制作；（9）地下节周围的混凝土充填率必须达到95%以上；四、塔机的接地接地装置的组成：1.钢管。
接地棒，长度L5m到2m（渡锌管制避雷器，最小管径40mm,管长视接地电阻率而异）。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
塔吊基础设计及施工方案
塔吊基础施工方案一、工程概况：本工程位于深圳市皇岗口岸商住区，用地现为非耕地，建设用地：18672.88M2；总建筑面积：75122。
24M2;结构类型:桩基础、框支剪力墙,由两层地下室及上盖4栋25-28层的塔楼组成，首层为架空层花园。
建筑高度约94.20m。
施工工期480天。
采用QTZ80、QTZ63塔吊各一台，塔吊位置布置详（附图)。
二、塔吊基础设计(一）、塔式起重机技术性能参数说明:塔吊型号:QTZ80、QTZ63自升式塔式起重机技术性能参数概况：本方案以QTZ80进行验算，本塔吊为上回转自升式，有重、中、轻三档，最大起升速度达80.0米/分钟,最大起重量为8。
0T,最大幅度处起重量为1。
30T，起重臂长为56.0米，平衡臂长为12.0米。
本次安装高度为110.0米。
本机具有起升、变幅、回转机构，有起升高度限位，最大和最小幅度限位，回转限位，重量限位，力矩限位。
操作简单，视野开阔。
（二）、现场地质情况：据野外钻探揭露,地质观察和室内土工试验结果分析、拟建场地揭露的岩土层有：第四纪人工填土层（Qml）、第四纪海相沉积层(Qm)、第四纪冲洪积层（Qal+pl）、第四纪残积层（Qel)、燕山期粗粒花岗岩（Y53（1））,现从上至下分述如下：1、第四纪人工填土层（Qml）○1杂填土:褐灰、淡灰、褐红色，湿，松散状，主要由残积粘性土、砖块、砼块和碎块回填而成，含少量砂和块石。
本层场地内各孔均有钻遇,揭露层厚3。
60~6。
20M.2、第四纪海相沉积层（Qm）○2淤泥质土：黑、深灰色，湿~饱各，软~可塑状,手捏细腻，味臭，污手，含少量贝壳、有机质和细砂，岩芯呈土柱状,本层场地内除ZK2、5、8、10、15、16、19、22孔未有钻遇外，其它各孔均有揭露，揭露厚度0.80～2.80M，层顶埋深3.60~6.00M，层顶标高－0。
28～1.85M。
3、第四纪冲洪积层(Qal+pl）错误!粉质粘土：灰褐、灰白、褐红色，湿～饱和，软～可塑状，粘性好，岩芯呈土术状。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
浅析塔吊基础单桩承台设计
Ａｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｃ ｒ ａ ｎｅ ｆ ｏ ｕｎｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐｉ ｌ ｅ ｃ ａ ｐ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
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单桩承台式塔吊深基础施工方案
单桩承台式塔吊深基础施工方案一、工程概述根据当地土壤条件和塔吊的设计要求，采用单桩承台式深基础施工方案。
深基础采用H型钢桩作为承台，通过单桩震动法锤入地下，确保深度和承载力满足设计要求。
二、施工准备工作1.根据设计要求，选定施工区域，确保场地平整，并清除障碍物。
2.按照设计要求，制定施工图纸和方案，并购置所需的施工材料和设备。
3.执行土方开挖工作，确保深基础有足够的埋深。
三、施工步骤1.钢桩定位：根据设计要求和施工图纸，确定H型钢桩的位置和数量，并进行标记。
2.钢桩制作：选用具有较高质量的钢材制作H型钢桩，并按照设计要求进行加工和焊接。
3.桩基施工：根据设计要求，使用振动锤将H型钢桩逐桩锤入地下。
在钢桩的锤入过程中，要对每根桩进行测量和校正，确保其垂直度和水平度。
4.浇筑混凝土：在钢桩上设置模板，进行混凝土浇筑。
在浇筑过程中，要保证混凝土的均匀性和密实性，并采取防渗措施。
5.养护：施工完毕后，对混凝土进行养护，以确保其强度和稳定性。
四、施工注意事项1.施工过程中要遵循相关的施工规范和操作规程，确保施工质量和安全。
2.钢桩的制作和安装需要严格执行设计要求和标准，确保其承载力和稳定性。
3.钢桩在锤入过程中要及时测量和校正，以保证其垂直度和水平度。
4.混凝土浇筑要保证浇筑质量，防止渗漏和空洞的产生。
5.混凝土施工后要及时进行养护，避免其裂缝和开裂。
五、施工后维护1.施工完毕后要对基础进行检查和测试，确保其符合设计要求。
2.施工后要及时清理施工现场和设备，并妥善保管施工材料和设备。
3.深基础完成后，要进行定期检查和维护，以确保其稳定性和安全性。
六、安全措施1.在施工过程中，要设置合理的安全警示标志，并采取必要的防护措施。
2.施工现场要进行定期巡查，及时发现和处理安全隐患。
3.操作人员要经过专业培训和资质认证，严禁无资质人员操作设备。
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱)八、基础验算基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算:单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=（P + G ）/n ±M/a2式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4。
8×4。
8×0。
4+4。
8×4。
8×1.3）×25=979.2KN;P+G=449+979。
2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。
3KN。
m；a—桩中心距,a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力: Q拔=357。
05-389。
03=-31。
98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。
桩顶标高为-6。
8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。
19m。
52R a = 0.8×3。
14×(4×12。
51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。
19）=1813.51>746。
08KN 满足要求3、承台基础的验算(1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746。
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)
塔吊桩基础安全验算塔吊（QTZ80）基础设计（单桩）计算书1、计算参数2、基本参数QZT80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。
2、QZT80（6012）塔机主要技术参数：公称起重力矩800KN.m ，最大起重量60KN，基本臂最大幅度处额定起重量12KN，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。
起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。
4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。
回转速度：0～0.54转/分。
变幅速度米/分。
塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2）桩顶以下岩土力学资料3）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级C35，fc=16.70N/mm2，Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2，桩长14.00m；，钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2；承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级C35，f t=16.70N/mm2，γ砼＝25 N/mm3。
单桩承台式塔机基础方案
单桩承台式塔机基础方案塔式起重机基础方案1、工程概况本工程自然地基为回填土土质较差，均为回填土。
施工塔吊基础直接安放在回填土上不能承塔吊受荷载。
本工程采用一根大直径的桩来承担塔机的荷载，即单桩承台式基础，来抵抗塔机的倾覆保持整体的稳定性。
采用人工挖孔桩，风化泥岩为持力层。
2、工艺原理单桩承台式基础，是承台基础和桩基的联合体，承台支撑塔机，桩基传递荷载，它们共同起到抵抗塔机的倾覆，保持整体稳定性，和满足地基承载力的要求。
3、施工工艺流程及操作要点3.1 施工工艺流程3.1.1塔机基础的设计计算7塔机基础施工。
3.1.2 塔机基础的设计流程塔机基础抗倾覆的计算模式7塔机基础的受力最大数值7确定承台和桩基的设计尺寸7非工作工况时力矩平衡计算7承台配筋计算7桩基础设计。
3.1.3 塔机基础施工工艺放线定位7承台基础开挖7人工挖孔桩7桩基和承台基础钢筋绑扎7预埋塔机地脚螺栓7浇筑基础砼7砼养护。
3.2 操作要点321塔机基础的抗倾覆设计计算1、塔机基础抗倾覆的计算模式单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。
2、塔机基础所承受的最大荷载塔机基础受力最大值由塔吊制造厂提供。
本工程采用江西中天机械有限公司生产的QTZ80(ZT5610) 型塔吊。
塔吊在未采用附着装置前，基础受力最大数据:3、确定承台和桩基的设计尺寸1)承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5.0m*5.0m,高度h=1.5m。
2)桩基础的设计尺寸：直径D=1.2m 桩深L》13m4、计算非工作工况时的力矩平衡塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状态，进行塔机基础抗倾覆计算。
1): MP二M1+M2+M3式中：M—承台混凝土的平衡力矩,M仁b2+b YC・ b/2=4.52*1.5*25*4.5/2=1708.6 M2-桩基础混凝土的平衡力矩，M2n・D2/4 - l - YC・ R=3.1416*1.52/4*6*25*2=530 KN- m;KN・mM3-塔机垂直力的平衡力矩,M3=G B/2=464*2=928 KN- m则MP=1708.6+530+928=3166.6KN m 2)倾覆力矩：M=M顷+M推。
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塔吊基础施工方案一、工程概况：某工程位于梅县府前大道西侧，框剪结构，地下1层，地上17层，其中A、B、C栋建筑面积地上28259.60M2，地下4888.76M2，地下室层高4.2米，建筑标高60.5米，首层层高4.8米，2层层高4.2米，3～17层层高3米，梯间4.5米。
D栋总建筑面积12319.4m2（地上面积10846.4m2，地下室面积为1473m2），地上14层，地下一层，建筑高度49.75m，地下室层高4.2m，首层5.4m，2～3层层高3.6m，4～13层层高3.35m，14层层高3.45m。
由兴建，勘察，设计、监理、公司承建。
工程采用钻孔灌注桩，地下室底板为-4.2米（标高77.1米）。
塔吊位置在1-28～1-29/1-N～1-M轴之间。
二、地质状况依据广东宏图建筑设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》，在场地勘探深度内地层分布如下：第1层人工素填土层：杂色，由粘土、少量碎石组成，层厚约0.80米～3.2米。
第2层耕土层：灰色，湿，松软、可塑，粉质粘土；埋深标高77.46米～79.1米，层厚约0.5米～0.9米。
第3层淤泥质粉质粘土：灰色，软塑。
标高77.4米～78.86米，层厚0.5米～3.1米。
第4层粉质粘土层：褐黄色、暗黄色，湿，可塑。
埋深标高75.6米～79.05米，层厚1.0米～6.0米，埋深和厚度变化较大，地基承载力特征值fak=155kPa。
第5层淤泥质粘土层：灰色，饱和，软塑，含较多腐殖质。
埋深标高72.95米～74.96米，层厚1.0米～2.5米，地基承载力特征值fak=50kPa。
第6层细中砂层：褐黄色，灰白色，饱和，稍密。
不均匀，含粘土。
埋深标高71.3米～76.8米，层厚0.6米～2.5米，埋深和厚度变化较大，地基承载力特征值fak=86.8kPa。
第7层中粗砂层：褐黄色，饱和，稍密。
不均匀，含少量粘土、少量砾石、卵石。
埋深标高71.6米～76.1米，层厚1米～3米，地基承载力特征值fak=180kPa。
第8层卵石层：褐黄色，饱和，中密。
亚圆，不均匀，卵石含50%左右，粒径2～4cm 居多，埋深标高70米～74.4米，层厚1.6米～6.1米，地基承载力特征值fak=400kPa。
第9层白垩系强风化泥岩：紫红色、棕红色，埋深标高67.6米～69.96米，层厚0.9米～17.2米，地基承载力特征值fak=500kPa。
第10层白垩系中风化泥岩：紫红色，埋深标高51.9米～67.6米，层厚0.6米～23.73米，埋深和厚度变化较大，岩石饱和单轴抗压强度标准值建议采用frk=4.0MPa。
第11层白垩系中风化泥质砂岩：灰紫、紫红色，埋深标高52.08米～61.96米，层厚2.3米～8.51米，岩石饱和单轴抗压强度标准值，建议采用frk=4.0MPa。
第12层白垩系中风化粉砂质泥岩：棕红色、紫红色，埋深标高47.98米～67米，层厚2.82米～21.9米，埋深和厚度变化较大。
岩石饱和单轴抗压强度标准值，建议采用frk=6.0MPa。
三、地下水概况：根据《岩土工程勘察报告》所知，上部人工填土，含水量少，属上层滞水，主要受大气降水的影响，含水量与季节有关。
耕作土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土、淤泥质粘土为弱透水层，水赋存于其孔隙间。
细中砂、中粗砂层、卵石层，含水量丰富，透水性，涌水量大，属孔隙型潜水，微承压。
稳定水位为78.26m～79.1m。
场地地下水环境类型属Ⅱ类。
四、编制依据1、施工图纸；、2、《岩土工程勘察报告》；3、机械设备有限公司提供的TC6013-6塔式起重机说明书；4、建设工程施工安全辅助设计系统2012 V4.00；五、塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ80塔式起重机，塔身尺寸1.70m,基坑开挖深度-4.20m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.20m；采用钻（冲）孔基础，地下水位-5.30m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况某某工程第3页，共8页M基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图 F k =684.50kN ，F h =22.80kN ，M=2152.00+22.8×1.25=2180.50kN .m F k ‘=684.50×1.35=924.08kN ，F h ，=22.80×1.35=30.78kN M k =(2152.00+22.8×1.25)×1.35=2943.68kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料基础桩采用1根φ1400钻（冲）孔灌注桩，桩顶标高-5.45m ，桩端不设扩大头，桩端入卵石 4.70m ；桩混凝土等级C30，f C =14.30N/mm 2 ,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2，桩长13.10m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.50m 、宽(b)=5.50m 、高(h)=1.35m ；桩中心与承台中心重合,承台面标高-4.20m ；承台混凝土等级C35,f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
G k =abh γ砼=5.50×5.50×1.35×25=1020.94kN2.桩顶作用效应计算（1）轴心竖向力作用下：Nk =(Fk＋Gk)/n=(684.50+1020.94)/1=1705.44kN（2）水平力作用下：Hik =Fh/n=22.80/1=22.80kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r =4.70m,d=1.40m=1400mm,hr/d=4.70/1.40=3.36,查表得，ζr=1.01Ap=πd2/4=3.14×1.96/4=1.54m2Q sk =u∑qsik i=πd∑qsia i=3.14×1.40×1092.40=4802.19kNQ rk =ζrfrkAp=1.01×400×1.54=622.16kN，Quk=Qsk+Qsk=4802.19+622.16=5424.35kNR a =1/KQuk=1/2×5424.35=2712.18kN4.桩基竖向承载力计算轴心竖向力作用下Nk =1705.44kN＜Ra=2712.18kN,竖向承载力满足要求。
5.桩基水平承载力验算（1）单桩水平承载力特征值计算αE =Es/Ec=2.00×105/3.00×104=6.67,γm=2,ζN=0.50ρg=0.2+(2000-1400)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.36%W o =πd/32[d2＋2(ES/EC－1)ρgd2]=3.14×1.40/32×(1.402+2×(6.67-1)×0.36%×(1.40-2×0.10)2)=0.28m3I o =Wod/2=0.28×1.40/2=0.19m4EI=0.85EC Io=0.85×3.00×107×0.19=kN.m2查表得:m=35.00×103kN/m4 ，bo=0.9(d+1)=2.16mα=(mbo /ECI)0.2=(35.00×1000×2.16/)0.2=0.44αL=0.44×13.10=5.70＞4，按αL=4 查表得: Vm=0.768N k =(Fk’＋1.2Gk)/n=(924.08+1.2×1020.94)/1=2149.21kN某某工程第5页，共8页A n =πd 2/4[1＋(E s /E c -1)P g ]=1.54×(1+5.67×0.36%)=1.57m 2 R Ha =(0.75×αγm f t W 0/V m )(1.25+22ρg )(1+ζN N 1k /γm f t A n ) =(0.75×0.44×2×1.43×1000×0.28／0.768)×(1.25 + 22×0.36/100)×[1 + 0.50×2149.21/(2×1.43×1000×1.57)]=109.56kN (2)桩基水平承载力H ik =22.80kN ＜R ha =109.56kN,水平承载力满足要求。
6.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算T gk =1/nu 1Σλi q sik L i =1.40×4×710.58=3979.25kN T uk =Σλi q sik u i L i =710.58×3.14×1.40=3123.71kN (2)抗拔承载力计算G gp =5.50×5.50×13.00×(18.80-10)/1=3460.60kN G p =3.14×0.7×0.7×13.10×(25-10)=302.33kNT gk /2+G gp =3979.25/2+3460.60=5450.23kN ，T uk /2+G p =3123.71/2+302.33=1864.19kN 7.抗倾覆验算b i =5.50/2=2.75m倾覆力矩M 倾=M ＋F h h=2152.00+22.80×(4.20-4.20)=2152.00kN .m 抗倾覆力矩M 抗=（F k ＋G k ）b i ＋(T uk /2+G p )b i=(684.50+1020.94)×2.75+(3123.71/2+302.33)×2.75=9816.47kN .mM 抗/M 倾=9816.47/2152.00=4.56抗倾覆验算4.56＞1.6,满足要求。
8.桩身承载力验算 (1)正截面受压承载力计算N k =(F k ’＋1.2G k )/n=(924.08+1.2×1020.94)/1=2149.21kN Ψc =0.70,Ψc f c A p =0.70×14.30×1000×1.54=15415.40kN 正截面受压承载力=15415.40kN ＞N K =2149.21kN,满足要求。