地下车库顶顶板支撑力计算书

D1车库顶板荷载计算书

D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。

非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。

进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。

结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。

二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。

2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。

地下室临时支撑设计计算书

地下室临时支撑设计计算书1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011一、参数信息1、基本参数2、荷载参数二、设计简图钢管支撑立面图支撑平面图钢管支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 700 立杆横向间距lb(mm) 700立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.7m×0.7m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×20×0.7×0.7=13.72kN1、可调托座承载力验算【N】=25≥N =13.72kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知：顶部立杆段：λ=l0/i =kμ1(h d+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1×1.8×1500/15.9=169.811≤[λ]＝210满足要求！3、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h d+2a1)/i=1.155×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83≤[λ]＝210 非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×1.8×1500/15.9=196.132≤[λ]＝210比较后取大值，λ=196.132,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.188f＝N/(φA)=13720/(0.188×424)=172.12N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！。

大模板堆放区地下车库顶板承载力验算

大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
一、工程概况
1、工程名称：
2、工程地址：
3、建设单位：
4、设计单位：
5、监理单位：
6、施工单位：
二、大模板荷载计算
本工程1#楼与10#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在1#楼南侧车库顶板；2#楼与3#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在2#~3#楼南侧车库顶板。

大模堆放高度不超过1.5米，且不超过10层，计算时按10层大模板考虑。

大模板荷载计算：
大模板设计自重标准值为80~85kg/m2（自重标准值由大模板厂家提供），考虑到大模板自身附带配件等因素，计算时按100kg/m2考虑。

大模板荷载：100kg/m2×10层=1000kg/m2≈10KN/m2。

三、车库顶板载荷
本工程车库顶板上覆土厚度均在1.5米以上，计算时取覆土厚度1.5米，土壤比重为1700kg/m3。

得设计每平方最小承载力为：f=1.5m×1m2×1700kg/m3=2550kg/m2≈25.5KN/m2。

四、结论
经验算比较：设计最小承载力f=25.5KN/m2＞大模板堆放荷载10KN/m2，满足车库顶板承载力设计要求，大模板按照以上方案堆放，满足结构安全使用功能要求。

####建筑工程有限公司
2014年11月20日。

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20192、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20193、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20194、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20217、《建筑结构荷载规范》GB50009-20198、《混凝士结构设计规范》GB50010-2020二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。

最大跨度为8.40m,无梁楼盖。

顶板上设计回填土厚度为1.8m。

车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。

三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2019附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。

2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。

3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。

4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。

四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。

根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。

(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。

(3)混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按28.8 吨计,合计43.8×1.1=48.18吨。

(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。

车库顶板承载力计算书2(最终版)

1.2.1对板最人负弯矩抗弯验算：
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
SETTTl
IL22
(Tt
>(1)0
<U)
l∙
(¼)
-sΛfi>
ΠCΓ>IE16
：〃•
y
(M)
It
22
Ld
LJ
Pl
图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大，根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo

车库顶板承载力计算书

一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。

每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。

车体荷载简化图如图1所示。

图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。

其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。

为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。

对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。

如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。

对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。

抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。

因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。

因此，板的抗剪承载力满足要求。

对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。

地下室顶板门式架支撑模板计算书10页

地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m 单位宽度计算。

计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max /W ＝0.04×106/37500＝1.05N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m 1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max /W ＝1.2×106/83330＝14.39N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN) V 1＝0.39kN小梁剪力图(kN) V 2＝3.16kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m 小梁变形图(mm) νmax ＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max ，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max ，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝0.84kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q 1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq 4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk =(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+G fk )/h 0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik =((G 2k +G 3k )×h+G 1k )×((l a +b)×l b )=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kNN Q1k =Q 1k ×((l a +b)×l b )=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kNN 1=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×N Q1k ]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN 2=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+0.9×1.4×(N Q1k +2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN 3=0.9×[1.35×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×(0.7×N Q1k +0.6×2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k 0h 0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38 σ＝ N w /(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N ＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、常自认为是福薄的人，任何不好的事情发生都合情合理，有这样平常心态，将会战胜很多困难。

地下车库顶承载力计算书(一)91

宝山区大场镇文海路西侧地块车库顶板设置钢筋加工场地专项施工方案编制人：杜靖汉编制日期：2012年8月8日2012年8月目录一、工程概况： (3)二、施工过程及情况说明： (3)三、原A车库局部顶堆放模板、钢管承载力验算： (4)3.1、钢筋混凝土结构裂缝宽度验算 (4)3.2、A车库顶板上现有堆放荷载计算 (5)3.3、A车库局部顶板已堆物荷载验算： (7)四、车库顶板现场材料堆放钢筋荷载验算： (7)4.1、A车库顶板钢筋堆放荷载验算： (7)4.2、B车库顶板钢筋堆放荷载验算： (8)4.3、C车库顶板考虑模板、钢管堆放荷载验算： (9)五、顶板上堆物现场管理措施 (11)六、附：钢筋、模板、钢管堆场平面布置图 (12)车库顶板上作钢筋加工场地施工方案一、工程概况：1.1、本工程为宝山区大场镇文海西式侧地块工程，位于宝山区大场镇，南邻规划中场中路延伸段，环镇北路南面、西侧为未开发政府保障性住宅用房，北侧为新开通的环镇北路，东侧为新建大场医院。

规划总用地面积为31663.7㎡1.2、本工程总建筑面积80978.32㎡，地上总面积65009.18㎡，地下总面积15969.14㎡。

本工程地块中1#、2#楼为18层底商住宅；3#-6#为14层住宅，7#、8#、9#楼为12-14层底商住宅均有地下室。

结构形式为短肢剪力墙结构。

其中，1#，2#，5#，6#为精装修房；S1、S2为一层商业，配套公建为2层，底部商业和垃圾房，二层为配套设施；除配套公建外，其余均有地下室。

其中，5#、6#地下一层自行车库，其余楼号地下一层均为工具间。

地下车库为地下一层，内含5953.35㎡人防面积。

二、施工过程及情况说明：2.1、1#、2#楼结构施工目前已到7层，3#、4#楼三结构已完成，5#楼一层结构完成、6#楼基础底板完成，一层结构施工中；7#、8#基础底板钢筋绑扎、9#楼等8#楼基础底板混凝土完成后，基坑开挖到基础垫层。

地下室顶板计算书

地下室顶板计算书一、工程概况本工程地下室顶板位于地下一层，其主要功能为停车及设备用房。

地下室顶板的平面尺寸为_____m×＿____m，板厚为_____mm。

顶板上的覆土厚度为_____m，活荷载取值为_____kN/m²。

二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、本工程的地质勘察报告5、相关的建筑及结构设计图纸三、荷载计算1、恒载顶板自重：＿____kN/m²覆土重：＿____kN/m²建筑面层重：＿____kN/m²2、活载考虑消防车荷载时，等效均布活荷载为_____kN/m²非消防车活载：＿____kN/m²四、内力计算1、计算模型采用有限元软件进行分析，单元类型选择_____。

边界条件：周边支座根据实际情况假定为_____。

2、计算结果弯矩计算结果：在不同工况下，最大正弯矩为_____kN·m/m，最大负弯矩为_____kN·m/m。

剪力计算结果：最大剪力为_____kN/m。

五、配筋计算1、正弯矩配筋根据混凝土强度等级_____和钢筋级别_____，计算出所需的受拉钢筋面积为_____mm²/m。

实际配筋选用_____，钢筋间距为_____mm，配筋面积为_____mm²/m。

2、负弯矩配筋同理，计算出负弯矩所需的受拉钢筋面积为_____mm²/m。

实际配筋选用_____，钢筋间距为_____mm，配筋面积为_____mm²/m。

六、裂缝验算1、计算方法按照规范要求，采用_____方法进行裂缝验算。

2、验算结果在最不利工况下，裂缝宽度最大值为_____mm，小于规范限值_____mm，满足要求。

地下车库顶板计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 250主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 26 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)×1]=10.795kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×10.795×0.32+0.117×2.205×0.32＝0.12kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.32+0.213×2.205×0.3，0.1×0.122×0.32+0.175×2.205×0.3]＝0.142kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.12，0.142]＝0.142kN·mσ＝M max/W＝0.142×106/54000＝2.625N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×8.885×3004/(100×9000×486000)=0.111mm ν＝0.111mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 100×50小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 20.2 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 2.02小梁截面抵抗矩W(cm3) 41.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 104.17 小梁计算方式三等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.973kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.311kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.311×12+0.117×0.661×12＝0.409kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×12+0.213×2.205×1，0.1×0.109×12+0.175×2.205×1]＝0.478kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.973×0.252/2，0.109×0.252/2+2.205×0.25]＝0.555kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.409，0.478，0.555]＝0.555kN·mσ=M max/W=0.555×106/41670=13.311N/mm2≤[f]=20.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.311×1+0.617×0.661×1＝2.395kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×1+0.675×2.205＝1.554kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.973×0.25，0.109×0.25+2.205]＝2.232kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.395，1.554，2.232]＝2.395kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.395×1000/(2×100×50)＝0.719N/mm2≤[τ]=2.02N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.726×10004/(100×9350×104.17×104)＝1.894mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×2504/(8×9350×104.17×104)＝0.137mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.781kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.384kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.384×1+1.2×0.397×1＝4.199kN 按悬臂梁，R1＝3.781×0.25＝0.945kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.519kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.786×1＝3.064kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.786×0.25＝0.696kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.838kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/4490=195.325N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.076×1000/424＝23.944N/mm2≤[τ]=120N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.600mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.305mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.519kN，R2=8.268kN，R3=9.273kN，R4=5.169kN图二支座反力依次为R1=6.293kN，R2=8.821kN，R3=8.821kN，R4=6.293kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距h d(mm) 1200200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1]×0.3 = 3.763kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.489kN，R2＝8.786kN，R3＝9.236kN，R4＝6.268kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561.328mmλ1=l01/i=2561.328/15.9=161.09查表得，φ＝0.271不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[7.489，8.786，9.236，6.268]/0.6=15.394kN f＝N1/(ΦA)＝15394/(0.271×424)＝133.973N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[7.489,8.786,9.236,6.268]/0.6+1×1.2×0.15×4.6 =16.222kNf=N/(φ1A)＝16.222×103/(0.197×424)=194.21N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.6/6.6=0.697≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×380/1000=688.089kN≥F1=16.222kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×40000/1000=1806.948kN≥F1=16.222kN 满足要求！。

地下室顶板计算书

地下室顶板计算书XXX计算书建设单位：XXX项目名称：冷水江市机关大院公务员团购商品房小区-D3地下室计算校对审核XXX设计阶段：施工设计设计专业：结构2012.07.15一.地下室顶板活载：地下室顶板:。

4.0kN/m2不上人屋面：0.5 kN/m2不上人屋面：风载：0.3 kN/m2消防疏散楼梯：3.5kN/m2雪载：0.3 kN/m2消防车通道活荷载:1.地下室车道顶板：单向板楼盖（板跨不小于2米）35.0 kN/m22.地下室车库双向板顶板（板跨不小于6x6m）20 kN/m2本工程次梁板跨4.2x4.2m，主梁板跨8.4x8.4米。

次梁板跨小于6x6米，按《建筑结构设计问答及分析》（XXX著，XXX2009年出版）活荷载可根据覆土厚度考虑：（1）.当地下室顶板覆土≤0.8米时，顶板消防活载23kN/m22）.当地下室顶板覆土=1.0~1.1米时，顶板消防活载22kN/m23）.当地下室顶板覆土=1.2米时，顶板消防活载20kN/m2 4）.当地下室顶板覆土=1.5米时，顶板消防活载18kN/m2 5）.当地下室顶板覆土=1.6米时，顶板消防活载17.5kN/m26）.当地下室顶板覆土=1.7米时，顶板消防活载16.5kN/m27）.当地下室顶板覆土≥2.0米时，顶板消防活载14.6 kN/m23.地下室顶板配筋按全部消防荷载计算；地下室顶板梁、柱、基础配筋根据规范按0.8x消防荷载计算，不考虑裂缝；当不考虑消防荷载时，梁考虑裂缝。

z二.材料：混凝土：墙柱：C35地下室顶层梁板C35，地下室底层梁板：C30基础垫层混凝土C15钢筋：HRB400砌体：外墙MU10煤矸石实心砖，M5.0混合砂浆砌筑，内墙A3.5加气混凝土砌块，M5.0配套砌筑砂浆。

地下室外墙顶板，底板，基础抗渗品级P6.本工程采用XXXPKPM系列结构计算软件本工程设计使用年限：50年三．基础计算：根据2012年7月XXX提供的《冷水江市机关大院公务员团购商品房岩土工程具体勘察报告》，由于岩层起伏较大，基础采用人工挖孔桩和独立基础。

车库顶板承载力计算书

一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。

每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。

车体荷载简化图如图1所示。

图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。

其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。

为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。

对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。

如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。

对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。

抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。

因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。

因此，板的抗剪承载力满足要求。

对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。

人防车库顶板承载力计算

人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。

吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。

单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。

地下车库顶板回顶受力计算

600
mm ≤ [f]=205N/mm2
116.7 N/mm2
8.14 mm
≤
[w]
其中: [w]=lb/150= 12 mm 满足要求验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 493.9704 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1481.91 N ≤ 满足要求其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7
Rc=8000N
23ຫໍສະໝຸດ 其中:[w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 [w]=la/150= 12 mm
满足要求荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.8+q×1.8）×la=
987.94
N
（二）、小横杆的计算小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/3= M=R×c= 592.8 N·m 小横杆的验算 σ =M/W= 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）=
地下车库顶板回顶受力计算
适用范围：普通钢管双排落地式脚手架（以设计施工堆载8KN/m2和55t汽车轮压荷载取值11.38KN/m2为标准进行计算） 3.7 m 1800 mm
一、计算参数搭设高度H 立杆横距lb
外伸长度a
0 mm
立杆纵距la 1800 mm 步高h 1500 mm 步数n 2 步脚手架的钢管选用(φ 48×3.5)其计算参数为：截面模量W 5080 mm3 回转半径i 截面积A 489 mm

地库顶板承载力验算

地库顶板承载力验算地库顶板承载力验算本工程根据现场实际需要，在2#楼与5#楼之间地库顶板上划定一块约15m×20m 区域作为钢管、扣件堆场，四周用定型化防护门封闭。

现场堆载平均高度约1.8m，最大堆载高度约2m。

现对该区域地库顶板进行承载力验算。

1.结构信息该区域地库顶板板厚250mm，混凝土强度为C35，截面配筋为三级14@200双层双向。

现场堆载区域主要为钢管，堆载钢管直径为48mm，实测壁厚为3.0mm；2.荷载统计钢铁容重为7850KG/m3，钢管每米体积为2.19015×10-4m3，钢管每米自重标准值为7850KG/m3×2.19015×10-4m3=1.719KG/m；现场钢管堆放不整齐，不密实，堆载高度约1.8m，计算按照钢管堆载整齐、密实，堆载高度按照1.3m计算，每平方米堆载钢管约（1000÷50）×（1300÷50）=520根，每平米堆载重量约为：1.719KG/m×520m=893.88KG。

=8.76KN/m2，每米线荷载为8.76KN/m 钢管自重面荷载为：q1=893.88KG×9.8÷10001m×1m楼板钢筋混凝土容重取：25KN/m3，每米线荷载为：q2=25KN/m3×1m×0.25m=6.25 KN/m活荷载取q3=2.0KN/m2.1荷载设计值为：Q=(q1+q2)×1.2+q3×1.4=（8.76+6.25）×1.2+2×1.4=20.8KN/m3.楼板计算该区域取1m宽板带计算，按照三跨简支梁计算，梁跨分别为：4m，3.9m，3.9m。

板截面配筋为C14@200双层双向。

计算简图弯矩图剪力图计算得出：最大负弯矩M=32.85kN.m 最大剪力V=49.95kN 3.1 截面配筋复核根据《混凝土结构设计规范》按以下公式计算：2621s 20010007.160.11085.32==bh f M c αα=0.049 s αξ2-1-1==0.0536020005.010007.16101==y c f h b f As ξα=463.88mm2 现场配筋为C14@200双层双向钢筋，As=770mm2＞463.88mm2 满足要求！ 4. 次梁计算 4.1 次梁受力分析次梁截面尺寸为300×950；次梁承受次梁的自重以及双向板自重分配的荷载。

地下室顶板模板支撑体系荷载验算书

地下室顶板现浇混凝土板模板荷载验算书报审表子项工程名称：××××××地下室顶板现浇混凝土板模板(扣件钢管支架体系)荷载验算书×××工程；属于框架结构;地上6～12层;地下3层；总建筑面积：47766平方米；施工单位：××××××。

本工程由××××××投资建设，项目负责人：×××；施工图由××××××设计，项目负责人：×××；×××××提供地质勘察报告，项目负责人：×××；×××建设工程监理有限责任公司监理，项目负责人：×××；×××建筑工程有限责任公司组织施工，项目负责人：×××。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；纵距(m): b=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；步距(m):h=1.3～1.5平均1.40，验算取不利值1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m):H=4.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”为施工人员及施工设备荷载，“2”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。