工艺设计计算
工艺计算MBBR
TN= NH4+-N=
58 mg/L 45 mg/L
TN= NH4+-N=
10 mg/L 1.5 mg/L
碱度ＳALK=
280 mg/L
pH＝
7.2
SS=
70 mg/L
SS=Ce=
20 mg/L
VSS= f=VSS/SS= 夏季平均温度 T1＝ 冬季平均温度 T2＝
52.5 mg/L 0.75
25 ℃ 10 ℃
0.451 m/s 0.174 m3/s
污泥回流渠道设计流速ｖ 2=
0.7 m/s
渠道断面积 A＝ＱR/v 2=
0.248 m2
渠道断面 b×h=
1×
校核流速 v= （3）进水竖井
0.347 m/s
进水孔过流量： Q'＝（ 1+R）× Q/n＝
孔口流速 v'= 孔口过水断面积 A'=Q'/v'=
0.6 m/s 0.289 m2
（2）混合液回流比Ｒ 内计算
总氮率 ηN＝（进水 TN-出水 TN）/ 进水 TN＝
82.76%
混合液回流比Ｒ内＝ η/(1- η)=
6、剩余污泥量 （1）生物污泥产量
480%
PX YQ(S0 S) 1 Kd c
381.4 kg/d
(2) 非生物污泥量ＰS
PS＝Q（Ｘ1-Xe）＝ (3) 剩余污泥量 ΔX Δ X＝ＰX+PS＝ 设剩余污泥含水率按
0.5 m 0.174 m3/s
(4) 出水堰及出水竖井 矩形堰流量公式： Q3
3
0.42 2gbH 2
1.866 b H3/2
出水流量Ｑ3= 堰宽 b= 堰上水头 H= 出水孔孔口流速ｖ3=
工艺计算A2O-AO-MBBR
设计处理水量Q＝ 15000 m3/d=
625.00 m3/h=
0.17 m3/s
总变化系数Kz=
1.53
进水水质：
出水水质：
进水CODCr=
300 mg/L
CODCr=
30 mg/L
BOD5=S0=
145 mg/L
BOD5=Sz=
6 mg/L
TN=
58 mg/L
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧 量＝
1812.36 kgO2/d
4936.53 kgO2/d＝
7558.43 kgO2/d＝
2.37
kgO2/kgB OD5
205.69
kgO2/ h
314.93
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
0.8 ms/ 0.217 m2
出水管管径d4= 4 Q 4
v
校核管道流速v= 9、设计需氧量 AOR=碳化需氧量+ 硝化需氧量-反硝 化脱氮产氧量＝ (去除BOD需氧量剩余污泥中BOD氧 当量)+(氨氮硝化 需氧量-剩余污泥 中氨氮的氧当量)
反硝化 - 脱氮产
氧量
0.526 m 0.451 m/s
（1）估算出水溶 解性BOD5（Se)
S
Sz
1.42
VSS TSS（1 TSS
ekt )
（2）设计污泥龄
-8.56 mg/L
计算
硝化速率
N
0.47e0.098(T 15)
N
N 10(0.05T
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
工艺设计计算 全
Page 5
过栅 水头损失 dh =
栅后 水深 h2 =
栅后 流速 V2 =
3 沉砂池 : D=3.5 m
4. 沉砂池出 水堰计算
使用公式 ： 通过堰 口的流量为 Q= m*b * (2 * g)1/2* H3/2
流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H
公式 取 值：
堰数 n1 =
单套 设备宽 Wo =
设备 总高 H2 =
单套 设备总宽 W2 =
渠道 数 n1 =
每条 渠道宽 W=
每条 渠道深 H=
导流 槽长度 L1 =H* ctg(a) =
inlet well
0.500 m 0.900 m #NAME? m/s
2 10 75 1
1 2 1 1.3
Page 4
套 mm
度 m m
单 堰宽 b=
单堰流量 Q' = Qav/(n1-1) =
重力加速度 g=
使用试算 方法得到以 下结果：
堰上水深 H=
流量系数为 m=
堰负荷 q=
2.3 渠道尺 寸
流量 q =
inlet well
#NAME?
m
#NAME? #NAME? l / (m * s)
1 1.5 0.463 9.81
m m3 /s m / s2
使用公式 ： 通过堰 口的流量为 Q= m*b * (2 * g)1/2* H3/2
流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H
公式 取 值：
堰数 n1 =
单 堰宽 b=
单堰流量 Qma = Qmax/n1 =
重力加速度 g=
使用试算 方法得到以 下结果：
一级ao接触氧化法工艺设计计算书
一级ao接触氧化法工艺设计计算书一级ao接触氧化法是一种常见的工业废水处理工艺，用于去除有机污染物和氨氮等污染物。
本文将针对一级ao接触氧化法的工艺设计进行详细介绍和计算。
一、工艺介绍一级ao接触氧化法是将废水通过曝气设备进行氧化反应，利用微生物降解有机物和氨氮等污染物。
在一级ao接触氧化池中，通过曝气装置供给足够的氧气，使废水中的有机物被微生物降解，从而达到净化水质的目的。
该工艺具有处理效果好、操作简单、投资和运行成本低等优点。
二、工艺设计计算1. 污水处理量计算根据废水的水质和排放标准要求，确定一级ao接触氧化池的处理量。
通常根据每小时处理的废水量来进行计算，单位为m3/h。
2. 污水进水浓度计算根据废水的水质分析结果，确定废水进入一级ao接触氧化池的水质浓度。
可以通过采样分析或根据相关标准推算得出。
3. 曝气量计算曝气量是指一级ao接触氧化池中所需的氧气量。
曝气量的计算可以根据废水的有机负荷来进行。
有机负荷是指废水中有机物的质量或浓度。
4. 氧气需求量计算氧气需求量是指废水中有机物和氨氮等污染物所需的氧气量。
根据废水的化学需氧量(COD)和氨氮浓度，可以计算出氧气的需求量。
5. 曝气设备选择根据曝气量和氧气需求量，选择合适的曝气设备。
一般常用的曝气设备有机械曝气和生物膜曝气等。
6. 一级ao接触氧化池尺寸计算根据污水处理量和水力停留时间，计算一级ao接触氧化池的尺寸。
水力停留时间是指废水在一级ao接触氧化池内停留的时间，通常根据废水的有机负荷和处理效果要求来确定。
7. 水力负荷计算水力负荷是指单位面积上承受的水流量。
根据一级ao接触氧化池的尺寸和污水处理量，计算出水力负荷。
8. 污泥产量计算一级ao接触氧化法中会产生污泥，根据处理量和污泥产率，计算出污泥的产量。
三、工艺设计计算书编写工艺设计计算书应包括以下内容：工艺概述、设计依据、工艺流程图、设计计算参数、设备选型、工程量计算、设备布置图等。
A O法工艺计算 带公式
去除每1kgBOD5的需
氧量=AOR/[Q(S0-
(kgO2/kgBO
S)]= 1.5456727 D5)
2、标准需 氧量 采用鼓风 曝气，微 孔曝气器 。曝气器 敷设于池 底，距池 底0.2m， 淹没深度 将实际需 氧量AOR换 算成标准 状态下的 需氧量SOR 。
查表得水 中溶解氧 饱和度： 空气扩散 气出口处 绝对压 为： 空气离开 好氧反应 池时氧的 百分比：
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
水泵扬程
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
13、混合 液回流设 备 （1）混合 液回流泵
300 m3 1500 w
300 m3 1500 w
100 %
RQ=
4000 m3/d
= 166.66667 (m3/h)
83.33333333 (m3/h)
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
单组反应池回流污 泥管设计流量Qk＝
0.046 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.0575 (m2)
管径d= 0.2706444 (m)
取进水管管径DN 900 mm
进水孔过流量Q2＝ 0.0462963 (m3/s)
孔口流速V=
力出水总
管设计流
量Q7=Q6=
0.0462963 m/s
设计流速采用v=
1.2 m/s
管道过水断面积A＝ Q7/v= 0.0385802 m2
管径d= 0.2216908 (m)
取泵房压力出水管
管径DN
700 mm
O工艺计算
取值填入部分 计算结果部分 输入数据部分
AO工艺设计计算公式
AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。
3.混合液回流比：300-400%。
4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。
5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。
6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。
7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。
8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。
9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。
11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。
反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。
12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。
微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。
Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。
其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。
13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。
对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。
最后，还需要考虑供氧量的问题。
由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。
ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。
公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。
A-O工艺设计计算
A2/O工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d= m3/h= m3/s 二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算①.BOD污泥负荷5N=(kgMLSS·d)②.(③.回流污泥浓度=10 000mg/LXR④.污泥回流比R=50%⑤.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）⑥.TN去除率⑦.内回流倍数四、A2/O曝气池计算①.[②.反应池容积③.反应水力总停留时间④.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
⑤. 校核氮磷负荷;好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d) 式中：取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=%《则剩余污泥量为： ⑥. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m ，则： S=V/5=2m取超高为，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：！设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
廊道宽10m 。
则每条廊道长度为m bn S L 88.706106.4252=⨯==，取71m 尺寸校核1.71071==b L ，2510==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求五、 反应池进、出水系统计算1) 进水管$单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.0285.023max 1===管道流速s m v /0.1=管道过水断面面积21425.00.1/425.0/m v Q A === 管径m Ad 74.0425.044=⨯==ππ取进水管管径DN800mm 2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量 设管道流速s m v /85.01=~管道过水断面积 管径取出水管管径DN800mm 3) 出水管单组反应池出水管设计流量 设管道流速s m v /8.01= 管道过水断面积 管径|取出水管管径DN1200mm六、 曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化需氧量： 总需氧量：最大需氧量与平均需氧量之比为，则：、去除1kg 5BOD 的需氧量为：2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
工艺计算MBBR
NW
0.124
Y(S0 S) (1 K d c )
=
(θ为温度 系数，取 1.08）
7600.5 m3 12.16 h 12173.6 m3
7.14 mg碱度； 0.1 mg碱度； 3.57 mg碱度；
5.75 mg/L 50.75 mg/L
42.25 mg/L 633.69 kg/d
kgNO3-0.028 N/kgMLVS
（1）估算出水溶 解性BOD5（Se)
S
Sz
1.42
VSS TSS（1 TSS
ekt )
（2）设计污泥龄
-8.56 mg/L
计算
硝化速率
N
0.47e0.098(T 15)
N
N 10(0.05T
1.158)
O2 kO2
O2
1
0.833(7.2
pH)
低温时μN(10)＝ 硝化反应所需的最 小泥龄θcm=
(4)出水堰及出水 竖井
3
矩形堰流量公式： Q3 0.42 2gbH 2 1.866b H3/2
出水流量Q3=
堰宽b=
堰上水头H=
出水孔孔口流速v3=
孔口过水断面积A3=
(5)出水管。
管道流速v4=
(
m b
q
2
g
)
2
/
3
管道过水断面积A4=
0.174 m3/s 6m
0.062 m 0.6 m/s
0.289 m2
氧总转移系数α＝
氧在污水中饱和溶
解度修正系数β＝
曝气池内平均溶解
氧浓度C＝
所在地区大气压力
p=
因海拔高度不高引
起的压力系数ρ＝
工艺计算
（1）、总经根数=成品经密x成品标准幅宽(包括边纱)（2）、坯布幅宽=成品幅宽÷(1-幅缩率)（3）、上机筘幅=坯布幅宽÷(1-纬纱织缩率)（4）、筘号1=有效总经根数÷平均每筘穿入数÷筘幅筘号2=坯布经密x(1-纬纱织缩率)÷平均每筘穿入数（5）、坯布经密=有效总经根数÷坯布幅宽（6）、坯布纬密=成品纬密x(1-成品经向整理缩率)（7）、坯布段长=成品段长÷(1-成品经向整理缩率)（8）、坯布设计长度=成品设计长度÷（1-经向整理缩率）+工序损耗（9）、织轴设计长度=坯布设计长度÷(1-经向织缩率)+工序损耗（10）、整经设计长度=[织轴设计长度÷（1+浆纱伸长率）+浆纱损耗]÷（1-染缩率）（11）、经纱用量（KG）=原纱整经长度（Y）×整经根数÷840÷支数×（1+余量）x0.4536（色纱整经用量须考虑染缩）（12）、纬纱用量（KG）=（筘幅+毛边长）（英寸）×坯布纬密（根/英寸）×坯布长度（Y）÷840÷支数÷（1-染缩）×（1+余量）x0.4536（13）百米耗纱=（经纱重量+纬纱重量）/生产量*100%捻度的换算：（1）号数制捻度（捻/10CM）=3.937×英制捻度(捻/IN)=0.1×公制捻度(捻/米)（2）英制捻度(捻/IN)=0.254×号数制捻度(捻/10CM)=0.0254×公制捻度(捻/米)1+公定回潮率纱线公定重量=称见重量×——————（3）1+实际回潮率（4）1英尺=12英寸1码(yd)=3英尺=0.9144米1英寸=25.4㎜1磅=453.6xx1Kg＝2.20462磅1件=400磅=181.44 Kg1盎司= 28.34xx1xx=15.4324xx= 0.9807厘xx 1吨纱= 2204.59磅= 5.5115件1xx=15.4324xx1包=500磅= 226.8KG。
工艺计算
工艺计算（1）、总经根数=成品经密x成品标准幅宽(包括边纱)（2）、坯布幅宽=成品幅宽÷(1-幅缩率)（3）、上机筘幅=坯布幅宽÷(1-纬纱织缩率)（4）、筘号=有效总经根数÷平均每筘穿入数÷筘幅1=坯布经密x(1-纬纱织缩率)÷平均每筘穿入数筘号2（5）、坯布经密=有效总经根数÷坯布幅宽（6）、坯布纬密=成品纬密x(1-成品经向整理缩率)（7）、坯布段长=成品段长÷(1-成品经向整理缩率)（8）、坯布设计长度=成品设计长度÷（1-经向整理缩率）+工序损耗（9）、织轴设计长度=坯布设计长度÷(1-经向织缩率)+工序损耗（10）、整经设计长度=[织轴设计长度÷（1+浆纱伸长率）+浆纱损耗]÷（1-染缩率）（11）、经纱用量（KG）=原纱整经长度（Y）×整经根数÷840÷支数×（1+余量）x0.4536（色纱整经用量须考虑染缩）（12）、纬纱用量（KG）=（筘幅+毛边长）（英寸）×坯布纬密（根/英寸）×坯布长度（Y）÷840÷支数÷（1-染缩）×（1+余量）x0.4536 （13）百米耗纱=（经纱重量+纬纱重量）/生产量*100%捻度的换算：（1）号数制捻度（捻/10CM）=3.937×英制捻度(捻/IN)=0.1×公制捻度(捻/米)（2）英制捻度(捻/IN)=0.254×号数制捻度(捻/10CM)=0.0254×公制捻度(捻/米)1+公定回潮率纱线公定重量= 称见重量×——————（3） 1+实际回潮率（4）1英尺=12英寸1码(yd)=3英尺=0.9144米1英寸=25.4㎜1磅=453.6 克1Kg＝2.20462磅1件=400磅=181.44 Kg1盎司=28.34克1克=15.4324格林=0.9807厘牛顿1吨纱=2204.59磅=5.5115件1克=15.4324格林1包=500磅=226.8KG。
工艺计算A2O-AO-MBBR
工艺计算A2O-AO-MBBR一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：设计处理水量Q＝15000m 3/d=625.00m 3/h=0.17m 3/s 总变化系数Kz= 1.53进水水质：出水水质：进水COD Cr =300mg/L COD Cr =30mg/L BOD 5=S 0=145mg/L BOD 5=S z =6mg/L TN=58mg/L TN=10mg/L NH 4+ -N=45mg/L NH 4+-N= 1.5mg/L碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=70mg/L SS=C e =20mg/L VSS=52.5mg/Lf=VSS/SS=0.75曝气池出水溶解氧浓度2夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/L SVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.06kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)-8.56mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(10)＝0.152d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m= 6.570d设计污泥龄θc =19.710d（3）好氧区容积V 1=4573.1m 3好氧区水力停留时间t 1=7.32h2、缺氧区容积V 2=-??-=-)1TSS TSS VSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --++=--μ)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=V T dn T X q NV ,21000=（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮= 5.75mg/L 被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝50.75mg/L 所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝42.25mg/L 需还原的硝酸盐氮量N T ＝633.69kg/d （2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.028kgNO 3--N/kgMLVSS （3）缺氧区容积V 2＝7600.5m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q=12.16h3、曝气池总容积V＝V 1+V 2＝12173.6m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝52.47d 4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝83.85mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R计算＝8000混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝82.76%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=480%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量381.4kg/d (2)非生物污泥量P SP S ＝Q（X 1-X e ）＝-37.5kg/d(3)剩余污泥量ΔXΔX＝P X +P S ＝343.9kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V 单＝V/n=2286.54m 3曝气池有效水深h=4mmg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取VT dn T X q N V ,21000=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=r SVIX R 610==+-=cd X K S S YQ P θ1)(0曝气池单座有效面积A 单＝V 单/h=571.63m 2采用3廊道，廊道宽b=6m 曝气池长度L＝A 单/B=31.8m 校核宽深比b/h=1.50校核长宽比L/b=5.29曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m （2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V 单＝V/n=3800.25m 3缺氧池有效水深h=4.1m 缺氧池单座有效面积A 单＝V 单/h=926.89m 2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=51.5m8、进出水口设计（1）进水管。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
工艺计算常用公式与数据
工艺计算常用公式与数据工艺计算是工程领域中应用数学和物理原理进行工艺过程参数计算和设计的一项重要内容。
根据不同的工艺过程和要求，工艺计算涉及的公式和数据也各不相同。
下面将介绍一些在工艺计算中常用的公式和数据。
1.温度计算：在热传导、传热、冷却等工艺过程中，需要计算温度分布。
常用的温度计算公式包括：-热传导方程：ΔQ=k*A*(ΔT/Δx)，其中，ΔQ为热传导量，k为热导率，A为传热面积，ΔT为温度差，Δx为传热距离。
-冷却速率公式：Q=h*A*(T-T0)，其中，Q为冷却速率，h为冷却系数，A为冷却面积，T为物体温度，T0为环境温度。
-物体冷却时间公式：t=(m*Cp*ΔT)/Q，其中，t为冷却时间，m为物体质量，Cp为物体比热容，ΔT为温度差，Q为冷却速率。
2.流体流动计算：在管道、泵站、阀门等流体流动系统中，需要计算流体流量、压力损失等参数。
常用的流体流动计算公式包括：-流量公式：Q=A*v，其中，Q为流量，A为流体横截面积，v为流速。
-法薛定律：ΔP=ρ*g*h，其中，ΔP为压力损失，ρ为流体密度，g为重力加速度，h为流体高度差。
-管道摩阻公式：ΔP=f*(L/D)*(ρ*v^2/2)，其中，ΔP为压力损失，f为摩阻系数，L为管道长度，D为管道直径，v为流速。
3.化学反应计算：在化工工艺中，需要计算化学反应速率、反应平衡常数等参数。
常用的化学反应计算公式包括：-反应速率公式：r=k*[A]^n*[B]^m，其中，r为反应速率，k为速率常数，[A]、[B]为反应物浓度，n、m为反应级数。
-反应平衡常数公式：K=[C]^c/[A]^a*[D]^d/[B]^b，其中，K为平衡常数，[A]、[B]、[C]、[D]为反应物浓度，a、b、c、d为反应物摩尔比。
4.电路计算：在电子电路设计中，需要计算电流、电压、功率等参数。
常用的电路计算公式包括：-电流公式：I=V/R，其中，I为电流，V为电压，R为电阻。
CASS工艺设计计算
CASS工艺设计计算
1、概述
CASS工艺是一种复合材料成形工艺，主要用于生产数字激励驱动器
的封装，通过冲压薄板材料的热成型和冷成型技术实现。
CASS工艺结合
了热成形和冷成形技术，可以获得更精确的封装形状以及更高的物理质量
和可靠性。
本文旨在介绍关于这种工艺设计计算的基本知识。
2、热成型计算
热成型计算主要是对材料的温度、时间和压力等因素综合考虑，并建
立复杂的计算模型，以确定材料的热变形特性及所需的装配装置布局。
基
本的热形转换计算分为三步：（a）计算热形转换前坯料厚度；（b）建立
热形转换装置原理模型；（c）计算热形转换后的材料厚度。
（a）计算热形转换前坯料厚度：在计算热形转换前坯料厚度之前，
首先需要确定材料的抗拉强度和材料的热膨胀系数，这些参数可以从材料
的物理性能数据中得到。
根据材料的抗拉强度和热膨胀系数，可以使用力学、热力学和热弹性理论计算出坯料厚度。
（b）建立热形转换装置原理模型：需要结合机械实现对热形转换装
置的原理模型进行建模，以下是CASS工艺中最常用的几种机械原理模型：。
UASB工艺设计计算（全）
UASB工艺设计计算（全）原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率% 0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积及长、宽、高尺寸的确定2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.003、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时间HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m设下三角集气罩高度h30.80m上三角形顶水深h20.50m则有b10.56m设单元三相分离器宽b 2.50m则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确定上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m下三角形集气罩底端到池顶的距离 3.11m8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg）*d2气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm 的气泡。
工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ；0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ו= 式中：R ——污泥回流比，不大于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。