板式橡胶支座刚度计算
橡胶垫弹簧水平刚度底板、立板计算 (1)
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝165mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝140mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝5027mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=117473mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=13.76N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝233 b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝117b1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝44966N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=35.8mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=16mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝108mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝17531250N*mm剪力：V ＝R÷4＝25000N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝402.60 在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝10.33N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =403≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
橡胶支座竖向压缩刚度
橡胶支座竖向压缩刚度
【原创版】
目录
1.橡胶支座的概述
2.橡胶支座竖向压缩刚度的定义和意义
3.橡胶支座竖向压缩刚度的影响因素
4.橡胶支座竖向压缩刚度的测试方法
5.橡胶支座竖向压缩刚度在工程中的应用
正文
橡胶支座是一种广泛应用于桥梁、建筑等领域的弹性支承装置，具有优秀的减震性能和抗水平力的能力。
橡胶支座的竖向压缩刚度是指支座在竖直方向上承受压缩变形时的刚度，它直接影响着支座的承载能力和稳定性。
橡胶支座竖向压缩刚度的大小取决于多种因素。
首先，橡胶材料的性质是影响竖向压缩刚度的重要因素。
橡胶的弹性模量、泊松比等物理性质都会对竖向压缩刚度产生影响。
其次，支座的结构设计也会影响竖向压缩刚度。
例如，支座的截面形状、尺寸等都会对竖向压缩刚度产生影响。
最后，支座的使用环境，如温度、湿度等，也会对竖向压缩刚度产生影响。
橡胶支座竖向压缩刚度的测试方法通常是在实验室条件下进行的。
一种常见的测试方法是使用万能试验机进行测试。
测试时，将试样放置在试验机的上下夹具之间，然后施加竖向压力，测量支座的压缩变形量，从而计算出竖向压缩刚度。
在实际工程中，橡胶支座竖向压缩刚度是一个非常重要的设计参数。
合理的竖向压缩刚度可以保证支座在承受荷载时既能提供足够的承载能力，又能具有良好的抗震性能。
桥梁抗震算例
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h i iE C C K X Gβγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550== kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯= 3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。
桥梁抗震算例
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1= s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h iiE C C K X G βγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550==kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯=3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m 32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。
网架矩形橡胶支座节点技术手册
网架矩形橡胶支座节点技术手册板式橡胶支座是由多层橡胶片和薄钢板粘合硫化而成。
它除了能将上部网架结构的垂直集中压力传给柱、墙或梁外，还能适应网架结构所产生的水平位移和转角。
板式橡胶支座节点，构造简单、经济、安装方便，适用于大中跨度的网架。
用于网架结构的板式橡胶支座连接节点的板式橡胶支座，分为氯丁橡胶支座和天然橡胶支座。
气温不低于-25℃的地区可采用氯丁橡胶支座；气温在-25℃至-40℃的地区可采用天然橡胶支座。
板式橡胶支座的设计指标，应按以下要求确定：（1）橡胶支座所用的胶料的物理机械性能指标，应按下表采用：（2）橡胶支座（成品）的物理力学性能指标，应按下表采用：橡胶支座的抗压弹性模量随支座形状系数而变化，具体按下表采用：表中公式：形状系数参数说明：、为橡胶支座短边长度和长边长度，可参考下文中表格确定；为支座中间层橡胶片的厚度。
（3）橡胶支座中间加劲用薄钢板，应采用符合国家标准《碳素结构钢技术条件》（GB/T700-88）规定的Q235钢或符合国家标准《低合金结构钢》（GB/T1591-1994）规定的Q345钢和Q390钢。
其屈服点、抗拉强度及厚度的偏差均应符合国家标准《普通碳素结构钢和低合金结构钢薄钢板技术条件》（GB912）的有关规定。
薄钢板的厚度不应小于2mm。
平面尺寸应比橡胶板每边小5mm。
浇注橡胶前，必须对钢板除锈、去油污、清擦干净，并将周边应仔细加工，以防粘结不良和避免产生应力集中。
设计板式橡胶支座时，应按要求计算确定，同时应满足以下的构造要求：（1）板式橡胶支座的平面尺寸短边（）与长边（）之比，一般可在1:1~1:1.5的范围内采用。
为便于支座的转动，短边应放置在平行于网架跨度的方向，长边则垂直于网架跨度的方向；同时应根据工程地质条件、抗震设防要求以及网架下部支承情况等，正确选用和合理布置橡胶支座。
（2）板式橡胶支座的总厚度应根据网架跨度方向的伸缩量和网架支座转角的要求来确定，一般可在短边长度的1/10~3/10的范围内采用，且不宜小于40mm。
板式橡胶支座的设计与计算
矩形支座：S =
l0al0b
2tes (l0a + l0b )
圆形支座：
S=
d0
4tes
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第七章 梁式桥支座
4. 验算支座的抗滑移稳定性：
——保证支座与砼间有足够的摩擦力来抵抗水平力 板式橡胶支座: （1）不计制动力时：
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第七章 梁式桥支座
1、确定支座的平面尺寸
——由橡胶板的抗压强度和梁部或墩台顶砼的局 部承压强度确定
对橡胶板：
σ
=
Rck Ae
≤σc
（7.1）
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第七章 梁式桥支座
对混凝土: Ncj ≤ lalb βRab /γm
⎧ ⎪
µRGk
≥ 1.4Ge
⋅ Ag
⋅ ∆l te
⎨ ⎪⎩
µRck
≥
1.4Ge
⋅
Ag
⋅
∆l te
+ Fbk
思考题
1、桥梁支座的功能是什么？公路桥支座有哪些 类型？
2、详述板式橡胶支座和盆是橡胶支座的构造？ 板式橡胶支座和盆式橡胶支座的活动机理分 别是什么？后者有哪些优点？
3、桥梁支座布置时应依据什么原则？ 4、如何设计板式橡胶支座？
36℃，安全设计等级取二级。边主梁人群最大支点反力 17.7KN，车道集中荷载最大支点反力110.70KN，车道均 布 荷 载 最 大 支 点 反 力 44.5KN ， 恒 载 支 点 反 力 标 准 值 =157.00KN。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×107KN/m2， 确定：支座的型号和规格。
板式橡胶支座介绍
板式橡胶支座70年代中期，由铁道部科学研究院主持，常熟橡胶厂参加了板式橡胶支座的研制生产，并把我厂小批量试制的产品，进行一系列的试验和实地试用，为我国铁路、公路桥梁应用橡胶支座积累了大量科学数据和实践经验。
1982年，铁道部在全国首家对我厂板式橡胶支座进行了唯一的部级的技术鉴定。
从此开始，板式橡胶支座的应用和生产如雨后春笋，应用面之广、品种开发之快前所未有，至目前板式橡胶支座产品品种，按支座形状划分有矩形板式橡胶支座（GJZ、GJZF4）、圆形板式橡胶支座（GYZ、GYZF4）；球冠圆板橡胶支座（TCYB）；坡形橡胶支座。
按橡胶种类划分的氯丁橡胶支座（CR）、天然橡胶支座（NR）、三元乙丙橡胶支座（EPDM）。
按结构型式分有普通橡胶支座、聚四氟乙烯滑板橡胶支座。
我厂生产的“永恒”牌橡胶支座，先后在国内著名的桥梁上被采用，如唐山滦河大桥、柳州二桥、郑州黄河大桥、东营黄河大桥、九江长江大桥、重庆长江大桥、嘉陵江大桥、哈尔滨松花江大桥、广东南海西樵大桥、南昌新八一桥等等。
随着城市市政建设的加快，在全国众多大城市的城市立交桥、高架桥也纷纷使用“永恒”产品，其中著名的北京多座立交桥、天津多座立交桥、上海南浦、杨浦大桥和高架道路、广州六二三高架道路、南京长江大桥立交等。
还使用于全国首条沪嘉高速公路的配套工程，沈大、成渝、杭甬、沪宁高速公路的桥梁、立交桥上使用了数以万计的“永恒”橡胶支座。
从85年起，还被选用于出口配套孟加拉国、伊拉克、也门、坦桑尼亚等援外桥梁工程，91~93年经香港费雷雪纳德公司（FREYSSINET）检测中心检测质量符合英国BS5400标准，配套使用于澳门新澳凼大桥的工程。
我厂是铁道部、交通部首批认可的生产部标系列产品的专业厂，产品严格按中华人民共和国铁道部TB1893-1987《铁路桥梁板式橡胶支座》和中华人民共和国交通部标准JT/T4-1993《公路桥梁板式橡胶支座》组织生产。
并能提供聚四氟乙烯滑板橡胶支座的全套附件。
midas支座的模拟方法
MIDAS中支座的模拟弹性连接刚性与刚性连接的区别1、概念解释：1）弹性连接是一种具有6个自由度，类似于梁单元的弹簧单元，弹性连接由两个节点构成，两节点的相对变形由弹性连接的刚度决定，其刚性连接的刚度为模型中最大刚度的100000倍，此时如果模型中人为定义了刚度很大的刚臂单元，则可能会因为弹性连接的刚度过大，导致计算奇异。
2）刚性连接是一种纯粹的边界条件，是节点自由度耦合的一种方式，一个刚性连接是由一个主节点，一个或多个从节点构成，从节点的约束内容与主节点相同，主从节点的相对位移由刚性连接的约束内容决定，如果约束内容只有平动自由度，则主从节点间无相对位移，如果约束内容既有平动自由度也有转动自由度，则主从节点因发生相同的转动位移而导致主从节点有相对的平动位移。
2、弹性连接定义多支座反力：注：如图所示，可以把端横梁定义成弹性连接的刚性，这样端部刚度越大，分配下部的支反力越均匀，如左边显示，三个支座反力均相等；而右边的单梁多支座的定义，计算结果就偏离实际情况，求出的中间支反力最大，这样的结果是错误，建议选用刚性连接的方法来定义单梁多支座。
3、刚性连接定义多支座反力：注：定义多支座反力，尽量选用刚性连接来做。
还有一个问题，用弹性连接的刚性容易出错，因为弹性连接的刚性取的是整个模型中最大刚度的10的5次方倍，如模型中有较大截面时，如承台截面时，在主梁与主塔之间连接，容易造成计算结果奇异；4、建议：1）对于普通模型，用两种方法模拟刚臂均可，对于模型中有大截面或者有大刚度单元时，建议采用刚性连接来处理，防止计算奇异。
2）弹性连接刚性，形象说就是一根“杆”，两者是由一根有形的杆相连接；刚性连接就是两个节点之间有“磁铁”左右，两者之间无刚度约束，而是自由度耦合的方式。
3）弹性连接在施工过程中可以任意激活钝化，刚性连接在施工过程中只能激活，不能钝化。
4）在利用midas做分析的时候，如果模拟满堂支架，建议刚度在10的6次方KN/m，如果定义支座轴向刚度，大概在106~107次KN/m左右。
橡胶支座水平刚度-概述说明以及解释
橡胶支座水平刚度-概述说明以及解释1.引言1.1 概述橡胶支座是一种常见的结构支座，广泛应用于桥梁、建筑等工程结构中。
它具有承载荷载、减震、隔振等重要作用。
橡胶支座的水平刚度是评价其抗水平位移能力的重要指标，对结构的安全性和稳定性具有重要影响。
本文将从橡胶支座的定义和作用、水平刚度的影响因素、计算方法等方面进行深入探讨，旨在全面了解橡胶支座水平刚度的重要性，为相关工程实践提供参考依据。
1.2 文章结构本文主要分为引言、正文和结论三个部分。
在引言部分，将对橡胶支座水平刚度进行概述，介绍文章的结构和目的。
在正文部分，将分为三个小节来讨论橡胶支座的定义和作用、影响橡胶支座水平刚度的因素以及计算橡胶支座水平刚度的方法。
在结论部分，将总结橡胶支座水平刚度的重要性，展望其未来发展，并进行最终的结论总结。
1.3 目的本文的目的是探讨橡胶支座水平刚度在建筑结构中的重要性和作用。
通过分析橡胶支座的定义、水平刚度的影响因素以及计算方法，我们希望能够帮助读者更好地了解橡胶支座在建筑工程中的应用，以及如何有效地设计和选择橡胶支座，从而提高结构的稳定性、安全性和耐久性。
同时，我们也希望通过本文的总结和展望，为未来橡胶支座水平刚度研究提供一定的参考和启示。
2.正文2.1 橡胶支座的定义和作用橡胶支座是一种用于建筑物或桥梁结构中的支撑装置，主要作用是承受结构的荷载并能够在一定程度上减震和减振。
橡胶支座通常由一层或多层橡胶材料和金属板组成，具有一定的弹性和变形能力。
橡胶支座的主要作用包括：1. 承载荷载：橡胶支座可以将建筑物或桥梁的荷载传递到支座下的结构或地基上，起到支撑作用。
2. 减震和减振：橡胶支座具有一定的弹性，能够在结构受到外部震动或振动时吸收部分能量，减轻结构的震动幅度，提高结构的稳定性和安全性。
3. 补偿变形：在建筑物或桥梁受到温度变化、沉降或地震等引起的变形时，橡胶支座能够通过自身的弹性变形来补偿结构的变形，保证结构的整体稳定性。
公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算教学文案
公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算张忠效郑秀琦(北京建达道桥咨询有限公司驻赣办，江西南昌 330029)摘要：从工程设计出发，论述了公路桥梁板式橡胶支座材料、形状、尺寸的选用及计算方法，并结合实际工作经验，对支座选型时易范的错误和一些经验数值进行了集中讲解和列举，还特别提出了支座橡胶层总厚度和四氟滑板支座选型的计算方法，可供设计参考。
关键词：公路桥梁；板式橡胶支座；选型；计算方法；实例分析中图分类号：U443.36 文献标识码：ASpecification Choice and the Computational Method of Plate Type Elastomeric Pad Bearing for Highway Bridges in DesignZHANG Zhong-hao，ZHENG Xiu-qi(Beijing jianda road and bridge consulting company’s Office in JiangXi，Nanchang 330029，China) Abstract: Embarking from the engineering design, the article discusses how to select the material, the shape, the size of the plate type elastomeric pad bearing and calculate them. It also introduces some mistakes easy to commited and some experience value of selecting the plate type elastomeric pad bearing from actual project. The article especially elaborates the computational method of the thickness of latex's plate type elastomeric pad bearing and the choice of polytetrafluoroethylene slide plate type pad bearing. It is hoped that it can provide some references for the bridge design.Key words: Highway bridges；Plate type elastomeric pad bearings；Specification choice；Computational method；Analyze the typical example桥梁支座的主要功能是将上部结构反力可靠地传递给墩台，并同时完成梁体结构受力所需的变形(水平位移及转角)。
桥梁8—支座计算
式中
σ =Rmax / A≤[σ ] Rmax——使用荷载下最大反力；
（7—169）
[σ ]—— 橡胶支 座 平均容许压应力。 当 形 状 系 数 S a b 8 时，[σ ]＝10Mpa。
2t( a b )
当 5≤S≤8 时，[σ ]＝7.0～9.0Mpa。 a、b ——支座的边长；
加劲钢板与支座边缘的最小距离不应小于 5mm，上、下保护层厚度厚度不应
小于 2.5mm。
（3）板式橡胶支座抗滑稳定性
不计汽车制动力时 计入汽车制动力时
RGk
1.4Ge Ag
l te
Rck
1.4Ge Ag
l te
Fbk
（7—179）
式中 RGk——由结构自重引起的支座反力标准值； Rck ——由结构自重标准值和 0.5 倍汽车荷载标准值（计入冲击系数） 引起的支座反力；
盆式橡胶支座
两跨钢筋混凝土简支梁总体布置如图 7—10，采用整体现浇施工方法。桥面 全宽为 9.0m，其中车行道宽度为 7.0m，两侧人行步道各 0.75m，栏杆、地袱各 0.25m。每侧栏杆、地袱每沿米重量为 33.2kN/m。桥面采用水泥混凝土桥面铺装， 重度 23 kN/m3，采用连续桥面结构（中墩处两主梁之间的主梁及混凝土桥面铺装 内设置可以抵抗二期恒载及活荷载的抗弯钢筋）。主梁采用单箱单室钢筋混凝土 箱形截面，截面面积为 A=3.61m2，截面惯性矩 I=0.3815m4，构件与大气接触的 周边长度 u=17.93m，重度 26kN/m3。两侧外悬臂各 2.0m，在支点及跨中设置横 梁（重量不计）。支承处采用板式橡胶支座，双支座支承，支承间距为 3.4m。桥 梁下部结构采用现浇 C30 钢筋混凝土薄壁墩，Ec=3.0×104MPa，墩高为 6.1m 壁 厚为 1.0m，宽 4.0m。两侧采用 U 形重力式桥台，中墩采用刚性扩大基础。桥梁 重要性系数 γ0=1.0，设计汽车荷载采用公路—I 级，人群荷载为 3.0kN/m。
桥梁板式橡胶支座的设计计算
这种支座在竖向荷载作用下 ,嵌入橡胶片之间 的钢板将限制橡胶的侧向变形 ,垂直变形则相应减 少 ,从而可以大大提高支座的竖向刚度 (抗压刚度) 。 此时 ,支座的竖向总变形即为各层橡胶片变形的总 和 。橡胶片之间嵌入的钢板在阻止胶层侧向膨胀的 同时 ,对支座的抗剪刚度几乎没有什么影响 。支座 在水平力作用下 ,加劲橡胶支座所产生的水平位移 取决于橡胶片的净厚 。为了防止加劲钢板的锈蚀 , 板式橡胶支座上下面及四周均有橡胶保护 。 3 板式橡胶支座应满足如下条件 3. 1 支座橡胶层总厚度σ1
(10) 桥面纵坡 :i = 0. 41 % (11) 每片主梁的汽车制动力 T (汽车荷载采用 : 汽车 —超 20 级) : 汽车制动力取一辆重车的 30 % ,即 T = (550kN ×30 %) / 10 = 16. 5kN (全幅桥为 10 片梁)
4. 2 支座最大位移量计算
(1) 温度变化产生的位移量 : Δlt = - Δt ×αt ×l
钢束总压力 :
Py = 17 ×(140 ×10 - 6 m2) ×(1395 ×106N/ m2)
= 3320100 N
= 3320. 1kN (7) 跨中截面面积 :Ah = 6274cm2
48
辽 宁 交 通 科 技 2005
(8) 主梁最大支点反力 :Nmax = 347. 5 kN (9) 主梁恒载支点反力 :Nmin = 162. 5 kN
列支座主要规格参数表》,选用平面尺寸为 la ×lb =
200 ×250mm ,支座形状系数 S = 11. 11 。
根据
板式支座刚度计算最正确的方法
支座尺寸200mmX 400mm 剪切刚度G 1MPa 支座形状系数S 7.98抗压弹性模量Eb 2000MPa 承压面积190mm X 390mm 抗压弹性模量Ee 344.30MPa 抗压弹性模量E 293.7MPa支座承压面积A74100mm²支座剪切面积A61750mm²支座净高L 37mm 支座抗扭惯性矩I p619280620mm4y轴抗弯惯性矩Iy939217500mm4z轴抗弯惯性矩Iz222917500mm4中间层橡胶片厚度t es8mmSDx=EA/L=588258.1KN/m SDy =SDz=GA / L=1668.9KN/m SRx=GIp/L=16.7KN/m SRy=EIy/L=7456.2KN/m SRz=EIz/L=1769.7KN/m支座直径d 250mm 剪切刚度G 1MPa 支座形状系数S 7.5抗压弹性模量Eb 2000MPa 承压面积d 0240mm 抗压弹性模量Ee 303.75MPa 抗压弹性模量E 263.7MPa支座承压面积A45239mm²支座剪切面积A40715mm²支座净高L 37mm 支座抗扭惯性矩I p325720326mm4y轴抗弯惯性矩I y162860163mm4z轴抗弯惯性矩I z162860163mm4中间层橡胶片厚度t es8mmSDx=EA/L=322419.7KN/m SDy =SDz=GA / L=1100.4KN/m SRx=GI p /L=8.8KN/m SRy=EIy/L=1160.7KN/m SRz=EIz/L=1160.7KN/m注：单个支据，当计算空心板每片梁为两个支座×2矩形橡胶支座 刚度计算矩形橡胶支座 刚度计算单个支座数据，当计算空心板每片梁为两个支座×2注意：1.支座坐标轴方向：向下为x，顺桥向z，横桥向y；2.支座刚度计算参考2012.10第九期迈达斯桥梁荟；。
支座剪力设计值公式
支座剪力设计值公式在结构设计中，支座是连接建筑物下部结构和地基之间的重要元件。
支座的设计是为了在承受建筑物荷载的同时保证结构的稳定性和安全性。
支座剪力设计值公式是支座设计中的一个重要计算公式，用于确定支座在承受剪力作用下的设计值。
支座剪力设计值公式可以根据不同的支座类型和荷载情况来确定。
下面将介绍两种常见的支座剪力设计值公式，分别是面板支座和橡胶支座。
1. 面板支座的剪力设计值公式：面板支座是一种常用的支座类型，其剪力设计值公式可以表达为：Vd = a × N × p × f其中，Vd表示支座的剪力设计值；a表示支座的面板面积；N表示面板支座的层数；p表示支座的材料抗剪强度；f表示材料的强度折减系数。
2. 橡胶支座的剪力设计值公式：橡胶支座是一种具有较好减震和隔振效果的支座类型，其剪力设计值公式可以表达为：Vd = (F + Fc) × μ × α其中，Vd表示支座的剪力设计值；F表示支座所受垂直荷载；Fc 表示支座所受剪切荷载；μ表示橡胶支座的摩擦系数；α表示支座底面的有效摩擦面积。
此外，在实际工程设计中，还需要考虑到支座的变形和位移限值。
根据支座的变形和位移限值要求，可以选择适当的支座刚度和数量，以满足结构的变形和刚度要求。
综上所述，支座剪力设计值公式是支座设计中的重要内容。
根据不同的支座类型和荷载情况，可以利用相应的公式来计算支座的剪力设计值。
在实际设计中，还需要考虑到支座的变形和位移限值，以保证结构的稳定性和安全性。
对于复杂的结构和特殊要求，可能需要采用更为精确的计算方法和公式。
因此，在支座设计中，需要充分考虑结构的特点和工程要求，选择适当的支座类型和计算方法，以确保支座的设计值符合工程实际需要。
支座初始刚度和等效刚度
支座初始刚度和等效刚度摘要：1.支座初始刚度的概念和影响因素2.等效刚度的概念和计算方法3.支座初始刚度和等效刚度在桥梁工程中的应用4.结论正文：一、支座初始刚度的概念和影响因素支座初始刚度是指桥梁支座在未承受荷载时所具有的刚度。
它主要受到以下因素的影响：1.材料性能：支座的材料对其初始刚度起着重要作用。
例如，钢材的弹性模量较高，能够提供较大的初始刚度；而橡胶等材料的弹性模量较低，提供的初始刚度较小。
2.支座结构：支座的结构形式也会影响其初始刚度。
例如，圆板支座的刚度通常比矩形板支座大，因为圆板支座的截面惯性矩更大。
3.支座尺寸：支座的尺寸对初始刚度也有影响。
通常情况下，支座的初始刚度随着其尺寸的增大而增大。
二、等效刚度的概念和计算方法等效刚度是指在桥梁结构中，将复杂结构简化为一个等效的简单结构时所具有的刚度。
计算等效刚度的方法通常有以下两种：1.静力法：静力法是根据桥梁结构的静力平衡条件，通过解方程组来计算等效刚度。
这种方法适用于各种形式的桥梁结构。
2.动力法：动力法是根据桥梁结构的动力学原理，通过求解动力学方程来计算等效刚度。
这种方法适用于需要考虑动力效应的桥梁结构。
三、支座初始刚度和等效刚度在桥梁工程中的应用在桥梁工程中，支座初始刚度和等效刚度都是重要的设计参数。
它们对桥梁结构的性能和安全性有着重要影响。
1.在设计阶段，工程师需要根据桥梁结构的形式、尺寸和荷载条件等因素，确定支座的初始刚度和等效刚度，以保证桥梁结构在正常使用条件下具有良好的性能。
2.在施工和运营阶段，工程师需要对桥梁结构的支座初始刚度和等效刚度进行监测和评估，以确保桥梁结构的安全性和稳定性。
四、结论支座初始刚度和等效刚度是桥梁工程中重要的设计参数，对桥梁结构的性能和安全性有着重要影响。