扶壁柱水池池壁计算书
水池计算书
水池计算书☆壁板计算☆（1）荷载计算，图（1）摩擦角φ=15°；土的重度γ＝18KN/m3；土的饱和重度γ'＝19.1KN/m3地面活载q＝10KN/m；H1=0.5m；H2=4m；计算过程：地面活荷载侧压力：Pa=q×tg2(45°－φ/2)=5.89KN/m2；水侧压力：Pw=γW×H2=40.00KN/m2地下水面处：Pc=γ×H1×tg2(45°－φ/2)＋Pa=11.19KN/m2b点土压强：Pb=Pc+Pv+PW=11.19+(γ'-10)×H2×tg2(45°－φ/2)+40.00=72.62KN/m2 LX=7.5m；LY=4mLY/LX=.533（2）μ＝1/6 ；按照三边固支一边自由进行计算，图（2）在矩形荷载作用下：Pa×LX2=331.19KN-m查表计算结果如下：M0XZ1=-.06070×331.19=-20.104KN-m MOx1=.02500×331.19=8.280KN-mMX1=.01160×331.19=3.842KN-mMY1=.00340×331.19=1.126KN-mM0X1=-.03220×331.19=-10.664KN-mM0Y1=-.05130×331.19=-16.990KN-m在三角形荷载下：(Pb-Pa)×LX2=3,753.62KN-m查表计算结果如下：M0XZ2=-.01260×3,753.62=-47.296KN-m MOx2=.00680×3,753.62=25.525KN-m MX2=.00400×3,753.62=15.014KN-mMY2=.00380×3,753.62=14.264KN-mM0X2=-.01240×3,753.62=-46.545KN-m M0Y2=-.02150×3,753.62=-80.703KN-m迭加后：M0XZ=M0XZ1+M0XZ2=-67.399KN-mMOx=MOx1+MOx2=33.805KN-mMX=MX1+MX2=18.856KN-mMY=MY1+MY2=15.390KN-mM0X=M0X1+M0X2=-57.209KN-mM0Y=M0Y1+M0Y2=-97.693KN-m（3）池内壁水压计算：水池水位高度：3mLx=7.5m；P=30KN/m在水压力的作用下：M0XZ水=-.01260×1,687.50=-21.263KN-m MOx水=.00680×1,687.50=11.475KN-m MX水=.00400×1,687.50=6.750KN-mMY水=.00380×1,687.50=6.413KN-mM0X水=-.01240×1,687.50=-20.925KN-m M0Y水=-.02150×1,687.50=-36.281KN-m☆底板计算结果☆底板的计算类型为四边固支线荷载q=50KN/m；LX=4m；LY=7mLX/LY=.571Min(LX,LY)=4m在矩形荷载下，查表得：MX=.03773×50×4×4=30.184KN-MMY=.00646×50×4×4=5.168KN-MM0X=-.08050×50×4×4=-64.400KN-MM0Y=-.05710×50×4×4=-45.680KN-M调整后得：MX=(30.184+5.168/6)=31.045KN-MMY=(5.168+30.184/6)=10.199KN-MM0X=-64.400KN-MM0Y=-45.680KN-M☆裂缝宽度验算计算结果☆板的混凝土等级：C30受拉区主筋为二级钢筋，直径14mm，间距200mmMK=07KN-m，混凝土保护层厚度：C=30mm；板厚：250mmftk=2.01N/mm2；Es=200000N/mm2；h0=225mmATe=0.5bh；dEq=14.000mmρTe＝As/ATe=769.3/125000=.006取PTe=.010σSk＝MK/(0.87×h0×As)=46.484ψ＝1.1－0.65fTk/ρTe×σSk= -1.711取ψ=.200Wmax=2.1×σSk(1.9C+0.08dEq/ρTe)/Es=.01650mm裂缝宽度满足要求！☆抗浮验算计算结果☆底板面积A＝168m2；地下水位距底板地面的距离H=5m底板重G1=1470KN；顶板重G2=630KN；壁板重G3=2720KN；设备总重G4=0KN；其余杂项G5=1512KN；水的重度γW=10KN/m3浮力：F=A×H×γW＝168×5×10=8400KN抗浮力：∑G＝G1+G2+G3+G4+G5=1470+630+2720+0+1512=6332KN抗浮安全系数：Kf= ∑G/F=6332/8400=.754<1.05××××抗浮安全系数不满足抗浮要求！。
扶壁式挡水墙设计说明
扶壁式挡水墙设计(FDSQ-2)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS -2002), 本文简称《水池结构规程》《给水排水工程结构设计手册》(第二版)，本文简称《给排水手册》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 计算简图1.2 已知条件1.2.2 荷载及地基土信息1.2.3 钢筋混凝土信息1.3 计算容(1) 地基承载力验算(2) 抗滑移验算(3) 抗倾覆验算(4) 力配筋计算(5) 裂缝计算2 计算过程及计算结果2.1 各工况荷载标准值计算工况1：池有水，池外无土工况2：池有水，池外有土工况3：池无水，池外有土2.2 地基承载力验算2.2.1 地基承载力根据《地基规》5.2.4b3d m()--d0.5f a f ak b()++=式中：f a——修正后的地基承载力特征值f ak——地基承载力特征值,按《地基规》第5.2.3条的原则确定ηb,ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数,按基底下土的类别查《地基规》表5.2.4取值γ——基础底面以下土的重度,地下水位以下取浮重度γm——基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度b ——基础底面宽度,当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值d ——基础埋置深度,一般自室外地面标高算起基底以下土的重度γ(kN/m3) : 18.00基底宽b(m) : 4.902.2.2 基底反力计算及承载力验算根据《给排水手册》3.2.2 计算p k f a≤p kmax 1.2f a≤p kmin0≥式中：p k——相应于荷载效应标准组合时，底板平均应力p kmax——相应于荷载效应标准组合时，底板边缘最大应力p kmin——相应于荷载效应标准组合时，底板边缘最小应力f a——修正后的地基承载力特征值F k——相应于荷载效应标准组合时，底板以上部分的壁重和水(土)重G k——底板自重M k——相应于荷载效应标准组合时，作用于基底面的力矩值W ——底板底面的抵抗矩取扶壁间距宽长度计算底板底面积(m2) : 29.40底板底面抵抗矩(m3) : 24.012.3 抗滑移验算根据《给排水手册》3.2.2 式 3.2.2-5 计算)≥式中：μ——底板与地基土之间的摩擦系数，可参照《给排水手册》表1.1.4-1取值 E k——相应于荷载效应标准组合时，侧向荷载(水或土)对壁板的水平推力注：1. 侧向荷载向右为正，向左为负2.4 抗倾覆验算根据《给排水手册》3.2.2 式3.2.2-6 计算式中：M E——水平推力对转动点的倾覆力矩M N——垂直力对转动点的抗倾覆力矩向左侧抗倾覆：注：1. 弯矩逆时针为正，顺时针为负注：1. 弯矩逆时针为正，顺时针为负2.5 力、配筋及裂缝计算2.5.1 基底反力计算参见地基承载力地基反力计算式中：e ——偏心距注：1. 弯矩M 逆时针为正，顺时针为负2. 偏心距e 右偏为正，左偏为负3. L1, L2距底板左端水平距离2.5.2 壁板计算壁板外侧受拉为正, 侧受拉为负(1) 力计算0.5 ≤ H B/L=4.00/6.00=0.67 ≤ 2.0, 壁板按双向板计算注：1. 力结果为单位宽(1m)力(2) 配筋裂缝计算水平方向按纯弯构件计算, 竖向按压弯构件计算注：1. 计算配筋面积小于零为超筋, 配筋为空时选筋失败 (3) 结果简图2.5.3 底板计算底板下侧受拉为正, 上侧受拉为负(1) 池底板力计算按悬臂板计算, 地基反力参见 2.5.1注：1. 力结果为单位宽(1m)力2. L1, L2, L3计算截面距底板左端水平距离(2) 池外底板力计算H B/L=1.50/6.00=0.25 < 0.5, 池外底板按壁板端固定, 另一端自由单跨梁计算, 壁板角隅区弯矩根据《给排水手册》式 3.2.2-7 计算注：1. 力结果为单位宽(1m)力1. L1, L2, l3表示计算截面距底板左端水平距离(3) 配筋、裂缝计算按纯弯构件计算注：1. 计算配筋面积小于零为超筋, 配筋为空时选筋失败 2. 括号数字表示计算截面距底板左端水平距离(4) 结果简图2.5.4 扶壁计算扶壁外侧受拉为正, 侧受拉为负(1) 力计算按底端固定，上端自由单跨梁计算注：1. L上, L中, L下表示计算截面距顶端距离(2) 配筋、裂缝计算按T形压弯构件计算注：1. 计算配筋面积小于零为超筋, 配筋为空时选筋失败2. 括号数字表示计算截面距顶端距离(3) 结果简图----------------------------------------------------------------------- 【理正结构设计工具箱软件 6.5】计算日期: 2016-08-22 13:28:07-----------------------------------------------------------------------。
扶壁柱水池池壁计算书
水池侧壁计算书条件：1、荷载参数：水容重γ=10kN/mm ，地下水头高度H1=0mm；(在负一层)2、池壁参数：覆土层厚Lo=0mm，地下一层层高L1=3500mm，地下二层层高L2=3500mm，地下三层层高L3=3000mm；地面堆载p=0kN/mm ，侧壁厚度：地下一层d1=400mm；地下二层d2=400mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×0=0.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×10×0×10 =0.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×10×10000×10 =50.00kN/mm水压力q4=γw×H2=10×10000×10 =100.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=0.00kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=52.50kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=105.00kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=150.00kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1 /120=51.45 kN.mMcb=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /30=90.04 kN.mMbc=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /20=102.90 kN.mMba=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /30=110.70 kN.mMab=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /20=118.80 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×400 1000×400 1000×500线刚度i=I/L： 1.52×10 1.52×10 3.47×10分配系数μ：0.43；0.57；0.31；0.69 0固端弯距：-51.45；+90.04；-102.90；+110.70；-118.80开始分配：-16.54；-22.05 -2.38；-5.42 00；-1.19；-11.03；0 -2.71+0.36；+0.68；+3.36；+7.66 00；+1.68；+0.34；0 +3.83-0.72；-0.96；-0.10；-0.24 00；-0.05；-0.48；0 -0.12支座弯距：∑=-68.35；∑=68.15 ∑=-113.19；∑=112.71 ∑=-117.80简化为Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m支座调幅后Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<0-50>×10 )]}=0.5429根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho -2*M/α1/fc/b)xc=350-( 350 - 2×55×10 /1.0/14.3/1000) =9.10mm<ξb ×ho=190.00mmxb=350-( 350 - 2×90×10 /1.0/14.3/1000) =18.41mm<ξb×ho=190.00mmxa=450-( 450 - 2×94×10 /1.0/14.3/1000) =16.90mm<ξb×ho=244.29mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×14.3×1000×9.10/360=361mmAsb=1×14.3×1000×18.41/360=731mmAsa=1×14.3×1000×16.90/360=671mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=68/1.2=57kN.m Mb=113/1.2=94kN.m Ma=118/1.2=98kN.m实配钢筋为：负一层 16@150钢筋面积As1=1,340mm负二层 18@150钢筋面积As2=1,696mm负三层 16@150钢筋面积As3=1,340mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×400=200000mm负二层：Ate2=0.5×1000×400=200000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=1340.41173333333/200000=0.0067负二层：ρte2=As2/Ate2=1696.4586/200000=0.0085负三层：ρte3=As3/Ate3=1340.41173333333/250000=0.0054 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝0.01纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=57×10 /(0.87×350×1,340)=139N/mm负二层：σsk2=94×10 /(0.87×350×1,696)=182N/mm负三层：σsk3=98×10 /(0.87×450×1,340)=187N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/139/=0.1610负二层：ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/182/=0.3814负三层：ψ3=1.1-0.65×2.01/0.01/187/=0.4016最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.1610×139×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.05mm负二层：ωmax2=2.1×0.3814×182×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000=0.17mm负三层：ωmax3=2.1×0.4016×187×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.18mm。
水池结构计算书
水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。
M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。
1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
水池计算书【范本模板】
水池设计计算书1 计算说明1。
1 目的与要求本计算书为。
池的施工图阶段的结构设计计算书.内容包括池壁和底板的内力计算、配筋计算以及裂缝宽度验算。
通过内力计算以拟定或复核结构的尺寸，通过配筋计算以选取钢筋型号，通过裂缝宽度计算以保证所配的钢筋能够满足裂缝宽度的要求，从而为钢筋图的绘制提供依据。
1.2设计依据1.2.1设计资料1、本工程初步设计报告；2、本工程地勘资料报告；3、《钢筋混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)以下简称《混凝土规范》；4、《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),以下简称《给排水规范》；5、《给水排水工程结构设计手册（第二版）》以下简称《手册》；6、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》，以下简称《规程》；7、《水利水电工程地质手册》，以下简称《地质手册》；8、《水工混凝土结构设计手册》，以下简称《水工手册》；9、《钢筋混凝土结构构造手册(第二版）》，以下简称《钢混手册》。
1。
2。
2参数选择1.3计算原则与假定本计算书分为池壁计算和底板计算两部分.在池壁计算中，分析试水、完建、检修、洪水和运行工况的荷载作用情况，确定控制工况,然后分别计算控制工况下池壁的内力，再根据钢筋砼抗弯配筋计算和最小配筋率要求进行配筋。
底板计算根据倒置梁理论，假定地基反力直线分布，计算池底板内力并配筋。
池壁自重换算成集中荷载作用于底板的相应位置，池壁承受的弯矩以集中力偶的方式作用于池底板的相应位置.水池不受地下水位影响，可不进行抗浮验算。
根据《水工手册》，地下式及半地下式水池的抗震性能较好，一般在8度地震区可不进行抗震验算。
水池位于地下,可不考虑温度和湿度的变化作用.1.4水池结构尺寸的确定1 池壁厚度。
根据《手册》（P810）,对于敞口水池，垂直壁板通常做成等厚截面，根据构造要求，水池的壁板及底板厚度不宜小于200mm，池壁厚度设计为250 mm。
2 底板厚度。
根据《规程》第5。
经典水池计算书
汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。
由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。
2、池内水位H=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取W10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。
3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。
三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{39.37, 39.37} ＝ 39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝ 4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝ 9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.90kN·m，M xq＝ 4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝ 6.23kN·mA sx＝ 142mm，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 9.06kN·m，M yq＝ 9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝ 11.51kN·mA sy＝ 248mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.039，ρ＝ 0.16%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-18.8, -18.8} ＝ -18.80kN·mA sx' ＝ 410mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-28.94, -28.94} ＝ -28.94kN·mA sy' ＝ 560mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 9.06kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝ 0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝ 4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝ 2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{44.45, 44.45} ＝ 44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝ 4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝ 12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.46kN·m，M xq＝ 4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝ 5.66kN·mA sx＝ 97mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 12.22kN·m，M yq＝ 12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝ 15.52kN·mA sy＝ 252mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.030，ρ＝ 0.12%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-21.73, -21.73} ＝ -21.73kN·mA sx' ＝ 356mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-36.83, -36.83} ＝ -36.83kN·mA sy' ＝ 613mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 12.22kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝ 0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝ 8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝ 4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{80.43, 80.43} ＝ 80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝ 8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝ 22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 8.07kN·m，M xq＝ 8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝ 10.24kN·mA sx＝ 176mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11kN·m，M yq＝ 22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝ 28.07kN·mA sy＝ 463mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.056，ρ＝ 0.22%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-39.32, -39.32} ＝ -39.32kN·mA sx' ＝ 656mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-66.65, -66.65} ＝ -66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝ Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝ 185.0kN ≥ V ＝ 110.1kN，满足要求。
地下水池池壁计算书
墙跨中截面C点 240 0.018 0.018 直径Φ 间距 面积 0.377 >ρ min,可以！
<ξ 1fcbh02) 相对受压区高度ξ =1-（1-2α s)1/2 钢筋面积计算值As=ξ α 1fcbh0/fy （mm2)
钢筋砼地下室挡土墙计算书
1 计算简图 如下图所示，取1米墙宽，按下端固定，上端铰接计算。
(1) 几何信息： 地下室层高 H= 墙挡土高度 H2= 水位 H3= (2) 荷载信息： 2700 2700 2100 mm mm mm 室内外高差 H1= 墙厚 h= 300 mm 0 mm
水压力w=
6.00
16.7 360 200000
N/mm2 N/mm2 N/mm2 as= as= 30 60 mm mm ξ b= 0.518
41.37
kN ·m
17.21 kN ·m
3
承载能力极限状态计算：按单筋矩形截面梁计算！ 计算过程见下表： 墙底截面（B点） 截面有效高度h0=h-as (mm) 270 0.034 0.035 <ξ b,可以！ 433.1 直径Φ 实配钢筋面积As（mm2) 间距 面积 实际配筋率ρ 最小配筋率ρ
41.69 2.1 mm 12
保护层厚度c 有效受拉混凝土截面面积Ate=0.5bh 有效纵向受拉钢筋配筋率ρ 受拉钢筋应力σ mm2 取ρ
2
20 150000 0.00754 <0.01
te=
50 150000 0.00754 <0.01 取ρ
te=
te=As/Ate
0.01 <0.2 <1.0 0.20 0.2
201.0 12 100 1131 12 100 1131
水池壁计算书
水池计算书一、几何数据及计算参数3.6m混凝土： C30 主筋： HRB335(20MnSi) 箍筋： HPB235(Q235) 保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.35 活载系数： 1.40二、荷载数据1．荷载工况一(恒载)30kN/m三、内力及配筋1．内力图2．截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩-29.11 kN*m,剪力51.96 kN,上钢筋: 计算面积: 679.13mm2下钢筋: 计算面积: 513.00mm21跨中: 正弯矩11.96 kN*m, 位置: 1.86m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 1.20m剪力51.96 kN, 位置: 0.00m挠度 1.66mm(↓), 位置：跨中裂缝 0.03mm上钢筋: 计算面积: 513.00mm2下钢筋: 计算面积: 513.00mm2箍筋: 计算面积: 1361.90mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩-0.00 kN*m,剪力 8.79 kN,上钢筋: 计算面积: 513.00mm2下钢筋: 计算面积: 513.00mm23.最大裂缝宽度验算Mk=29.11/1.35=21.6(kN-m/m)As=679.13 实配750 选筋 12@150按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1050*200 ＝ 105000mm ρte ＝ As / Ate ＝ 792/105000 ＝ 0.00754在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.01按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 21600000/(0.87*159*792) ＝ 197N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*197) ＝ 0.439 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.439*197*(1.9*35+0.08*12/0.01)/200000＝ 0.148mm ≤ωlim ＝ 0.2mm，满足要求。
消防水池计算书
消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。
且配筋率0.452%，合适。
所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。
弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。
带柱子水池计算书
水池长度(m)
15.900
水池宽度(m)
10.900
水池高度(m)
6.700
池内水深(m)
5.500
底板底标高(m)
-8.300
地下水位标高(m)
-3.000
底板外挑(mm)
500
1.2 砼及钢筋信息表 混凝土等级 板纵筋级别 柱纵筋级别 柱箍筋级别 配筋调整系数 砼重度(kN/m3) 砼泊松比μ 裂缝宽度限值(mm) 按裂缝控制配筋 顶底板区格弯矩系数
N 294 296.6 294
Q 662.7 542.1 571.8
6.3.1.3 顶板柱上板带内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
左支
跨中
右支
跨号 M
பைடு நூலகம்
N
As(上/下) M
N
As(上/下) M
N
1
-102.3 65.9 1389/643 44.5 72.5 643/643 -93
98.8
2 -88.6 97.7 1193/643 26
标准组合 132.453 82.452 91.431
3.3.3 外侧壁荷载, 为梯形分布荷载(kPa)：
工况
位置
基本组合
准永久组合
正常使用工况 顶部
15.5
11.2
底部
108.8
84.7
闭水试验工况 顶部
0
0
底部
0
0
空池检修工况 顶部
15.5
11.2
底部
108.8
84.7
标准组合 12.2 85.7 0 0 12.2 85.7
平面图
2. 计算内容 （1）荷载计算 （2）地基承载力验算 （3）抗浮验算 （4）内力计算 （5）配筋计算 （6）裂缝验算 （7）柱冲切验算
(整理)水池计算书
精品文档矩形水池计算============================================================================设计资料：池顶活荷P1=30(KN/m^2) 水池长度H=12000(mm) 底板厚度h1=250(mm) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4050(mm) 容许承载力R=250(KN/m^2) 水池宽度B=18000(mm) 池壁高度h0=4050(mm) 底板外伸C1=400(mm) 顶板厚度h2=180(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=250(KPa)支柱数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 300(mm)________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 12 + 2 * .3 + 2 * .4 ) * ( 18 + 2 * .3 + 2 * .4 )=259.9(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 12 + 2 * .3 ) * ( 18 + 2 * .3 )=234.3(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .3 * .3 * 4.05 * 1=9. 112(KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 30 + .7 * 18=42.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 12 + 2 * .3 + 18 )* 2 * 4.05 * .3=1858. (KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 259.9 * .25=1624. (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *234.3 * .18=1054. (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1858.+1624.+1054. +9. 112=4545. 1(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 12 * 18 * 4.05 * 10) / 259.9=33.65(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=8.84(KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=42.6 + 4545.1 / 259.9 + 33.65 + 8.84= 103 (KN/m^2)R0 = 103 (KN/m^2) < R = 250(KN /m^2) 地基承载力满足要求 !二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算四.荷载计算(1)池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.05 = 40.5 (KN/m^2)(2)池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]精品文档= 19.4(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 + 4.05 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 43.77(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 42.6 +(9. 112+1858.) / 234.3= 49.78(KN/m^2)五. 内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =12000 /4050=2.9由于 H / H0 > 2故按竖向单向板(挡土墙)计算池壁内力1.池外(土、水)压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=43.77 - 19.4= 24.37 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=19.4 /43.77=.44V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .44^ 2 + 7 *.44+ 4) / 20) ^ 0.5=.66QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 19.4 + 4 * 43.77) * 4.05 ] / 40=39.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.66-.44) * 4050 / (1 -.44)=1.5最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 39. * 1.5 - [19.4* (1.5 ^ 2)] / 2 - [ 24.37 * (1.5 ^ 3)] / (6 * 12 )= 35.5(KN-m)底端弯矩Mn2 = - (7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= - (7 *19.4 + 8 * 43.77) * 4.05 ^2 / 120= -66. (KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *43.77 * 4.05 ^ 2= -24. (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 40.5 * 4.05 ^ 2= 19.7(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.23965 (m)底端弯矩Mw2 = - (Pw * H0 ^ 2) / 15= - ( 40.5 * 4.05 ^ 2) / 15= -44. (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 40.5 * 4.05 ^ 2= -23. (KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见 H边池壁计算。
水池计算书
水池设计计算书根据现场实测数据，初步拟定水池整体宽度为9m ，长度为21m ，深度为3m ，设计蓄水深度2.5m ，由于水池有一个3m×9m 沉淀池，及一个18m×9m 水池组成，由于水池跨度较大，大水池纵向每中间设置一道结构柱。
水池为地上式敞开水池，无土压力及地面荷载。
计算水压力q w =10×2.5=25KN/m水池为长条形，截取1m 宽侧壁，按下端固接、上端自由进行计算。
竖向最大弯矩m KN qH m M M B c w y ∙===7.2927.127.12水平最大弯矩mKN ql M x ∙=⨯⨯==5.112625818122 将壁厚拟定为200mm ，因为对于板取1m 宽计算，即b=1000mm ；而h=200mm ，0h =h-20=180mm ，d γ=1.2，h 0=200-20=180mm ，采用C20混凝土，c f =10 2/mmN ，Ⅱ极钢筋，y f =3102/mm N 。
板正截面承载力计算表截 面横向 竖向 (kN m)M29.7 56.25 bf Mh h x c d γ2200--= 21.03 42.52 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =678 1372 选配钢筋（实配A S ）679 1408 选配钢筋Ф12@200Ф16@1602min (mm )S A bh ρ≥满足 满足底板底面承受由侧壁传来的弯矩，底板拟定厚度为300mm ，按基本组合设计值和计算配筋。
截 面纵向 横向 (kN m)M800 253.125 bf Mh h x c d γ2200--= 22.32 15.17 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =11519 4405.5 选配钢筋（实配A S ）12101.7 4637.1 选配钢筋Ф12@150 Ф12@220 2min (mm )S A bh ρ≥满足满足水池侧壁挠度验算：池壁截面惯性矩333106122.0912-⨯=÷⨯=⨯=h b I池壁最大挠度在池壁中间mm EI ql Y 17)384(54max ==侧壁挠度容许值mml 5.37240/==σ。
池壁计算书
1
受弯构件：0
1．1 基本资料 1．1．1 工程名称：0 1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33 ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm 1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As M ＝ 5.850kN·M 1．1．5 截面尺寸 b * h ＝ 1000*300mm ho ＝ h - as ＝ 300-40 ＝ 260mm 1．2 计算结果： 1．2．1 相对界限受压区高度 ξb ξb ＝ β1 / (1 + fy / Es / εcu) ＝ 0.80/(1+300/200000/0.00330) ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - (ho ^ 2 - 2 * γo * M / α1 / fc / b) ^ 0.5 x ＝ 260-(260^2-2*1.0*5850000/1.00/14.33/1000)^0.5 ＝ 2mm 1．2．3 相对受压区高度 ξ ＝ x / ho ＝ 2/260 ＝ 0.006 ≤ ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As As ＝ α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*1000*2/300 ＝ 75mm 1．2．5 配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 75/1000/260 ＝ 0.03% 最小配筋率 ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 645mm
( 4 )竖直方向支座弯矩 My0 = Mx416 + Mx316 = -19.37(KN-m) ----------------------------------------------------Mx416 =-0.055 *6.67 * 25 =-9.17(KN-m) Mx316 =-0.034 *(18.67-6.67)* 25 =-10.2(KN-m) B.池内水压力作用下池壁内力
(完整)水池侧壁计算书
水池侧壁计算书一、设计依据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS138-2002)玉溪市建筑设计院提供的《岩土勘察报告》二、基本资料1、侧壁：池侧壁厚t1=300mm, 池顶板厚t2=150mm，底板厚t3=300mm；顶上覆土600mm，2、土天然重度18.00 kN/m3 ,3、根据地勘报告,地下水属于潜水类型，近3—5年最高水位—0。
8m,抗浮地下水位标高取-0。
8m,池内水深Hw=3。
400m，池内水重度rw =10。
00kN/m3,抗浮安全系数Kf=1。
054、荷载：活荷载：池顶板1.50kN/m2，地面堆载10。
00kN/m2，组合值系数0。
9恒荷载分项系数：水池自重不利1。
20，其余1。
27，有利1。
0，覆土荷载等其它不利1。
27，有利1.0；活荷载分项系数: 地下水压1.27，其它1。
40活荷载准永久值系数：顶板0.40，地下水1。
00, 地面堆载0。
54、材料：混凝土：等级C30，抗渗等级P6，重度γc 25。
00kN/m3，泊松比0。
20保护层厚度(mm）: 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35），底板(上40,下40)钢筋级别： HRB400，裂缝宽度限值: 0.20mm5、计算方法配筋计算方法:基本组合，查表计算弯矩；取最不利弯矩以及裂缝限值配置钢筋挠度计算：由于水池侧壁都满足跨厚比远远〉40，并且荷载不大，挠度计算略裂缝计算：裂缝控制等级：三级，采用荷载准永久组合,《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》附录A 公式计算.三、水泵房侧壁计算A 、长跨度侧壁计算：1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5。
1。
8竖向计算高度为净高加底板厚度一半,水平计算跨度为两端池壁中心线；计算跨度为18mx4.5m2、根据勘察报告，水池埋深范围内无地下水；3、外部回填土按无粘性土，取内摩擦角ϕ=30,主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照主动土压力，主动土压力系数取0。
水池壁计算书
地下室水池墙计算书条件：1、水参数：容重γ=10kN/mm ；2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3600mm，临水面保护层为25mm；地面堆载q=5kN/mm ，侧壁厚度d=300mm，截面有效高度ho=250mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]池内水压力：Pw = Hi × 10.00 = 36.00 kN/m22、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo /8=36×3.6 /15=31.10kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅1.0计算m==31.10kN.mξb=1.0÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=250-√(250-2×31.10×1000000/1/16.7/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=7.76mm<ξb×ho=131.43mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×16.7×1000×7.76/360=922mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk= 31.10kN.m实配钢筋为： 14@100钢筋面积As=1,539mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×250=150000mmρte=As/Ate=1,539/150000=0.0103纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=31.10×1000000/(0.87×250×1,539)=93 N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.2/0.01/220/=0.4678最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.4678×93×(1.9×25+0.08×14/0.01)/200000=0.072mm。
水池侧壁计算书
水池侧壁计算书一、设计依据《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)玉溪市建筑设计院提供的《岩土勘察报告》二 、基本资料1、侧壁: 池侧壁厚t1=300mm, 池顶板厚t2=150mm ，底板厚t3=300mm ；顶上覆土600mm ，2、土天然重度18.00 kN/m 3 ,3、根据地勘报告，地下水属于潜水类型，近3-5年最高水位-0.8m ，抗浮地下水位标高取-0.8m,池内水深Hw=3.400m, 池内水重度rw =10.00kN/m 3,抗浮安全系数Kf=1.054、荷载：活荷载: 池顶板1.50kN/m 2, 地面堆载10.00kN/m 2, 组合值系数0.9恒荷载分项系数: 水池自重不利1.20,其余1.27，有利1.0，覆土荷载等其它不利1.27，有利1.0；活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地下水1.00, 地面堆载0.54、材料：混凝土: 等级C30, 抗渗等级P6， 重度γc 25.00kN/m 3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上40,下40) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm5、计算方法配筋计算方法:基本组合，查表计算弯矩；取最不利弯矩以及裂缝限值配置钢筋 挠度计算：由于水池侧壁都满足跨厚比远远>40，并且荷载不大，挠度计算略 裂缝计算：裂缝控制等级：三级，采用荷载准永久组合，《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》附录A 公式计算.三、水泵房侧壁计算A 、长跨度侧壁计算：1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5.1.8竖向计算高度为净高加底板厚度一半，水平计算跨度为两端池壁中心线；计算跨度为18mx4.5m2、根据勘察报告，水池埋深范围内无地下水；3、外部回填土按无粘性土，取内摩擦角ϕ=30，主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照主动土压力，主动土压力系数取0.33，地面堆载10.00kN/m 2池壁顶板处土压力o m o hK p γ==18×1.05×0.5=6.3 kN/m 2 ；底板中心线处o m o hK p γ==18×5.55×0.5=33 kN/m 2地面堆载33.3333.010*10=⨯==a K p 堆 kN/m 2基本组合顶板处：1.2恒×1.4活=1.2×6.3+1.4×3.33=12.2 kN/m 2底板中心线处：1.2恒×1.4活=1.2×33+1.4×3.33=44.3 kN/m 2准永久组合顶板处：1.0恒×0.5活=1.0×6.3+0.5×3.33=8 kN/m 2底板中心线处：1.0恒×0.5活=1.0×33+0.5×3.33=34.6 kN/m 24、计算简图:18/4.5=4>2,按照单向板计算，取1米板计算5底板处弯矩设计值：m kN l M .2.74-120q 8q 7-221=+=）（底， 顶板处支座反力kN l R 3540q 4q 1121=+=）（ 跨中弯矩设计值：m kN lq R M .2.34625.2)(q -225.2q -25.231221=⨯-⨯⨯=中 底板处弯矩准永久值：m kN l M .2.56-120q 8q 7-221=+=）（底， 顶板处支座反力kN l R 2540q 4q 1121=+=）（ 跨中弯矩准永久值：m kN lq R M .25625.2)(q -225.2q -25.231221=⨯-⨯⨯=中6、配筋计算：采用设计值，保护层厚度c=35mm ，截面有效高度ho=t1-c-15=300-50=250mm ，fc=14.3N/mm 2按混凝土规范6.2.10-1：受压区高度mm h mm b f M h h x o b c o o 129250*518.022********==<=-=--=ξα 按混凝土规范6.2.10-2： 2187336022*1000*3.14mm f bx f A y c s ===α 外侧竖向钢筋实配12@100，配筋面积1131 mm 2，满足要求7、裂缝计算：准永久组合M 底=56.2m kN .，ftk=2.012/mm N ，实配12@100，As=1131m mm /2，ho=250mm ，01.001.00075.0300*10005.011315.0，取<=⨯==bh As te ρ，，保护层厚度c=35mm ，d=12mm ，25/100.2mm N E s ⨯=，，受弯构件01=α，0.12=α260/228250113187.0102.5687.0mm N h As M sp =⨯⨯⨯=⨯⨯=底σ 4.04.034.00.12280075.001.265.01.165.01.12，取<=⨯⨯⨯-=-=ασρψsq te tk f 15.00.1*)01.01211.0355.1(1022284.08.1)1)(11.05.1(8.151max =+⨯⨯⨯⨯=++=ναρσψωte s sqd c E 最大裂缝小于0.2，满足要求8、跨中弯矩小于底部弯矩，内侧竖向钢筋配筋同外侧，因此不在计算B 、短跨度侧壁计算：1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5.1.8竖向计算高度为净高加底板厚度一半，水平计算跨度为两端池壁中心线；计算跨度为5.4mx4.5m2、根据勘察报告，水池埋深范围内无地下水；3、外部回填土按无粘性土，取内摩擦角ϕ=30，主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照静止土压力，主动土压力系数取0.33，地面堆载10.00kN/m 2 池壁顶板处土压力o m o hK p γ==18×1.05×0.5=6.3 kN/m 2 ；底板中心线处o m o hK p γ==18×5.55×0.5=33 kN/m 2地面堆载33.3333.010*10=⨯==a K p 堆 kN/m 2基本组合顶板处：1.2恒×1.4活=1.2×6.3+1.4×3.33=12.2 kN/m 2底板中心线处：1.2恒×1.4活=1.2×33+1.4×3.33=44.3 kN/m 2准永久组合顶板处：1.0恒×0.5活=1.0×6.3+0.5×3.33=8 kN/m 2底板中心线处：1.0恒×0.5活=1.0×33+0.5×3.33=34.6 kN/m 24、计算简图:5.4/4.5=1.2<2,按照双向板计算，3边固定，顶部简支，5、内力计算：查建筑结构静力计算手册：4.5/5.4=0.84底板处弯矩设计值：m kN l l M .12.45q 0711.0q -q 0424.021212=+=）（底竖， 由于短跨侧壁竖向钢筋配置同长跨侧壁，并且底部弯矩小于按单项板计算的，因此竖向弯矩作用下的裂缝和配筋不在计算水平支座边缘弯矩设计值：m kN l l M .37q 0683.0q -q 0322.0-21212=+=））（（水平边缘 水平跨中弯矩设计值：m kN l l M .7.14q 0225.0q -q 0103.021212=+=）（水平跨中 水平支座边缘弯矩准永久值：m kN l l M .28q 0683.0q -q 0322.0-21212=+=））（（水平边缘，水平跨中弯矩准永久值：m kN l l M .10q 0225.0q -q 0103.021212=+=）（水平跨中 6、配筋计算：仅计算水平方向，m kN M .37=水平边缘，保护层厚度c=35mm ，截面有效高度ho=t1-c-15=300-50=250mm ，fc=14.3N/mm 2按混凝土规范6.2.10-1：受压区高度mm h mm b f M h h x o b c o o 129250*518.01122825022==<=-=--=ξα 按混凝土规范6.2.10-2： 219.43636011*1000*3.14mm f bx f A y c s ===α 外侧水平钢筋实配12@150，配筋面积754mm 2，满足要求7、裂缝计算：准永久组合m kN M .28=水平边缘，ftk=2.012/mm N ，实配12@150，As=754m mm /2，ho=250mm ，01.0,01.0005.0300*10005.07545.0取<=⨯==bh As te ρ，，保护层厚度c=35mm ，d=12mm ，25/100.2mm N E s ⨯=，，受弯构件01=α，0.12=α260/17025075487.0102887.0mm N h As M sp =⨯⨯⨯=⨯⨯=底σ 4.04.043.00.1170005.001.265.01.165.01.12，取<-=⨯⨯⨯-=-=ασρψsq te tk f 11.00.1*)01.01211.0355.1(1021704.08.1)1)(11.05.1(8.151max =+⨯⨯⨯⨯=++=ναρσψωte s sqd c E 最大裂缝小于0.2，满足要求8、跨中弯矩小于水平边缘弯矩，内侧水平钢筋配筋同外侧，因此不在计算四、所有池壁配筋竖向钢筋12@100，水平钢筋12@150。
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水池侧壁计算书
条件：1、荷载参数：水容重γ=10kN/mm ，地下水头高度H1=0mm；(在负一层)
2、池壁参数：覆土层厚Lo=0mm，地下一层层高L1=3500mm，地下二层层高L2=3500mm，地下三层层高L3=3000mm；
地面堆载p=0kN/mm ，侧壁厚度：地下一层d1=400mm；地下二层d2=400mm；地下三层d3=500mm；
临水面保护层为50mm；
3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；
计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×0=0.00kN/mm
地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×10×0×10 =0.00kN/mm
地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×10×10000×10 =50.00kN/mm
水压力q4=γw×H2=10×10000×10 =100.00kN/mm
qD=q1+Ko×γ×Lo=0.00kN/mm
qC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=52.50kN/mm
qB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=105.00kN/mm
qA=q1+q2+q3+q4=150.00kN/mm
2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，
顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算
Mdc=0；
Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1 /120=51.45 kN.m
Mcb=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /30=90.04 kN.m
Mbc=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /20=102.90 kN.m
Mba=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /30=110.70 kN.m
Mab=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /20=118.80 kN.m
弯距分配：
D点：C点：B点：A点：
截面：1000×400 1000×400 1000×500
线刚度i=I/L： 1.52×10 1.52×10 3.47×10
分配系数μ：0.43；0.57；0.31；0.69 0
固端弯距：-51.45；+90.04；-102.90；+110.70；-118.80
开始分配：-16.54；-22.05 -2.38；-5.42 0
0；-1.19；-11.03；0 -2.71
+0.36；+0.68；+3.36；+7.66 0
0；+1.68；+0.34；0 +3.83
-0.72；-0.96；-0.10；-0.24 0
0；-0.05；-0.48；0 -0.12
支座弯距：∑=-68.35；∑=68.15 ∑=-113.19；∑=112.71 ∑=-117.80
简化为Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m
支座调幅后Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m
根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<0-50>×10 )]}=0.5429
根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho -2*M/α1/fc/b)
xc=350-( 350 - 2×55×10 /1.0/14.3/1000) =9.10mm<ξb ×ho=190.00mm
xb=350-( 350 - 2×90×10 /1.0/14.3/1000) =18.41mm<ξb×ho=190.00mm
xa=450-( 450 - 2×94×10 /1.0/14.3/1000) =16.90mm<ξb×ho=244.29mm
根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fy
Asc=1×14.3×1000×9.10/360=361mm
Asb=1×14.3×1000×18.41/360=731mm
Asa=1×14.3×1000×16.90/360=671mm
3、裂缝计算：
弯距标准值：Mc=68/1.2=57kN.m Mb=113/1.2=94kN.m Ma=118/1.2=98kN.m
实配钢筋为：负一层 16@150钢筋面积As1=1,340mm
负二层 18@150钢筋面积As2=1,696mm
负三层 16@150钢筋面积As3=1,340mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0
矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1
对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h
负一层：Ate1=0.5×1000×400=200000mm
负二层：Ate2=0.5×1000×400=200000mm
负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm
负一层：ρte1=As1/Ate1=1340.41173333333/200000=0.0067
负二层：ρte2=As2/Ate2=1696.4586/200000=0.0085
负三层：ρte3=As3/Ate3=1340.41173333333/250000=0.0054 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝0.01
纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)
负一层：σsk1=57×10 /(0.87×350×1,340)=139N/mm
负二层：σsk2=94×10 /(0.87×350×1,696)=182N/mm
负三层：σsk3=98×10 /(0.87×450×1,340)=187N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk
负一层：ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/139/=0.1610
负二层：ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/182/=0.3814
负三层：ψ3=1.1-0.65×2.01/0.01/187/=0.4016
最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es
负一层：ωmax1=2.1×0.1610×139×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.05mm
负二层：ωmax2=2.1×0.3814×182×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000=0.17mm
负三层：ωmax3=2.1×0.4016×187×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.18mm。