卧式容器设计sw6校核
sw6换热器全部校核数据校核资料
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
壳程圆筒计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
1.11
MPa
设计温度t
150.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
189.00
重量
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
后端管箱筒体计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
2.97
MPa
设计温度t
160.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
187.80
MPa
试验温度下屈服点s
345.00
MPa
钢板负偏差C1
0.60
mm
腐蚀裕量C2
1.00
mm
焊接接头系数
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
= = 9.56
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=13.40
mm
名义厚度
n=14.70
mm
重量
264.21
Kg
压力试验时应力校核
SW6软件基础上换热器校核的细节探讨
第5期亓立锋:SW6软件基础上换热器校核的细节探讨-199-SW6软件基础上换热器校核的细节探讨亓立锋(中海油石化工程有限公司，山东济南250101)摘要:利用SW6软件对固定管板换热器尤其筒体材料为基层加堆焊层的换热器进行设计时，应考虑堆焊层材料对筒体轴向应力的影响'此外，计算整体设备法兰时,应按照GB/T150⑴规定考虑腐蚀裕量，也应该考虑堆焊层对法兰应力的影响’关键词:SW6#设备法兰;轴向应力中图分类号:TQ015.9文献标识码：A文章编号：1008-021X(1011)05-0199-01The Discussion on the Checking of Heat Exckanger basd on SW6Qi Lifeng(CNOOC Petrochemical Enginee/ng Co.,Ltd.,Jinan250101,China)Abstrak:When designing the fixed tubesheet exchanger based on SW6,the e/ect of su—acing mate/al on cial stress of cylinder should be considered especia—y the she/of exchanger manufactured with based mate—al and su—acing addition,the co o scon a e o wanceshoued beconscdeoed accoodcngtoGBLT150cn thepoocessoocntegoaeoeangesdescgn,aesothee o ectoo suooaccngmateocaeshoued beconscdeoed'K&y words:SW6#ie s eeoeange#aicaestoe s现在炼油、化工项目中经常用到固定管板换热器;对于公称直径大同时对物料有特别要求的换热器，经常采取在筒体基层材料表面堆焊不锈钢来代替全部采用不锈钢材料的方法，这样既经济又能提高设备的承压能力。
(完整)sw6卧式容器计算
卧式容器计算计算单位sw6
计算方法:NB/T 47042—2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B—
附加集中质量个数3个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数2个
均布于设备全长的附件（隔热
172kg
层、小接管等）重量
设计基本地震加速度七度(0。
15g）m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.650。
20MPa 设计温度220125℃压力试验压力0.8690.869MPa 压力试验类型水压试验水压试验-工作物料密度744.9914.8kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00-筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径5001000mm 轴线到基础的高度458708mm 名义厚度108mm 焊接接头系数0.850.85—腐蚀裕量20mm 厚度负偏差0.30。
3mm 筒体材料名称Q345R S31603-
筒体材料类别（板材/管材/锻
板材板材—件）
筒体长度5433000mm 筒体材料设计温度下许用应力176。
60118。
50MPa 筒体材料常温下许用应力189。
00120.00MPa 筒体材料设计温度下屈服限265。
00138。
50MPa 筒体材料常温下屈服限345。
00180。
00MPa
a。
sw6换热器管箱法兰校核
前端管箱法兰计算计算单位压力容器专用计算软件 ?设 计 条 件简 图设计压力 p 2.978 MPa 计算压力 p c 2.978 MPa 设计温度 t 160.0 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm 壳 材料名称Q345R 体 许用应力 nt []σ187.8 MPa 法 材料名称 35 许用[σ]f 170.0 MPa 兰 应力 [σ]tf 144.2 MPa 材料名称30CrMoA 螺 许用[σ]b 167.0 MPa 应力[σ]t b144.4 MPa 栓 公称直径 d B36.0 mm 螺栓根径 d 1 31.7 mm 数量 n 44个D i 1200.0 D o 1450.0垫 结构尺寸D b 1380.0 D 外 1308.0 D 内 1238.0 δ0 28.0 mm L e35.0 L A 48.0 h 48.0 δ142.0 材料类型 软垫片N35.0m 2.00 y (MPa) 11.0 压紧面形状1a,1bb10.58D G1286.8片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2b 0 > 6.4mm b =2.530bb 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 470656.2 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 4382185.0 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 30347.5mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 34660.8 mm 2力 矩 计 算 操 F D = 0.785i 2D p c= 3365879.0N L D = L A + 0.5δ1 = 69.0mm M D = F D L D= 232245648.0N .mm 作F G = F p= 509351.4 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 46.6mmM G = F G L G= 23727496.0 N .mm M pF T = F -F D = 504736.6NL T =0.5(L A + δ1 + L G )= 68.3mmM T = F T L T= 34469408.0N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 290442560.0 N .mm 预紧M aW = 5428195.0 N L G = 46.6 mm M a =W L G = 252865616.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 290442560.0N .mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 n D L bπ== 98.5 mm 最小间距 =min L80.0 (查GB150-98表9-3) mm 最大间距=max L360.0mm形 状 常 数 确 定h D 0i 0==δ183.30h/h o = 0.3K = D o /D I = 1.208δδ10= 1.5由K 查表9-5得 T =1.836Z =5.347Y =10.366 U =11.391整体法兰 查图9-3和图9-4 F I =0.88468 V I =0.38528 e F h ==I 00.00483松式法兰 查图9-5和图9-6 F L =0.00000V L =0.00000e F h ==L 00.00000查图9-7 由 δ1/δo 得f = 1.27066整体法兰21o o I h V U d δ= = 4248913.5松式法兰21o o L h V U d δ= = 0.0ηδ==f 13d 0.4ψ=δ f e +1 =1.58 γ = ψ/T= 0.86 =+=134e f δβ 1.77λγη=+= 1.27剪应力校核 计 算 值许 用 值结 论预紧状态==l D Wi πτ1 0.00 MPa[][]nστ8.01=操作状态==l D W i pπτ20.00 MPa [][]t nστ8.02=输入法兰厚度δ f = 120.0 mm 时, 法兰应力校核 应力 性质 计 算 值许 用 值结 论 轴向 应力==i21oH D fM λδσ 137.61MPa15.[]σf t =216.3 或25.[]σn t =469.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取15.[]σn t) 校核合格径向 应力=+⋅=i 2f 0R)133.1(D M e f λδδσ 23.51MPaf t []σ = 144.2校核合格切向 应力σδσT 0f i R=-=M Y D Z 2 48.52MPa f t []σ = 144.2 校核合格 综合 应力 ))(5.0),(5.0max (T H R H σσσσ++ = 93.06 MPaf t []σ = 144.2校核合格法兰校核结果校核合格。
卧式容器设计
L
8
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
(二) 载荷分析
(1)均布载荷q、支座反力F 假如容器总重量为2F，则作用在外伸梁 上(梁全长仍为L)单位长度的均布载荷为：
对于平封头，H＝0，则 由静力平衡条件，对称配置的双鞍座中 每个支座的反力就是F，或写成：
9
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
卧式容器设计 前言
卧式容器广泛应用在石油化工、医药、食品等工业
领域，卧式是相对于立式而言的，其筒体轴线一般 为水平。设计所卧式容器设计的特点
卧式压力容器的设计由于其支承方式的特点决 定了其设计的特殊性，按JB/T4731-2005 《钢制卧式容器》，其设计步骤为： 1）卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外 压或常压)确定壁厚； 2）再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校 核轴向、剪切、周向应力及稳定性；
(二) 载荷分析
(2)竖直剪力V 和力偶M 封头本身和封头中物料的重量为 (2/3H)q，此重力作用在封头(含物 料)的重心上。对于半球形封头，可 算出重心的位置e=3/8H，e为封头 重心到封头切线的距离。 按照力线平移法则，此重力可用一 个作用在梁端点的横向剪力V和一个 附加力偶m1来代替，即：
圈座用于大直径薄壁容器。
鞍式支座，通常用于 较重的大设备。对于卧 式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力 外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲， 所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行 强度和稳定性的校核。
3
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
双鞍座的优点： 置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一 定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎 应该多些好。 但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、 壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力 挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均 分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。 双鞍座位置设置的原则： 采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用 封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因 荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座 的位置：
sw6卧式容器计算
卧式容器计算计算单位sw6
计算方法：NB/T 47042-2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B -
附加集中质量个数 3 个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数 2 个
均布于设备全长的附件(隔热层、小
172kg
接管等)重量
设计基本地震加速度七度(0.15g) m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.65 0.20 MPa 设计温度220 125 ℃压力试验压力0.869 0.869 MPa 压力试验类型水压试验水压试验- 工作物料密度744.9 914.8 kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00 - 筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径500 1000 mm 轴线到基础的高度458 708 mm 名义厚度10 8 mm 焊接接头系数0.85 0.85 - 腐蚀裕量 2 0 mm 厚度负偏差0.3 0.3 mm 筒体材料名称Q345R S31603 - 筒体材料类别(板材/管材/锻件) 板材板材- 筒体长度543 3000 mm 筒体材料设计温度下许用应力176.60 118.50 MPa 筒体材料常温下许用应力189.00 120.00 MPa 筒体材料设计温度下屈服限265.00 138.50 MPa 筒体材料常温下屈服限345.00 180.00 MPa
注: 带#的材料数据是设计者给定的，下同。
a。
sw6卧式容器计算
卧式容器计算计算单位sw6
计算方法：NB/T 47042-2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B -
附加集中质量个数 3 个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数 2 个
均布于设备全长的附件(隔热层、小
172kg
接管等)重量
设计基本地震加速度七度(0.15g) m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.65 0.20 MPa 设计温度220 125 ℃压力试验压力0.869 0.869 MPa 压力试验类型水压试验水压试验- 工作物料密度744.9 914.8 kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00 - 筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径500 1000 mm 轴线到基础的高度458 708 mm 名义厚度10 8 mm 焊接接头系数0.85 0.85 - 腐蚀裕量 2 0 mm 厚度负偏差0.3 0.3 mm 筒体材料名称Q345R S31603 - 筒体材料类别(板材/管材/锻件) 板材板材- 筒体长度543 3000 mm 筒体材料设计温度下许用应力176.60 118.50 MPa 筒体材料常温下许用应力189.00 120.00 MPa 筒体材料设计温度下屈服限265.00 138.50 MPa 筒体材料常温下屈服限345.00 180.00 MPa
a。
卧式容器设计..共41页
60、人民的幸福是至高无个的法。— —西塞 罗
6、最大的骄傲于最大的自卑都表示心灵的最软弱无力。——斯宾诺莎 7、自知之明是最难得的知识。——西班牙 8、勇气通往天堂，怯懦通往地狱。——塞内加 9、有时候读书是一种巧妙地避开思考的方法。——赫尔普斯 10、阅读一切好书如同和过去最杰出的不公。 ——西 塞罗 57、法律一旦成为人们的需要，人们 就不再 配享受 自由了 。—— 毕达哥 拉斯 58、法律规定的惩罚不是为了私人的 利益， 而是为 了公共 的利益 ；一部 分靠有 害的强 制，一 部分靠 榜样的 效力。 ——格 老秀斯 59、假如没有法律他们会更快乐的话 ，那么 法律作 为一件 无用之 物自己 就会消 灭。— —洛克
sw6换热器管板校核
延长部分兼作法兰固定式管板设计单位压力容器专用计算软件 ?设计计算条件简图设计压力p s 1.099 MPa设计温度T s150 C︒平均金属温度t s93.5 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t189 MpaMpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.032e+05平均金属温度下热膨胀系数αs 1.148e-mm/mm︒C05圆壳程圆筒内径D i1200 mm 壳程圆筒名义厚度δs10.7 mm壳程圆筒有效厚度δse9.4 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’2e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.131e+06 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 3.571e+04 mm2管设计压力p t 2.968 MPa箱设计温度T t160 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 1.992e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh35 mm管箱圆筒有效厚度δhe 34 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.992e+05 MPa材料名称20(GB8163)换管子平均温度t t127.4 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t138.2 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t207.2 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.884e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 1.899e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.172e-05 mm/mm︒C 管管子外径d25 mm 管子壁厚δt 2.5 mm注：管子根数 n 1129 换热管中心距 S32 mm 换 一根管子金属横截面积a d =-πδδt t ()176.7 mm 2换热管长度 L7000 mm 管子有效长度(两管板内侧间距) L 1 6804 mm 管束模数 K t = E t na /LD i4640 MPa管子回转半径 2t 2)2(25.0δ-+=d d i8.004 mm 热 管子受压失稳当量长度l cr900 mm 系数C r =t s t t E σπ/2134 比值l cr /i112.4管子稳定许用压应力 (il C cr r<=) 22)(2][i l E cr tcr πσ=MPa 管管子稳定许用压应力 (C l i cr r >) ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=r cr t s cr C i l 212][σσ 60.12 MPa材料名称 35设计温度 t p160 ︒C管 设计温度下许用应力[]σr t147.4MPa设计温度下弹性模量E p1.992e+05 MPa 管板腐蚀裕量 C 2 2 mm 管板输入厚度δn 98 mm 管板计算厚度 δ84 mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)A d 9.66e+04 mm 2板 管板强度削弱系数 η 0.4 管板刚度削弱系数 μ0.4 管子加强系数 K D E na E L 21318=./it p δδη K =4.144 管板和管子连接型式焊接 管板和管子胀接(焊接)高度l 3.5 mm 胀接许用拉脱应力 [q ] MPa 焊接许用拉脱应力 [q ]69.1MPa管 材料名称 35 管箱法兰厚度 δf "120 mm法兰外径 D f1450 mm 箱 基本法兰力矩 M m 2.361e+08 N ⋅mm 管程压力操作工况下法兰力M p 2.904e+08 N ⋅mm法兰宽度 2/)(i f f D D b -= 125 mm 法 比值δh i /D 0.02833 比值δf i "/D0.1系数C "(按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图25)0.00 兰 系数ω”(按δh /D i ,δf ”/D i ,查<<GB151-1999>>图 26) 0.005751旋转刚度 ]22[121"h 3i "f fi f"f "fωδE D b D b E K +⎪⎪⎭⎫⎝⎛+= 120.5MPa材料名称 35 壳 壳体法兰厚度δf '84 mm法兰外径 D f 1450 mm 体 法兰宽度 2/)(f f i D D b -= 125 mm比值 δs i /D0.007833 法 比值δf i '/D 0.07系数C ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图250.00 兰 系数ϖ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图26 0.0003013旋转刚度 ]'22[121s 3i'f i f ''ωδE D b D b E K f f f+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=13.73MPa法兰外径与内径之比 K D D =f i1.208 壳体法兰应力系数Y (按 K 查<<GB150－1998>>表9-5) 10.37旋转刚度无量纲参数 tf fK K K ~4π= 0.002324膨胀节总体轴向刚度 π222E l i cr()N/mm管板第一弯矩系数(按K ,K f ~查<<GB151-1999>>图 27) m 10.1346 系 系数 ψ=m K K 1~f14.08 系数(按K t K f ~查<<GB151－98>>图 29) G 2 2.898换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 Q =E na E A t s s5.22 数 换热管束与带膨胀节壳体刚度之比LK A E L K A E na E Q ex ex s s ex s s t)(+= 管板第二弯矩系数(按K,Q 或Q ex 查<<GB151-1999>>图28(a)或(b))m 2 3.953系数（带膨胀节时Q ex 代替Q ） )(2211G Q K m M +=0.002015 计 系数 (按K ,Q 或Q ex 查图30) G 3 0.01157 法兰力矩折减系数 ξ=+K K G ~~()f f 30.1672管板边缘力矩变化系数 "~1ff K K M +=∆ξ3.557 算 法兰力矩变化系数 " ~~ff f K K M M ∆=∆ 0.4052管 管板开孔后面积 A l = A - 0.25 n πd 25.768e+05 mm 2板 参 管板布管区面积(三角形布管) A nS A t d =+08662.(正方形布管 ) A nS A t d =+2 1.098e+06 mm 2数 管板布管区当量直径 π/4t t A D = 1182 mm系数 λ=A A l / 0.51 系 系数 β=na A /l0.3459 数 系数 ∑=+⨯+s 04061..()/Q λ7.717 计 系数(带膨胀节时Q ex 代替Q) λβ/)6.0()1(4.0t Q +++=∑ 11.95 算 管板布管区当量直径与壳体内径之比 ρt t i =D D / 0.9852管板周边不布管区无量纲宽度 k = K (1-ρt )0.06121仅有壳程压力P s 作用下的危险组合工况 (P t = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0) 0.0 0.0004172 当量压力组合 P P c s =1.0991.099 MPa 有效压力组合 t s s a E P P βγ+∑=8.483 35.89 MPa 基本法兰力矩系数 M M D P m m i a~=43λπ 0.04021 0.009505 管板边缘力矩系数1~~)(M M M M m ∆+=0.04738 0.01667 管板边缘剪力系数 νψ=M ~0.6669 0.2347 管板总弯矩系数 m m m =++121νν 1.662 0.8604 系数G e 1仅用于 m >0时K m G e μ31=0.4847 0.2509 系数G i1 当 m >0时,按K 和m 查图31(a)实线 当 m <0时,按K 和m 查图31（b ）1.1830.1497系数G 1 m > 0 ,G 1=max(,)G G e i 11,m < 0 , G 1=G i 1 1.1830.2509 管板径向应力系数 带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G 0.060740.00954 管板布管区周边 处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν 0.06221 0.02385 管板布管区周边 处剪切应力系数~τp=1412++νQ G0.05134 0.03802壳体法兰力矩系数M M M M ws m f ~~()=-ξ∆1 0.0059070.0007728计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2134.1 1.5 []σr t 221.189.083 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδr a r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪21222-+-⎡⎣⎢⎤⎦⎥k m k m m ()132.21.5 []σr t 221.1207.1 3 []σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt p a pDP ~= 7.8140.5 []σr t 73.724.491.5 []σr t 221.1MPa壳体法兰应力 σπλδfws a if Y M P D '~'()=4242.46 1.5 []σr t 221.123.5 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥1224.938[]σt t138.2[]σcr60.12-18.213 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳程圆筒轴向应力 σλνc s aA A Q G P =++()()1228.13 []φσc t189 88.15 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl a t3.175[q] 69.111.73[q]焊接 [q]胀接207.3MPa仅有管程压力P t 作用下的危险组合工况 (P s = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0)0.00.0004172 当量压力组合 )1(β+-=t c P P-3.994-3.994 MPa 有效压力组合 t t t a E P P βγ+∑-=-35.46 -8.061 MPa 操作情况下法兰力矩系数MM D P p pia ~=43πλ-0.01183 -0.05206 管板边缘力矩系数 M M p ~~=-0.01183 -0.05206 管板边缘剪力系数 νψ=M ~-0.1666 -0.7328 管板总弯矩系数 m m m =++121νν-0.6284 -10.34 系数G e 1仅用于 m >0时G m K e 13=μ 0.1832 3.014 系数G i 1当 m >0时,按K 和m 查图31（a ）实线 当 m <0时,按K 和m 查31（b)0.77737.66系数G 1 m >0, G 1=),(max 11i e G G ; m <0 ,G 1=G i 10.7773 7.66管板径向应力系数 带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G0.019950.06303管板布管区周边 处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν-0.01176-0.06201 管板布管区周边 处剪切应力系数~τp=1412++νQ G 0.02567 0.008228 壳体法兰力矩系数 1~~M M M p ws -=ξ -0.003994-0.01072计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2184.1 1.5 []σr t 221.1132.2 3 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδra r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪2⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-)2(212m m k m k118.41.5m m m =++121νν221.1130.53[]σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt pa pD P ~=-16.33 0.5 []σr t 73.7 -1.19 1.5 []σr t 221.1 MPa 壳体法兰应力σπλδf ws a i fY M P D '~'()=42 120 1.5 []σr t 221.173.22 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥12236.04[]σt t138.2[]σcr60.127.7523 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳 程圆筒轴向应力 σλνc s t aA A P Q G P =+++[()()]1235.18[]φσc t189 89.7 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl at23.17[q] 69.14.9843[q]焊接 [q]胀接207.3MPa计算结果 管板名义厚度δn98mm管板校核通过。
SW6校核要点
固定管板换热器设计计算计算单位压力容器专用计算软件设计计算条件壳程管程设计压力ps 1.65 MPa设计压力pt0.65 MPa设计温度ts290 ︒C设计温度t t320 ︒C壳程圆筒内径Di 300 mm 管箱圆筒内径Di300 mm材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱封头计算计算单位压力容器专用计算软件计算条件椭圆封头简图计算压力P c0.65 MPa设计温度t320.00 ︒ C内径D i300.00 mm曲面高度h i81.00 mm材料Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t149.00 MPa试验温度许用应力[σ]189.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 1.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 0.9049计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 0.59mm有效厚度δe =δn - C1- C2=7.00mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δn =8.00mm 结论满足最小厚度要求重量8.08Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 7.58634MPa结论合格后端管箱封头计算计算单位压力容器专用计算软件计算条件椭圆封头简图计算压力P c0.65 MPa设计温度t320.00 ︒ C内径D i300.00 mm曲面高度h i81.00 mm材料Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t149.00 MPa试验温度许用应力[σ]189.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 1.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 0.9049计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 0.59mm有效厚度δe =δn - C1- C2=7.00mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δn =8.00mm 结论满足最小厚度要求重量8.08Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 7.58634MPa结论合格壳程圆筒计算计算单位压力容器专用计算软件计算条件筒体简图计算压力 P c 1.65MPa 设计温度 t 290.00 ︒ C内径 D i 300.00mm 材料Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 189.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 155.80MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.88mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.00 mm 名义厚度 δn = 8.00 mm 重量Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P[][]σσt= 2.5020 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 64.55 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 6.03915MPa 设计温度下计算应力 σt =P D c i e e()+δδ2= 36.18 MPa [σ]t φ132.43MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位压力容器专用计算软件设计计算条件简图设计压力p s 1.65 MPa设计温度T s290 C︒平均金属温度t s 212.5 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t155.8 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.902e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.233e-05 mm/mm ︒C圆壳程圆筒内径D i300 mm 壳程圆筒名义厚度δs8 mm壳程圆筒有效厚度δse7 mm 筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.84e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i27.069e+04 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs)6751 mm2管设计压力p t0.65 MPa箱设计温度T t 320 ︒C 圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 1.81e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 12 mm管箱圆筒有效厚度δhe 7 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.81e+05 MPa材料名称0Cr18Ni9换管子平均温度t t 315 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 112.8 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t125.4 MPa 热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.744e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 1.748e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.766e-05 mm/mm︒C 管管子外径d25 mm 管子壁厚δt 2 mm注：δτμλτtpa p D P ~=[]σrt []σrt管箱法兰计算计算单位压力容器专用计算软件设计条件简图设计压力p 0.650 MPa计算压力p c0.650MPa设计温度t320.0︒ C轴向外载荷F0.0N外力矩M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力n t[]σ149.0MPa法材料名称Q345R许用[σ]f 185.0MPa兰应力[σ]t f139.0MPa材料名称35螺许用[σ]b117.0MPa应力[σ]t b72.0MPa栓公称直径d B20.0mm螺栓根径d 1 17.3 mm数量n16个D i300.0D o440.0垫结构尺寸D b400.0D外354.0D内310.0δ012.0mm L e20.0L A28.0h 10.0δ122.0材料类型软垫片N22.0m 2.00y(MPa) 11.0压紧面形状1a,1b b8.39D G337.2片b0≤6.4mm b= b0b0≤6.4mm D G= ( D外+D内)/2 b0 > 6.4mm b=2.530b b0 > 6.4mm D G= D外- 2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W aW a=πbD G y= 97784.4N操作状态下需要的最小螺栓载荷W pW p = F p + F= 81165.6N所需螺栓总截面积A m A m = max (A p ,A a ) = 1127.3mm2实际使用螺栓总截面积A b Ab = 214dnπ= 3758.4mm2力矩计算操F D = 0.785i2D p c= 45922.5N L D= L A+ 0.5δ1= 39.0mmM D= F D L D= 1790977.5N.mm作F G = F p= 23101.0NL G= 0.5 ( D b - D G )= 31.4mmM G= F G L G= 725164.4N.mmM pF T = F-F D= 12101.0N L T=0.5(L A + δ1 + L G )= 40.7mmM T= F T L T= 492457.9N.mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T(L T-L G ); 内压: M p = M D+M G+M T M p = 3008599.8N.mm预紧M aW = 285812.2N L G = 31.4mm M a=W L G = 8971949.0N.mm 计算力矩M o= M p与M a[σ]f t/[σ]f中大者M o = 6741086.0N.mm。
卧式容器设计sw6校核
图 5.1 鞍座数据输入（1） （2）附属设备(气包)的输入（选择有附属设备） 附属设备系指精馏塔、除氧头等，其总高不大于 10m。附属设备本身重量是作为作用于 卧式容器上的一个集中载荷看待。 地震作用力的高度 h 指的是附属设备的重心高度。 附属设备的内径、名义厚度、腐蚀裕度、筒体高度、附属设备总高度、附属设备内 件及附件重量按实际参数输入。 附属设备的开口补强、压力计算都需要另外计算和校核。
5.3 主体部分设计（内压设计） 5.3.1 主体部分设计内容
设计内容包括对筒体、封头的强度计算。 主要内容为： 1、筒体设计：筒体材料选择、腐蚀裕量的确定和厚度计算、压力试验校核。 2、封头设计：封头材料选择、腐蚀裕量的确定、封头类型选择、封头与筒体连接方式 选择、封头厚度计算和压力试验校核。
5.3.2
图 5.5 鞍座加强圈
设计技巧：
（1）选择标准支座 计算设备总重，算出作用在每个鞍座的实际负荷 Q。 根据设备的公称直径和支座高度，从 JB/T4712.1 中查出轻型（A 型）和重型（B 型） 二个允许负荷[Q]。 按照[Q]大于等于 Q 的原则选定轻型（A 型）或重型（B 型）。如果 Q 超过重型鞍座的 [Q]值时，可加大腹板和筋板的厚度，并进行设计计算。 （2）鞍座设计校核 当支座中心到最近封头切线的距离 A≤0.5Ra 时,封头对筒体有加强作用，可避免“扁塌 效应”；但对应 L/D 较大的长卧式容器，取 A≤0.5Ra 时可能使筒体中段弯矩增大，这时调 整 A 满足 0.5Ra≤A≤0.2L。 JB/T4712.1 是按 8 级地震烈度设计的，超出此条件及允许负荷[Q]，需对鞍座进行强度 校核或重新设计。 鞍座卧式容器设计，首要满足工艺及结构强度要求，同时又要结构合理、节省材料。在 初定结构参数后要审查各应力是否合理或超标， 依应力情况可调整各结构参数。 一般步骤为： 使 A≤0.5Ra——增设鞍座垫板——增加鞍座包角——增设加强圈的方法。 3 开孔补强 除设置必需的工艺接管（如进口出口管等）外，还应根据需要设置人孔、手孔或检查 孔。底部最低点宜设置排净口。或设置插底管，插底管端部离最低点的最小排液间隙应 保
SW6校核.
管板刚度削弱系数
管子加强系数 K 2 1.318 Di
Et na / Ep L
K=
管板和管子连接型式
管板和管子胀接(焊接)高度 l 胀接许用拉脱应力 [q] 焊接许用拉脱应力 [q]
57
32
mm
144.5
mm2
2000
mm
1920
mm
2500
MPa
8.162
mm
400
mm
165.7
49.01
有效厚度
e =n - C1- C2= 7.00
mm
名义厚度
n = 8.00
mm
重量
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT = 1.25P
[ ] [ ]t
=
2.5020
(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过 的应力水平 T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果
最大允许工作压力
Q345R 35
440 4.14e+06 3.009e+06 70 0.02333 0.1167 0.00 0.004455 139.7
mm mm Nmm Nmm mm
MPa
Q345R
40
mm
440
mm
70
mm
0.02333
0.1333
0.00
0.005111
191.1
MPa
1.467 5.24 0.06003
形状系数
计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量
最大允许工作压力
结论
K=
1
2
SW6校核
旋转刚度
K
' f
1
[
2E
' f
bf
12 Di bf
2
' f
Di
3
Es
'
]
法兰外径与内径之比 K Df Di
壳体法兰应力系数 Y (按 K 查<<GB150－1998>>表 9-5)
旋转刚度无量纲参数
~
Kf
4
Kf Kt
膨胀节总体轴向刚度 2Et 2(lcr i) 2
mm2
6751
mm2
0.65
MPa
320
C
Q345R
1.81e+05
MPa
12
mm
7
mm
1.81e+05
MPa
0Cr18Ni9
换 管子平均温度 tt 设计温度下管子材料许用应力 []tt 设计温度下管子材料屈服应力st
热 设计温度下管子材料弹性模量 Ett 平均金属温度下管子材料弹性模量 Et
计算内容
前端管箱封头计算
计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t
0.65 320.00
内径 Di 曲面高度 hi 材料 设计温度许用应力 t
300.00 81.00 Q345R 149.00
试验温度许用应力 189.00
钢板负偏差 C1
0.00
腐蚀裕量 C2
1.00
焊接接头系数
1.00
6.141
0.4595
系数 G1
m > 0 , G1 = max(G1e ,G1i ) ,
Di
SW6-说明
SW6-1998过程设备强度计算软件包》的编制单位包括：全国化工设备设计技术中心站、华东理工大学化工机械研究所、中国石化集团上海工程有限公司（原上海医药设计院）、中国寰球工程公司、中国天辰化学工程公司、五环科技股份有限公司（原化四院）、华陆工程科技有限责任公司（原化六院）、天津市化工设计院和合肥通用机械研究所等国内长期从事化工与石油化工工程设计和计算机程序开发工作的单位。
本软件包能紧跟计算机技术的飞速发展，在确保计算结果正确、快捷的前提下，让用户在操作使用时更直观、方便和灵活，符合使用Windows的习惯。
1、SW6-1998包括有十个设备计算程序（分别为卧式容器、塔器、固定管板换热器、浮头式换热器、填函式换热器、U形管换热器、带夹套立式容器、球形储罐、高压容器及非圆形容器等），以及零部件计算程序和用户材料数据库管理程序。
2、零部件计算程序可单独计算最为常用的受内、外压的圆筒和各种封头，以及开孔补强、法兰等受压元件，也可对HG20582-1998《钢制化工容器强度计算规定》中的一些较为特殊的受压元件进行强度计算。
十个设备计算程序则几乎能对该类设备各种结构组合的受压元件进行逐个计算或整体计算。
3、由于SW6-1998以Windows为操作平台，不少操作借鉴了类似于Windows的用户界面，因而允许用户分多次输入同一台设备的原始数据、在同一台设备中对不同零部件原始数据的输入次序不作限制、输入原始数据时还可借助于示意图或帮助按钮给出提示等，极大地方便用户使用。
一个设备中各个零部件的计算次序，既可由用户自行决定，也可由程序来决定，十分灵活。
4、为了便于用户对图纸和计算结果进行校核，并符合压力容器管理制度原始数据存档的要求，在本次发布的版本中新增了一个功能——打印用户输入的原始数据。
5、计算结束后，分别以屏幕显示简要结果及直接采用WORD表格形式形成按中、英文编排的《设计计算书》等多种方式，给出相应的计算结果，满足用户查阅简要结论或输出正式文件存档的不同需要。
低压大直径双鞍座卧式容器的不等厚设计及其校核
和 。 的值分 别 为 一４ ６ Ｍ ａ ７ ． ａ ７ ． Ｐ 、 ． Ｐ 、６ １ＭＰ 、２ ３ Ｍ ａ
一
尺 —— 圆筒 的平均 半 ， ． ６／ ｒＩ； Ｒ ＝Ｒ ＋ ２，ｌ Ｉ ｎ Ｌ —— 封 头切 线问距 离 ， Ｉ； ＩＴ ｎＩ
０ ８ Ｍ ａ １ ． Ｐ 、 ４ ３ Ｍ ａ和 ２ ． ａ ． Ｐ 、０ ７ Ｍ ａ 一 ９ Ｐ ８ ６ ＭＰ 。除
潘成 芸
（ 吲 油 天然 气 华 东 勘 察 设计 研 究 院 ， 京 中 北 ｌ００ ） Ｏ １ １
摘
要 ： 压 大直 径 双鞍 座 卧 式容 器设 计 时常 因鞍 座 边 角 处 应 力超 过 控 制 值 而需 要 调 整 设 计 方 案 。鞍 座 平 面上 的 低
部分筒体加厚 ， 头和 中间筒体用薄板 的不等壁厚方案是解决上述 问题 的一种探 索一可灵活使用软件 完成设计 方 封
案 的 校 核 过 程 这 种设 计 方案 节 约 了材 料 ， 核 方 法 为工 程 设计 提 供 了利 用软 件 的 新 思 路 校
关 键 词 ：不 等壁 厚 ； 卧 式 容 器 ； 校 核计 算 ； 软件 中图 分 类 号 ：Ｑ０ ０ ２ Ｔ ２ Ｔ ５ ． ； Ｈ １３ 文 献标 识码 ： Ａ 文章 编 号 ： ０ ９３８ （０ ）５０ ０ －３ １０ —２ １ ２ １ ０ － ４０ １ ０
器 的 设计 方案 的校 核过 程 。
２ 设计 方 案 的分 析
ｏ 为 鞍摩 边 角 处 的 同简 应 力 ， ｏ 值 太 大 ， 当 － 超 过控 制值时 ， 为保证 结 构安 全 ， 建议 采用 以 Ｆ ３种 方 式调 整设 计 。方 案 一 ： 用加 强 板 ； 采 方案 二 ： 设 加 增
卧式储罐设计SW6校核
开孔补强计算 D, φ 200×12 设 计 计算单位 条 件 2.1084 50 圆形筒体 Q345R 板材 1 1500
n
SW6-2011
接 管:
中航一集团航空动力控制系统研究所 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 简 图
计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体开孔处焊接接头系数φ 壳体内直径 Di 壳体开孔处名义厚度δ 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 壳体材料许用应力[σ ]
t
mm mm mm mm
接管连接型式 接管材料 名称及类型 补强圈材料名称 补强圈外径 补强圈厚度
安放式接管 20(GB6479) 管材 Q345R 200 12 0.3 189 计 1 1.1662 mm mm mm mm mm mm
2 2 t
0 1 1
mm mm mm MPa 算
1.9 147.5 孔 167.8 8.4136 1 167.8 56.464 1895
t
MPa ℃
mm mm mm mm MPa 0
12 0.3 1 189
接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹 角( ° ) 250 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管焊接接头系数 接管腐蚀裕量 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 接管厚度负偏差 C1t 接管材料许用应力[σ ] 开 非圆形开孔长直径 壳体计算厚度δ 补强圈强度削弱系数 开孔补强计算直径 d 接管有效外伸长度 h1 开孔削弱所需的补强面积A
1316 接管多余金属面积 A2 mm 2 A1+A2+A3= 1444 mm ，小于A，需另加补强。 2 1132 补强圈面积 A4 mm 结论: 合格
sw6换热器接管补强校核
mm2
A-(A1+A2+A3)
935.1
mm2
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
压力容器专用计算软件?
接管:B,φ108×4
计算方法: GB150-1998等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
1.109
MPa
设计温度
150
℃
壳体型式
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q345R
板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
1
壳体内直径Di
1200
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10.7
mm
壳体厚度负偏差C1
0.3
mm
壳体腐蚀裕量C2
1
mm
壳体材料许用应力[σ]t
189
MPa
接管实际外伸长度
209
mm
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
16Mn(热轧)
接管焊接接头系数
1
名称及类型
管材
接管腐蚀裕量
1
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
开孔直径d
20
mm
补强区有效宽度B
57.4
mm
接管有效外伸长度h1
8.944
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
194.1
mm2
壳体多余金属面积A1
141.6
mm2
接管多余金属面积A2
40.15
mm2
补强区内的焊缝面积A3
16
mm2
A1+A2+A3=197.8mm2，大于A，不需另加补强。
卧式容器设计
目录第一章绪论 (2)1.1设计任务 (2)1.2设计思想 (2)1.3设计特点 (2)第二章储罐简介 (3)2.1储罐的用途 (3)2.2储罐的分类 (3)第三章材料及结构的选择与论证 (4)3.1材料选择 (4)3.2结构选择与论证 (4)3.2.1.封头的选择 (4)3.2.2.法兰的选择 (4)3.3.液面计的选择 (5)3.4.鞍座的选择 (5)第四章结构设计 (6)4.1壁厚的确定 (6)4.2 封头厚度设计 (7)4.2.1 计算封头厚度 (7)4.3储罐零部件的选取 (8)4.3.1储罐支座 (8)4.3.2人孔的选择 (10)4.3.3接管和法兰的选择 (13)第五章强度校核 (14)5.1筒体强度校核 (14)5.2封头强度校核 (14)5.3鞍座受载分析和强度校核 (15)5.3.1双鞍座的筒体的轴向应力 (15)5.3.2筒体的轴向弯矩的计算 (16)5.3.3圆筒轴向应力计算及校核 (17)5.3.3切向剪应力的计算及校核 (18)5.3.4圆筒周向应力的计算和校核 (19)5.3.5 鞍座腹板应力校核 (20)5.4容器开孔补强 (20)5.4.1补强设计方法判别 (21)5.4.2有效补强范围 (21)5.4.3有效补强面积 (22)5.4.4补强面积 (22)参考文献 (23)第一章绪论1.1设计任务针对化工厂中的储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图，并编写设计说明书。
1.2设计思想综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。
在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。
各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。
1.3设计特点容器的设计一般由筒体、封头、法兰、支座、接口管等组成。
常、低压化工设备通用零部件大都有标准，设计时可直接选用。
本设计书主要介绍了液罐的的筒体、封头的设计计算，低压通用零部件的选用。
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SW6 设计过程
1、打开 SW6 卧式容器程序，新建一个卧式容器文件。 2、主体参数输入 。 按按第 4 章要求输入主体参数。如果为指定试验压力可以不输入；如果液压试验能满 足就选用液压试验，如果容器结构没法进行液压试验时，焊缝系数必须有 1.0。 3、筒体设计 确定材料: 材料根据储存介质的特性、温度和操作压力按 GB150 规定选用，尽量不选 用在设计温度区域材料使用变化较大的材料。比如设计温度≥200℃尽量不选用 Q245R 和 Q345R。 筒体厚度计算 按第 4 章要求输入筒体数据。 一般情况下，液柱静压力可以忽略不计。带附属设备的卧式容器，或容器内液体重 度 较 大 时 ， 有 可 能 考 虑 液 柱 静 压 力 。 例如：设计压力为 0.1MPa 的 容 器， 盛 水 高度超过
第二篇 典型化工设备设计 第 5 章 卧式容器
在化工、石油化工、炼油、制药、食品轻 工 、冶 金 、 纺 织 、环 保 等 行 业 的生 产 中， 由原料至最终得到产品，要经过一系列的加工处理过程，如物料的储存、混合、分离、 反应、换热等。这些过程中的压力容器在生产技术领域中的应用十分广泛，甚至于是关键 设备。 压力容器的设计一般由工艺条件中获知操作温度、操作压力、介质成分及特性、容器的 大小。根据已知条件选定初步尺寸，考虑合适的材料及结构。然后依照规范进行强度计算， 确定筒体、封头等各受压元件的厚度。 容器的结构型式有卧式容器、立式容器、带机械搅拌、塔式容器、管壳式换热容器、 高压容器、球形容器、钛制压力容器、铝制压力容器、铜制压力容器、镍及镍合金制压力容 器、锆制压力容器、大型平底锥(拱)顶储罐、球形储罐、料仓等。 本章以卧式容器的代表卧式储罐来说明利用 SW6 进行设计的方法。
500 m m 就要考虑液柱静压力。如果该容器装满熔盐(γ=1.8)时 ，内 直 径 达 278mm 就要考 虑液柱静压力。 4、 封头设计 中、低压压力容器的封头形式宜优先使用标准椭圆形封头，必要时可以选用碟形封头、 锥形封头或半球形封头，标准封头可按 GB/T25198-2010 和 JB/T4746-2002 选取确定。
5.1 设计条件
设备设计首先要满足工艺条件的要求。 在进行设备设计前必须根据工艺提出的要求进行 选型，确定其总体工艺结构，给出设计条件单，然后再交给设备设计人员进行强度设计。 1、设计的基本设计条件 卧式储罐设计的基本设计条件为： 1）储存介质 2）储存地点 3）储存容积 4）存满及放空时间 5）是否需要保温和保冷设施 6）管口设置及安全控制系统采集点设置位置 2、卧式储罐强度设计内容 卧式储罐强度设计的内容有： 1）确定设计参数（包括容器结构尺寸、设计温度、设计压力） 2）主体部分设计（筒体和封头设计） 3）零部件选型及设计（检查孔、接管及其法兰、开孔补强、鞍座等） 4）制造、安装与检测 3、相关标准和手册 主要是以 TSG R0004-2009、GB150、JB/T4731-2005 和 HG/T20580 以及 HG/T20582 为 标准。
5.4.2 人、手孔
为了安装、拆卸、清洗和检修设备内部装置，可设置手孔和人孔。可根据 HG/T 21514～ 21535-2005 《钢制人孔和手》进行选型。人孔的大小及位置应以人进出设备方便为原则， 一般放在靠近固定鞍座的一侧。
5.4.3 设备法兰
卧式容器如要求可拆卸结构，可使用设备法兰，尽量选用标准法兰。
5.3 主体部分设计（内压设计） 5.3.1 主体部分设计内容
设计内容包括对筒体、封头的强度计算。 主要内容为： 1、筒体设计：筒体材料选择、腐蚀裕量的确定和厚度计算、压力试验校核。 2、封头设计：封头材料选择、腐蚀裕量的确定、封头类型选择、封头与筒体连接方式 选择、封头厚度计算和压力试验校核。
5.3.2
5.4 零部件设计 5.4.1 工艺接管
设备由于工艺操作、安装维修等原因，需要进行开孔或设有接管。 设计内容： （1）确定接管材料，根据公称直径和公称压力确定管法兰。（参见 HG/T20592） （2）确定接管位置、结构和伸出长度。 接管位置有工艺条件确定，接管伸出长度一般去 150mm，如果设备要保温，伸出长度 可谓 200mm，如果公称直径小于 50mm，则伸出长度可去 100mm。
5.2 确定设计参数
1、储存介质的特性 介质特性分为毒性危害程度、腐蚀性、可燃性、密度、粘度、饱和蒸汽压等。 介质特性是决定容器材料、结构及制造技术要求等的重要因素之一。 储存容器介质的性质是选择储罐形式和储存系统的一个重要因素。
当储存介质为具有高粘度或高冰点的液体时， 为保持其流动性， 就需要对储存设备进行 加热或保温，使其保持良好的输送状态。 2、装量系数和结构尺寸确定 装量系数为充装介质的体积与容器实际体积的比例。 容器直径 D 与长度 L(即长径比 L/D) 容器的长径比取决于工艺要求、制造条件以及容器安装要求等等，其中首要的为工艺要 求，一般取 3~6 倍。 根据储存介质的特性选择装量系数，根据工艺要求、制造条件以及容器安装要求确定容 器的长径比 （3~6） ， 可依据容积计算并将直径按标准 《压力容器公称直径》 （GB/T 9019-2001） 圆整，也可参考 NBT 47001-2009 钢制液化石油气卧式储罐型式与基本参数来选取。 3、设计压力 根据工艺条件或工作压力确定设计压力。 储罐的设计压力应该由用户给出， 一般如果有 呼吸阀设计压力应该不低于呼吸阀的公称压力。 固容规表 3-4 里有液化气体容器工作压力的 选取，看临界温度和有无保冷措施；然后根据 GB150 看是否有超压泄放装置来确定设计压 力。 4、设计温度 根据工艺条件确定设计温度。（参考 GB150） 注意：容器在安装时的温度与其在操作时的温度往往会有很大差别。 5、工艺接管及附件选用 （1）接管及法兰：除工艺接口外，应设有压力表、测温仪表液面计，安全泄放装置(在 临 近 管 道 上 无 设 置时，应在容器上设置)。 （2）人、手孔 （3）支座