某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍
丰城电厂“11.24”特重大事故案例分析
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一、事故基本情况
施工方案在强制性条文部分列入了《双曲线冷却塔施工与质量验收 规范》（GB50573-2010）第6.3.15条“采用悬挂式脚手架施工筒壁，拆 模时其上节混凝土强度应达到6MPa以上”，但并未制定拆模时保证上 节混凝土强度不低于6MPa的针对性管理控制措施。
施工方案在危险源辨识及环境辨识与控制部分，对模板工程和混凝 土工程中可能发生的坍塌事故仅辨识出1项危险源，即“在未充分加固 的模板上作业”。
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四 ︑ 参 建 单 位 及 工 程 组 织 实 施 情 况
XX公司
一、事故基本情况
公司LOGO 1. 建设单位：江西赣能股份有限公司丰城三期发电厂（以下简称丰城
三期发电厂）为项目的法定建设单位。
2.总包单位：中南电力设计院有限公司（以下简称中南电力设计院） 为项目的工程总承包单位，具有甲级工程设计综合资质，持有建筑施 工安全生产许可证。 3.监理单位：上海斯耐迪工程咨询有限公司（以下简称上海斯耐迪公 司）为项目的监理单位，具有电力工程、机电安装工程、房屋建筑工 程监理甲级资质。 4.施工、劳务、混凝土供应方：河北亿能烟塔工程有限公司（以下简 称河北亿能公司）为7号冷却塔施工单位，具有建筑工程施工总承包一 级资质，持有建筑施工安全生产许可证。 5. 河北魏县奉信建筑安装劳务有限公司（以下简称魏县奉信劳务公司） 为7号冷却塔劳务分包单位，具有模板脚手架专业承包资质，持有建筑 施工安全生产许可证。
电厂烟囱腐蚀原因分析
电厂烟囱腐蚀原因分析摘要：本分析对电厂烟囱顶部受腐蚀的CortenA耐候钢样品进行了检测分析，主要分析工作包括样品及其氧化皮的化学成分分析、碳硫含量分析、能谱分析等。
检测结果及综合分析表明，烟囱腐蚀的主要原因为烟气中含有硫的化合物，烟气内的水蒸气在排放至烟囱顶部时凝结并附在温度较低的烟囱内壁，硫的化合物与凝结的水结合，形成酸性的电解质溶液，进而导致该区域严重腐蚀。
关键词：烟囱耐候钢凝结硫的化合物腐蚀1前言某电厂在大修过程中发现60m-80m区域的烟囱内壁（烟囱总高度为80m）严重腐蚀，有大面积腐蚀鼓包起皮现象，有部分腐蚀层脱落，脱落的腐蚀层（见图1）最大厚度约为1mm。
60m以下烟囱内壁腐蚀较轻，仅有部分浮锈。
受严重腐蚀区域的烟囱材质为CortenA耐候钢，厚度为8mm。
为分析腐蚀原因，我们做了如下工作：取部分脱落的氧化皮粉碎后用CS-800碳硫分析仪进行分析，测得其平均碳含量为0.9%，平均硫含量为0.8%。
5能谱分析用QUANTAX能谱仪（EDS）对脱落的氧化皮样品进行能谱分析发现，脱落的氧化皮主要是铁的氧化物及硫的化合物，基体结合侧硫含量与CS-800碳硫分析仪测得的氧化皮硫含量平均值试验结果基本一致（0.84%），烟气接触侧硫含量更高（2.42%），测试位置和结果见图4和表3。
3宏观观察对脱落的氧化皮用体视显微镜进行观察，发现氧化皮颜色为深棕色，表面存在大量的鼓包，鼓包直径约为2-5mm。
观察脱落的氧化皮背面发现其与母材金属结合较为疏松，存在较多的点状和沟壑状间隙。
脱落的氧化皮最大厚度约为1.2mm。
对切割样品观察发现其表面腐蚀程度较轻，无大面积可剥落的氧化皮。
利用柠檬酸及柠檬酸铵混合溶液清洗表面后观察，发现其表面腐蚀较为均匀，仅存在均匀分布的较浅的腐蚀坑。
氧化皮及样品的宏观照片见图3。
4化学检验在所送样板的一端切取化学试样，试样编号为采用OBLF QSN750直读光谱仪进行化学成分分析，分析结果见表2。
具体腐蚀事例
我国钢瓶氯气部颁标准的水含量为0.06％，这是因为 湿氯气对钢瓶腐蚀性极强，而钢在干燥氯气中腐蚀率很 小。所以，氯气中的水对碳钢和钛的腐蚀有着完全相反 的影响。为了保证钢瓶不因腐蚀而造成严重的破坏后果， 必须规定瓶装氯气含水量很低。
含水量这么低的氯气对钛是非常危险的，因为钛的 钝态极不稳定，而且实际使用中还有流速、冲击、摩擦 等因素，很容易造成钛发生自燃，这种事故已发生多次。 所以，不应当使用钛制设备处理瓶装氯气。
试验表明百万分之几十的so就可显著提高含有水汽的烟气的酸露点例如达到150左右所以除废热锅炉外锅炉的低温部位节煤器空气预热器烟道烟囱也容易发生硫酸露点腐在本事例中对于温度低于硫酸露点的管段设计使用了耐硫酸腐蚀的20cb2不锈钢这是从选材上解决腐蚀问题的措施
具体腐蚀事故分析
材料选择不当造成的腐蚀破坏事例
但是，钛在无水的氧化性介质中则是危险的，因为 必须有水才能维持钛表面稳定的钝态。如果无水，钛表 面钝态不稳定，而钛是十分活泼的金属，将发生激烈的 化学反应。
比如钛在发烟硝鞍中可能“着火”．在干燥氯气中 可能“自燃”，都是激烈化学反应的表现。
如果氯气中含少量水，则钛非常稳定。至于需要多 少水，有人认为应大于0.05％，有人提出应大于0.3％， 还有的公司规定含水量应大于1.5％。
实际使用中系统处于间断操作，当停止进酸后，浓 硫酸只残留于管道死角处，置换时再生水可能与死角中 的浓酸接触，硫酸稀释放出热，使该处管道局部温度升 高。
另外，在按程序进酸时，当阀门开启后、由于水压 高于酸的压力，可能使水倒流进入酸管。浓硫酸与水混 合大量发热。
这两种原因都可能使管道局部温度超过了20号合金 在硫酸大幅度浓度范围内的使用极限温度65oC，故而产 生腐蚀。
关于烟囱内筒防腐的分析
关于烟囱内筒防腐的分析摘要：随着我国环保标准的提高和大众环境意识的增强，从2002年开始，国内新建火力发电厂都要求进行烟气脱硫处理，烟气腐蚀程度也因此大幅提高，原来传统的烟囱防腐已经不能满足烟气脱硫后的运行工况。
烟囱是火力发电厂建设的重要组成部分，对烟囱内筒防腐系统的选择是否合适，不仅影响工程造价和建设工期，而且对于火电厂的安全经济运行具有重要的影响。
本文通过对火力发电厂常见烟囱内筒防腐系统的较详细介绍，并结合工程实例进行了综合的技术经济比较分析，确定出技术可行、经济合理的烟囱内筒采用钛钢复合板防腐系统的方案。
关键词：脱硫烟囱；内筒防腐；分析1、烟囱内筒防腐介绍我国火力发电厂在早期未对烟气进行脱硫，排放的烟气腐蚀性相对较低，随着国家环保标准的提高和大众环境意识的增强，从2002年开始，国内新建火力发电厂都要求进行烟气脱硫处理，烟气腐蚀程度也因此大幅提高，原来传统的烟囱防腐形式已经不能满足烟气脱硫后的运行工况。
1.1湿法脱硫烟气的特点我国火力发电以燃煤为主，燃烧过程中排出粉尘、二氧化硫、氮氧化物等大气污染物。
燃煤烟气中的二氧化硫是形成酸雨的主要成分，目前国内外燃煤火电厂中烟气脱硫是控制二氧化硫排放的主要措施，而其中石灰石-石膏湿法脱硫是当今应用最多和最成熟的工艺。
采用湿法脱硫工艺，可使烟气中的SO2的含量大大减少（脱除效率≥90%），但对造成烟气腐蚀主要成分的SO3脱除效率并不高，仅在20%左右。
因此烟气脱硫后，虽然能使大气环境得到改善，但对烟囱的腐蚀隐患并未完全消除，而且对烟囱的抗腐蚀性能提出了更高要求。
脱硫后的烟气环境变得低温高湿，使烟气温度低于酸露点温度，烟气含水量增大，烟气上升中在烟囱内壁会出现结露现象；烟气密度增加，自拔力减少，烟囱内的烟气压力升高而形成正压，加剧烟气外渗；脱硫后的烟气中单位体积的稀硫酸含量相应增加。
在不设置GGH烟气加热系统时，脱硫后的烟气温度一般在40℃～50℃之间，湿度大且处于饱和状态，烟气易于冷凝结露并在潮湿环境下产生腐蚀性的液体，使得烟囱内壁长期处于浸泡状态。
湿法脱硫烟囱钢内筒钛钢板内衬腐蚀风险分析及应对方案探讨
湿法脱硫烟囱钢内筒钛钢板内衬腐蚀风险分析及应对方案探讨发布时间：2021-01-11T03:50:28.282Z 来源：《防护工程》2020年28期作者：李跟亭[导读] 得出了相关的结论和建议，以确保在项目设计寿命内烟囱能够安全长久的运行。
山东电力建设第三工程有限公司青岛 266100摘要：本文以印度某燃煤电站（EPC）项目烟气条件为例，结合国内类似项目出现的问题，分析了无烟气加热装置（GGH）的湿法脱硫工艺条件下烟囱钢内筒钛钢板内衬的腐蚀机理及风险，并针对硼硅酸盐玻璃发泡砖方案的应用进行了探讨，得出了相关的结论和建议，以确保在项目设计寿命内烟囱能够安全长久的运行。
关键词：湿法脱硫；烟气加热系统；烟囱钢内筒；钛钢板腐蚀；玻璃发泡砖随着环境问题日益严重，各个国家法律法规对于环保的要求越来越高，石灰石-石膏湿法脱硫工艺在国内外火电项目中应用已经非常普遍。
由于烟气加热装置运行过程中容易造成积灰、结垢等问题，时常影响整个脱硫装置的正常运行，加上运行、维护成本较高，目前新建电厂的脱硫系统几乎取消了GGH装置，原烟气经湿法脱硫后烟气温度为50℃左右，低于酸露点，烟气处于全结露状态，同时水分含量大，几乎达到饱和状态，烟囱长期处于高湿低温的正压运行状况，湿法脱硫装置对二氧化硫脱除效率很高，但对引起湿烟气强腐蚀性的三氧化硫，脱除效率很低,导致烟囱长期暴露于高腐蚀环境中，因此选择合理的烟囱防腐方案无论对于电厂运行还是结构安全都至关重要。
1 项目概况印度某燃煤电站（EPC）项目配置为 2×800MW 超超临界汽轮发电机组加 2×2440t/h 燃煤锅炉，烟气经静电除尘器除尘后进行脱硫。
每台锅炉各加装一套石灰石-石膏湿法脱硫装置（简称 FGD），脱硫剂为石灰石，全烟气脱硫，不设 GGH，不设增压风机，装设 100%烟气旁路。
脱硫运行时烟气温度约50℃，旁路运行时烟气温度为138℃。
正常情况下脱硫工况运行，偶尔旁路运行。
烟囱防腐案例
烟囱防腐案例
案例一：
混凝土硫酸排气烟囱内防腐蚀
烟囱为钢筋混凝土结构，高115m，底部直径为4m，顶部直径2m。
防腐蚀方案:在烟囱顶部出口处的内表面，有10m高采用钾水玻璃胶泥衬耐酸磁板防腐蚀，其余整个内表面均用氯丁橡胶预硫化衬里。
常温硫化橡胶一般为低结晶型的氯丁橡胶，胶浆用高结晶型氯丁胶配制;胶板胶浆在20~30℃，3天即可硫化，使用温度60~80℃。
硫酸尾气进入烟囱的温度为80℃，该橡胶衬里使用10年，效果良好。
案例二：
含氮烟气砖烟囱防腐蚀
NONO2气体在烟囱中遇到水蒸气达到露点时形成稀硝酸，对烟囱内壁产生腐蚀。
防腐蚀方案:烟囱内壁衬厚度60mm弧形铸石板组成的衬筒板，铸石板砌缝用水玻璃胶泥粘结;铸石衬筒与砖砌体之间留取一定宽度的环隙，用干细的黏土充填夯实。
案例三：
玻璃钢排气烟囱内防腐蚀
某冶炼厂利用环氧糠醇玻璃钢制排气筒，在露天使用，防止了烟气腐蚀。
腐蚀介质为铅锌烧结后的冷却工业废气，含有SO2SO及大量水蒸气和矿尘。
在玻璃钢的连接部位，用聚氯乙烯改性胶泥、环氧糠醇胶泥、石棉绳等材料。
石棉绳填好后，灌热的聚氯乙烯胶，使防腐层具有弹性，并与玻璃钢有一定的粘结力。
某电厂钢内筒烟囱检测鉴定与分析
图 １ 烟 囱外 貌
重 。烟 囱内部流经 的烟 气 经过 脱 硫 后 ， 虽然 烟 气 中
Ｓ 的含 量 大 大 减 少 ， 是 脱 硫 去 除 烟 气 中 少 量 Ｏ 但
２ 现 场 检 测
２ １ 主 要 检 测 内容 ．
Ｓ Ｏ。的效 果 并 不 好 。烟 气 脱 硫 后 ， 气 中 残 余 的 烟 Ｓ。 Ｏ 经溶 解形 成腐 蚀 性 很 强 的稀 硫 酸 液 ， 腐 蚀 状 使
关 键 词 ： 囱 ；腐蚀 ；破 损 ；检 测 鉴 定 烟
ＤＥＴＥＣＴＩ ｏＮ ＡＮＤ ＤＥＮＴＩ ＣＡＴＩ Ｎ Ｉ ＦＩ Ｏ ＡＮ Ｄ ＡＮＡＬＹＳＩ Ｓ ０Ｆ ＴＥＥＬ Ｓ ＴＵＢＥ ＣＨＩ Ｎ ＥＹ Ｒ ＰｏＷ ＥＲ Ｍ Ｆｏ Ａ ＰＬＡＮ Ｔ
Ｌｌｋ ｅ
Ｚｈ ｇ Ｗ ｅｉｕａ ｅｎ ｈ
火电厂旧烟囱内壁的防腐改造
火电厂旧烟囱内壁的防腐改造——复合型环氧乙烯基玻璃钢衬层和HF83型RHF特种防腐材料设计方案西安天元化工材料有限公司返回我国早期火电厂由于没有加设脱硫装置，大量采用了钢筋混凝土内衬砖砌体，这些烟囱在电厂进行脱硫改造后也必须进行防腐改造。
一般情况下，烟气经湿法脱硫后，不通过GGH装置的烟气温度在40℃-50℃之间，该温度低于烟气结露的温度，烟气易于冷凝结露并在潮湿环境下产生强腐蚀性的酸性液体；通过GGH装置的烟气温度一般在80℃-90℃之间，该烟气中同样包含着产生腐蚀的硫酸蒸汽和水蒸汽，且由于温度高，其腐蚀性仍然很强，因此过去的钢筋混凝土烟囱内壁根本无法承受。
鉴于上述情况，结合当前国内外湿法烟气脱硫除尘后湿烟囱防腐的实际情况，对湿烟囱内壁防腐蚀材料进行对比，从综合成本、使用寿命、施工质量、施工难度、施工速度等多方面进行比较和分析，复合型环氧乙烯基玻璃钢衬层和HF83型RHF特种防腐材料具有很高的性价比优势，供当前国内火电行业旧烟囱改造设计时参考。
1 复合型环氧乙烯基玻璃钢1.1 特点与一般玻璃钢相比，复合型环氧乙烯基玻璃钢具有优良的耐腐蚀和耐热性能。
一般玻璃钢失效的主要原因是树脂基体受到高温和腐蚀作用，基体树脂首先产生化学降解，由于渗透等因素，加速了具有腐蚀性的化学介质渗入到防护层的内部，之后引起材料的鼓泡、分层、剥离或开裂等现象，最后导致防腐蚀层破坏。
环氧乙烯基树脂有着超强的耐化学品性能，可长期耐160℃高温，短期耐180℃高温下的化学腐蚀。
但纯粹的环氧乙烯基树脂在高低温循环中易开裂脱落，因此需用玻璃布增强成复合材料以防止其开裂。
1.2 烟囱内壁的防腐方案设计复合型环氧乙烯基玻璃钢体系作内壁衬层，该方案实施时，烟囱内壁上下和左右每隔1米处必须打固定铆钉，以使玻璃钢施工时能粘接固定在其上，防止玻璃钢层因刚度较小和烟囱内负压共同作用造成的衬层整体脱落。
要求衬层总厚度为1250微米。
衬层结构建议道数复合层厚度(um)环氧乙烯基树脂2120玻璃布1约100环氧乙烯基树脂3600玻璃布1约100环氧乙烯基树脂280玻璃布1约100环氧乙烯基树脂3150复合层总厚度12502 HF83型RHF新型防腐材料2.1 特点耐酸性：涂层能经受硫酸等强酸在高温下的长期腐蚀。
火力发电厂湿烟囱防腐——钛钢复合板内筒的施工
钛条布置示意图2.1.3 为了避免先后施焊的影响，焊缝间相互关系尺寸应符合下图要求。
钢内筒纵横缝错边要求钛钢复合板焊接的条件2.2.1 按钛制焊接容器附录A“钛容器焊工考试规则”进行焊工考试。
2.2.2 按钛制焊接容器附录B“钛容器焊接工艺评定”进行焊接工艺评定。
2.2.3 焊丝应符合钛制焊接容器附录D“压力容器用钛及钛合金焊丝。
2.2.4 焊接设备最好具有高频引弧，保护气体控制功能。
2.2.5 焊接方法可采用TIG（钨极气体保护焊）或MIG（熔化极气体保护焊）焊接氩气纯度不低于%，顶的重量，所配钢丝绳重，附件，不钧匀系数为。
总重量：++++4×+4×+4×=根据以上荷载选用4只200t的国电电力建设研究所研制的CYT系列钢索式液压提升装置，每只液压提升装置的额定提升能力为200t。
每只液压提升装置的荷载：×4=<200t，由此可见液压提升装置完全满足提升重量的要求。
利用钢筋砼外筒的（电动提模或液压提模）施工平台安装施工用钢梁，并经检验合格后方可使用。
安装226m安装平台和其他6层钢平台，检验合格进入下道工序。
安装4套液压提升装置，位置见工作平台平面图。
穿钢索、与钢内筒的第一吊点连接。
液压提升装置进行系统连接后要进行荷载试验。
荷载试验分空载试验、负载试验和应急试验三个部分。
226m工作平台平面图安装程序：钢内筒的筒首保温外的不锈钢筒体分片吊装至12.475m平台——钢内筒标准节吊装进入平板输送车靠模内——送入烟囱底部钢内筒定位中心——液压提升装置带负荷升降进行对口调整（或手拉葫芦），点焊固定——校正合格——外环缝焊接，内环缝清根焊接（同制作焊接要求）——钛条的安装焊接——液压提升装置提升到下一标准段（4m）以上30cm左右——重复以上过程——钢内筒安装超出12.475m平台后进行保温——将顶部保温的不锈钢筒体在12.475米平台进行安装——待安装到150m后，液压装置带负荷下降将已装管段落到0m基础上，搁置平稳后将吊点1移至吊点2——液压装置带负荷上升，重复以上吊装过程——安装到60个标准段后，调整内筒伸出钢筋砼烟囱外筒首（11m）——完工后，锁定液压提升装置——安装底脚螺栓——灌浆，混凝土强度达到后，液压装置拆除——进行钢烟道安装。
火电厂烟囱内壁的腐蚀及其防护材料
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裣骑 留 ｜｜ ｜一ｚ ｜｜ ｜ 号 ｜ ｜
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决 的技术 难 题之 一 ， 是 烟 囱设 计 与建 造 时 的一 项 重 也
１ 实验部分
１１ 烟气 成 分 ．
我们 对 国 内防城港 电厂锅 炉排 出的原烟气 经过 湿
【 稿 日期 】 ０ ８ ０ — ９ 收 ２ ０ — ５ ０
法 脱 硫 、 Ｇ Ｈ装 置 （ 加 Ｇ 气气 加 热 装 置 ） 进 入 烟 囱 的 后
的 应 用 ［ ． 三 届 国 际 腐 蚀 与 防 腐 蚀 技 术 研 讨 会 论 文 集 ， ０５： Ｃ］第 ２０
２ －２ ７ ３５ ３
该高寒地 区（ 低温环境 ） 管道补 口施工工艺研究技术
先进 ， 工艺 符 合低 温 环 境 管道 工 程施 工实 际需要 ， 工
艺简便可行 ， 填补 了我 国高寒 地 区管 道防腐补 口空 白。 为高寒地 区管道防腐补 口及运营 中防腐层抢修提
文章编号：１ ９ １ ６ ２０ ）６００— ３ ０ －６ （０８ ０—ｏ４０ ０ ９
０ 引 言
在 燃 煤 电 厂 中 Ｓ Ｎ ｘ 排 放 对 空 气 造 成 严 重 Ｏ、 Ｏ 的
要ห้องสมุดไป่ตู้内容 。
为了解烟囱内腐蚀介质 的成分 、 浓度及其在烟囱
内的分 布 状况 ， 们 与华 北 电力设 计 院 、 我 山东 电力工
污染 ，每燃 烧 １ ｔ ， 亿 煤 就会 产 生 ２０ ｔ 氧化 硫 ０万 二
丰城电厂“1124”特重大事故案例分析报告
建工程建设规模为2×1000MW
发电机组，总投资额为76.7亿
元，属江西省电力建设重点工
程。其中，建筑和安装部分主
要包括7号、8号机组建筑安装
工程，电厂成套设备以外的辅
助设施建筑安装工程，7号、8
号冷却塔和烟囱工程等，共分
为A、B、C、D标段。 事发7
号冷却塔属于江西丰城发电厂
三期扩建工程D标段，该冷却
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二、事故原因及性质
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（二）直接原因
经调查认定，事故的直接 原因是施工单位在7号冷却 塔第50节筒壁混凝土强度 不足的情况下，违规拆除 第50节模板，致使第50节 筒壁混凝土失去模板支护， 不足以承受上部荷载，从 底部最薄弱处开始坍塌， 造成第50节及以上筒壁混 凝土和模架体系连续倾塌 坠落。坠落物冲击与筒壁 内侧连接的平桥附着拉索， 导致平桥也整体倒塌。
5.河北魏县奉信建筑安装劳务有限公司（以下简称魏县奉信劳务公司） 为7号冷却塔劳务分包单位，具有模板脚手架专业承包资质，持有建筑 施工安全生产许可证。
6.国电丰城鼎力新型建材有限公司
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二、事故原因及性质 XX公司
二、事故原因及性质
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（一）事故的性质
调查组依法对事故现场进行了认 真勘查，及时提取了相关物证、书证 和视听资料，对事故相关人员进行了 调查询问，根据国家有关法律法规的 规定，事故调查组认定，该起事故是 一起特重大生产安全责任事故。
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二、事故原因及性质
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图解施工流程
现在采用的冷却塔施工方式一般 是利用浇筑好的钢筋混凝土塔壁作为支 撑，在其上搭建操作平台和模板。当浇 筑的混凝土达到强度后，先拆除下方的 模板A，将其安装到模板B上方，进行下 一轮浇筑。但是在拆除模板A时，模板B 处的混凝土尚未达到设计强度，并不足 以支撑整个操作平台，于是发生了坍塌。 由于整个冷却塔上部一圈都在同时施工， 连在一起的操作平台就都垮了，工人从 70余米的高度坠落。
烟囱防腐火灾事故调查报告
烟囱防腐火灾事故调查报告一、事故概况本次事故发生在某钢铁厂的高炉烟囱上，导致严重的火灾，造成了严重的人身伤害和财产损失。
据初步调查，起火原因可能与烟囱防腐工作不到位有关。
为了深入了解事故原因，防止此类事故再次发生，我们进行了详细的调查和分析。
二、事故调查1. 事故地点事故发生地点位于某钢铁厂的高炉烟囱上，该烟囱属于厂区的重要设施，高度约80米，直径约5米。
2. 事故时间事故发生时间为2022年7月10日下午2点左右。
3. 事故过程据现场目击者描述，当时烟囱上突然爆发出熊熊火焰，还伴随着浓烟滚滚。
随后，工厂内部的消防警报响起，工人们紧急撤离现场，同时消防队员火速赶到，展开扑救。
经过几个小时的奋战，才最终将火势扑灭。
而在事故发生时，有数名工人在烟囱附近工作，因此造成了人员伤亡，其中有两名工人受了重伤，被紧急送往医院救治。
4. 防腐工作情况通过对该钢铁厂的设备维护记录和防腐工作情况进行调查，发现最近一次的烟囱防腐工作是在一年前进行的，当时采用了耐高温防腐涂料对烟囱进行了表面防腐处理。
然而，经过了长时间的使用后，防腐涂料可能出现了退化和脱落现象，导致了烟囱表面的金属材料暴露在外，从而导致了容易受到高温和化学腐蚀的情况。
5. 防火设施情况对这家钢铁厂的防火设备进行了调查，发现其消防水炮和灭火器的使用情况良好，且设施完备。
但是由于烟囱位于高空，并且高炉附近还有大量煤气和粉尘，所以当火灾发生时，还需要使用专业的高空作业设备和防护装备来进行扑救。
6. 人员安全培训情况对工厂的相关人员进行了安全培训情况调查，发现工厂确实对工人进行了防火安全培训，并且每年都会进行一次演练，以确保工人们有足够的消防常识和操作技能。
7. 火灾损失情况本次事故造成了比较严重的人员伤亡和财产损失，其中包括两名工人的重伤，以及烟囱表面的防腐涂料脱落和金属腐蚀情况。
具体的财产损失还需要进一步的评估和统计。
三、事故原因分析综合以上调查结果和现场情况，我们对本次事故的原因进行了深入分析：1. 防腐工作不到位：烟囱防腐工作只在一年前进行过一次，并且使用的防腐涂料可能出现了退化现象，导致烟囱表面的金属暴露在外。
案例▕腐蚀破坏事故
小化03-21原文事例1-13利用燃烧废气（排烟）预热煤气是一种节能措施。
某厂煤气预热器管的结构简图1-6。
冷煤气为室温，预热后达250~200℃，烟气温度500~650℃。
设计寿命3年。
内管材质：20号钢，外管材质：对着烟气侧前二排管子为1Cr18Ni9Ti不锈钢，其余为0Cr13不锈钢。
使用近一个月发现管道堵塞。
经检查，内管的内外壁均大面积腐蚀减薄。
腐蚀产物剥落，堆积于内管底部造成堵塞。
腐蚀类型为高温硫化。
处于预热器前端中低温区域的换热器外表面发现有少量硫酸露点腐蚀区域。
但预热器破坏的主要原因是高温硫化。
评述尽管内管接触煤气的温度并不高，但燃料中一般都含硫，煤气中就含有硫化物，用高硫燃料所产生的烟气中硫化物含量也很高。
该厂煤气中H2S含量就比较高（g/m3），高温下的H2S与钢铁发生反应生成铁的硫化物FeSxFe+H2S+x/2O2----FeSx+XH2O成为高温硫化。
高温硫化物也属于高温氧化物范畴，即金属失去电子转变为化合物（这里是硫化物）；而高温硫化比以氧为氧化剂的高温氧化对金属材料的危害更大，因为硫化物稳定性差（FeO和FeS的标准生成自由焓△G0分别为-244Kj/mol和-97.64Kj/mol）；加之硫化物体积较大，因为生成硫化物时因膨胀产生内应力高、膜结构疏松、易破裂；硫化物的晶格缺陷多，硫化物之间或硫化物与金属氧化物之间可能生成低熔点共晶物，这些特点造成高温硫化物对其包覆的金属没有保护作用。
所以，对这种含硫高的煤气，选用这种普通碳钢制作预热器管是不恰当的。
含铝、硅和铬的低合金钢具有很好的抗高温氧化和高温硫化的能力，铝、硅的效果比铬更大。
也可以对碳钢进行表面处理，比如热浸铝，热浸铝钢的抗高温硫化和高温氧化性能比普通碳钢要好得多。
用这种钢不仅可以制作内管，也可代替不锈钢制作外管，以节省材料费。
在温度偏低的部位则会发生硫酸露点腐蚀。
硫酸露点腐蚀是锅炉烟道常见的一种腐蚀现象，解决这种腐蚀问题的根本办法是保证烟道温度不低于硫酸露点。
某发电厂烟囱腐蚀检测鉴定与加固修复
某发电厂烟囱腐蚀检测鉴定与加固修复摘要：通过对某发电厂烟囱腐蚀性缺陷的检测鉴定及结构承载能力的验算，根据腐蚀后的结构安全性鉴定分析结论，对遭受损伤的某发电厂烟囱进行了加固修复，取得了良好的效果；为同类发电厂烟囱腐蚀后的结构安全检测鉴定及加固修复提供了参考。
关键词：发电厂；烟囱；检测鉴定；加固修复1 工程概况某电厂烟囱，始建于2003年，分为内外筒，高度为105m、240m。
底部0～110m外筒壁坡度8.1%，内部设置有内筒，内筒外壁坡度0.981%，外筒110m～240m坡度0.33%。
外筒下、上部直径分别为31.172m、10.940m；内筒下、上部直径分别为13.000m、10.940m。
烟囱中部105m、170m和顶部234m标高处设置有信号平台。
1.1目的调查结果原设计未考虑烟气脱硫，2003年建设完成投入运行，2007年进行脱硫改造，脱硫投入运行后，烟囱渗漏严重，2008年进行了外筒壁的封堵清理。
但由于渗漏部位为对拉螺栓孔部位，而对拉螺栓孔数量较多，仍存在多处渗漏部位。
因此对烟囱腐蚀情况进行全面检测鉴定，为防腐施工、提供科学依据。
1.2初步调查结果烟囱运行条件：1）2台600MW机组共用，两侧钢烟道，设有隔烟墙；2）锅炉容量2x2008t/h；采用静电除尘，除尘器型号2F480-5；3）原设计烟气温度130℃，脱硫改造后不设GGH，正常情况下约40～50℃。
本工程原基础及上部烟筒结构图纸基本齐全，但地勘报告缺失。
2 结构检查与检测2.1现场检查结果1）地基基础：未发现由于地基不均匀沉降造成的上部结构明显倾斜、变形、裂缝等缺陷，建筑地基和基础无静载缺陷，地基基础基本完好。
对地基土取样分析，地基土PH值为6.9，酸碱度基本为中性，对混凝土基本无影响。
2）烟囱筒壁：①外筒壁0～110m范围内，现状基本完好；外筒壁110～240m范围内，存在多处渗漏现象。
渗漏部位为筒壁模板对拉螺栓孔位，现场对其钻开检查，发现封堵不密实，部分仅为表皮封闭，本身构成渗漏通道。
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某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍一、工程概况 、工程概况 在南方某电厂工程，建设规模为4X600MW级机组，分 在南方某电厂工程，建设规模为4X600MW级机组，分 两期建设。
一期为2X600MW燃煤发电机组 两期建设。
一期为2X600MW燃煤发电机组。
工程于 两期建设 一期为2X600MW燃煤发电机组 工程于 一期为2X600MW燃煤发电机组。
工程于 2005年 月开始打桩，2005年 2005年3月开始打桩，2005年9月浇第一方混凝土， 2007年 2007年6月20日第 台机组发电投入商业运行 该工 20日第一台机组发电投入商业运行。
该工 20日第 日第一台机组发电投入商业运行。
该工 程燃料以当地无烟煤为设计煤种和校核煤种。
设计煤 种含硫量Sar=0.74%,校核煤种Sar=1.06%。
根据环保 种含硫量Sar=0.74%,校核煤种Sar=1.06%。
根据环保 要求，本工程烟气需采取脱硫措施。
在可行性研究阶 段，设计单位经技术经济比较，以及结合电厂的具体 情况，推荐烟气采用湿法脱硫，并设GG 情况，推荐烟气采用湿法脱硫，并设GGH，使烟气温 情况，推荐烟气采用湿法脱硫，并设GGH，使烟气温 GG 度约80度。
度约80度。
某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍二、烟囱方案的选择 烟囱方案的选择 本工程烟囱方案在工程可研阶段，设计单位做了几个结构方案 进行技术、经济等比选，最后推荐采用 座钢筋混凝土外筒，高 进行技术 经济等比选 最后推荐采用一座钢筋混凝土外筒 高 210m,出口直径为8.5m的砖内筒单套筒方案。
内筒采用耐酸耐热砖， 210m,出口直径为8.5m的砖内筒单套筒方案。
内筒采用耐酸耐热砖， 耐酸胶泥砌筑，内筒外表面做耐酸砂浆封闭层和隔热层，隔热层 采用憎水性岩棉或带铝箔超细玻璃棉毡包裹。
采用憎水性岩棉或带铝箔超细玻璃棉毡包裹 施工图设计时，已时隔几年时间，新材料新技术有所改进发展， 且为另 个设计单位设计。
施工图设计单位根据该工程具体环境 且为另一个设计单位设计 施工图设计单位根据该工程具体环境 情况，脱硫后烟囱为强腐蚀特点分析，认为原方案不是最佳选择， 应慎重选择烟囱的结构方案。
于是便编写《 应慎重选择烟囱的结构方案。
于是便编写《烟囱内筒结构选型专 题报告》呈送建设单位。
在报告中，依据有关烟囱设计规范、规 题报告》呈送建设单位 在报告中 依据有关烟囱设计规范 规 程，对单双内内套筒烟囱的优缺点进行技术经济比较；对电厂重 要性、烟囱的技术先进性、安全性、烟囱的可检修性等因素进行 详述，建议采用双管式套筒烟囱，即一炉一排气筒。
建设单位便 依据《专题报告》 依据《专题报告》，邀请一些专家、专业技术人员进行讨论研究， 最终采用钢筋混凝土外筒，钢内套筒方案，一炉一筒。
为节约运 最终采用钢筋混凝土外筒 钢内套筒方案 炉 筒 为节约运 行成本，脱硫后烟气不设GGH装置。
行成本，脱硫后烟气不设GGH装置。
某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍三、烟囱内筒防腐方案选择 经建设方组织专家、技术人员的评审之后，确定烟囱 经建设方组织专家 技术人员的评审之后 确定烟囱 内筒采用钢内套筒方案。
但钢内筒的防腐材料选用也 是一个较慎重、复杂的决断过程。
当前国内众多燃煤 是一个较慎重 复杂的决断过程 当前国内众多燃煤 火电厂烟囱防腐方案，有钛钢复合板、有玻璃钢的、 有整体浇注料的、有玻璃鳞片的、也有耐酸钢内面涂 防腐专用涂料，有轻质玻璃砖。
这许多方案都各有优 缺点， 我 脱硫 囱投 缺点，且我国脱硫烟囱投入运行的时间不长，脱硫后 行的时 不 ，脱硫 烟囱腐蚀的调查和研究资料较少，可做为有价值参考 工程不多，故而最终决定采用普通钢内筒，国产轻质 玻璃砖，耐酸胶泥砌筑方案。
烟囱为钢筋砼外筒，高 玻璃砖 耐酸胶泥砌筑方案 烟囱为钢筋砼外筒 高 230m，外直径20.36m，分别在35.0m， 230m，外直径20.36m，分别在35.0m，99.0 m， 163.0m m， 及228 7 处设平台支承钢内筒 钢内筒为 炉 筒 内 228.7m处设平台支承钢内筒。
钢内筒为一炉一筒，内 228.7m处设平台支承钢内筒。
钢内筒为一炉一筒，内 直径6.2m，排烟高标高240.0m。
直径6.2m，排烟高标高240.0m。
某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍结构布置见下图某电厂烟囱 钢内 筒腐蚀破坏 的案例介绍烟囱纵剖面图 烟囱纵剖 图某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍四、烟囱使用情况简介 该工程第一台机组于2007年 20日建成投产， 该工程第一台机组于2007年6月20日建成投产， 烟囱也随着机组运行投入使用。
约运行一年多时 烟囱也随着机组运行投入使用 约运行一年多时 间，于2009年03月便发现在烟道与烟囱接口处有 间，于2009年03月便发现在烟道与烟囱接口处有 ， 少量酸液渗出，接着巡视外观检查发现钢内筒保 温层外侧也有酸液渗出。
于2008年 温层外侧也有酸液渗出。
于2008年5月利用机组 检修停机期间，拆掉内筒保温层，发现整个钢内 检修停机期间 拆掉内筒保温层 发现整个钢内 筒已腐蚀得很严重，必须立即维修更换。
筒已腐蚀得很严重，必须立即维修更换。
腐蚀情况参见下面现场拍摄的几张照片。
某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍腐蚀情况参见下面现场拍摄的几张照片。
腐蚀情况参见 现场拍摄的几张照片某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例 介绍某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍五、烟囱钢内筒腐蚀破坏情况分析 五 烟囱钢内筒腐蚀破坏情况分析 该 程烟囱钢内筒防腐方案的选用，是建设 该工程烟囱钢内筒防腐方案的选用，是建设 单位邀请组织专家进行讨论研究分析，综合多方 面的因素考虑，最终选用Q235B普通钢内筒 面的因素考虑，最终选用Q235B普通钢内筒，国 的 素考虑 最终选用 普通钢内筒，国 产泡沫玻璃砖内衬，耐酸胶泥砌筑。
客观的说， 这一方案也适合电厂的具体情况，在国内一些电 厂中也有成功应用先例，但为何在本工程投入使 用一年多时间便腐蚀得如此严重呢?我们经过现 用 年多时间便腐蚀得如此严重呢 用一年多时间便腐蚀得如此严重呢? 年多时间便腐蚀得如此严重呢? 场观察分析，认为主要有以下两方面原因：某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍1、材料本身问题。
国产泡沫玻璃砖是以碎玻璃为主 要材料，加入发泡剂 外掺剂，高温发泡成型的 种 要材料，加入发泡剂、外掺剂，高温发泡成型的一种 轻质多孔玻璃材料，砖内部形成独立的封闭微小气孔 结构，集传统隔热于一体。
它不吸水、导热系数小、 结构 集传统隔热于一体 它不吸水 导热系数小 耐酸碱(氢氟酸除外) 耐酸碱(氢氟酸除外)，经过试验，国产泡沫玻璃砖是 良好的内衬材料。
但由于其强度较低，受烟气冲刷冲 蚀较大 玻璃砖粘结料的耐酸酸胶泥是 筑玻璃砖的 蚀较大。
玻璃砖粘结料的耐酸酸胶泥是砌筑玻璃砖的 粘结剂，有较强的耐酸性和韧性，材料本身能耐酸耐 碱，但在烟囱的使用过程中，偶尔出现烟气走旁道情 碱 但在烟囱的使用过程中 偶尔出现烟气走旁道情 况，温度很高，该材料是否能经受高温的环境是一个某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍2、施工因素。
这一因素很重要。
采用玻璃砖，耐酸胶泥砌筑， 、施工因素。
这 因素很重要。
采用玻璃砖，耐酸胶泥砌筑， 施工上其工作量大，砌筑质量控制难度很大，稍微不注意便出现 空洞，施工过程也有可能将个别砖损坏，留下后患。
标准的玻璃 空洞 施工过程也有可能将个别砖损坏 留下后患 标准的玻璃 砖尺寸为240mm×120mm×50mm（长× 砖尺寸为240mm×120mm×50mm（长×宽×厚）。
按钢烟囱内 径6.2m计 高度230m（烟道口以上长度，排烟口标高240m）， 6.2m计，高度 计，高度230m（烟道 以上长度 排烟 标高 （烟道口以上长度，排烟口标高240m） ）， 则一根内筒约需用15.6万块，砖缝间耐酸胶泥缝的长度水平缝 则一根内筒约需用15.6万块，砖缝间耐酸胶泥缝的长度水平缝 3791m，垂直缝约18967m。
在这么多的砖块，这么长的砖缝要求 3791m，垂直缝约18967m。
在这么多的砖块，这么长的砖缝要求 全部饱满填塞耐酸胶泥是很难做到的，尤其是竖向缝。
当结露的 酸液流入渗到有空隙的砖缝，接触到钢内筒，便是一个腐蚀点。
有了 个腐蚀点之后，便很快扩散到其它地方，导致整个钢内筒 有了一个腐蚀点之后，便很快扩散到其它地方，导致整个钢内筒 在较短时间内全面受腐蚀。
某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍六、烟囱内筒防腐方案选择建议 烟囱内筒防腐方案选择建为节约运行成本，采用湿法脱硫后，不加GGH运行已是大多 为节约运行成本，采用湿法脱硫后，不加GGH运行已是大多 工厂选择的方案，但这方案对烟囱内壁腐蚀性更强。
一方面，由 于脱硫后烟气的含水量增大，温度低于酸露点温度，烟气密度增 加，烟囱自拔力减小，烟囱内的烟气压力升高。
脱硫后的烟气属 加 烟囱自拔力减小 烟囱内的烟气 力升高 脱硫后的烟气属 低温高湿稀酸型腐蚀状况。
第二方面，我国上烟气脱硫系统的时 间还不长，大多是近几年新建或改扩建工程，运行时间短，有关 间还不长 大多是近几年新建或改扩建工程 运行时间短 有关 烟气脱硫后烟囱腐蚀的调查和研究资料较少。
虽在国家和电力行 业烟囱的现行设计规范标准中，对脱硫处理的烟囱防腐设计做出 业烟囱的现行设计规范标准中 对脱硫处理的烟囱防腐设计做出 了相应的规定，但还是缺乏具体可操作性。
故而，国内对烟囱的 防腐设计可谓是 百花齐放 防腐设计可谓是“百花齐放”。
有钛合金板的；镍基合金内衬； 有钛合金板的；镍基合金内衬； 普通钢材贴进口或国产泡沫玻璃砖，或泡沫陶瓷砖；某电厂烟囱钢内筒腐蚀破坏的案例介绍有耐酸钢内贴泡沫玻璃砖的；有耐酸钢内筒涂玻璃鳞 片，或其它专用防腐涂料；也有普通钢内筒衬密实浇 筑料的等等，这些都各有优缺点及工程应用实例。
根 据烟气脱硫后烟气环境(低温、高湿) 据烟气脱硫后烟气环境(低温、高湿)，结露的酸液多， 对烟囱内壁抗腐蚀性能要求更高特点，以及工程综合 造价、施工工期、施工质量保证、运行检查维修方便 等方面综合考虑，我个人认为：烟囱内筒及防腐方案 下面几种做法值得研究选择。
一 Q235钢内筒内衬衬密 Q235钢内筒内衬衬密 实型浇筑料。
该材料采用陶粒为骨料、钠钾水玻璃为 粘结剂，参入耐酸粉料、结合剂、固化剂及外加剂， 按适当比例和工艺混合、施工方法像砼一样整体浇筑 而成。