桩承台BPB6计算与防水板计算
承台防水面积计算
承台防水面积计算全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：承台防水面积计算是建筑工程中非常重要的一环，其正确的计算可以有效保护建筑结构不受水分侵袭，延长建筑物的使用寿命。
承台防水面积的计算涉及到多种因素，包括承载能力、施工材料、施工工艺等，只有全面考虑这些因素，才能保证防水效果的达标。
我们来了解一下什么是承台。
承台是指建筑物底层结构中支撑梁柱的部分，起着承载建筑物重量的作用。
在建筑工程中，承台承受着来自上部结构的重量和荷载，如果承台防水做得不到位，水分会渗透到混凝土内部，导致混凝土开裂、钢筋锈蚀，从而影响到建筑物的安全性和稳定性。
承台防水的主要方法是在承台表面铺设防水材料，例如防水卷材、涂料、胶粘剂等，形成一层密封的防水层，阻止水分渗透。
而承台防水面积的计算，就是确定需要铺设防水材料的具体面积。
承台防水面积的计算涉及到以下几个方面的因素：1. 承台的几何形状：承台的形状各异，有长方形、正方形、梯形等，需要根据实际情况确定承台的几何形状。
2. 防水材料的种类和厚度：不同的防水材料有不同的厚度要求，需要根据实际情况确定铺设防水材料的厚度。
3. 防水层的重叠与接缝处理：在铺设防水材料时，需要考虑防水层的重叠和接缝处理，确保防水效果良好。
4. 管道、构筑物等的穿过：如果承台上有管道、构筑物等穿过，需要在计算防水面积时将这些部分考虑在内。
5. 施工工艺与施工质量：施工工艺和施工质量对防水效果具有至关重要的影响，需要在计算防水面积时考虑这些因素。
在实际进行承台防水面积计算时，一般可以按照以下步骤进行：2. 计算承台的面积：根据承台的几何形状，利用数学公式计算承台的面积。
4. 计算防水面积：根据承台的面积和防水材料的厚度，计算需要铺设防水材料的具体面积。
第二篇示例：承台防水面积计算是建筑领域中非常重要的一环，它直接关系到建筑物的使用寿命和安全。
承台是建筑物支撑其他结构的基础部分，承载着建筑物的荷载，并通过与地基连接起来，使建筑物能够稳固地立在地面上。
桩基承台加防水板应用实例
Ｑ ｋ ＝Ｑ ｋ ＋ ＱＤ ｋ ＝８ ７ ９ ５ ． ９ ８ ｋ Ｎ
单桩 竖 向极 限 承载力 特征 值 Ｒ 计算
根据 桩基 规 范 Ｊ Ｇ Ｊ ９ ４—２ ０ ０ ８ ５ ． ２ ． ２ 条 规 定
Ｒ ： Ｑ ｋ ／ ７ 。 。 ＝８ ７ ９ ５ ． ９ ８ ／ ２ ． Ｏ ０＝４ ３ ９ ７ ． ９ ９ ｋ Ｎ
采用 Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ ２ ０ １ ０ ． ｖ ２ ． １ 程 序计 算 ， 承 台 板及 防水 板在地 下 水位 的作 用 下 的综 合 效 应 通 过 Ｊ Ｃ Ｃ Ａ Ｄ板
块中的筏板有限元方法分析得如下结果数据 。
５ ４
２ ０ １ ５年 ５月 第二 期
抗 剪计 Leabharlann ： １ 左边： 抗力 １ ７ ９ １ ６ ． ２ ９ ｋ Ｎ 剪力 ５ ８ ９ ９ ． １ ８ ｋ Ｎ ｈ ０ ： ２ ４ ０ ０ ａ ｒ ｍ（ Ｌ ｏ ａ ｄ ： １ ９ ） ２右 边 ： 抗力 １ ７ ９ １ ６ ． ２ ９ ｋ Ｎ 剪力 ５ ９ １ ８ ． ９ ８ ｋ Ｎ ｈ ｎ ： ２ ４ ０ ０ ａ ｒ ｍ（ Ｌ ｏ ａ ｄ ： １ ９ ） ３上 边 ： 抗力 １ ７ １ ６ ３ ． ７ ６ ｋ Ｎ 剪力 ６ １ ４ ４． ４ ３ ｋ Ｎ
＋６ ８． Ｏ ０×７． ６ ０× １． Ｏ ０＋５ ５． Ｏ ０ ×０． ８ ０ Ｘ １ ． ０Ｏ＋ ５ ６． ０ ０
桩基础及防水板设计方法
桩基及防水板设计方法天津竦沽海洋科技商务园二期工程项目绍＞引言天津塘沽海洋科技商务园二期工程基础采用桩基及防水板方案，需要计算的内容为：桩基承载力特征值.桩棊承台、桩碁沉降、地下宅抗浮、桩棊抗拔、防水板•同时对软土的负肆阻影响作了初步分析.需要说明的是，关于桩基承载力特征值修正值及m基负廉阳的计算过程中加入了未] 入论证的个人观点，有兴趣参考者应译慎研究.最好能加以补充。
＞计算模型假定1）桩基及防水板计算时，所有竖向荷我由桩基承担，不考虑承台作用：2）防水板算一只•圧髙各楼统一取1.2米（承庁局70）.地卜•帘外墙统一按梁输入.砂面统一为瑕宽•地卜一£仏淌减500 （3.9-0.5=3.4米、4.2£・5=3・7米人同时土0.0处对应位置的墙改为梁. 梁高500 M结构的剪力墙仍为剪力墙不变：3）总信息的地卜电忙数改为两站桩卑计算i刻"荷我时IIXSATWE”尙我。
＞桩基计算一、输入地质锁料1）进入JCCAD “地质资料输入'•菜单，建立新文件。
2）点击“土层参数”选顶•地勘中的土名称并不能与土参数中的一一对应.找相似的进行输入.在之后的孔点输入中可以修正.3）点击44土层布资.选项.将地勘资料中的全部土层逐层输入。
注意：在窗口下方的“结构物±0.00 对应的地质资料标髙二”一项•应输入地勣中的±0.00对应的绝对林髙.卄此地块屮各恂用的士 c.00 f^lllnb 町任选一个楼座的标局值输入.各楼座分别计算时冉改为木楼烧的值。
此值JZ后的孔点标高有关•4）点击“孔点输入”选项输入孔位•忤先需婴确定各点坐标他庄AUTOCAD屮将轴线厘单显出来. 将迭定的坐标原点孔位移动到（0. 0人-傲迭择左下角点的孔位，其余孔位的坐标均相对此点. 兀次■用TSSD中“符号"f •标坐标点"标注各点坐标.完成Z后打印出这张孔点坐标图•最后. 在JCCAD 中进行孔点输入。
防水板几种计算方法
1、第一种是手算，用等代框架法划分跨中板带和柱下板带。
按经验系数计算法计算出总弯矩设计值，然后再用分配值法根据各板带的种类及所在跨的位置计算出各自的弯矩，大家都知道有弯矩就可以算配筋了，然后防水板的配筋就出来了。
可以选取不同的防水板厚来算配筋然后取优值。
想了解详细的计算方法可以详朱总的书《建筑结构设计问答及分析》（第二版）340页，这种方法很简单可以手算，但是计算方法比较原始，假设有牵强太多，精度不是很高，在历史上应该是一种不错的方法，但是现在计算软件精度越来越高，所以估计手算已经退出历史舞台，也许某些院的老工程师故作高深时会用这种方法吧。
2、第二种用复杂楼板计算程序，也就是我们通常所说的SLAB CAD。
是PKPM结构版块下的一个模块，一般的学习版狗都能用该模块。
用SLABCAD计算时，要建100X100的虚梁，将楼板指定成弹性板6，因为这种楼板没有实际的框架梁（只有虚梁导荷），就要真实反应板平面内和平面外的刚度，这也是要将板定义为弹性板6的原因。
算防水板时因为采用的倒置的无梁楼盖模型，所以在设计参数定义时要注意保护层这些细部的指定，这时面板指的是防水板底，先是在SATWE里进行三维整体计算，然后进入SLABCAD版块进行计算，这里也能输出弯矩和配筋，我一般是读弯矩，注意哪些是临水面，哪些部位是由强度控制，哪些部位是由裂缝控制，然找个插件再算配筋。
由于这种方法，可以设置柱帽能较好的模拟独基，我一般都用这种方法计算，也是我推荐的方法。
3、第三种在JCCAD里用筏板模拟防水板进行计算，然后进入桩筏筏板有限元计算。
先在JCCAD人机交互输入，然后进入桩筏筏板有限元计算子项，这种方法要注意独立基础下面基床系数和防水板下基床系数的区别，由于防水板是自承重，基本上不受土反力，严格说土反力只是防水板的自重，所防水板下的基床系数直接填0，剩下的就是看计算结果了，仍然要注意哪些部位是由强度控制，哪些部位是由裂缝控制，进行分别控制计算。
防水板计算
防水板荷载计算1．防水板荷载计算：防水板厚450：抗浮设计水位：147.5车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143Q水=10x(147.5-143)=45Q自重=0.45x25=11.2545-11.25=33.75 (取34)2.抗浮计算：地下车库恒载：±0.00层：25.15-3.6层：8.02-7.1层：0.45x25=11.25∑=44.420.9x44.42=40< Q水=453.防水板计算：1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。
防水板厚450：q=34,lx=7.8,ly=6.1Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处：X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156，As= 16@160（强度1130）， 16+ 16@100（裂缝）；Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81，As= 14@150（强度1026）， 14@150（裂缝）；2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下：（1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算（3）SLAB楼板数据生成（4）楼板分析与配筋设计（5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。
3）。
用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。
4.防水板考虑裂缝配筋计算结果：砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm5.水浮力作用下独基配筋计算：1）. lx=7.8,ly=5.6,ax=ay=2.6(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=120M1=120x1.05=127(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：A=2.6,a/l=2.6/7.8=0.33，查表4.3.2，得k=0.052,则M2=me=kqlxly=0.052x34x5.6x7.8=77, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2100/2.6∧2-34=277M3=0.5x277x1.05ˇ2=152∑M=127+77+152=356As=1052 配筋 14@1002）. lx=7.8,ly=7.8,ax=ay=3.0(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=147M1=147x1.25=184(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：a=3,a/l=3/7.8=0.385，查表4.3.2，得k=0.042,则M2=me=kqlxly=0.042x34x7.8x7.8=86, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2950/3ˇ2-34=394 M3=0.5x294x1.25ˇ2=230∑M=1.35x（184+86+230）=675As=2014 配筋 16@100。
独立基础抗水板计算程序
说明:采用修正经验系数法，按大柱帽无梁筏板计算。
混凝土标号：C30 2.01N/mm 2底板板厚 h = 300mm 1.43N/mm 2承台厚 h =600mm 柱尺寸 a X b =0.6X0.6m柱距：Lx X Ly (m) =11.4X 12.1m承台尺寸A X B = 3X 3m迎水筋保护层 C = 50mm 水位高于底板面0m 背水钢筋保护层 C =20mm 20KN/m 2计算裂缝 C =25mm-24.5KN/m 2（扣除向下恒载）㈠.X向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-C)2/8 =-24.5*12.1*(11.4-3)^2/8=-2615KN*m 0.5*-2614.7/(12.1/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =300N/mm 2ho=mm①④号筋每延米筋面积 As= 1.2*-216.1/(0.9*300*244)=-3936mm 2实配Φ12@150实配 As =754mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)混凝土强度设计值f t =垫层重水净反力 q=实际配筋率 ρ= 0.002512.0E+05地下室底板抗水板计算二.计算过程：0.002152441.2Mx/(0.9fyho)=柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=最小配筋率 ρmin =-216.1混凝土强度标准值f tk =σsk =M k /(0.87hoA s)=-216.1/(0.87*244*754)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=754/(0.5*1000*300)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*-1350.1)=>1.0取ψ=12.1*1*-1350.1*(1.9*25+0.08*12/0.01)/200000=-2.03mm<0.2mm 满足要求!㈡.X向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-2C/3)2/8=-24.5*12.1*(11.4-2*3/3)^2/8=KN*mψ=11.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*-720.4/(0.9*360*543)=-4914mm 2实配φ14@120实配 A s =1282mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=-720.4/(0.87*543*1282)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=1282/(0.5*1000*600)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*-1189.5)=>1.0取ψ=12.1*1*-1189.5*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=-1.9mm<0.2mm 满足要求!㈣.Y向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-C)2/8 =-24.5*11.4*(12.1-3)^2/8=-2891KN*m0.004543取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )= 1.21实际配筋率 ρ= 0.002142.1E+05-1189.5 取ρte =-1350.10.0051.197-32740.002ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=1.2Mx/(0.9fyho)=ωmax =αcr ψσsk (1.9c+0.08d eq /ρte )/Es=最小配筋率 ρmin =0.5*-2891.1/(11.4/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm②⑥号筋每延米筋面积 As= 1.2*-253.6/(0.9*360*244)=-3849mm 2实配φ12@150实配 As =754mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=-253.6/(0.87*244*754)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=754/(0.5*1000*300)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*-1584.4)=>1.0取ψ=12.1*1*-1584.4*(1.9*25+0.08*12/0.01)/210000=-2.27mm<0.2mm 满足要求!㈤.Y向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-2C/3)2/8=-24.5*11.4*(12.1-2*3/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米My=0.18*-3561/(11.4/2)=KN*m b.跨中板带支座每延米My=0.17*-3561/(11.4/2)=KN*m c.跨中板带跨中每延米My=0.15*-3561/(11.4/2)=KN*mMy=-112.5KN*m1.强度计算:底板面筋 fy =360N/mm 2ho=mm⑤号筋每延米筋面积As=1.2My/(0.9fyho)=1.2*-112.5/(0.9*360*274)=-1521mm 2实配φ12@150实配 As =754mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=-112.5/(0.87*274*754)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=754/(0.5*1000*300)=<0.01取ρte =0.011.1-0.65*2.01/(0.01*-625.9)=>1.0取ψ=12.1*1*-625.9*(1.9*20+0.08*12/0.01)/210000=-0.84mm<0.2mm 满足要求!㈥.Y向承台根部负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Lx/2=5.7>33Moy=qLx(Ly-C)2/8 =-24.5*11.4*(12.1-0.6)^2/8=KN*m0.5*-4617.2/3=KN*m1.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*-769.5/(0.9*360*543)=-5249mm 2实配φ14@120实配 As =1282mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)最小配筋率 ρmin =0.0021.2My/(0.9fyho)=承台每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=-769.55430.002实际配筋率 ρ= 0.00251实际配筋率 ρ= ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=1.309ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=0.00214取 Bx=-4617.20.0052.1E+05-625.90.17Moy/Bx=274最小配筋率 ρmin =ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08deq/ρte )/Es=-3561-106.20.15Moy/Bx=-93.7底板面筋计算弯矩选用0.18Moy/Bx=-112.5实际配筋率 ρ= 0.002512.1E+05-1584.40.005取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )= 1.182最小配筋率 ρmin =0.002-253.6244柱上板带每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=1.2My/(0.9fyho)=钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=-769.5/(0.87*543*1282)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=1282/(0.5*1000*600)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*-1270.6)=>1.0取ψ=12.1*1*-1270.6*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=-2.03mm<0.2mm 满足要求!ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=0.004ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )= 1.2032.1E+05 取ρte =-1270.6。
防水板配筋计算
防水板配筋计算无梁楼盖计算(育林防水板配筋计算)-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载: 22.04kN/m2_恒载分项系数: 1.20均布活载: 0.00kN/m2_活载分项系数: 1.40板容重: 0.00kN/m3配筋条件:混凝土等级: C35__纵筋级别: HRB400 配筋调整系数: 1.0__保护层厚度: 50mm 弯矩调幅系数(%): 100.00弯矩分配系数:边支座跨中内支座柱上板带0.75 0.55 0.75 跨中板带0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无: 有__箍筋级别: HPB235 柱帽高度: 500mm__柱帽位置: 下反柱帽配筋as : 25mm位置截面形状柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋左柱方形875 1755 ---- 配中柱方形1755 1755 ---- 配右柱方形1000 800 ---- 配几何信息:板厚: 400mm__板带宽: 4.800m左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm柱帽影响:不考虑柱帽对板带配筋的影响3 计算结果：单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出)弯矩:kN.m/m_纵筋面积:mm2/m_裂缝:mm----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: 0.000 0.000 -1.240 -0.081 -4.959 上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.006 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -59.272 -8.943 96.743 -104.763 -162.866上部纵筋: 800 800 0 867 1370 下部纵筋: 0 0 800 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 ---- E14@150 E18@150 : (1026) (1026) (0) (1026) (1696) 下纵实配: ---- ---- E14@150 ---- ---- : (0) (0) (1026) (0) (0)裂缝: 0.073 0.011 0.315 0.367 0.377中截面:裂缝宽超过限值(0.3150.300mm)右柱帽边截面:裂缝宽超过限值(0.3670.300mm) 右截面:裂缝宽超过限值(0.3770.300mm)----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -125.005 -83.168 -34.487 -20.671 -12.789上部纵筋: 1040 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E16@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1340) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.332 0.227 0.041 0.024 0.015左截面:裂缝宽超过限值(0.3320.300mm)----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -4.959 0.000 -1.240 0.000 0.000 上部纵筋: 800 0 800 800 800 下部纵筋: 0 800 0 0 0上纵实配: E14@150 ---- E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (0) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- E14@150 ---- ---- ---- : (0) (1026) (0) (0) (0)裂缝: 0.006 0.000 0.001 0.000 0.000 ----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: 0.000 -0.413 -1.653上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.001 0.002 ----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -19.757 79.153 -54.289上部纵筋: 800 0 800 下部纵筋: 0 800 0上纵实配: E14@190 ---- E14@190 : (810) (0) (810) 下纵实配: ---- E14@190 ---- : (0) (810) (0)裂缝: 0.029 0.338 0.134中截面:裂缝宽超过限值(0.3380.300mm)----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -41.668 -28.216 -4.263 上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.062 0.042 0.006 -----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -1.653 -0.413 0.000上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.002 0.001 0.000-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱左侧板的计算长度数据不合理!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-3.138)=393.083kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=1650.561kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-2.531)=409.118kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=2627.941kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-2.531)=98.089kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=2627.941kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-3.138)=82.055kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=1650.561kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱右侧板的计算长度数据不合理!-----------------------------------------------------------------------5 所有简图：bd336x280();1785.959_1262.879-16-0-2477-16.jpg“ alt=“防水板配筋计算" /bd336x280();1785.959_1262.879-14-0-2573-14.jpg“ alt="防水板配筋计算" /----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱V5.7】计算日期: 2014-01-20 09:42:45 -----------------------------------------------------------------------。
独立基础+防水板计算方法
独立基础+防水板计算方法在独立基础加防水板设计中,有些设计者将独立基础和防水板作为两个不相干的构件分别计算,忽略了水浮力作用下防水板对独立基础内力的影响。
也有些设计者将其按一个完全的整体按变厚度筏板设计,造成板配筋复杂不经济造价高。
而比较经济合理的独立基础加防水板设计,应结合合理的构造作法,考虑独立基础和防水板的协调工作,采取符合力学模型的设计方法。
2构造要求及受力特点2.1构造要求(1)假设独立基础基底反力为直线分布,独基台阶的高宽比小于或等于2.5。
(2)防水板下需设置软垫层(图1),以使防水板只抵抗水浮力不能承受地基反力。
软垫层一般采用厚度不小于20mm的聚苯板。
2.2受力特点(1)独立基础承受全部结构荷载,并考虑水浮力作用下防水板的影响。
(2)防水板只承受防水板自重及上覆土重qa和地下水浮力qw,不考虑地基反力作用。
(3)随地下水浮力大小的变化,防水板受到的荷载也在变化,对独立基础产生的影响也在变化。
当qw≤qa时,防水板上的荷载直接传到地基上,可认为防水板对独立基础的计算没影响,当qw>qa时,防水板在水浮力作用下对独立基础产生附加弯矩和剪力。
3内力及配筋计算在独立基础加防水板的计算中,独立基础和防水板采取两者独立的计算方法,但要考虑防水板对独立基础的影响。
3.1防水板的设计(1)水浮力的分项系数。
根据实际情况取值,当地下水位变化不大时,可按永久荷载考虑,取1.35。
当地下水位变化较大时,按可变荷载,取1.4。
(2)永久荷载分项系数。
根据永久荷载效应对防水板是否有利合理选用,当防水板由水浮力效应控制时,永久荷载的效应对防水板有利,分项系数取1.0。
(3)防水板计算模型。
防水板实际上是四角支承于独立基础上的双向板,防水板的计算采取无梁楼盖的计算模型,按纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带,板带的宽度取垂直于计算方向柱距的一半,如图2,内力分析采用经验系数法。
只要算出垂直荷载作用下两个方向板的总弯矩Mox,Moy,乘以相应的经验系数,即可求出各板带各截面的弯矩设计值。
承台计算书桩加防水板
该承台平面尺寸为2780×2780，高取120０;柱截面尺寸取a×b=６0０×600；取该处Ｌx取8．4米,Ｌy取7.2米,偏于安全。计算时，仅取Ｘ向配筋计算,作为X、Ｙ向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算:
该处防水板荷载设计值为：
qwｊ=1.４qw2-(qａ+qｓ)
a=
=2780
取L=Ｌx＝84０0，偏于安全。
ａ/L=0．３3
根据下表：
防水板的平均固端弯矩系数
a/L
0．2
0．2５
０.3
0．3５
一、防水板荷载计算:
1、200厚防水板建筑面层重量qa0.２×２０=42、450厚防水板自重qs0.4５×25＝１１.2５
3、顶标高为－３.7m部位防水板的水浮力ｑw１[-0．７5－(-3.７-０．45)］×10=34
４、顶标高为－４.3m部位防水板的水浮力qw2[-０.75-(-4.３-0.45)]×10=40
βhsαfｔb0ｈ0＝４925千牛≥V
满足要求
6、承台局部受压验算:
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7．8.1-1）
Fｌ≤１.35βcβｌfcAlｎ
其中，局部压力设计值取为：
Ｆl＝1.2×1190＝1４２8千牛
βc=1.０
经计算：
Al＝400×400=160000mｍ２，Ab＝８00×80０=6４0０00mｍ2,Aln=114784ｍm2，βｌ=２
=4596千牛
经计算:
λ=0.25,β０=1.8６６,βｈp＝0．966,ｕm=32０0mｍ
βhpβoumftho=9961千牛≥Fl
满足要求
４、承台角桩冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》(JＧＪ9４-２008)(5.9.８-1）
防水板计算
防水板荷载计算1．防水板荷载计算：防水板厚450：抗浮设计水位：147.5车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143Q水=10x(147.5-143)=45Q自重=0.45x25=11.2545-11.25=33.75 (取34)2.抗浮计算：地下车库恒载：±0.00层：25.15-3.6层：8.02-7.1层：0.45x25=11.25∑=44.420.9x44.42=40< Q水=453.防水板计算：1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。
防水板厚450：q=34,lx=7.8,ly=6.1Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处：X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156，As=16@160（强度1130），16+16@100（裂缝）；Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81，As=14@150（强度1026），14@150（裂缝）；2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下：（1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算（3）SLAB楼板数据生成（4）楼板分析与配筋设计（5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。
3）。
用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。
4.防水板考虑裂缝配筋计算结果：砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm钢筋数量、直径M(Mk)、Mk（板底）M(Mk)、Mk（板顶）12@1009114@20060 7214@1808714@15083 11416@200101(75) 122(90)16@18090 11716@150105 137 16@200+14@200182(135)16@200+16@200202 (150)16@200+18@200225(167)16@200+20@200240(178)16@200+22@200256(190)18@200124(92) 148.5(110)18@18011118@200+14@200205 (152)18@200+16@200227(168)18@200+18@200240(178)5.水浮力作用下独基配筋计算：1）. lx=7.8,ly=5.6,ax=ay=2.6(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=120M1=120x1.05=127(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：A=2.6,a/l=2.6/7.8=0.33，查表4.3.2，得k=0.052,则M2=me=kqlxly=0.052x34x5.6x7.8=77, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2100/2.6∧2-34=277M3=0.5x277x1.05ˇ2=152∑M=127+77+152=356As=1052 配筋14@1002）. lx=7.8,ly=7.8,ax=ay=3.0(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=147M1=147x1.25=184(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：a=3,a/l=3/7.8=0.385，查表4.3.2，得k=0.042,则M2=me=kqlxly=0.042x34x7.8x7.8=86, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2950/3ˇ2-34=394 M3=0.5x294x1.25ˇ2=230∑M=1.35x（184+86+230）=675As=2014 配筋16@100。
桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤
某地块保障性住房项目桩基础计算书Ⅰ、基础设计信息：1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。
2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用800，桩身砼等级C30.3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。
4、桩长选用≥13m.5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / /<3-1> 0.68 3.2 12 38.4<4-1> -1.32 2 50 100<6-1> -4.62 3.3 80 264<6-2> -14.02 9.4 140 1316根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60<4-1> -1.05 1.5 50 75<4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280<6-3> -6.55 1.5 / /根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20<3-1> 2.53 2.7 12 32.4<4-1> 0.03 2.5 50 125<4-2> -1.77 1.8 25 45<6-1> -3.77 2 80 160<6-2> -10.27 6.5 140 910根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10<3-1> -0.65 6 12 72<4-1> -1.55 0.9 50 45<4-2> -2.95 1.4 25 35<6-1> -5.35 2.4 80 192<6-2-1> -15.65 10.3 / /Ⅱ、详细计算结果如下：1、单桩竖向承载力验算：a ）选取钻孔ZK116，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩长13mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1Q uk =π0.8×（12×4+50×1.5+75×2+140×2）+1×5000π×0.82/4 =1390+2512=3902KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNb ）选取钻孔ZK121，以强风化岩层为持力层，按摩擦桩计算，桩长按进入持力层7mp pk p i sik si rk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.6-2，取ψsi =1，ψp =1Q uk =π0.8×（12×3.2+50×2+80×3.3+140×7）+1500π×0.82/4 =3472.5888+753.6=4226KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNc ）选取钻孔ZK129，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩端进入持力层2.65mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1.40Q uk =π0.8×（12×5.65+50×0.9+25×1.4+80×2.4）+1.40×5000π×0.82/4 =853.5776+3516.8=4370KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KN综上，单桩竖向承载力特征值取R a =2000KN 。
防水板计算
条件：±0.00=46.4米，抗浮水位43.5米，地下两层，基础底标高-12米，覆土深2.4米。
CFG 地基处理，修正前地基承载力280KPa独立柱基础加防水板计算1. 防水板及其以上土重标准值：q sl =20*1.4=28KN/㎡ 防水板水浮力标准值：q sw =10*9.1=91 KN/㎡在地下水浮力控制的内力组合时，防水板的荷载设计值为：q wj =1.4*91-1.0*28=99.4 KN/㎡ 2. 柱网8.1*8.1米顶板覆土重：18*2.4=43.2 KN/㎡ 板厚500mm ：25*0.5=12.5 KN/㎡ 活荷载：10 KN/㎡ 地下二层顶：板厚400mm ：25*0.4=10 KN/㎡ 活荷载：2.5 KN/㎡ 面层荷载取1 KN/㎡基本组合式柱轴标准力：（43.2+12.5+0.5+10+10+2.5+1）*8.12≈5200 KN 基本组合式柱轴设计值力：5200*1.3=6760 3. 独立基础尺寸： 埋深：1.4米，f a =f ak +ηb γ(b -3)+ηd γm (d-0.5)=280+1.0*10*（1.4-0.5）=289KPa㎡1.182894.1*205200p G +F kK =+==A ，基础选用4.5*4.5，基础厚取800mm,H 0=750mm 。
冲切计算：A L =0.25(4500+700+2*750)（4500-700-2*750）=3.85㎡。
a m =(700+2*750+700)/2=1.46m Fl=pjAl=6760/4.52*3.85=1285KN βhp =1, f t =1.71Fl ＜0.7βhp f t a m h 0=0.7*1*1.71*1460*760/1000=1328 KN 满足。
4. 防水板传给独立基础的等效荷载计算m /2515.45.4*25.4*5.4-1.8*1.84.99)(2)(KN a a a a l l q q y x y x y x wj e =+=+-≈）（）（y x a a a =查表k=0.019m/m .1241.8*1.8*4.99*019.0m KN l l kq y x wj e ==≈5. 独立基础的其他荷载（1） 上部结构传给基础的相应于荷载效应基本组合时，作用在基础顶面的柱底轴向压力值N=6760KN ，则作用在基础底面的平均净反力值2m /3345.4*5.46760pKN j==（2） 水浮力较小（qw ≤qs+qa 或无水浮力作用）时，相应于荷载效应基本组合时，独立基础底面的平均净反力值：2m/3345.4*5.46760p KN j ==（3） 水浮力较大（qw ＞qs+qa ）时，用于基础设计的独立基础底面的平均压力设计值：2m/1105.4*5.45.4*4*251334pKN j=-=6. 独立基础沿柱边缘截面的基础底面弯矩设计值计算。
地下室底板抗水板计算(2013.10.20)(添加了冲切和剪切)
Mx/(0 .9fyh
mm2
实配φ 14 @ 150
实配 As = 1026 mm2
2.裂缝验算:
ho= 423 mm 68. 4/( 最小配筋率 ρmin= 0.20%
实际配筋率 ρ= 0.23%
499 mm2
满足要 求!
构件受力特征系数 αcr= 1.9
钢筋弹性模量 Es= 2.0E+05 N/mm2
50 mm 20 mm
混凝土强度标准值ftk= 2.01
混凝土强度设计值ft= 1.43
柱尺寸 a × b = 水
位 底板上300厚垫层重
0.6 × 340 KN/m2
水净反力准永久值 qj=
25 KN/m2
N/mm2 N/mm2
0.6 m
（扣除 向 （下 扣恒 除 向下恒
ho= 740 mm 420
.1/
1752.2 mm2
实配φ 20 @ 150
最小配筋率 ρmin= 0.20%
三.冲切计算：
㈠.承台边冲切计算：
截面有效高度
ho1= 391 mm
冲切锥计算截面的周长um=2
2*(
（A+ho1+B+ho1）=
2.7
截面高度影响系数
βh= 1.00
系数 βs= 系数η1=0.4+1.2/βs =
系数 αs=
2 0.
4+ 40
1.00
系数η2=0.5+αsho1/(4 um) =
最小配筋率 ρmin= 0.20%
实配 As = 1696 mm2
实际配筋率 ρ= 0.38%
1499.8 mm2
满足要 求!
2.裂缝验算:
六桩桩基承台计算书
六桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 六桩承台计算类型: 自动计算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H(自动计算)=1300mm承台端部高度h(自动计算)=1300mmx方向桩中心距A=1500mmy方向桩中心距B=1500mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C45 ft_c=1.80N/mm2, fc_c=21.1N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=11500.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.500+2*1.500+0.500=4.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+1.500+0.500=2.500m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.300-0.040=1.260mho1=h-as=1.300-0.040=1.260mh2=H-h=1.300-1.300=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A=-1.500m, y1=-0.5*B=-0.750m)2号桩 (x2=0, y2=-0.5*B=-0.750m)3号桩 (x3=A=1.500m, y3=-0.5*B=-0.750m)4号桩 (x4=A=1.500m, y4=0.5*B=0.750m)5号桩 (x5=0, y5=0.5*B=0.750m)6号桩 (x6=-A=-1.500m, y6=0.5*B=0.750m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=9.000m∑y i=y12*6=3.375mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*xi/∑x i2+Vx*H *x i/∑x i2+(-Vy)*H *y1/∑y i2N1=11500.000/6-0.000*(-0.750)/3.375+0.000*(-1.500)/9.000+0.000*1.300*(-1.500)/9.000-0.000*1.300*(-0.750)/3.375=1916.667kNN2=11500.000/6-0.000*(-0.750)/3.375+0.000*0.000/9.000+0.000*1.300*0.000/9.000-0.000*1.300*(-0.750)/3.375=1916.667kNN3=11500.000/6-0.000*(-0.750)/3.375+0.000*1.500/9.000+0.000*1.300*1.500/9.000-0.000*1.300*(-0.750)/3.375=1916.667kNN4=11500.000/6-0.000*0.750/3.375+0.000*1.500/9.000+0.000*1.300*1.500/9.000-0.000*1.300*0.750/3.375=1916.667kNN5=11500.000/6-0.000*0.750/3.375+0.000*0.000/9.000+0.000*1.300*0.000/9.000-0.000*1.300*0.750/3.375=1916.667kNN6=11500.000/6-0.000*0.750/3.375+0.000*(-1.500)/9.000+0.000*1.300*(-1.500)/9.000-0.000*1.300*0.750/3.375=1916.667kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A-bc/2-bp/2=1.500-0.600/2-0.400/2=1.000mαoy=B/2-hc/2-bp/2=1.500/2-0.600/2-0.400/2=0.250m因为αoy<0.2*ho, 所以αoy=0.2*ho=0.252m3. λox=αox/ho=1.000/1.260=0.794λoy=αoy/ho=0.252/1.260=0.2004. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.794+0.2)=0.845βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.1005. 因 H=1.300m 所以βhp=0.958γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(11500.000-0.000)=11500.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.845*(600+252)+2.100*(600+1000)]*0.958*1.57*1260=15470.48kN≥γo*Fl=11500.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=1916.667kN2. a1x=A-bc/2-bp/2=1.500-0.600/2-0.400/2=1.000ma1y=(B-hc-bp)/2=(1.500-0.600-0.400)/2=0.250m因为 a1y<0.2*ho1 所以 a1y=0.2*ho1=0.252m3. λ1x=a1x/ho1=1.000/1.260=0.794λ1y=a1y/ho1=0.252/1.260=0.2004. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.794+0.2)=0.564β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.200+0.2)=1.400C1=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700mC2=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700m5. 因 h=1.300m 所以βhp=0.958γo*Nl=1.0*1916.667=1916.667kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.564*(700+252/2)+1.400*(700+1000/2)]*0.958*1.57*1260 =4067.415kN≥γo*Nl=1916.667kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+2*A+C=0.500+2*1.500+0.500=4.000mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.260*(1-0.600/4.000)]*4.000=4.000mby1=By=C+B+C=0.500+1.500+0.500=2.500mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.260*(1-0.600/2.500)]*2.500=2.500m2.计算剪切系数因 0.800ho=1.260m<2.000m,βhs=(0.800/1.260)1/4=0.893ax=A-1/2*bc-1/2*bp=1.500-1/2*0.600-1/2*0.400=1.000mλx=ax/ho=1.000/1.260=0.794βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.794+1.0)=0.976ay=(B-hc-bp)/2=(1.500-0.600-0.400)/2=0.250mλy=ay/ho=0.250/1.260=0.198因为λy<0.3 所以λy=0.3βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.300+1.0)=1.3463. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=1916.667+1916.667=3833.333kNN34=N3+N4=1916.667+1916.667=3833.333kN所以 Vx=max(|N16|, |N34|)=3833.333kN因为 N123=N1+N2+N3=1916.667+1916.667+1916.667=5750.000kNN456=N4+N5+N6=1916.667+1916.667+1916.667=5750.000kN所以 Vy=max(|N123|, |N456|)=5750.000kNγo*Vx=1.0*3833.333=3833.333kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.893*0.976*1.57*2500*1260=4307.152kN≥γo*Vx=3833.333kNγo*Vy=1.0*5750.000=5750.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.893*1.346*1.57*4000*1260=9508.341kN≥γo*Vy=5750.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(A-1/2*bc)=(1916.667+1916.667)*(1.500-1/2*0.600)=4600.00kN*mMdx34=(N3+N4)*(A-1/2*bc)=(1916.667+1916.667)*(1.500-1/2*0.600)=4600.00kN*m所以 Mx=max(|Mdx16|, |Mdx34|)=max(|4600.00|,|4600.00|)=4600.00kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-hc)/2=(1916.667+1916.667+1916.667)*(1.500-0.600)/2=2587.50kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-hc)/2=(1916.667+1916.667+1916.667)*(1.500-0.600)/2=2587.50kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|2587.50|,|2587.50|)=2587.50kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*4600.00*106/(0.9*1260*360)=11267.9mm2Asx1=Asx/By=11267.9/3=4507mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*2587.50*106/(0.9*1260.000*360)=6338.2mm2Asy1=Asy/Bx=6338.2/4=1585mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1300*1000=1950mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 4507mm2/m选择钢筋⌲28@130, 实配面积为4737mm2/m。
桩承台计算计算书
八、柱局压验算
不需要进行柱局压验算！
九、桩局压验算
不需要进行桩局压验算！
剪切系数:= 1.35
抗剪切荷载计算结果: 1707.46 kN
2)上一位置剪切面受剪计算:
计算剪切荷载:
桩基重要性系数:0= 1.00
最大剪力设计值:V= 423.37 kN
剪切荷载计算结果: 423.37 kN
计算抗剪切荷载:
计算宽度处的承台有效高度:h0=540 mm
混凝土轴心抗拉强度设计值:ft= 1.27 N/mm2
受剪切承载力截面高度影响系数:hs= 1.10
承台计算截面处的计算宽度:b0=1267.54 mm
柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离:a=241 mm
计算截面的剪跨比:= 0.45
剪切系数:= 1.21
抗剪切荷载计算结果: 1160.42 kN
3)左一位置剪切面受剪计算:
计算剪切荷载:
桩基重要性系数:0= 1.00
3．配筋计算:
三桩三角形承台按三向进行配筋计算:
桩基重要性系数:0= 1.00
弯矩设计值:M= 168.91 kN·m
钢筋抗拉强度设计值:fy= 360.00 N/mm2
计算截面处承台的有效高度:h0=540 mm
配筋面积计算结果(总计):As=965.41 mm2
4．配筋结果:
三向:
计算面积(总计):965.41 mm2
L11 =450 mmL12 =850 mm
3．柱计算数据
柱形状:矩形截面高度hc:700 mm截面宽度bc:700 mm
混凝土强度等级: C25
弯矩My设计值:My= 100.00 kN·m
条基+防水板基础计算
住宅基础计算本项目住宅为地上11层、地下一层或二层的小高层，地基为中风化岩石层和CFG复合地基，地基承载力450kpa。
由于楼层层数不高、地基承载力较高，所以可以采用剪力墙下条基和防水板的基础形式，下面介绍一下基础的计算方法：1、读取JCCAD中“恒+活”标准组合，住宅与车库连接一侧，需把车库部分的荷载加到住宅外墙处，可以在PMCAD中墙上加载，或者在JCCAD中以附加线荷载的形式再加入模型中，推荐后者，19号楼输入的线荷载为130KN/M，临近地库的顶板覆土按3.2米厚度计算，以恒载的形式输入。
2、因为在第一步中选取的是“恒+活”标准组合，由于没考虑风荷载常规荷载效应，考虑地基承载力进行折减，又由于内墙下条基有重叠，内墙下的地基承载力进行折减更多一些，外墙折减系数0.9，内墙为0.85。
根据读取的荷载（如临近车库，需加车库的荷载），可用理正或手算的方式计算基础宽度，19号楼共有1m、1.3m、1.5m、1.8m四种基础宽度。
3、根据计算出的宽度在JCCAD交互输入中以地基梁的形式输入到模型当中，翼缘宽即为基础宽，基础高度可取400~600mm，地基梁高大于或等于基础高度或可取基础底至建筑门洞底，地基梁宽度同墙厚，对于洞口下的地基梁高度、宽度可根据弹性地基梁的计算结果进行调整。
4、进行弹性地基梁计算，由于本项目地基为岩石或CFG复合地基，基床反力系数可取20万，再勾选“底面积重复利用”选项。
计算后根据反力和箍筋结果增加或减小地基梁截面尺寸，门洞较宽的下地基梁容易出现抗剪不够的情况，此时可采取增大梁宽度的办法。
可以和建筑专业协商，尽可能减小门洞口宽度，19号楼目前最宽的地基梁为500mm，高度为500mm。
5、经过以上的计算，条基宽度可确定，条基中心与墙中重合。
根据条基划分形成防水板板块，防水板以条基为支座，支座关系按简支计算。
计算防水板传至基础上的线荷载，再把条基按照悬挑板或梁的计算模型进行配筋计算。
六桩桩基承台计算
六桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 六桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-141. 几何参数矩形柱宽bc=800mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1500mm承台端部高度h=1500mmx方向桩中心距A=2000mmy方向桩中心距B=2000mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C60 ft_c=2.04N/mm2, fc_c=27.5N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HPB235 fy=210N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=9559.000kNMx=64.000kN*mMy=-104.000kN*mVx=55.000kNVy=22.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.500+2*2.000+0.500=5.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.500-0.040=1.460mho1=h-as=1.500-0.040=1.460mh2=H-h=1.500-1.500=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A=-2.000m, y1=-0.5*B=-1.000m)2号桩 (x2=0, y2=-0.5*B=-1.000m)3号桩 (x3=A=2.000m, y3=-0.5*B=-1.000m)4号桩 (x4=A=2.000m, y4=0.5*B=1.000m)5号桩 (x5=0, y5=0.5*B=1.000m)6号桩 (x6=-A=-2.000m, y6=0.5*B=1.000m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=16.000m∑y i=y12*6=6.000mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*xi/∑x i2+Vx*H *x i/∑x i2+(-Vy)*H *y1/∑y i2N1=9559.000/6-64.000*(-1.000)/6.000+(-104.000)*(-2.000)/16.000+55.000*1.500*(-2.000)/16.000-22.000*1.500*(-1.000)/6.000=1601.021kNN2=9559.000/6-64.000*(-1.000)/6.000+(-104.000)*0.000/16.000+55.000*1.500*0.000/16.000-22.000*1.500*(-1.000)/6.000=1598.333kNN3=9559.000/6-64.000*(-1.000)/6.000+(-104.000)*2.000/16.000+55.000*1.500*2.000/16.000-22.000*1.500*(-1.000)/6.000=1595.646kNN4=9559.000/6-64.000*1.000/6.000+(-104.000)*2.000/16.000+55.000*1.500*2.000/16.000-22.000*1.500*1.000/6.000=1585.313kNN5=9559.000/6-64.000*1.000/6.000+(-104.000)*0.000/16.000+55.000*1.500*0.000/16.000-22.000*1.500*1.000/6.000=1588.000kNN6=9559.000/6-64.000*1.000/6.000+(-104.000)*(-2.000)/16.000+55.000*1.500*(-2.000)/16.000-22.000*1.500*1.000/6.000=1590.688kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A-bc/2-bp/2=2.000-0.800/2-0.400/2=1.400mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.000/2-0.600/2-0.400/2=0.500m3. λox=αox/ho=1.400/1.460=0.959λoy=αoy/ho=0.500/1.460=0.3424. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.959+0.2)=0.725βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.342+0.2)=1.5485. 因 H=1.500m 所以βhp=0.942γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(9559.000-0.000)=9559.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.725*(600+500)+1.548*(800+1400)]*0.942*1.43*1460=15882.38kN≥γo*Fl=9559.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=1601.021kN2. a1x=A-bc/2-bp/2=2.000-0.800/2-0.400/2=1.400ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.000-0.600-0.400)/2=0.500m3. λ1x=a1x/ho1=1.400/1.460=0.959λ1y=a1y/ho1=0.500/1.460=0.3424. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.959+0.2)=0.483β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.342+0.2)=1.032C1=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700mC2=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700m5. 因 h=1.500m 所以βhp=0.942γo*Nl=1.0*1601.021=1601.021kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.483*(700+500/2)+1.032*(700+1400/2)]*0.942*1.43*1460 =3743.890kN≥γo*Nl=1601.021kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+2*A+C=0.500+2*2.000+0.500=5.000mbx2=bc=0.800mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.460*(1-0.800/5.000)]*5.000=5.000mby1=By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.460*(1-0.600/3.000)]*3.000=3.000m2.计算剪切系数因 0.800ho=1.460m<2.000m,βhs=(0.800/1.460)1/4=0.860ax=A-1/2*bc-1/2*bp=2.000-1/2*0.800-1/2*0.400=1.400mλx=ax/ho=1.400/1.460=0.959βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.959+1.0)=0.893ay=(B-hc-bp)/2=(2.000-0.600-0.400)/2=0.500mλy=ay/ho=0.500/1.460=0.342βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.342+1.0)=1.3043. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=1601.021+1590.688=3191.708kNN34=N3+N4=1595.646+1585.313=3180.958kN所以 Vx=max(|N16|, |N34|)=3191.708kN因为 N123=N1+N2+N3=1601.021+1598.333+1595.646=4795.000kNN456=N4+N5+N6=1585.313+1588.000+1590.688=4764.000kN所以 Vy=max(|N123|, |N456|)=4795.000kNγo*Vx=1.0*3191.708=3191.708kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.860*0.893*1.43*3000*1460=4814.146kN≥γo*Vx=3191.708kNγo*Vy=1.0*4795.000=4795.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.860*1.304*1.43*5000*1460=11707.873kN≥γo*Vy=4795.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(A-1/2*bc)=(1601.021+1590.688)*(2.000-1/2*0.800)=5106.73kN*mMdx34=(N3+N4)*(A-1/2*bc)=(1595.646+1585.313)*(2.000-1/2*0.800)=5089.53kN*m所以 Mx=max(|Mdx16|, |Mdx34|)=max(|5106.73|,|5089.53|)=5106.73kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-hc)/2=(1601.021+1598.333+1595.646)*(2.000-0.600)/2=3356.50kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-hc)/2=(1585.313+1588.000+1590.688)*(2.000-0.600)/2=3334.80kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|3356.50|,|3334.80|)=3356.50kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*5106.73*106/(0.9*1460*210)=18506.7mm2Asx1=Asx/By=18506.7/3=6169mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*3356.50*106/(0.9*1460.000*210)=12163.9mm2Asy1=Asy/Bx=12163.9/5=2433mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1500*1000=2250mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 6169mm2/m计算钢筋面积超出一般选筋范围，请用户自行选择配筋方案。
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桩承台计算承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6.一、设计资料1、承台信息承台高：1500mm2、桩信息桩截面宽：640mm(0.8D)单桩承载力：3100.00kN3、混凝土信息混凝土等级：C304.设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力）二、计算结果35 SATWE基本组合:1.20⨯恒-1.40⨯风y+0.70⨯1.40⨯活采用公式：在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合）1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用)Y方向配筋计算：M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 . 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518 满足要求。
. 计算纵向受拉筋面积As ＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm 2 . 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm 2/m 实配钢筋为：T:X&YC22@160(As=2376) B:XC22@160 (As=2376) YC22@100 (As=3801)[考虑上部角桩偏置，适度加强了Y 向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋]2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全）冲切力:F l =4128-278.64=3849.36KN （278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值）βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。
3、角桩冲切计算：采用“桩基规范”5.9.8条,公式如下： N l ≤[β1x (c 2+a 1y /2)+β1y (c 1+a 1x /2)]βhp f t h 0βlx =0.56λ1x + 0.2 βly =0.56λ1y + 0.2α1x =0. λ1x =0.25 c 1= 1120. α1y = 900. λ1y =0.65 c 2= 1000. h 0= 1380. β1x =1.24 β1y = 0.660 βhp =0.942 f t = 1.430 Q pc =[β1x (c 2+α1y /2)+β1y (c 1+α1x /2)]βhp f t h 0 = 4716.51kN > N l = 3849.36 kN角桩冲切满足要求。
4、承台抗剪计算：承台剪力V （不计承台及以上土重）：3849.36KN 采用“桩基规范”5.9.9条,公式如下： V ≤βhs af t b 0h 0a =1.75λx + 1βhs =(800h 0)1/4h0=1380. αy= 900. λy=0.652V pl = βhs[1.75/(λ+1.0)]b0h0f t=0.899⨯[1.75/(0.652+1.0)]⨯5000.⨯1380.⨯1.430/1000= 9396.65 kN > V=3849.36 kN承台抗剪满足要求。
5、承台局压计算：取桩最大反力对应荷载组合，墙最大压力为2190KN/m,取1m长墙体计算：A l=0.25*1.0=0.25m2 A b=0.75*1.0=0.75 m2βl= sqrt(A b / A l)= sqrt(0.75 / 0.25)=1.732按混凝土规范附录D式D5.1-1（不考虑承台钢筋的有利影响，按素混凝土构件计算）ω=1.0 fcc=0.85*14.3=12.155所以：1.0*1.732*12.155*0.25*1000=5263.115KN>2190KN承台局压满足受力要求。
承台梁计算承台梁下的桩布置基本为墙下布桩，承台梁受力最不利的位置为8轴/C轴或14轴/C轴的CTL-A5(1)，取桩反力比较大的14轴位置处计算，最不利荷载组合为：SATWE基本1.35恒+0.98活.一、设计资料1、梁信息梁截面：1200*12002、混凝土信息混凝土等级：C30二、计算结果计算简图如下图示：截面内力左支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力1447.57 kN,跨中: 正弯矩 1792.74 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力-2979.53 kN,右支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力-2979.53 kN,配筋计算（受弯取跨中截面，受剪取右支座）受剪计算：[箍筋为C10@100(8),Asv=628]判断深受弯构件类型lo/h=2700/1200=2.250, 2<lo/h<5, 属于一般深受弯构件。
计算梁截面有效高度和腹板高度ho=h-as=1200-240=960mmhw=ho=960mm确定跨高比lo/h=2700/1200=2.250确定受剪面是否符合条件当hw/b=960/1200=0.800≤4 时V≤(1/60)*(10+lo/h)*(βc*fc*b*ho)/γo混规(G.0.3-1)=(1/60)*(10+2.250)*(1.0*14.3*1200*960)/1.0=3363.360kN截面符合条件。
确定是否需按构造配筋[0.7*(8-lo/h)*ft*b*ho/(3*1000)+1.25*(lo/h-2)*fyv*Asv*ho/(3*Sh*1000)]/γo=[0.7*(8-2.250)*1.43*1200*960/(3*1000)+1.25*(2.250-2)*360*628*960/(3*100*1 000)]/1.0=2436.288<V=2979.530kN不符合构造要求，需计算水平分布钢筋。
计算水平分布钢筋令x=V*γo-0.7*(8-lo/h)*ft*b*ho/3-1.25*(lo/h-2)*fyv*Asv*ho/(3*Sh)=2979.530*1.0-0.7*(8-2.250)*1.43*1200*960/3/1000-1.25*(2.250-2)*360*628*960/(3*100*1000)=543.242kNAsh=6*x*1000*Sv/((5-lo/h)*fyh*ho)=6*543.242*1000*200/((5-2.250)*360*960)=686mm2验算最小配筋率ρsh=Ash/(b*Sv)=686/(1200*200)=0.286％≥ρsh,min=0.200％混规(G.0.12)满足最小配筋率要求实配N6C16(Ash=1206)受弯计算判断深受弯构件类型：lo/h=2700/1200=2.250≤2.5, 属于深梁。
计算梁截面有效高度：ho=h-as=1200-120=1080mm计算内力臂长度 (lo≥h)计算截面受压区高度αd=0.8+0.04*lo/h=0.8+0.04*2700/1200=0.890混规 (G.0.2-3)z=αd*(ho-0.5x) 混规(G.0.2-2)a1*fc*b*x=fy*As; 混规(6.2.10-2)M=fy*As*z 混规(G.0.2-1)=fy*As*ad*(ho-x/2);=a1*fc*b*x*ad*(ho-x/2);令A=a1*fc*b*ad=1.00*14.3*1200*0.890=15272.40mm2x=(A*ho±sqrt(A2*ho2-2*A*M))/A=(15272.40*1080±sqrt(15272.402*10802-2*15272.40*1792.740*106))/15272.40 =114.789mmξb＝β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518x<=ξb*ho＝0.518*1080.000=559.059mm 属于适筋情况，受压区高度满足要求。
因为x＜0.2ho=0.2*1080=216mm, 所以取 x=216mm。
计算内力臂长度z=αd*(ho-0.5x)=0.890*(1080-0.5*216)=865.08mm 混规(G.0.2-2) 计算纵向受拉钢筋As=M/(fy*z)*γo=1792.740*106/(360*865.08)*1.0=5757mm2混规(G.0.2-1) 验算配筋率ρ=As/(b*h)=5757/(1200*1200)=0.400％≥ρmin=0.200％混规(G.0.12)实际配筋：梁顶部8C22（As=3041），底部16C22(As=6082).防水板计算取防水板跨度最大的位置：1~7/E~D，进行防水板的计算。
一、设计资料1、防水板信息板厚：400mm2、混凝土信息混凝土等级：C303、防水板底标高6.400(绝对高程)，抗浮设防水位标高9.000(绝对高程)二、计算结果设计水浮力：1.40*(9-6.4)*10=36.4KN/m2几何参数计算跨度: Lx = 3700 mm; Ly = 6900 mm板厚: h = 400 mm材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.150%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 120mm保护层厚度: c = 100mm荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 0.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 26.000kN/m2计算方法:弹性板边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=400-120=280 mm配筋计算(lx/ly=3700/6900=0.536<2.000 所以按双向板计算):X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0389+0.0051*0.200)*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72 = 19.900 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*19.900×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0183) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.018) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.018/360= 199mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 199/(1000*400) = 0.050%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754 mm2Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0051+0.0389*0.200)*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72 = 6.422 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.422×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0063) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.006) = 0.0064) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.006/360= 64mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 64/(1000*400) = 0.016%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754mm2X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0818*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72= 40.769 kN*m2) 确定计算系数αs= γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*40.769×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0363) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.036) = 0.0374) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.037/360= 412mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 412/(1000*400) = 0.103%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600mm2采取方案12@150, 实配面积754 mm2X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0818*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72= 40.769 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*40.769×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0363) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.036) = 0.0374) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.037/360 = 412mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 412/(1000*400) = 0.103%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754mm2Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72= 28.440 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*28.440×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0253) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.0264) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.026/360 = 286mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 286/(1000*400) = 0.071%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754 mm2Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*0.000+1.400*26.000)*3.72= 28.440 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*28.440×106/(1.00*14.3*1000*280*280)= 0.0253) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.0264) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*280*0.026/360= 286mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 286/(1000*400) = 0.071%ρ<ρmin = 0.150% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.150%*1000*400 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754 mm2跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0389+0.0051*0.200)*(0.000+26.000)*3.72 = 14.214 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0389+0.0051*0.200)*(0.000+1.0*26.000)*3.72 = 14.214 kN*m 计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 14.214×106/(0.87*280*603) = 96.766 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 14.214×106/(0.87*280*603) = 96.766 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*400= 200000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 603/200000 = 0.301%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.301%*96.766) = -3.378因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.301%*96.766) = -3.378因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 603/(1000*280) = 0.215%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*603*2802/[1.15*-3.378+0.2+6*6.667*0.215%/(1+3.5*0.0)]= 1.832×104 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*603*2802/[1.15*-3.378+0.2+6*6.667*0.215%/(1+3.5*0.0)]= 1.832×104 kN*m2计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 14.214/(14.214*(2.0-1)+14.214)*1.832×104= 9.159×103 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 1.832×104/2.0= 9.159×103 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(9159.325,9159.325)= 9159.325计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/B= 0.00248*(0.000+1.0*26.000)*3.74/9.159×103= 1.319mm验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3700/200=18.500mmfmax=1.319mm≤fo=18.500mm，满足规范要求!裂缝宽度验算:（取弯矩最大的支座计算）1) M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0818*(0.000+1.00*26.000)*3.72= 29.121 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=29.121×106/(0.87*280*754)=158.547N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/A te 混规(7.1.2-4)=754/200000 = 0.0034因为ρte=0.0034 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*158.547)=0.2767) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eq.word格式,d eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*12*12/(7*1.0*12)=129) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.276*158.547/2.0×105*(1.9*65+0.08*12/0.0100)=0.091mm ≤ 0.20, 满足规范要求, 专业.专注.。