吊耳承重计算书
轴式吊耳计算书
轴式吊⽿计算书This calculation sheet is prepared referring to HG/T 21574-2008.设备起吊重量 Equipment lifting weight Q =kg轴式吊⽿的数量 Trunnion number n =管轴材料 Material of trunnion Yield strength of trunnion material at ambient temp.管轴外径 Diameter of trunnionD O =mm S =mm 管轴长度 Length of trunnion L =mm 垫板厚度 Thickness of pad S'=mm壳体材料 Shell material Yield strength of shell material at ambient temp.Weld attaching trunnion to shell 焊缝系数 weld coefficientΦ=钢丝绳与垂直⾯的夹⾓ Angle of sling α =°综合影响系数 Dynamic factorc =许⽤应⼒ Allowable stress:[σ]=σs1/1.50.00Mpa项⽬号 ITEM NO.⽂件号 DOC. NO.Mpa MPa 输⼊数据即可⾃动计算σs1=a =壳体材料在常温的屈服强度管轴与壳体连接焊缝根部的宽度 Bottom width of groove 管轴的许⽤拉伸和弯曲应⼒Allowable tensile and compressive stress of trunnion materialσs2=管轴材料在常温的屈服强度本计算书是参照HG/T21574-2008编制的。
输⼊数据 Input DataAX型轴式吊⽿的计算Calculation of Type AX Trunnion Lug管轴有效厚度 Effective thickness of trunnion mm。
吊耳强度计算书
3.2吊耳强度校验
3.2.1正应力
将P=35169N，Fmin=80×25mm2=2000mm2，代入公式
…………………………………………（2）
得σ=17.6Mpa
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.3Mpa
3.2.2切应力
将P=35169N，Amin=150×25mm2=3750mm2，代入公式 …………………………………………（3）
计算
结论
1.原始数据：
1.1最大起吊重量：4780kg
1.2吊耳数量和分布：2只对称分布
1.3吊耳尺寸及焊接方式，见图1
1.4吊耳材质：20钢
1.5吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
2.1吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中：P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
图1
图2
C不均匀受力系数C＝1.5～2
n同时受力的吊耳数，n=2
2.2吊耳的强度校验公式
…………………………………………（2）
…………………………………………（3）
式中： 垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=108.3Mpa
计算
结论
得τ=9.4Mpa
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以，吊耳强度满足要求。
3.3吊耳的焊缝强度校核
如图1和图2所示，将D=46892N， ×8=5.7mm，∑l=（110×2+25）×2=490mm,代入公式 ，
计算得τh=16.8Mpa
吊耳强度计算书
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm²），[τhσb
3.计算
将D=4780×9.81N=46892N，C=1.5.N=2代入公式
……………………………………………………（1）
得P=35169N
3.2吊耳强度校验
3.2.1正应力
将P=35169N，Fmin=80×25mm²=2000mm²，代入公式
D起重量(包含工艺加强资料)（N）
C不均匀受力系数C＝1.5～2
n同时受力的吊耳数，n=2
2.2吊耳的强度校验公式
2.2.1正应力
…………………………………………（2）
2.2.2切应力
…………………………………………（3）
式中： 垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
计算得τh=Mpa
τh=Mpa﹤[τh
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
图1
图2
2.3吊耳的焊缝强度计算公式
本结构中：a）吊耳底面（如图1所示，110mm焊接面）焊接于井座配对法兰之上，焊接时不开坡口；同时b）吊耳正面（如图1所示，150mm焊接面）焊接于侧板（扬水管）上，焊接时不开坡口。
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
计算之巴公井开创作
结论
1.原始数据：
最大起吊重量：4780kg
1.2吊耳数量和分布：2只对称分布
1.3吊耳尺寸及焊接方式，见图1
1.4吊耳材质：20钢
1.5吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
2.1吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
吊耳计算书
吊耳及吊具计算书1.钢筋吊环计算σ=9807*G/n.A≤[σ]σ：吊环承受拉应力n：吊环的截面个数：1个吊环2，2个吊环为4，4个吊环为6。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：吊环的允许拉应力，取50N/mm2，（考虑动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数，钢筋角度影响系数等）。
（公路桥涵施工规范）（1）.类型1：4个Φ16吊环能承受的最大重量：G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t（2）.类型1：4个Φ20吊环能承受的最大重量：G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t（3）.类型2：4个Φ22吊环能承受的最在重量：G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t（4）.类型2：4个Φ25吊环能承受的最在重量：G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t（5）.类型3：4个Φ28吊环能承受的最在重量：G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t（6）.类型3：4个Φ32吊环能承受的最在重量：G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t2、钢板吊耳计算a.按钢板容许拉应力计算σ=9807*K*G/n*A≤[σ]σ：吊耳承受拉应力。
K：动力系数，取1.5。
n：吊耳的截面个数：1个吊耳2，2个吊耳为4，4个吊耳为6。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：钢板容许拉应力，取80N/mm2b.按钢板局部承压计算σ’=9807*K*G/n*A≤[σ]σ’：吊耳钢板承受压应力。
K：动力系数，取1.5。
n：吊环数量：1个吊耳1，2个吊耳为2，4个吊耳为3。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：吊环的容许压应力，取215N/mm2c.按板板承受剪应力计算τ=9807*K*G/n*A≤[σ]τ：吊耳承受剪应力。
吊耳计算说明书
7.4 主吊耳管式强度校核图1 主吊耳管式平面图7.4.1 计算惯性矩与抗弯模量管口内径：d = D1-2×T1= 480.00-2×18.00= 444.00 (mm)式中，D1、T1如图1所示。
吊耳横截面面积：A = π/4×(D12-d2)+d×(T5+T6)-T5×T6= π/4×(480.002-444.002)+444.00×(14.00+14.00)-14.00×14.00= 38361.48 (mm2)式中，D1、T5、T6如图1所示。
惯性矩：I0 = π/64×(D14-d4)+T5×d3/12+d×T63/12-T5×T63/12 = π/64×(480.004-444.004)+14.00×444.003/12+444.00×14.003/12-14.00×14.003/12= 800313846.18 (mm4)式中，D1、T5、T6如图1所示。
B-B截面处抗弯模量：Wb = 2×I0/D1= 2×800313846.18/= 3334641.03 (mm3)7.4.2 危险截面校核竖向载荷：Fv = Q×9.8×1000×(m×n0×n1)/2= 130.00×9.8×1000×(1.20×1.10×1.00)/2= 840840.00 (N)式中Q——吊耳额定载荷(t)；m——安全系数；n0——动载系数；n1——不均匀系数。
横向载荷：Fh = Fv/tgα= 840840.00/tg90.00°= 0.00 (N)式中，α为索具与吊耳中心线夹角。
径向弯矩：Mb = Fv×L1= 840840.00×200.00= 168168000.00 (Nmm)式中，L1如图1所示。
吊耳计算【范本模板】
[]22v 22k P R r f d R rσδ+=⋅≤- （1） 式中：k-动载系数，k=1.1；-板孔壁承压应力，MPa ；P —吊耳板所受外力，N;δ—板孔壁厚度，mm ；d —板孔孔径，mm ；R-吊耳板外缘有效半径，mm ；r-板孔半径，mm ；[]v f -吊耳板材料抗剪强度设计值，N/mm 2;载荷P=25t 的板式吊耳,材质Q345A 。
选择55t 卸扣，卸扣轴直径70mm ，取板孔r=40mm ，R=150mm ，,030mm δ=.Q345A 强度设计值[]v f =180Mpa 。
拉曼公式校核吊耳板孔强度σ=1.1×25×9800／30×80×（22500+1600）／22500－1600)=129 Mpa ＜180Mpa 故安全.a. 当吊耳受拉伸作用,焊缝不开坡口或小坡口时，属于角焊缝焊接,焊缝强度按《钢结构设计规范》中式7.1。
3-1校核，即：w f f f e wN f h l σβ=≤⋅ （2） 式中：f σ—垂直于焊缝方向的应力，MPa ；N-焊缝受力， N=kP=1.4P, 其中k=1.4为可变载荷分项系数,N;e h -角焊缝的计算厚度，0.7ef h h =,f h 为焊角尺寸，mm ；w l —角焊缝的计算长度，取角焊缝实际长度减去2f h ，mm;f β-角焊缝的强度设计增大系数，取 1.0f β=；w f f —角焊缝的强度设计值,N/mm 2；抬尾吊耳在受力最大时为拉伸状态,按吊耳受拉伸校核焊缝强度。
由式（2)按角焊缝校核f ＝1.4×25×98000／0.7×10（600－2×10)1.22×2=34。
6MPa ＜180Mpa。
吊耳受力及强度验算.
吊耳受力及强度验算.1. 吊耳受力及强度验算油醇分离器均无吊耳如用捆绑方法吊装,吊装难度大、费时、费工,且不经济。
现用60mm厚的钢板组焊吊耳,用8根设备大盖螺栓固定在顶端筒部上。
现根据设备装配图。
进行吊耳受力及强度验算。
1.1受力验算1.1.1设备重量P'=Q'-Q1-Q2-Q3-Q4=106.7-0.338-23.023-2.351-0.326=80.662t Q'——厂方给定设备重量Q'=106.7tQ1——油罐环重Q1=0.338tQ2——大盖重Q2=23.023tQ3——主螺柱Q3=2.351tQ4——主螺母Q4=0.326t1.1.2 计算重量P=(P'+g*K*K1 =(80.662+2.5×1.1×1.1=106.3t g——索具重g=2.5tK——动载系数取K=1.1K1——不均衡系数取K1=1.11.1.3 吊装时每根螺栓受力P1=P/n=106.3/8=13.29tn——吊装时使用螺栓根数n=8根1.1.4 按设计压力推算每根螺栓受力设备设计压力N=16Mpa,设备大盖受压面直径d2=22cm大盖螺栓36根,螺栓最小断面d1=9.7cmP2=(πd2/4*N÷36=(π*2202/4×160÷36=168947Kg按设计压力推算每根螺栓受力168.947t,大于吊装时每根螺栓受力13.29t,安全。
2. 螺栓抗剪验算2.1 每根螺栓永受剪力σ=50/8=6.25t2.2 每根螺栓断面积F=πd2/4=π*9.72/4=73.898cm22.3 螺栓剪应力τ=σ/F=6250÷73.898=84.6Kg/cm2安全3. 吊耳强度验算3.1 吊耳受力吊装时使用4个吊耳。
P"=P/4=106.3÷4=26.6t3.2 3-4断面σ=〔P"(4R2+d2〕÷〔δ*d(4R2-d2〕=〔26600×(4×152+10.82〕÷〔6×10.8×(4×152-10.82〕=533Kg/cm23.3 1-1 断面σ1= P"/〔(20-10.8×6〕=26600÷〔(20-10.8×6〕=481Kg/cm2 3.4 耳板弯矩M=P*L/4=26600×44.28÷4=294462Kg·cm3.5 吊耳断面系数ψ=6×43.52÷6=1892cm23.6 弯应力σ=M/ψ=294462÷1892=155 Kg/cm23.7 耳板许用应力耳板杆质A3钢板厚60mm,属第三组,其屈服限σs=2200 Kg/cm2,取安全系数n=1.8〔σ〕=σs/n=2200÷1.8=1222 Kg/cm2〔σ〕>σ安全4. 耳板焊缝受力及强度验算4.1 支点受力(焊缝受力N'= P''/2=26.6÷2=13.3t4.2 焊缝弯矩M= N'×12=13300×12=159600 Kg·cm4.3 断面积F=2×0.7×h×L=2×0.7×1×43.5=60.9cm2h ——焊缝高h=10mmL ——焊缝长L=435mm4.4 焊缝断面系数ψ=2×(0.7hL2/6=2×(0.7×1×43.52÷6=441m3 4.5 弯应力σM=M/ψ=159600÷441=363 Kg/cm24.6 剪应力τ=N'/F=13300÷60.9=218 Kg/cm24.7 组合应力τ'=(σm2+3τ21/2=(3622+321821/2=503 Kg/cm2贴角焊缝、坑弯剪许应力套表〔σz〕=1200 Kg/cm2>σ523 Kg/cm2 安全。
钢板吊耳有关计算
附件二：钢板吊耳有关计算本工程吊耳材料采用Q235B钢，按《钢结构设计规范》GB50017-2003对应的钢材板厚强度设计值(N/mm2)，取抗拉、抗压、抗弯值［σ］=205, 抗剪值［τ］=120 。
吊耳采用坡口熔透焊，角焊缝取抗拉、抗压、抗弯值［σ1］=160。
一、翻转吊耳：支承段吊耳按2只翻转吊耳计算。
钢煤斗支承段总重14.59吨，约等于143000N.A.吊耳的允许负荷吊耳的允许负荷按下式计算：P=CN/n= 1.2*143000/2=85800(N)式中： P −吊耳允许负荷N −荷载C −不均匀受力系数（一般取值在1.1~1.3之间）n −同时受力的吊耳数B.拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在A－A断面，其强度计算公式为：σ＝N*D／S1=71500*1.2/7500=11.44 ≤［σ］/K=205/2.8=73.2 合格式中：σ――拉应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S1――A-A断面处的截面积［σ］――钢材允许拉应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）C. 剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在B－B断面，其强度计算公式为：τ＝ N*D／S2=71500*1.2/2700=31.78≤［τ］/K=120/2.5=48 合格式中：τ――剪应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S2――B-B断面处的截面积［τ］――钢材允许剪应力k――钢材允许拉剪应力系数（一般取2.5~3.0）D.局部挤压应力计算如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为：σcj＝N*D／（t×d）=71500*1.2/（30×35.1）=81.48≤［σcj］/2.5=205 /2.5=82 合格式中：σcj――局部挤压应力N――荷载（14300N/2=71500N)t――吊耳厚度D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）d――销轴直径（13.5t卸扣，销轴直径35.1mm）［σcj］――钢材允许压应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）E.焊缝计算P＝N*D／LW×h =71500*1.5/(800-42)×21 =6.74≤［σ1］/K=160/2.8=57.1式中：P――焊缝应力N――荷载D――动载系数（一般取值在1.3~1.5之间）LW――焊缝长度(一般取焊缝周长，减去2倍焊缝高度）h――焊缝高度(取30mm钢板的0.7倍）［σ1］――焊缝允许应力k――焊缝允许应力系数（一般取2.5~3.0）注：以上许用应力数据采自《钢结构设计规范》GB50017-2003.二：提升吊耳：顶盖、直筒段共重31.87t，约等于312326N。
吊耳计算书——精选推荐
吊⽿计算书吊⽿及吊具计算书1.钢筋吊环计算σ=9807*G/n.A≤[σ]σ：吊环承受拉应⼒n：吊环的截⾯个数：1个吊环2，2个吊环为4，4个吊环为6。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：吊环的允许拉应⼒，取50N/mm2，（考虑动⼒系数、钢筋弯折引起的应⼒集中系数，钢筋⾓度影响系数等）。
（公路桥涵施⼯规范）（1）.类型1：4个Φ16吊环能承受的最⼤重量：G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t（2）.类型1：4个Φ20吊环能承受的最⼤重量：G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t（3）.类型2：4个Φ22吊环能承受的最在重量：G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t（4）.类型2：4个Φ25吊环能承受的最在重量：G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t（5）.类型3：4个Φ28吊环能承受的最在重量：G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t（6）.类型3：4个Φ32吊环能承受的最在重量：G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t2、钢板吊⽿计算a.按钢板容许拉应⼒计算σ=9807*K*G/n*A≤[σ]σ：吊⽿承受拉应⼒。
K：动⼒系数，取1.5。
n：吊⽿的截⾯个数：1个吊⽿2，2个吊⽿为4，4个吊⽿为6。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：钢板容许拉应⼒，取80N/mm2b.按钢板局部承压计算σ’=9807*K*G/n*A≤[σ]σ’：吊⽿钢板承受压应⼒。
K：动⼒系数，取1.5。
n：吊环数量：1个吊⽿1，2个吊⽿为2，4个吊⽿为3。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：吊环的容许压应⼒，取215N/mm2c.按板板承受剪应⼒计算τ=9807*K*G/n*A≤[σ]τ：吊⽿承受剪应⼒。
吊耳和索具验算书
吊耳及索具验算书（附页1）一.简要本验算书为沙钢热连轧48米大梁整体吊装时钢丝绳、卡环和吊耳强度验算。
二.验算内容整体吊装时所包含构件为1.大梁G L1=82470kg、G L2=57855kg。
2.上翼缘制动板8427 kg。
3.下翼缘水平支撑866 kg。
4.吊车梁垂直支撑267 kg。
5.加固构件（包括吊耳）3250 kg。
6.焊缝和高强螺栓重量3100 kg。
总重量156235 kg。
吊装时采用8个吊耳，验算时按照单根梁上4个吊耳承重总重量进行验算，即已经考虑2倍安全系数。
把整体箱形梁当作均布荷栽考虑，即q=156235*10/48.8=32016N/m。
Σy=0→2( F1*sin60+F2*sin79)-1562350=0ΣM(O)=0→F1*sin60*7.995+F2*sin79*2.665-q*48.8/2*48.8/4=0联合求解以上两式，F1=1613745 N，F2=628906N即取钢丝绳的最大受力为F1=161.3745t取整为162t。
因此选择直径60mm钢丝绳，6X37 b类圆股钢丝绳，公称抗拉强度为1870Mpa，最小破断拉力为247t，安全系数K=247*2*2/162=6.098取整为6倍。
吊装用吊耳构造采用耳板厚28mm、长900mm，加强板共厚2*20=40mm,吊耳孔直径110mm，材质为Q345C。
卡环采用50t卡环，销子直径为100mm,按照受力要求主要是进行局部应力验算和焊缝强度验算。
1. 局部应力验算S=100*(40+28)*0.7=4760mm*mm,[f]=345N/mm*mmБ= F1/S=1620000/4760=340 N/mm*mm≥345 N/mm*mm满足要求。
2. 焊缝强度验算由于此吊耳焊接方向和钢丝绳受力方向角度一致，故不存在分力。
采用5016焊条手工焊,板厚为26-36mm,fcw=290 N/mm*mmτ=N/（h*Σlw）=1620000/0.7*14*900=183≤ffw=290 N/mm*mm 根据以上验算，吊耳强度满足要求。
吊耳计算书
计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DW in每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力= FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2+ 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK 实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力= 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK 容许剪应力= 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WTin 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SWin 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWSsw OK 容许剪应力 = 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL Sasw 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。
实用吊耳计算
角度弧度α250.436332313β65 1.134464014γ150.261799388吊耳板材质：Q235-B 吊耳板许用拉应力［σL ］：113MPa 吊耳板许用剪应力［τL ］：79.1MPa 角焊缝系数：0.7垫板、筒体材质：0Cr18Ni9垫板、筒体材质许用拉应力：137MPa 动载综合系数K： 1.65设备重量（空重）G:20000KG 重力加速度g,9.806式中：L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离:100mm R-吊耳板端部的圆弧，90mmD-吊耳板中心孔直径，60mm t-吊耳板厚度，60mm1竖向载荷计算公式：Fv=G×g×1.65F V =323598N2横向载荷计算公式：F H = Fv •tan αF H =150896.2256N3吊索方向载荷计算公式；F L =Fv/Cos αF L =357050.8878N4径向弯矩计算公式；M= F H •L式中：L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离。
M=15089622.56N*mm5吊耳板吊索方向的最大拉应力：计算公式：σL =F L /［（2R-D）*S］式中：R吊耳板端部的圆弧，D吊耳板中心孔直径，S吊耳板厚度，σL =49.59040109MPa σL ＜σL满足要求6吊耳板吊索方向的最大剪应力：计算公式：σL =τLτL =σL =49.59040109MPa σL ＜σL 满足要求7吊耳板角焊缝应力校核示意图吊 耳 强 度 计 算角焊缝面积：计算公式：A=2*（tanγ+R）*SA=8864.101538mm2角焊缝的拉应力：计算公式：σa=F V/Aσa=36.5065764MPa 角焊缝的剪应力：计算公式：τa=F H/Aτa=17.02329615MPa 角焊缝的弯曲应力：计算公式：σab=6M/（t*（2*（L*tanγ+R）)）2σab=27.65479758MPa 组合应力：计算公式：σab=((σa+σab)2+4τ2)1/2σab=72.63506286MPa 角焊缝的许用应力：计算公式：0.7*［σL］σ=79.1MPa 结论 吊耳强度计算：满足要求。
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吊耳计算书
1设计条件
吊耳板材质：Q235BσS =235MPa 吊耳板许用拉应力： [σ]L=0.66* σS =155.1MPa 吊耳板许用剪应力： [τ]L=0.4*σS =94MPa 焊缝系数φa =0.7
吊耳焊角高度S =7mm 动载综合系数K =2
整橇重量Q =1800Kg 最大吊绳力F L=K*Q*10/n/COS30° =13840.830N
2模型简化
吊耳尺寸R =100mm
d =50mm
T =20.00mm
L1 =100.00mm 吊耳数量n =3
平面内弯曲抗弯模数W1 =133333.33mm3平面外弯曲抗弯模数W2 =13333.33mm3 3吊耳板应力校核
竖向载荷：F V =F L*cos300
=11986.16N
横向载荷：F H =F L*sin300
=6920.42N
3.1截面1-1
吊耳板吊索方向的拉应力
σL =F L/[(2*R-d)*T]
= 4.61MPa
σL< [σ]L
截面1-1安全
3.2截面1-2
吊耳板平面内弯曲应力
σm1 =F H*L1/W1
= 5.19MPa 吊耳板平面外弯曲应力
σm2 =F H*sin50L1/W2
= 4.53MPa 吊耳板垂向拉应力
σA =F V/（2*R*T）
= 3.00MPa
组合应力σ=σA+σm2+ σm1 =12.71MPa
σ< [σ]L
截面1-2安全
3.3截面1-3
吊耳板吊索方向的剪应力
τL =F L/[2(R-d/2)*T]
= 4.61MPa
τL<[τ]L
截面1-3安全
4吊耳板焊缝应力校核
角焊缝有效面积A =2*2R*S*0.7
=1960.00mm2角焊缝的拉应力
σa =F V/A
= 6.12MPa 角焊缝的剪应力
τa =F H/A
= 3.53MPa 角焊缝的弯曲应力
σab =6F H*L1/[2*S*(2R)^2]
=7.41MPa 组合应力
σz =SQRT[(σa+σab)2+τa2)]
=13.98MPa 角焊缝的许用应力为：0.66*σS =155.10MPa
σz<0.66*σS
组合应力小于焊缝许用应力，所以焊缝是安全的。