牵引链张力计算
刮板输送机设计计算及选型讲解
4.1刮板输送机输送能力的计算4.1.1工作面刮板输送机的输送生产能力计算刮板输送机输送能力Q 按下式计算：Q =3600Av ρ （4-1）式中 Q ——刮板输送机输送量（t/h ）； A ——溜槽上物料装载断面（m 2）； v ——刮板链条速度（m/s ）； ρ——物料堆积密度（t/m 3）。
4.1.2溜槽上物料断面积A 计算图4-1 溜槽中货载最大断面积溜槽上物料断面积A ：4)(21211200321D h b b b C h b A A A A e π-⨯-++=-+= （4-2）式中 A 1、A 2——单侧挡板溜槽上物料断面各部分的面积（m 2）；A 3——导向管断面面积（m 2）； b ——溜槽宽度（m ）； h 0——溜槽槽口高度（m ）； b 0——溜槽槽口宽度（m ）；h 1——刮板输送机工作时档煤净高（m ）； α——物料的动堆积角，取α=20˚；m 3.020tan )085.02.073.0(tan )(121=︒⨯-+=⨯-+=αb b b hb 1——溜槽上框架宽度（m ）； b 2——溜槽距挡板的距离（m ）； D ——导向管直径（m ）；C e ——装载系数。
)(m 159.0 407.014.33.0)085.02.073.0(9.021087.056.022=⨯-⨯-+⨯⨯+⨯=AQ =3600×0.159×1.04×0.9=535(t/h)4.1.3刮板输送机上的物料断面面积的计算当给定工作面刮板输送机的生产能力，验算溜槽最大物料断面面积A'：159.0119.09.004.136004003600=<=⨯⨯=='A v Q A e ρ(m 2)所设计的刮板输送机中部槽尺寸满足生产能力要求。
4.2刮板输送机水平弯曲段几何参数的计算工作面刮板输送机，随着采煤机的移动，需要整体逐段向煤壁推移，使工作面刮板输送机呈蛇形弯曲状态。
绞车牵引最大载荷计算 (1)
副斜井绞车提升最大牵引重量安全效验计算第一节提升拉力效验计算1、副斜井钢丝绳提物时最大静张力验算最大静张力F max验算提升机设计许用最大静张力F max为90KN=9吨钢丝绳实际最大静张力F jmF jm=n(Q+Q z)g（sinα+f1cosα）+P k L max g(sinα+f2cosα)式中：n为提升车数，取1Q+Q z为单车提升重量2350kgg为重力加速度，9.8m/s2α为提升倾角，15°f1为矿车沿轨道运行的阻力系数0.015P k为每米钢丝绳自重，4.33kg/mL钢丝绳最大悬垂长度1200mF2为钢丝绳运行的阻力系数0.17n(Q+Q z)g≤WqWq为最大牵引重量F jm=Wq（sin15+0.015*cos15）+4.33*1200(sin15+0.17cos15)=<9000KgWq*0.27+5196*0.423≤9000KgWq≤25192.6Kg即最大牵引重量25吨第二节钢丝绳安全效验计算求提升钢丝绳安全系数mm=Q z/F jm式中Q z—钢丝绳全部破断拉力总和，KN；Q z=733.91KNF jm—钢丝绳最大静张力，按最大牵引重量计算F jm=Wq（sin15+0.015*cos15)+4.33*1200(sin15+0.17cos15）=25000*9.8（sin15+0.015*cos15)+4.33*1200*9.8(sin15+0.17cos15)=25000*9.8*0.27+5196*9.8*0.423=66150+21539=87689N；F jm=87.7KN。
将各参数代入上式得：m=Q z/F jm=733.91÷87.7=8.3﹥6.5通过计算安全系数大于《煤矿安全规程》第408条的规定值，故安全可靠。
带式输送机张紧力的简便算法
第３３卷 ２００５年第６期６７Mining & Processing Equipment６７连续输送带式输送机张紧力是胶带可靠运行的基本保证之一，具有保证胶带必需的张力、防止打滑和胶带垂度过大的作用。
带式输送机张紧力不足会出现打滑现象，严重时会磨断胶带，造成重大损失。
一般张紧力计算首先要确定胶带总阻力，通过阻力确定圆周驱动力及特性点张力，但确定实际运转带式输送机的张紧力时，由于承载分支阻力的分析、计算复杂，参数确定困难，本文介绍一种简便算法，具体如下。
１带式输送机受力分析带式输送机的基本布置形式见图１，由于其设计准则存在着模糊性，实际计算张紧力时，根据的是侧型简单带式输送机的基本资料，因此，下面有关力的分析、计算以侧型简单带式输送机为依据。
由于带式输送机属于粘弹性体，在运行中，发生刚性位移和弹性位移，胶带正应力与线应变呈曲线关系，因此各点的张力是不同的，侧型简单带式输送机的张力是由相遇点到分离点，即 Ｄ →Ａ 点逐渐变小，根据逐点计算法，胶带张力由Ａ 至 Ｂ、Ｃ、Ｄ 点是逐点增加，且 Ａ 点为回程分支张力最小点，Ｃ 点为承载分支张力最小点，Ｄ 点为带式输送机最大张力点，Ｄ、Ａ 两点张力差就是输送机牵引力。
带式输送机基本上受 ３ 种力的作用：圆周驱动力 Ｆｕ、拉紧力 Ｆ０ 和阻力。
Ｆｕ 和 Ｆ０ 可见图 １，但阻力比较复杂，阻力之和∑Ｆ 阻 在数值上等于圆周驱动力，方向与之相反，具体包括主要阻力ＦＨ、附加阻力ＦＮ、主要特种阻力ＦＳ１、附加特种阻力 ＦＳ２ 和倾斜阻力Ｆｓｔ。
在 ５ 种阻力中，ＦＨ、ＦＮ 是所有带式输送机都有的，ＦＳ１、ＦＳ２ 和 Ｆｓｔ的计算需要根据输送带的实际侧型及附属装备情况具⑵ ＳＫ 型径向双作用水环式真空泵，具有结构先进、工作可靠、性能稳定、寿命长、高效节能等优点，且有在中等和较高真空度条件下抽气量大且节能的特点，其性能非常适合选矿厂真空过滤机的工作要求，值得推广应用。
拉带的张力计算
拉带的张力计算
在皮带输送机的设计使用中，张紧力的研究和张紧装置的选用是极其重要的。
输送带张力是一个沿输送区段变化的参数。
它受各种因素的影响，如皮带输送机长度和局部区段的倾角正负、传动滚筒的数量和布置、驱动装置和制动装置的性能、输送带拉紧装置的类型及布置、载荷及运动状态等。
1、张紧力的计算
在带式输送机设计过程中，通常用逐点法计算张紧力。
计算公司式为：
S1=KS₂+W(1)
S1=S2eμa(2)
式中s-输送带最大张力。
K--改向滚筒阻力系数之积。
S--输送带与传动滚筒分离点的张力：
W--输送机运行总阻力。
a--围包角：
μ--传动滚筒摩擦系数。
由式(1)式(2)可求解出S和S。
从式(2)中看出围包角a与s，有着密切关系，因此传动滚筒围包角的选取对输送带最大张力影响是较大的。
在设计过程中应选取最优的围包角，使输送带最大张力最小。
2、最小张紧力的限制条件
虽然对干输送带张力来说应尽可能地小，但它的最小张力也是具
有限制条件的。
首先最小张力就要受到启动张力的限制，因为对于皮带输送机而言，一般启动张力的确定非常重要，启动张力选小了，皮带在满载启动时就要打滑，造成启车困难。
PF线
附件1 概述1、系统工艺技术要求1.1生产规模：年产热轧成品卷60万吨。
小时最大产量140t/h1.2系统生产频率生产频率：单卷最短生产时间57秒。
1.2 产品钢种与规格：钢种：高等级帘线钢、紧固件用钢、弹簧钢、预应力钢等产品规格：Ф5～Ф25mm的光面和螺纹圆钢盘条1.3 盘卷重量：2400 kg和3000kg两种规格1.4 盘卷尺寸(打捆后)：外径：Φ1250mm内径：Φ850mm高度：2000mm和2500mm两种规格1.5 松卷水平长度：最大4000mm1.6 “C”型钩工作面标高：+1500mm“C”型钩总长：4800mm1.7 PF线接受的线卷温度：最高温度400℃1.8 冷却时间：20min1.9工位设备：上卷工位—1个，检查工位—1个，打捆工位—2个，称量工位—2个，卸卷工位—4个，2 现场条件和环境资料2.1 室外自然条件2.1.1室外计算（干球）温度冬季采暖：-18 C冬季通风：-10︒C夏季通风：28︒C冬季空调：-21︒C夏季空调：31.2︒C夏季室外平均每年不保证50小时的湿球温度：25.4︒C2.1.2 室外计算相对湿度最冷月平均：61%最热月平均：76%2.1.3室外风速冬季：3.5m/s夏季：3.1m/s全年主导方向及频率：C：16% S：13%冬季主导方向及频率：C：19% S：12%夏季主导方向及频率：C: 18％S：16％2.1.4大气压力冬季：1012.5hPa；夏季：997.1hPa。
2.2 能源介质条件2.2.1电源高压：10kV、50Hz低压：AC380 V、50Hz、三相（中性点接地）控制电源：AC 220V，50Hz、单相电压波动范围：10kV /380 V /220 V（+15％、-10％）频率波动范围：50Hz ±2%2.2.2压缩空气压力：0.4～0.6Mpa含尘量：≤ 1 mg/Nm3含尘出口粒径：≤ 1 µm含油量：< 1 ppm含水量（压力露点）：≤－40℃2.2.3 循环水悬浮物：10mg/l总硬度：≤20dHCl—：≤100mg/lPH值：7～9电导率：<1000μs/cm新水水温：33 C压力：0.3～0.4Mpa3 卖方设计参数3.1线体工艺长度：~430m，运输链总长580m，设2处驱动。
链式输送机链条选型与校核
链式输送机链条选型与校核§2.1 链式输送机的初步设计链式输送机是利用链条牵引、承载，或由链条上安装的板条、金属网、辊道等承载物料的输送机。
根据链条上安装的承载面的不同，可分：链条式/链板式/链网式/板条式/链斗式/托盘式/台车式，此外，也常与其他输送机、升降装置等组成各种功能的生产线。
链式输送机以及相关的装置, 可实现物料的输送和计量。
结构紧凑,占用空间小，可以三维改变输送方向。
高充装度降低了输送链速，使得磨损很低, 行起来声音很小。
在输送物料时可充装气体。
运输中能保证没有粉尘泄漏到环境中。
输送机可以送热的，沸腾的，冷的或其他工况的介质。
输送机轴可以正反转, 设备可以随时改变输送方向, 这时候物料除了受重力下降不受其他作用力,低的输送速度使得总的功率消耗小。
被输送的物料从进口到出口法兰之间是处于密闭状态的。
出口不必设置除尘器。
§2.1.1 原始数据名称：链式移行机物品的自重和最大横向尺寸：450kg，4000mm温度：室温输送速度：0.315m/s工作制：24h/天，300天/年使用寿命：20年工作环境：厂房内§2.1.2 设计计算1.根据货物的尺寸确定移行机的横向尺寸：（2-1）式中—移行机宽度（mm）—物件的最大横向尺寸（mm）2.张紧行程链式移行机一般采用螺旋张紧装置。
张紧行程根据牵引链条的节距选定。
对一般的螺旋张紧装置，其行程可按表2-1选取。
（已知链条节距为160mm。
）表2-1 螺旋张紧装置行程表3.物品输送量（2-2）式中—成件物品的单重（N）；——链速；—成件物品间的间距（m）；见图2-1。
图2-1 成件物品间的间距成件物品按每小时件数进行计算时，其输送能力为:（2-3）件式中Z—以件数计算的输送能力（件/h）——链速m/min4.牵引力的计算输送机单位长度载荷的计算：对于正在分支：（2-4）对于空载分支：（2-5）式中—承载分支上单位长度的载荷（N/m）—空载分支上单位长度的载荷（N/m）—行走部分单位长度的重量（N/m），可按下关系式近似计算地板上单位长度物料的重量（N/m）。
公铁两用车牵引计算
公铁两用车牵引计算一、牵引力计算1.静止摩擦力F=μ*N其中，F为静止摩擦力，μ为摩擦系数，N为车辆受力。
2.牵引力当车辆开始行驶时，需要克服不仅是静止摩擦力，还需要克服动摩擦力、重力、空气阻力等力的作用。
牵引力的计算公式为：F=μ*N+G+R其中，F为牵引力，μ为摩擦系数，N为车辆受力，G为重力，R为其他阻力。
3.牵引力的影响因素牵引力受到多种因素的影响，包括车辆重量、轮胎类型、摩擦系数、道路状况等。
在进行牵引力计算时，需要考虑这些因素，确保车辆可以安全、高效地行驶。
二、牵引效率计算牵引效率是指车辆在牵引过程中的能量转换效率。
通常使用功率作为衡量牵引效率的指标，功率的计算公式为：P=F*V其中，P为功率，F为牵引力，V为车辆速度。
牵引效率受到多种因素的影响，包括车辆发动机功率、传动系统效率、轮胎滚动阻力等。
在进行牵引效率计算时，需要综合考虑这些因素，确保车辆具有高效的牵引性能。
三、牵引距离计算牵引距离是指车辆在进行牵引操作时行驶的距离。
牵引距离的计算公式为：D=V*t其中，D为牵引距离，V为车辆速度，t为牵引时间。
在进行牵引距离计算时，需要考虑牵引力、牵引效率、车辆速度等因素。
通过合理计算牵引距离，可以有效规划行驶路线，确保车辆能够顺利到达目的地。
四、实例分析以一辆重型货车在铁路上牵引大型机器设备为例，进行牵引计算。
假设货车总重量为50吨，机器设备重量为30吨，摩擦系数为0.5，车辆速度为30km/h，牵引时间为1小时。
1.牵引力计算：F=μ*N+G+R=0.5*(50+30)*9.8+50*9.8=7350N2.牵引效率计算：3.牵引距离计算：D = V * t = 30 * 1 = 30km通过以上计算，可以得出该重型货车在铁路上牵引大型机器设备的牵引力、牵引效率和牵引距离。
在实际操作中，应根据具体情况进行牵引计算，并做好安全措施，确保车辆牵引过程顺利进行。
综上所述，公铁两用车的牵引计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素，并进行综合分析。
知识点牵引张力计算讲解
不同摩擦系数条件下的张力增大系数（ =90°）
F2=F1e·
(kg)
e·
2.20
1.65
1.40
1.30
图6-12
转弯路由
（3）曲线路由的张力计算
光缆通过如图6-13所示的平面曲线路由时，设光缆在曲线路由 前的张力为F1，经过曲线路由后的张力为F3，曲线路由长度为 L，交叉角为1，则
F3=（F1+L）e1 （kg） 式中其他参数含义同上。
图6-13
曲线路由
（4）实际管道线路和状况举例
图6-14是光缆实际敷设路由的一个例子。图6-14中光缆由起点 A经AB（直线路由）-BC（曲线路由）-CD（直线）-D点（拐 弯）-DE（直线路由）-E（人孔高差，类似二个拐弯）-EF （直线）至F终点。 分别计算出F1~F10各个张力。
（5）实用计算法
①直线路由的张力计算公式为6-1。
②其他路由可按下边的经验数据推算。 （a）上坡坡度（5°时），增加所需张力的 25% （b）下坡坡度（5°时），减少所需张力的 25% （c）一个拐弯（2m半径时），增加所需张力 的75% （d）如a、c同时存在，增加所需张力的120% （e）如b、c同时存在，增加所需张力的30% ③牵引时采用润滑剂润滑时，摩擦系数将减 少40%左右。
牵引张力计算
1.牵引张力的计算方法
•根据工程用光缆的标称张力，通过对敷设
路由牵引张力的估算确定一次牵引的最大敷 设长度，以及确定敷设形式。
•敷设张力的大小随路由和光缆结构而异，
输送机动力计算简易公式
输送机动力计算简易公式(修正版）皮带机斗提机刮板机螺旋机功率计算简易公式酒风jiufng 2010.4.20产量：Q t/h长度：L m垂直提升高度：H m电机功率：N kW1、刮板机N=0.003QL+0.004QH+1.52、提升机N=0.005QH+1.53、螺旋机N=0.01QL+0.004QH+1.54、皮带机N=（0.00025~0.0006）QL+0.0032QH+（1.5~3）1、以上Ｌ为输送机总长，不是投影长度。
垂直部分的长度也要计入在内。
2、以上公式用来粗略估算，预算报价，也可用于不很重要的场合进行生产选型。
对于刮板机和提升机，该公式已经非常精准，不需要再按照手册之类的进行额外复杂的计算。
对于要求负载启动的场合需额外计算。
3、当计算结果在临界点附近时，要根据工况、可靠性要求及物料性质适当的调节选取范围。
对于刮板机、螺旋机来说，输送流动性好的摩擦系数小的物料取低值，反之取高值。
4、上述公式不需要考虑输送机的具体结构，零部件要素。
5、适用于尾部进料方式是单点喂料的情况。
如果是长料斗一段长度内有压力则需要加大动力，具体加大多少经验确定。
6、上述皮带机高度系数0.0032，比刮板斗提螺旋小，因为它没有物料回落的内摩擦，只需加一个电机储备系数（1.2/367）。
7、皮带机情况特殊，大产量、长距离、有高差情况下取小系数，反之取大系数。
何为大？数百吨以上，百米以上，有高差。
长度50米以下，近于水平取顶值0.0006，百米以下或有高差酌减，水平取0.00035以上。
例一：一台垂直螺旋机，长度18米，产量60吨时，则动力为Ｎ＝0.01x60x18+0.004x60x18+1.5=17.7kw，取18.5kW电机。
例二：一台皮带机，总长30米，输送量300吨时，输送高度3米，动力为N=0.0005x300x30+0.0032x300x3+2.2=9.58kW，取11kW电机。
例三：一台提升机，港口进出仓用，产量400吨时，提升高度23米，动力为N=0.005x400x23+1.5=47.5kW，取55kW电机。
链条拉力
大型重型板式给料机链条拉力的分析及计算板式给料机是物料破碎系统中的给料设备之一，分重型、中型和轻型，现在常用的是重型。
重型板式给料机适于短距离输送运量和粒度较大的物料，也可作为缓冲料仓向初级破碎机给料，可以连续、均匀地向下道工序给料，能承受较大的料仓压力，它的特点是给料能力大、低速、大扭矩。
重型板式给料机的工作原理是通过电机带动主动链轮转动，从而带动链条运动，通过链板的载料，最终达到运送物料的目的。
所以在重型板式给料机的设计中，首先要计算出链条的牵引力。
一般重型板式给料机链条选型相对比较容易，但是大型重型板式给料机(长度大于20m)链条的选择对整机的工作性能和设备成本都有较大的影响，需要对链条所受的拉力进行比较详细的计算，通过分析和计算来调整和降低链条的拉力，以选择合适的链条。
为此本文以移动式破碎站中的大型重型板式给料机为例，分析链条牵引力的组成，并计算不同的给料厚度对链条拉力的影响。
1、驱动轮圆周力F u计算驱动链轮传给链条的圆周力F u与运动过程中的摩擦阻力F c和坡度阻力F p相平衡，即F u=F c+F p(1)摩擦阻力F c是各部分摩擦力的合成，主要包括主要摩擦阻力F m、附加阻力F f、物料与挡板的摩擦阻力F b，即F c=F m+F f+F b主要阻力F m是由上分支、下分支和链条来回牵引作业的摩擦所产生。
式中 f——摩擦系数(见表1)L——板式给料机头尾轮距，mL1——板式给料机装载物料长度，m——上支撑滚子单位长度线载荷，kg／m——下支撑滚子单位长度线载荷，kg／m q B——链条单位长度线质量，kg／mq G——输送物料单位长度线载荷，kg／mδ——板式给料机的倾角Q——给料能力，t／hv——链条运行速度，m／s表1 摩擦系数表(b)附加阻力F f是由链节中的摩擦、链条和链轮间的摩擦、链轮中轴承的摩擦、链条与上下支撑间的摩擦组成，一般情况下F f≈(0．05～0．1)F m(c)物料与挡板间的摩擦阻力F b由所输送的物料与挡板装置之间的摩擦产生。
PF线
附件1 概述1、系统工艺技术要求1.1生产规模：年产热轧成品卷60万吨。
小时最大产量140t/h1.2系统生产频率生产频率：单卷最短生产时间57秒。
1.2 产品钢种与规格：钢种：高等级帘线钢、紧固件用钢、弹簧钢、预应力钢等产品规格：Ф5～Ф25mm的光面和螺纹圆钢盘条1.3 盘卷重量：2400 kg和3000kg两种规格1.4 盘卷尺寸(打捆后)：外径：Φ1250mm内径：Φ850mm高度：2000mm和2500mm两种规格1.5 松卷水平长度：最大4000mm1.6 “C”型钩工作面标高：+1500mm“C”型钩总长：4800mm1.7 PF线接受的线卷温度：最高温度400℃1.8 冷却时间：20min1.9工位设备：上卷工位—1个，检查工位—1个，打捆工位—2个，称量工位—2个，卸卷工位—4个，2 现场条件和环境资料2.1 室外自然条件2.1.1室外计算（干球）温度冬季采暖：-18 C冬季通风：-10︒C夏季通风：28︒C冬季空调：-21︒C夏季空调：31.2︒C夏季室外平均每年不保证50小时的湿球温度：25.4︒C2.1.2 室外计算相对湿度最冷月平均：61%最热月平均：76%2.1.3室外风速冬季：3.5m/s夏季：3.1m/s全年主导方向及频率：C：16% S：13%冬季主导方向及频率：C：19% S：12%夏季主导方向及频率：C: 18％S：16％2.1.4大气压力冬季：1012.5hPa；夏季：997.1hPa。
2.2 能源介质条件2.2.1电源高压：10kV、50Hz低压：AC380 V、50Hz、三相（中性点接地）控制电源：AC 220V，50Hz、单相电压波动范围：10kV /380 V /220 V（+15％、-10％）频率波动范围：50Hz ±2%2.2.2压缩空气压力：0.4～0.6Mpa含尘量：≤ 1 mg/Nm3含尘出口粒径：≤ 1 µm含油量：< 1 ppm含水量（压力露点）：≤－40℃2.2.3 循环水悬浮物：10mg/l总硬度：≤20dHCl—：≤100mg/lPH值：7～9电导率：<1000μs/cm新水水温：33 C压力：0.3～0.4Mpa3 卖方设计参数3.1线体工艺长度：~430m，运输链总长580m，设2处驱动。
架空线路导线展放张力及牵引力精确计算方法
架空线路导线展放张力及牵引力精确计算方法▲张力架线0 导语根据工程设计及现场实际条件，合理确定导线展放张力及牵引力，精确计算张力和牵引力，对于导线展放施工的安全顺利进行，具有十分重要的意义。
线路工程中，导线展放一般采用张力展放的方式，即通过张力机和牵引机使导线处于腾空状态，在专用防扭钢丝绳的牵引下，以张力机为起点，逐一通过塔上的架线滑车，直到设定的放线段的终点。
合理地确定导线的展放张力值，以及与之相对应的牵引力值，作为机械设备、工机具选型的依据，同时用以评估架线系统的安全性。
所以，导线展放施工前，必须精确计算设定工况下的张力及牵引力。
▲张力及牵引力计算示例1 导线展放张力及牵引力控制原则1.1 满足架空导线对障碍物的安全距离要求导线展放时，应使导线对垂直下方的障碍物、被跨越物净空距离满足安全规范的要求，障碍物主要是指被跨越的电力线、通信线公路、铁路、河流、桥梁、房屋等设施或建筑物，对地面也要满足相应的净空距离，以避免导线对下方设施或建筑物造成影响，或使导线受到磨损。
这就需要对导线施加合适的张力，使导线腾空到需要的高度。
1.2 满足架线系统安全要求导线张力越小，架线系统各部位受力就越小，架线系统（指机械设备、地锚、放线滑车、钢丝绳、连接器、跨越架等）安全性就越高；反之，则架线系统的安全性就越低。
但张力过小就不能保证架空导线对障碍物的安全距离要求，甚至造成拖地情况。
所以，在满足架线系统安全、架空导线对障碍物距离的前提下，展放张力应尽可能小。
1.3 能够充分利用现有机械设备导线的张力，是通过架线区段两端的机械设备施加而获得的，张力及牵引力设定时，必须充分考虑机械设备的性能，通过正确计算所需要的张力和牵引力，采用适当的展放工艺，使现有设备能够满足工艺要求。
1.4 尽可能减少导线损耗导线展放张力越小，导线越松弛，则需要的导线长度越大，造成的损耗越多。
为了减少施工损耗，一般在每相导线展放接近终点时（牵引板经过最后一个滑车时），适当加大张力，收紧导线，减少余线，降低损耗，同时也方便后续紧线施工。
张力换算公式
张力换算公式
张力换算公式是用来计算物体上的张力的公式。
张力是指物体内部的受力，它的大小与物体的形状、材质以及外界施加的力有关。
张力换算公式可以通过测量物体上的张力来计算出张力的大小。
在物理学中，张力换算公式可以表示为：
T = F * cosθ
其中，T是物体上的张力，F是施加在物体上的外力的大小，θ是外力与物体之间的夹角。
通过这个公式，我们可以计算出物体上的张力。
例如，如果一个物体受到一个大小为10牛的外力，并且外力与物体的夹角为30度，根据张力换算公式，我们可以计算出物体上的张力为10 * cos30° = 8.66牛。
张力换算公式的应用非常广泛。
在工程领域中，我们可以使用张力换算公式来计算桥梁、绳索、电线等物体上的张力，从而确保它们能够承受外界施加的力。
张力换算公式还可以用于运动学中的问题。
例如，在斜面上滚动的物体，我们可以使用张力换算公式来计算物体所受到的张力，从而解决相关问题。
张力换算公式是一个重要的物理公式，它可以帮助我们计算物体上
的张力，进而解决与张力相关的问题。
通过应用张力换算公式，我们可以更好地理解和掌握物体的受力情况，为工程设计和物理学研究提供有力的支持。
通过学习和应用张力换算公式，我们可以更好地理解和掌握物体的受力情况，为工程设计和物理学研究提供有力的支持。
北汽福田双普链链条张力计算
S(n+1)=φ*（φ*Sn+C*qx*L2)+-qx*H) 负载段张力 S(n+1)=φ*（φ*Sn+C*qf*L3)+-qf*H)
4 张力的逐点计算 a b c
电机功率初步计算 张紧装置的计算 张力的逐点计算 已知条件： 1、工件重量G(N) 2、输送量Z件/h 3、链条重量q0 (N/m) 4、滑架重量Gk (N) 5、吊具重量Gn (N) 6、T内的滑架数n 7、吊具内工件重量Gf (N) 8、滑架间距T 9、速度V (m/min)
N=K*2P*V/(1000*η*60）=1.2*29988*1.2/(1000*0.6*60) 张紧装置的计算 拉紧配重 Gh=1.1*(Sn+S(n+1)+W)=1.1*(800+880+W) 其中W=0.05Gt=0.05(Gt1+Gt2)=0.05*(5500+8000)
KW
2.40 2590.5 675
S7=S6*ξ=1702*1.05 S8=S7+qx*L8*C= 1787+267*2.79*0.020 S9==S8*ξ=1802*1.05 S10=S9+qf*L10*C= 1892+5475*3.6*0.020 S11=φ*（φ*S10+C*qf*L11)+qf*H11)=1.02*(1.02*2286+5475*6.457)+5475*2.8) S12=S11+qf*L12*C= 18736+5475*2.97*0.020 S12a=φ*（φ*S12+C*qf*L12a)-qf*H12a)=1.02*(1.02*19061+5475*4.033)-5475*1.4) S13=φ*（φ*S13+C*qf*L13)+qf*H13)=1.02*(1.02*12464+5475*4.033)+5475*1.4) S14=S13+qf*L14*C= 21236+5475*3.03*0.027 S14a=φ*（φ*S14+C*qf*L14a)-qf*H14a)=1.02*(1.02*21684+5475*4.033)-5475*1.4) S15=φ*（φ*S14+C*qf*L15)-qf*H15)=1.02*(1.02*15192+5475*4.033)+5475*1.4) S16=S15+qf*L16*C= 24074+5475*2.83*0.027 S16a=φ*（φ*S16+C*qf*L16a)-+qf*H16a)=1.02*(1.02*24493+5475*4.0337)-5475*1.4) S17=φ*（φ*S16+C*qf*L17)-+qf*H17)=1.02*(1.02*18114+5475*4.033)+5475*1.4) S18=S17+qf*L17*C= 27115+5475*12.534*0.027 S18a=φ*（φ*S18+C*qf*L18a)-+qf*H18a)=1.02*(1.02*28968+5475*4.0337)+5475*1.4) S19=φ*（φ*S18+C*qf*L19)-+qf*H19)=1.02*(1.02*21718+5475*6.457)+5475*2.8) S20=S19+qf*L20*C= 31959+5475*8.827*0.027 S21=φ*（φ*S20+C*qf*L21)-qf*H21)=1.02*(1.02*33246+5475*3.34)-5475*1) S22=φ*（φ*S21+C*qf*L22)+qf*H22)=1.02*(1.02*29527+5475*6.804)+5475*3) S23=S22+qf*L23*C= 48499+5475*23.189*0.027 S24=φ*（φ*S23+C*qf*L23)-qf*H21)=1.02*(1.02*51927+5475*9.922)-5475*4.8) S25=S24+qf*L24*C= 28715+5475*5.163*0.027 S28=S0/ξ=-800/1.05 S27=S28-qx*L27*C= 762-267*0.99*0.02 S26=S27/ξ=757/1.05 电机功率计算 P=（Sq-Sb）*ξ=(29281-721)*1.05
牵张引力计算T6~T16-总表
10 10 T6
60
-0.2 28.235 -4.141 -4.141 63566
1.015 转角（度）
0
0
牵引机
2
0 0.000 0.000 0.000 60395
计算结果
控制档 控制档导线张力Tm （N）
张力机出口张力Tz（N） 张力机整定张力Td（N）
T90-T91 18748 注：1.在满足要求，可根据现场实际情况做适当调整 13537 2.用此表计算时应输入红色区域的已知数据； 13376 3.先计算控制档导线张力Tm
6
6 T10
334
2.9 30.712 -3.258 -8.457 62335
7
7 T9
339
-3.1 28.026 -3.018 -5.199 62634
8
8 T8
ห้องสมุดไป่ตู้
129
-2.9 25.503 2.164 -2.181 62936
9
9 T7
367
2.1 28.017 -0.204 -4.345 63254
2
2 T14
427
-2.9 25.594 1.203 -4.745 61105
3
3 T13
367
1.1 27.094 -3.357 -5.948 61411
4
4 T12
389
-3.1 24.354 2.788 -2.591 61706
5
5 T11
326
2.6 27.358 3.078 -5.379 62019
1.5
导线与张力机的张力轮的摩阻系数εz 1.012
导线与放线滑车的摩阻系数 ε=
序 号
链条的张力计算
链条的张力计算链条工作时最大静态张力T max用表3的公式能计算出来。
表中的公式是基于质量M（重量W）×摩擦系数得到的在下列情况下，惯性变得很大。
所以链条张力与要求的功率（kw）计算时应考虑惯性。
高速输送机突然启动与停车推杆输送机等突然加载一.术语：Tmax 链条最大静态张力KN（kgf）T 链条静态张力KN（kgf）Q 最大输送质量t/h （tf/h）V 链条速度m/minH 垂直输送机两轮间中心距mL 水平输送机两轮间中心距mC 倾斜输送机在倾斜方向两轮间中心距m（垂直方向投影为H，水平方向投影为L）m（W）输送装置的质量（重量）（链条×排数，斗，裙板等）kg/m （kgf/m）f1 链条与导轨间的摩擦系数（见表5与表6）f2 被输送材料与罩壳之间的摩擦系数（见表7）f 直接装载到链条上的材料f=1被刮的材料f=f2/f1g 重力加速度9.8m/s2M（W）被输送物料装置的质量（重量）kg/m （kgf/m）散装：M= *16.7×Q/V （W=16.7×Q/V）单装：M=被输送物料质量（kg/pc）/装在间隔（m）{W=被输送物料重量（kgf/pc）/装在间隔（m）}取得每米质量（重量）的系数16.7=1000/60二. 链条张力计算公式表3 链条张力计算公式汇总表一. 水平输送机：SI 国际单位*11211*132max 31.35m 1g/1000 KN (1)m f g/1000 + KN 1.1KN (f m f g/1000+T KN T L T L L T T T T M =⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯=⨯=⨯+⨯⨯⨯1（）（） （））L （）重力单位121132max 131.351()(1)f ()1.1()()f ()T w L kgf T L L w T kgf T T kgf T W f w L T kgf =⨯⨯=-⨯⨯+=⨯=⨯+⨯⨯+*1）垂链张力，参考下表*2）1.1是为了考虑在从动轮上张力的增加SI 国际单位*121max 131.35m 1/10000.1m /1000()1.1()(f m L f g /1000T L g L g KN T T KN T M T KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯=⨯+⨯⨯⨯+）（）*121max 131.35w 10.1w (kgf 1.1(kgf f+w L f kgf T L L T T T W T =⨯⨯+⨯⨯=⨯=⨯⨯⨯+））（）（）* 0.1 是返回段上滚子阻力系数—————————————————————————————————— 二. 垂直输送机：SI 国际单位max (m g/1000T M H KN =+⨯⨯）（）重力单位max w kgf T W =+⨯（）H (）注：对斗式提升机，为了考虑装载物料时的冲击载荷，在链轮中心距（H ）上加1米。
第三章张力计算及驱动原理
第3章 张力计算及驱动原理张 力 − 输送机牵引构件内的拉紧力。
主要包括：1)张紧装置形成的初张力(予张力)；2)克服各种阻力所需的张力；3)由动载荷所形成的张力。
静张力 − 包括初张力和克服阻力所需张力，包括1)和2)； 动张力 − 由于动载荷所形成的张力。
张力计算的目的是确定输送机牵引构件的最小张力和最大张力，以便选择强度合适的牵引构件。
另一目的是确定驱动装置传递的圆周力，最终确定电机的功率。
为进行张力计算首先进行阻力计算：3.1 阻力计算牵引构件的运动阻力可分为三类：1)直线区段阻力；2)曲线区段阻力；3)局部附加阻力3.1.1直线区段阻力现考虑某一输送机(图3-1)。
斜长为L (机长)，[m]；倾角为β，向上输送，牵引件速度为v ；线载荷为q ，[]，取一段研究(对带式输送机有)：' q q q q ++=带物式中 q’ − 转动部件线载荷；牵引构件受力：物料正压力：β ；物料自重分力：β ；牵引构件沿支承装置运动时的阻力：ωβ其中 ω − 运行阻力系数，表示阻力与正压力成比。
建坐标系如图3-2，现考虑x 向平衡。
1、向上运动此时，阻力向下。
有：)sin cos (ββωa a b a qL qL S S ++=2、向下运动此时，阻力向上。
有：)sin cos (ββωa a a b qL q L S S -+=由上面两式知：牵引构件沿运动方向内任一点的张力等于后一点张力与该两点间区段上的阻力图3-1 直线段阻力图3-2之和。
因此，两端的张力之差,就表示该区段的运动阻力：向上：)()sin cos (H L q q L S S W a b a a +=+=-=ωββω向下：)()sin cos (H L q q L S S W a a b a -=-=-=ωββω直线段张力计算：W S S i i +=-1运行阻力：)(H L q W a ±=ω单位长度上阻力：)sin cos (ββω±==q L W P aaa a 、线载荷q 的讨论：q 分为有载分支和无载分支。
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S18（N） S19（N） S20（N）
S21（N） S22（N） S23（N） S24（N） S25（N）
特征
直段 垂直下坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300
直段 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300
S40（N） S41（N） S42（N） S43（N）
垂直上坡300 直段
垂直上坡300 直段
初张力S0（N）
27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35 27.35
S9（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S10（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S11（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S12（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S13（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
1.012 -30 1.012 30
S41（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S42（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S43（N）
直段
27.35 0.011 0.012
初张力S0（N）
2000
驱动装置前链条张力S51（N）
扭力矩计算Mn=S*d3/2/1000（Nm） 18897.15
运行速度V(m/min)
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
S42（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S43（N）
直段
27.35 0.011 0.012
初张力S0（N）
65000
驱动装置前链条张力S51（N）
0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012
计算段的运行小车数
计算段的运行小车质量kg
0.011
重力加速度m2/s
27.35 光轮回转阻力系数λ(90°)
光轮回转阻力系数λ(180°)
0.012 水平滚子阻力系数λ(60°)
C1
C2
ξ
λ
Ni
Qi 1500 g 9.8 ξ1 1.02 ξ2 1.028 λ1 1.028
正常生产时
ψ
β
0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30
1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 30 1.012 30
1.012 -30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30
1.012 30
垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直下坡300
直段 垂直上坡300
直段 垂直下坡300 垂直上坡300
直段 垂直上坡300 垂直上坡300
直段 直段 垂直下坡300 直段 垂直下坡300 垂直上坡300 直段 垂直下坡300 直段 垂直上坡300 直段 垂直下坡300 垂直上坡300 直段 垂直下坡300 垂直上坡300 直段 垂直下坡300 垂直上坡300 直段
S36（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S37（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S38（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S39（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S40（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
奇瑞前处理B链张力计
计算段的终点张力（N） 计算段的起点张力（N） 牵引链直线段阻力系数 牵引构件每米重量kg/m
计算段的展开长度(m) 承载小车直线段阻力系数
张 力 初张力S0 （N） S1（N） S2（N） S3（N） S4（N）
S5（N） S6（N） S7（N）
S8（N） S9（N） S10（N）
0.011 0.012
0.011 0.012
0.011 0.012
0.011 0.012
驱动装置前链条张力S51（N）
扭力矩计算Mn=S*d3/2/1000（Nm） 3825.098
运行速度V(m/min)
张 力
特征
q
C1
C2
ξ
λ
初张力S0
（N）
S1（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S2（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 30
26628
驱动装置驱
7.62
电机功率P=S*V/6 上坡满车下坡没
ψ
β
1.012 -30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30
1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 -30 1.012 30
1.012 30
74264 7.62
ψ
驱动装置驱 电机功率P=S*V/6
上坡没车下坡满
β
1.012 -30
S4（N） S5（N） S6（N） S7（N） S8（N） S9（N） S10（N） S11（N） S12（N） S13（N） S14（N） S15（N） S16（N） S17（N） S18（N） S19（N） S20（N） S21（N） S22（N） S23（N） S24（N） S25（N） S26（N） S27（N） S28（N） S29（N） S30（N） S31（N） S32（N） S33（N） S34（N） S35（N） S36（N） S37（N） S38（N） S39（N） S40（N） S41（N）
S3（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S4（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S5（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S6（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S7（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S8（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
直段
27.35 0.011 0.012
S31（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S32（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S33（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S34（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S35（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S25（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S26（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S27（N） 垂直上坡300 27.35 0.011 0.012
S28（N）
直段
27.35 0.011 0.012
S29（N） 垂直下坡300 27.35 0.011 0.012
S30（N）
12000
0.011 0.012
0.011 0.012
0.011 0.011
0.012 0.012
0.011 0.011
0.012 0.012
0.011 0.012
0.011 0.012
0.011 0.011
0.012 0.012