多层综合楼结构计算书

结构设计计算书

湖南理工学院南湖学院题目：岳阳市某单位综合楼作者：学号：系别：土木建筑工程系专业：土木工程指导老师：职称：讲师完成时间：某理工学院办公楼设计摘要：本设计的题目为岳阳市某单位综合楼。

其中该设计分为建筑设计、结构设计和施工组织设计。

第一部分：建筑设计，本工程的建筑设计方案简单，采用对称布置，呈矩形。

能充分满足了单位办公的需求，建筑立面造型独特，表现了学院办公楼建筑的特点。

第二部分：结构设计，本工程的结构设计围绕安全、经济两个重点展开，采用多层框架结构。

其中选取一榀框架对其梁和柱的计算采用电算加手算，整个计算过程力求正确，基础采用柱下独立基础，并进行了楼梯和楼板的设计计算，过程详见计算书。

第三部分：施工组织设计，本工程施工组织设计详细阐述了施工布置、施工准备、施工方法、质量控制、安全生产等五个方面，明确了工程人员职则。

并根据劳动定额及计算工程量确定日工作人数，绘制施工进度计划表。

关键词：办公楼建筑设计结构设计施工组织设计框架结构计算Institute technonogy office building of the DesignSummary: The topic originally designed is the office building of institute of some job. The designs hadbeen divided into the architectural design, design and operatiol of the structure and organize the design.First part : Architectural design, the architectural design of this project is simple ,adopt and fix up asymmetrically, take the form of rectangle word. Can fully meet the demand that the institute handles official business, the elevation model of the buikding is unique; have displayed the characteristic of the building of office building of the institute.Second part: Structural design, project this structural design launch around security , economy two focal points, adopt the multi-layer frame structure. Choose one pin frame adopt electricity is it add to roof beam and calculation of post their hand charge to regard as among them, the whole computational process strives to be correct, the foundation adopts the independent foundation under the post, the design carrying on the stair floor is calculated, the course sees and calculates the book.The third part : Construct and organize and design, this construction organizes the design to explain and construct such five respects as assigning , preparation of construction , construction method , quality control , safety in production ,etc. in detail , have defined project duties of personnel . And confirm the working number of people on day according to the work norm and project amount of calculation, draw the planning chart of the construction speed.Keyword: Office building Architectural design Structural design Construct and organize and design the frame structure calculating目录第一部分：结构设计计算书一、设计概况 (4)二、结构计算书（基本情况） (5)三、框架侧移刚度计算 (7)四、荷载标准值计算 (10)五、确定结构计算简图 (13)六、恒荷载作用下框架内力分析 (16)七、活荷载作用下框架内力分析 (17)八、水平地震作用计算（横向水平地震） (26)九、横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 (36)十、横向框架内力组合 (43)十一、框架截面设计与配筋计算 (52)十二、基础设计 (62)十三、楼梯设计 (66)十四、楼板设计 (70)第二部分：施工组织设计（内容附后） (75)参考文献 (82)致谢词 (83)结构设计计算书.一、设计概况1.建设项目名称：岳阳市某单位综合楼2.建设地点：岳阳市某地3.设计资料：3.1.地质水文资料：①．该场地地形平整，无滑坡、无液化土层等不良地质现象。

多层框架结构设计计算书(全手算附图)

结构计算书某六层框架结构，建筑平面图、剖面图如图1所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。

1．设计资料（1）设计标高：室内设计标高±0.000 m，室内外高差450mm。

（2）墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。

内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。

外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，马赛克贴面。

（3）楼面做法：顶层为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。

（4）屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。

（5）门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其它均为木门，钢窗。

（6）地质资料：属Ⅲ类建筑场地。

（7）基本风压：ωo=0.55 KN/m2（地面粗糙度属B类）。

（8）活荷载：屋面活荷载2.0 KN/m2，办公楼楼面活荷载2.0KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2。

建筑剖面图建筑平面图结构平面布置图2.结构布置及结构计算简图的确定边跨（AB、CD跨）梁：取h=1/12L=1/12X6000=500mm,取b=250mm. 中跨（BC跨）梁：取h=400mm,b=250mm边柱（A轴、D轴）连系梁：取b×h =250mm×500mm中柱（B轴、C轴）连系梁：取b×h=250mm×400mm柱截面均为b×h=300mm×450mm现浇楼板厚100mm。

结构计算简图如图3所示。

根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450mm，由此求得底层层高为4.5m。

各梁柱构件的线刚度经计算后列于图3。

其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I o（I o为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。

边跨（AB、CD）梁：i=2E c×1/12×0.25×0.503／6.0=8.68×10-4E c (m3)边跨（BC）梁：i=2E c×1/12×0.25×0.43／2.5=10.67×10-4E c (m3)上部各层柱：i=E c×1/12×0.30×0.453／3.6=6.33×10-4E c (m3)底层柱：i=E c×1/12×0.30×0.453／4.5=5.06×10-4E c (m3)注：图中数字为线刚度，单位：x10-4E c m33.恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.4KN/m2 100厚～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)／2×7=0.84KN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN／m2 5mm厚纸筋面石灰抹底0.015×16=0.24KN／m2 _________________________________________________________________________________________ 屋面恒荷载 3.98 KN／m2边跨（AB、CD）框架梁自重0.25×0.50×25=3.13KN／m 梁侧粉刷2×(0.5-0.1) ×0.02×17=0.27KN／m 中跨（BC）框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN／m 梁侧粉刷2×(0.4-0.1) ×0.02×17=0.2KN／m 因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：G6AB1=g6CD1=3.13+0.27=3.4KN／mG6BC1=2.5+0.2=2.7KN／mG6AB2=g6CD2=3.98×3.6=14.33KN／mG6BC2=3.98×2.5=9.95KN／m(2)楼面框架梁线荷载标准值荷载计算同上（略），作用在中间层框架上的线荷载为：25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/m2 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5 KN/m2 15mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24 KN/m2 —————————————————————————————楼面恒荷载 3.24 KN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷 3.4KN/m 边跨填充墙自重0.24×（3.6-0.5）×19=14.14 KN/m 墙面粉刷（3.6-0.5）×0.02×2×17=2.11 KN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 2.7 KN/m 因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：g AB1=g CD1=3.4+14.14+2.11=19.65 KN/mg BC1=2.7 KN／mg AB2=g CD2=3.24×3.6=11.66 KN／mg BC2=3.24×2.5=8.1 KN／m(3)屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.25×0.50×3.6×25=11.25KN 梁侧粉刷0.02×（0.50-0.10）×3.6×2×19=1.09KN 1m高女儿墙自重1×3.6×0.24×19=16.42KN 粉刷1×0.02×2×3.6×17=2.45(KN) 连系梁传来屋面自重1／2×3.6×1／2×3.6×3.98=12.90(KN) __________________________________________________________ 顶层边节点集中荷载G6A=G6D=44.11KN中柱连系梁自重0.25×0.40×3.6×25=9.0KN 粉刷0.02×(0.40-0.10) ×2×3.6×17=0.73KN 连系梁传来屋面自1／2×(3.6+3.6-2.5) ×1.25×3.98=11.69KN1／2×3.6×1.80×3.98=12.90KN 顶层中节点集中荷载34.32KN ④楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重11.25KN 粉刷 1.09KN窗下墙体自重 0.24×1.3×3.3×19=19.56KN 粉刷2×0.02×1.3×3.3×17=2.20KN 窗边墙体自重 0.60×1.8× 0.24×19=4.92KN 粉刷0.60×1.8×2×0.02×17=0.73KN 框架梁自重0.30×0.45×3.6×25=12.15KN 粉刷0.75×0.02×3.6×17=0.918KN 连系梁传来楼面自重 1 /2×3.6×1/2×3.6×3.24=10.50KN 中间层边节点集中荷载G A=G D =65.02KN中柱连系梁自重 9.0KN 粉刷 0.73KN 内纵墙自重 3.3×（3.6-0.4）×0.24×19=48.15KN 粉刷 3.3×（3.6-0.4）×2×0.02×17=7.18KN 连系梁传来楼面自重1/2×（3.6+3.6-2.5）×1.25×3.24=9.14KN—————————————————————————————间层中节点集中荷载：G B=G C=84.70KN （5）恒荷载作用下的结构计算简图4.楼面活荷载计算活荷载作用下的结构计算简图如图5所示。

四层框架综合楼基础计算书

一、概述1，概况综合楼主体采用四层混凝土框架结构，基础除地下室以外均采用柱下独立基础，地下室底板按筏基设计，地基承载力标准值为500KPa。

该工程场区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑场地类型为Ⅱ类场地。

本工程安全等级为二级，设计使用年限为50年。

本工程计算采用中国建筑科学研究院的PKPM（2006年新规范版）程序中的SATWE模块进行结构计算。

二、计算依据的标准规程规范1，《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）2，《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006年版）3，《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）4，《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）5，《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）6，《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ01-501-92）三、设计基本资料1，北京国电水利电力工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》2，北京合纵科技公司综合楼建筑图3，地面粗糙度B类，风荷载：0.45 k N/m²4，地震设防烈度7度，设计地震分组：第一组0.15g5，材料强度等级混凝土：现浇梁板柱：C30；基础：C30；基础垫层：C10钢筋：HRB400级钢筋四、计算本工程结构计算采用中国建筑科学研究院开发的PKPM软件——SATWE、JCCAD（2006版）结构计算软件计算。

独立基础在实际配筋时，在保证基础安全的前提下，对基础进行了归并。

五、计算成果可靠性验证经过对部分构件与同类工程进行对比，计算成果是可靠的。

附件1：独基计算文件+------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件++ ++ 工程名称: 1 ++ 计算日期: 2009-10- 9 ++ 计算时间: 14:16:59.32 ++ 计算内容: ++------------------------------------------------------------+荷载代码Load 荷载组合公式368 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活369 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x370 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y371 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x372 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y377 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x378 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x379 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y380 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y381 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活382 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活383 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活384 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活441 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地442 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地443 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地444 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地445 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地446 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地447 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地448 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地481 SA TWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活482 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活483 SA TWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活484 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x485 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y486 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x487 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y492 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x493 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x494 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y495 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y496 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活497 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活498 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活499 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活556 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地557 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地558 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地559 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地560 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地561 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地562 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地563 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%北京地区建筑地基基础勘察设计规范DBJ01-501-92 --综合法符号说明:fak:地基承载力特征值fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt :平均覆土压强(包括基础自重)fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax:该组合下最大基底反力Pmin:该组合下最小基底反力S:基础底面长B:基础底面宽M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx:底板x向全截面配筋面积AGy:底板y向全截面配筋面积节点号= 1 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 -31.22 -60.74 111.31 89.48 0.17 600.00 2311 2311柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 557 X+ 97. 118.8 122.1 270.500. 482 X- 36. 46.0 75.2 200.500. 482 Y- 36. 46.4 75.2 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 70.040 686.264 563 66.790 654.422x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 4 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 446 87.63 18.96 170.38 117.25 0.02 600.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 557 X+ 109. 130.5 136.9 290.500. 556 X- 66. 83.3 87.8 220.500. 559 Y+ 101. 122.7 129.4 280.500. 558 Y- 82. 101.3 107.9 250.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 78.705 771.169 563 74.896 733.845x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 5 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 172.91 2470.02 1241.70 117.73 0.08 600.00 7965 4465柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 557 X- 66. 303.3 308.3 480.4000. 558 Y+ 93. 995.2 1030.0 360.4000. 559 Y- 58. 648.5 681.5 260.基础各阶尺寸:No: S B H1 8000 4500 4002 4100 600 400柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 828.875 5847.439 561 965.667 6904.524x实配:Φ16@200(0.16%) y实配:Φ16@180(0.16%)节点号= 6 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 446 92.25 0.72 398.60 534.36 1.04 600.00 1278 1278柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 260. 81.7 87.8 220.500. 556 X- 300. 91.6 94.4 230.500. 482 Y+ 173. 57.0 75.2 200.500. 561 Y- 499. 124.8 136.9 290.600. 482 X+ 249. 71.5 86.7 200.600. 560 X- 302. 84.0 93.7 210.600. 482 Y+ 163. 46.9 86.7 200.600. 558 Y- 492. 118.0 123.3 250.基础各阶尺寸:No: S B H1 1400 1400 3002 600 600 2003 600 600 100柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 26.586 319.700 561 41.412 497.985x实配:Φ12@150(0.16%) y实配:Φ12@150(0.16%)节点号= 9 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 -69.20 1.19 527.36 479.28 141.37 400.00 1357 1357柱下独立基础冲切计算：at(mm) 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fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 -24.57 1.50 1841.72 412.72 384.06 400.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 235. 447.2 457.6 610.500. 557 X- 243. 458.0 470.2 620.500. 558 Y+ 244. 461.3 470.2 620.500. 559 Y- 244. 461.1 470.2 620.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 350柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 489.737 4391.866 563 496.590 4453.323x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 38 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 379 -34.43 0.68 932.81 452.49 345.16 400.00 1577 1577柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 403. 274.3 277.5 450.500. 557 X- 358. 252.6 257.8 430.500. 558 Y+ 418. 279.0 287.6 460.500. 563 Y- 371. 257.0 267.6 440.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 187.677 1838.891 561 197.236 1932.548x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 43 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 384 106.00 -39.28 1323.48 479.13 251.05 400.00 1969 1969柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 539. 322.5 340.4 510.500. 557 X- 650. 360.6 374.0 540.500. 558 Y+ 550. 328.9 340.4 510.500. 559 Y- 648. 359.7 374.0 540.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 298.027 2920.115 563 301.955 2958.602x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 45 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 32.87 -59.04 2184.94 439.17 360.49 400.00 2411 2411柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 279. 508.8 522.0 660.500. 557 X- 321. 561.6 576.2 700.500. 558 Y+ 310. 548.7 562.4 690.500. 559 Y- 321. 561.6 576.2 700.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 400柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 636.845 5264.924 563 643.302 5318.307x实配:Φ14@130(0.22%) y实配:Φ14@130(0.22%)节点号= 46 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 448 324.42 -29.31 841.21 389.52 0.48 600.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 160. 329.6 340.4 510.500. 557 X- 209. 408.4 420.8 580.500. 561 Y+ 220. 426.0 432.9 590.500. 563 Y- 175. 353.9 362.6 530.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 405.601 3974.146 561 422.726 4141.939x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 51 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 247.46 -2443.45 1522.39 144.14 0.12 600.00 7639 4139柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 556 X+ 83. 323.5 329.6 500.4000. 557 X- 130. 481.4 495.8 640.4000. 558 Y+ 73. 722.4 750.0 280.4000. 559 Y- 115. 1079.9 1101.5 380.基础各阶尺寸:No: S B H1 7700 4200 4002 4100 600 350柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 841.037 6357.042 563 978.274 7501.522x实配:Φ16@180(0.19%) y实配:Φ16@200(0.15%)节点号= 53 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 378 -31.65 40.26 1912.48 437.58 362.37 400.00 2255 2255柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 271. 498.6 508.8 650.500. 557 X- 299. 534.5 548.8 680.500. 558 Y+ 272. 499.6 508.8 650.500. 563 Y- 309. 545.5 562.4 690.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 400柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 597.122 4936.523 563 607.455 5021.952x实配:Φ16@180(0.21%) y实配:Φ16@180(0.21%)节点号= 55 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 167.20 -2331.04 1282.11 127.12 0.12 600.00 7701 4201柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 560 X+ 77. 320.2 329.6 500.4000. 557 X- 113. 447.4 457.6 610.4000. 561 Y+ 105. 1036.0 1065.7 370.4000. 559 Y- 64. 658.2 681.5 260.基础各阶尺寸:No: S B H1 7800 4300 4002 4100 600 400柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 777.571 5485.510 561 938.717 6711.835x实配:Φ16@200(0.16%) y实配:Φ16@180(0.16%)节点号= 58 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 97.42 -309.52 631.25 194.91 0.36 600.00 2927 2927柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 218. 422.2 432.9 590.500. 557 X- 145. 303.2 308.3 480.500. 556 Y+ 168. 342.8 351.5 520.500. 559 Y- 218. 421.3 432.9 590.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 423.088 4145.483 563 425.127 4165.464x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)* END *附件2：筏基计算结果采用JCCAD中的桩筏筏板有限元计算模块对地下室底板进行计算，计算结果见下图。

某三层综合楼框架结构毕业设计计算书

某理工学院毕业设计计算书专业：级别：姓名：年月日综合楼框架结构专业土木工程班级姓名指导教师年月日目录1.目录 (1)2.任务书 (2)3.中英文摘要 (4)4.正文 (5)4.1结构方案的概述 (5)4.2主要设计方法 (7)4.3设计心得体会 (8)4.4计算部分 (10)4.4.1楼板计算 (10)4.4.2基础计算 (23)4.4.3楼梯计算 (25)4.4.4 pkpm计算 (40)4.4.5 内力计算 (43)4.5施工图绘制（9张） (65)5.参考文献 (71)6.附录 (72)7.致谢 (74)某理工学院毕业设计任务书（钢筋混凝土框架结构设计组）一、设计题目：xx市综合楼项目（工程）二、建设地点：xx市三、设计原始数据（资料）（1）自然条件1、建筑物等级建筑结构安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。

2、工程地质条件抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。

场地类别：A类，详《地质勘察报告一》。

3、气象条件基本风压值（1.15KN/m2）。

4、材料供应240厚标准砖。

5、施工条件和能力活荷载取值：（KN/m2）楼面2.5 、走廊2.0、楼梯3.5、屋面3.0。

（2）建筑规模层数层高房间组成及面积1、规模：占地面积982.23 m22、层数：三层3、层高：底层4.2m，其于各层3.3m。

4、房间组成及面积办公室、档案室等，总建筑面积5893.36 m2。

（3）参考资料详参考文献。

中英文摘要综合楼设计包括建筑设计和结构设计，在建筑设计方面，结合各功能的分区与绿化和消防上的综合考虑，进行了建筑体型的选择、平面的布置、立面的设计。

结构设计利用结构专业软件PKPM进行，然后根据计算结果调整建筑方案。

设计成果包括总体设计说明书，建筑及结构施工图，结构设计计算书。

最后对整个设计过程中的出现的问题和设计心得进行总结。

[关键词]：设计结构设计 PKPMAbstractComplex building contains archit ec tural d es ign and structural d es ign. Combining the comprehensive consideration on the district and greeing of the functions as well as fire ,the d es ign of building body including the choice of the construction ,graphic layout and the d es ign elevation .The structure for prof es sional sofeware PKPM is used in structural d es ign ,and adjust the archit ec ture programme according to the r es ults .The outcome document including general instruction of d es ign,archit ec ture and the construction of the structure plans and calculation book of structural d es ign .To sum up the issu es and experience which emerge in the whole d es ign proc es s in the end .[Keywords]:d es ign; Structural d es ign; PKPM;4.1结构方案的概述4.1.1 结构选型与布置本工程为三层综合楼，上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构。

毕业设计多层框架结构计算书

大学瓯江学院WENZHOU UNIVERSITY OUJIANG COLLEGE本科毕业设计( 2011届 )专业：土木工程班级： 07土木工程本二姓名：朱旭华学号： 07202073328 指导教师：余闯职称：副教授完成日期： 2011.4.12一设计资料1．建设场地及环境该建筑位于某大学宿舍区,宿舍区北面临某部队营房，南面是体育场，西侧是羽毛球和篮球场地，东侧教学楼和绿地。

建筑环境良好，根据规划，共有5个地块，本设计是对永嘉E地块进行住宅楼设计。

立面处理建筑造型，各面同样重点考虑。

2．气象条件气温：年平均气温20℃，最高气温38℃，最低气温0℃。

风向：东南风为主导风向，基本风压0.35KN/m2。

雨量：年降雨量1950mm，最大日降雨量250mm。

3．工程地质条件另附.4．抗震：按六度区设防二结构平面布置三结构选型1．结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。

2．屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚120 mm 。

3．楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120 mm 。

4．楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。

框架计算简图及梁柱线刚度1 确定框架计算简图框架计算单元如图所示，取⑧号轴上的一榀框架计算。

假定框架柱嵌固于承台顶面，框架梁与柱刚接。

由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。

底层柱高承台顶面算至二层楼面，承台顶标高根据地质条件、室外高差，定位﹣0.45m ，二层楼面标高为3.30m ，故底层柱高为4.55m 。

其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），均为3.30m 。

由此可绘出框架的计算简图，如下图所示。

2 框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取02I I =A- B （E-F ）跨间梁/l= AB EI ι=梁 1.77*310-EB- E 跨间梁/l BE EI ι==梁 1.24*310-EA ．B ．E ．F 轴底层柱/l EI ι==底层柱 1.14*310-EA ．B ．E ．F 轴标准层柱/l EI ι==标准层柱 1.58*310-E令AB ι梁=1BE ι梁=0.7，ι底层柱0.64，ι标准层柱=0.9荷载计算恒载计算（1）屋面30厚细石混凝土保护层 22*0.03=0.662/m KN40厚高聚物改性沥青卷材防水（三毡四油上铺小石子） 0.42/m KN20厚1:3水泥砂浆找平层 20*0.02=0.42/m KN1:6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚 1.3652/m KN120厚钢筋混凝土板 0.12*25=32/m KN10厚混合砂浆抹灰 0.01*17=0.172/m KN合计 5.9952/m KN（2）标准层楼面瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.552/m KN120厚钢筋混凝土板 0.12*25=32/m KN10厚混合砂浆抹灰 0.172/m KN合计 3.722/m KN（3）卫生间，盥洗室露面瓷砖地面（水泥粗砂打底） 0.552/m KN20厚素混凝土刚性防水 0.02*25=0.52/m KN30厚1:6水泥焦渣找坡 0.03*15=0.452/m KN100厚钢筋混凝土板 0.1*25=0.252/m KN10厚混合砂浆抹灰 0.172/m KN合计 4.172/m KN（4）走廊地面水磨石地面（10mm 面层，包括水泥砂浆粗砂打底） 0.652/m KN40厚C20细石混凝土垫层 0.04*25=1.02/m KN120厚钢筋混凝土板 0.12*25=32/m KN10厚混合砂浆抹灰 0.172/m KN合计 4.822/m KN（5）阳台地面瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 0.552/m KN100厚钢筋混凝土板 0.1*25=2.52/m KN10厚混合砂浆抹灰 0.172/m KN合计 3.222/m KN（6）⑧号轴线上墙240厚砌体墙 0.14*18=4.322/m KN两侧20厚水泥砂浆粉刷墙面 0.722/m KN合计 2.7*（0.72+4.32）=13.608/m KN⑧号轴线上盥洗室墙体240厚砌体墙 0.14*18=4.322/m KN贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm ） 0.52/m KN合计 2.7*（4,32+0.5）=15.022/m KN(7)C 轴盥洗室墙体240厚砌体墙 0.24*18=4.322/m KN贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆抹灰，共25mm） 0.52KN/m水泥粉刷墙面 0/362KN/m合计2.9*(4.32+0.5+0.36)=15.022/mKN(8)盥洗室门所在一侧的墙体（门高2400，宽1200，0.352KN）/m0.35*1.2*2.4=1.008KN120厚砌体墙 3*0.12*18=6.48KN水泥粉刷墙体(20mm),水泥粗砂打底 0.36*1.18*3=1.27KN贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底） 0.5*1.18*3=1.77KN门上部分墙，高600120厚砌体墙 0.12*18*0.6*1.2=1.56KN10厚混合砂浆0.01*17*0.6*1.2=0.12KN贴瓷砖墙面 0.5*0.6*1.2=0.36KN合计5.3/mKN（9）B轴盥洗室墙体 8.76/mKN(10)B轴储藏室墙体120厚砌体墙2.9*0.12*18=6.2642KN/m两侧水泥粉刷 2.12KN/m合计 8.36/mKN（10）储藏室门一侧所在墙体（不包括厕所门所在的墙体）木门900*2400，r=0.22KN/m0.2*2.4=0.48/mKN墙高600 0.6*0.12*18=1.3/mKN两侧水泥粉刷2*0.36*0.6+0.12*0.01*17=0.45/mKN合计2.23/mKN（11）储藏室与厕所公用墙体 8.76/mKN（12）厕所木门一侧所在墙体门 600*2400，r=0.22/m KN 0.2*0.6*2.4=0.3KN门上墙高6008.207*0.74=6.1KN一侧水泥粉刷墙面，一侧贴瓷砖 0.36*0.6*0.9+0.5*0.6*0.9=0.46KN合计 5/m KN（13）C 轴厕所墙 14.47/m KN（14）A 轴上墙体(0.35*2.7*1.4+0.9*0.35*1.5+0.9*1*0.24*1.2*2+0.36*0.9*1.2*2+0.36*0.24*0.9*2)/3.6=3.35/m KN(15)阳台栏杆处墙体（按0.6折算）墙厚200 2.376/m KN（16）底层外纵墙（按0.5折减） 8.78/m KN（17）底层柱子 28.24KN其余层柱子 22KN梁240*600 3.12/m KN梁240*400 1.82/m KN封头梁200*300 1.136/m KN次梁120*300 0.66/m KN活荷载计算楼面 2.02/m KN上人屋面 1.52/m KN雪荷载 0.352/m KN竖向荷载下框架受荷总图(1)悬挑梁屋面板传荷载恒载 3.22*5/8*0.75*2+3.12=6.12/mKN 活载 3/4*2*0.75*2=1.43/mKN 楼面板传荷载恒载 6.12+13.6=19.72/mKN 活载 2*5/8*0,75*2=1.9/mKN(2)A-B跨间梁屋面板传荷载恒载 5.995*0.8*1.8*2+3.12=17.28/mKN 活载 1.5*0.8*1.8*2=4,32/mKN楼面板传荷载恒载 3.72*0.8*1.8*2+3.12+13.6=27.4/mKN 活载 2*0.8*1,8*2=5.76/mKN (3)B-C跨间梁屋面板传荷载恒载 5.995*0.85*0.7*2+3.12=7.14/mKN活载 1.5*0.85*0.7*2=1.79/mKN楼面板传荷载恒载 4.17*0.85*0.7*2+3.12+15.022=23.122/mKN活载 2*0.85*0.7*2=2.38/mKN(4)C-E跨间梁屋面板传荷载恒载 5.995*5/8*1.2*2=9/mKN活载 1.5*5/8*1.2*2=2.25/mKN楼面板传荷载恒载 3.12+4,82*5/8*1.2*2=10.35/mKN活载 2*5/8*1.2*2=3/mKN因为该框架对称，故到此即可。

综合楼结算计算书

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系数 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
单位平米 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2
0
平米
三层1-2 三层2-7,a1/a,f-1/f 三层2-7,a+f走廊三层2-3,b-e走廊三层5-6,b-e走廊三层6-7,b-e 三层7-9,a-f
0 0 0 0 0 0 0
m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2
1
12 广东03建筑
1
13 广东03建筑
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14 广东03建筑

人工装自卸汽车运卸土方运距5km ({挖}0-{填}{snttf}307.651) ** 基础 ** ** zj1 ** [基础->zj1] c25现浇混凝土浇捣其他基础zj (1.7×1.7×0.4+0/3×(1.7×1.7+0.35× 0.35+sqrt(1.7×1.7×0.35×0.35))+0.35×0.35× 0+0×0×(1.35-0.4-0-0))×6{个} c30现浇混凝土浇捣矩形柱35*35 (0.35×0.35×(1.35-0.4-0-0))×6{个} 垫层混凝土zj ((1.7+2×0.1)×(1.7+2×0.1))×0.1×6{个} 挖基础土方 ((1.7+2×0.1)×(1.7+2×0.1))×1×6{个} 人工挖沟槽、基坑三类土深度在2m内 (0.9+0.1)/6×((1.7+2×0.4)×(1.7+2×0.4)+(2× 1.7+4×0.4+2×(0.9+0.1)×0)×(2×1.7+4×0.4+2 ×(0.9+0.1)×0)+(1.7+2×0.4+2×(0.9+0.1)×0)× (1.7+2×0.4+2×(0.9+0.1)×0))×6{个}

6层框架商业综合楼结构设计计算书

目录第一章、设计资料 (1)第一节、工程概况 (1)第二节、设计资料 (1)第二章、结构计算 (1)第一节、框架杆件与截面尺寸确定 (1)一、框架梁截面尺寸地选择 (1)二、柱截面设计 (2)三、板的截面尺寸 (3)第二节、材料的选择 (3)第三节、计算简图 (3)第四节、荷载计算 (4)一、屋面荷载计算 (4)二、楼面荷载计算 (4)三、卫生间楼面 (5)第五节、楼层集中质量计算 (5)一、顶层荷载计算 (5)三、底层荷载计算 (8)第六节、竖向荷载作用下一榀框架荷载计算 (10)一、荷载计算 (10)二、竖向荷载作用下荷载图 (14)第七节、水平风荷载计算 (16)第八节、水平风荷载作用下横向框架内力分析 (17)一、求各柱的剪力值 (17)二、求反弯点高度 (17)三、框架内力值 (17)第九节、水平地震力作用下框架的侧移验算 (19)一、横梁线刚度 (19)二、横向框架柱的侧移刚度D 值 (20)三、横向框架顶点位移计算 (22)四、横向框架自振周期 (22)五、地震作用下的层间剪力 (22)六、横向框架抗震变形验算 (23)第十节、水平地震作用下横向框架内力分析 (24)一、计算梁端弯矩 (30)二、弯矩分配系数 (30)三、竖向荷载作用下内力计算 (31)第十一节、内力组合 (41)一、在恒载和活载作用下 (42)二、框架梁内力组合 (43)三、框架柱内力组合 (44)第十二节、截面设计 (46)一、承载力抗震调整系数 (46)二、横向框架梁截面设计 (46)四、柱截面设计 (51)五、节点设计 (55)第三章、楼盖设计 (56)第一节、设计资料 (56)一、楼面做法及荷载 (56)二、楼面梁格及板布置图 (57)三、计算方案 (57)第二节、双向板计算 (57)第三节、单向板计算 (59)第四章、楼梯设计 (60)第一节、楼梯板计算 (60)一、设计资料 (60)二、荷载计算 (61)三、截面设计 (61)第二节、平台板计算 (61)一、荷载计算 (61)二、截面设计 (62)三、平台梁设计 (62)第五章、雨棚计算 (64)第六章、基础设计 (65)第一节、边柱独立基础设计 (65)一、设计条件 (65)二、材料 (65)三、基础埋深 (65)四、基础底面尺寸的确定 (65)第二节、中柱双柱基础设计 (71)第一章、设计资料第一节、工程概况本工程为凯旋大学教学楼，建筑结构采用整体框架式结构。

层框架综合楼结构设计算书

．
2．梁尺寸确定。
该工程定为纵横向承重，主要为横向承重，根据梁尺寸初步确定：
主梁高h : (1/8—1/12)L = 550㎜-825㎜取h = 600㎜
宽b : (1/3—1/2)h = 200㎜-300㎜取b=250㎜
连系梁高h : (1/10-1/15)L = 480㎜-720㎜取h =500㎜
= 1.3×4.2× =5.46×(7.26+27.9)
=191.97kN
楼面恒载
4．2×（7.2×15.9×5＋7.2×6.6＋2.7×2.4＋7.2×4.4＋2.2×3.9）
=4.2×(572.4＋47.52＋6.48＋31.68＋8.58)
=2799.972kN
楼面活载：
走廊：7.2×5×2.7×2＋2.7×2.4×2＋4.4×7.2×2=270.72kN
(5) .门窗做法：门厅，酒吧，商场门为铝合金门，其余为木门。窗为钢组合窗。
(6) .地质资料：（属II类场地，余略）
(7) .地震烈度：7度。
(8) .活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡,办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,商场3.5KN/㎡,库房6.0KN/㎡.
多层综合楼结构计算
一.设计资料
(1) .设计标高：室内设计标高 0.000,室内外高差450㎜。
(2) .墙身做法：外墙墙身240㎜，为普通机制砖填充墙。墙面用M5混合砂浆砌筑，1：3水泥砂浆底，贴瓷砖墙面，25㎜。内隔墙墙身200㎜，墙面为水刷石墙面（包括混合砂浆打底），25㎜。正立面2-7层为玻璃幕墙，100厚。一层为落地玻璃窗。
(9) .恒荷载：玻璃幕墙1.0-1.5KN/㎡,填充墙19KN/m3,钢筋混凝土25KN/m3,水刷石墙面0.5KN/㎡,贴瓷砖墙面0.5KN/㎡,水泥砂浆20KN/m3,木门0.2KN/㎡,钢组合窗0.4-0.45KN/㎡,铝合金门0.4KN/㎡.电梯机房7KN/㎡.水磨石地面0.65KN/㎡.

4层框架商业综合楼结构设计计算书 (3)

目录第一章概述 (1)1. 1 工程说明 (1)1．2 设计条件 (1)第二章各梁、柱截面尺寸的确定 (1)2．1 梁截面尺寸的确定 (2)2．2 柱截面尺寸的确定 (2)2．3 连系梁截面尺寸的确定 (2)2．4 板厚度的确定 (2)第三章荷载标准值的计算 (3)G.................................................................................................... 错误!未定义书签。

3．1荷载标准值kQ ........................................................................................... 错误!未定义书签。

3. 2 活荷载标准值K3. 3 风荷载计算 (7)3. 4 地震作用计算 (8)第四章框架结构内力计算 (11)4. 1 恒载作用下框架的内力计算 (11)4．2 活荷载作用下框架的内力计算（采用满布荷载法） (16)4．3 风荷载作用下框架的内力计算 (22)4．4 水平地震作用下框架的内力计算（D值法） (24)第五章内力组合 (27)5．1 框架梁内力组合 (27)5．2框架柱内力组合 (29)第六章配筋计算 (31)6．1 框架梁配筋计算 (31)6. 2 框架柱配筋计算 (36)第七章双向板设计 (41)7．1 设计资料 (41)7．2 板厚确定 (41)7．3 板的设计 (41)7．4 内力计算 (41)7. 5 截面设计 (43)第八章雨篷设计 (44)8. 1 设计资料 (44)8. 2荷载计算 (44)8. 3 荷载组合 (44)8. 4 雨篷梁设计 (44)第九章楼梯设计 (48)9. 1 楼梯斜板设计 (48)9. 2 平台板设计 (49)9. 3 楼梯梁设计 (50)第十章基础设计 (51)10.1 边柱基础的设计 (51)10.2 中柱基础的设计 (54)第一章、概述1. 1 工程说明本工程为某办公楼。

土木工程毕业设计多层住宅楼计算书

土木工程毕业设计多层住宅楼计算书一、工程概况本多层住宅楼位于具体地点，总建筑面积为X平方米，地上层数为X层，建筑高度为X米。

结构形式为砖混结构，基础采用条形基础。

二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）5、相关的建筑设计图纸和地质勘察报告三、荷载计算1、恒载计算屋面恒载：防水层、保温层、找平层、结构层等自重，共计XkN/m²。

楼面恒载：面层、结合层、楼板自重等，标准层楼面恒载为XkN/m²。

墙体恒载：根据不同墙体材料和厚度计算，外墙为XkN/m，内墙为XkN/m。

2、活载计算屋面活载：按规范取值为XkN/m²。

楼面活载：卧室、客厅为XkN/m²，厨房、卫生间为XkN/m²，楼梯为XkN/m²。

四、结构布置1、墙体布置外墙厚度为Xmm，内墙厚度为Xmm。

墙体在平面内均匀布置，以保证结构的整体性和稳定性。

2、梁、柱布置梁的截面尺寸根据跨度和荷载大小确定，主梁截面尺寸为Xmm×Xmm，次梁截面尺寸为Xmm×Xmm。

柱的截面尺寸根据轴压比和层高确定，底层柱截面尺寸为Xmm×Xmm，标准层柱截面尺寸为Xmm×Xmm。

五、内力计算1、竖向荷载作用下的内力计算采用分层法计算框架在竖向荷载作用下的内力。

首先将框架分层，然后计算各层梁、柱的线刚度，再计算各层柱的分配系数，最后计算各层梁、柱的内力。

2、水平荷载作用下的内力计算采用 D 值法计算框架在水平荷载作用下的内力。

先计算框架的抗侧刚度，然后计算各层柱的剪力，最后计算各层梁、柱的弯矩和剪力。

六、构件设计1、板的设计根据板的跨度和荷载大小，确定板的厚度为Xmm。

按单向板或双向板进行内力计算，配置受力钢筋和分布钢筋。

2层框架商业综合楼结构设计计算书概论

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第 1 章设计概况
1.1 工程概况
1. 设计题目：多层大跨度框架结构厂房。 2. 建设规模：厂房长 120m，宽 36m，总建筑面积约 8700 平方米，主体结构 2 层。 3. 工艺要求：120m 长不设伸缩缝，考虑升温 200C、降温 200C 的温度应力。一层层高
7.2m，二层层高 9.0m，一层长向柱距 6m、短向柱距 12m，二层中间两排柱距 12m。 7.2m 标高处楼面活荷载 8.0kN/m2。
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第 3 章重力荷载计算
1、屋面及楼面的永久荷载标准值
屋面
①SBS 改性沥青防水卷材屋面
0.3KN/m2
②20 厚 1：3 水泥砂浆找平层
20×0.02=0.4KN/m2
③40 厚 C20 细石混凝土内配ø4@150 双向钢筋
25×0.04=1KN/m2
④150 厚聚苯板保温层
0.5×0.3×0.15KN/m2（附
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第 2 章构件截面尺寸估算
1 梁板截面尺寸估算
（1）、主梁尺寸
根据多跨连续主梁的截面高度
h
(115
~
1 10
)l
1）横向：各轴线之间 l =12000 mm
取 b 300 mm h 900 mm
2）纵向： l =6000 mm
取 b 250 mm h 600 mm
（2）、次梁尺寸
4.1 框架侧移刚度计算...............................................................................................................4 4.2 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移刚度计算...................................................5 4.4 竖向荷载作用下框架结构的内力计算...............................................................................8 4.5 横向框架内力组合.............................................................................................................13 4.6 框架截面设计....................................................................................................................21 4.7 罕遇地震作用下弹塑性变形验算.....................................................................................26 第 5 章基础设计......................................................................................................................... 30 5.1 工程地质情况.....................................................................................................................30 5.2 初步设计时单桩承载力估计.............................................................................................30 5.3 中柱基础设计.....................................................................................................................30 5.4 边柱基础设计.....................................................................................................................34 参考文献....................................................................................................................................... 38 致谢........................................................................................................................................... 39

公司办公楼(三层)砖混房屋结构计算书

办公楼（三层）砖混房屋结构设计计算书一、设计资料(1)、设计标高：室内设计标高 0.000,室内外高差900㎜。

地震烈度：8度。

(2)、墙身做法：外墙墙身为普通多孔烧结砖墙，底层外墙厚370㎜，其余墙厚240㎜。

墙体底层MU15砖，M10砂浆砌筑，二至三层用MU10砖，用M7.5混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。

(3)、楼面做法：20㎜水泥砂浆地坪。

100㎜钢筋混凝土板，20㎜厚天棚水泥砂浆抹灰。

(4)、屋面做法：20mm厚水泥砂浆找平层，高聚物改性沥青防水卷材，30mm厚1:3水泥砂浆Φ4@200双向配筋，35厚无溶剂聚氨硬泡保温层，1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚，120厚钢筋砼现浇板，涂料顶棚。

(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金门，其余为木门。

窗为塑钢窗。

(6) 、地质资料：地基承载为特征值fak=250KN/m2。

(7)、活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.5KN/㎡,办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡。

结构平面布置图如下：二、构件初估。

1、梁尺寸确定。

初步确定梁尺寸（取最大开间4000mm）：梁高h: L/12=333㎜，取h = 500㎜宽b: h/3=167㎜，取b=200㎜3．初选楼板。

楼板为现浇双向连续板，t (1/60)L =66㎜. 取t = 100㎜.三、结构计算书一）、荷载计算（1）屋面荷载20厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40 KN/㎡高聚物改性沥青防水卷材0.50KN/㎡30mm厚1:3水泥砂浆Φ4@200双向配筋25×0.03=0.75KN/㎡35厚无溶剂聚氨硬泡保温层4×0.035=0.14 KN/㎡1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚 2.5×(0.04+4.2×0.02/2)=0.21 KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0 KN/㎡涂料顶棚0. 5 KN/㎡屋面恒载合计 5.5 KN/m2屋面活荷载（不上人）0.7 KN/m2（2）楼面荷载20mm厚水泥砂浆面层0.40 KN/m2100厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m220mm厚板底抹灰0.34 KN/m2楼面恒载合计 3.24 KN/m2楼面活荷载 2.0KN/m2（3）墙体荷载双面粉刷240mm厚砖墙 5.24 KN/m2双面粉刷370mm厚砖墙7.62 KN/m2塑钢窗0.30 KN/m2此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。

多层房屋设计计算书

注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）二、工程设计条件1、2、设计依据（1）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（3）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（4）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3、可变荷载标准值选用（kN/㎡）4、上部永久荷载标准值及构件计算（1）楼面荷载·首层:卧室、起居室、书房、厨房、普通卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.25kN/m2（2）屋面荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2120厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.2kN/m2 （3）墙体荷载三、结构分析计算1、采用SAP2000建模计算、世纪旗云验算配筋。

楼板配筋及主梁、次梁、柱配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并. 结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，并双层双向加强配筋，以削弱温度应力,要求施工单位加强养护。

因建筑物体型过长，故在转折处设320mm宽抗震缝。

其结构计算模型如下：2、楼板配筋计算（1）参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑结构静力计算手册》（2）计算参数：混凝土强度等级：C30 钢筋级别：HRB400 计算方法：弹性方法泊松比：0.2边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端角柱：左上：无右上：无左下：无右下：无板长：L = 3.60m ，板宽：B = 1.50m ；板厚：h = 150mm 最外层纵筋外缘至受拉区底边距离：c s = 20 mm均布恒荷载标准值：5.25kN/m 2均布活荷载标准值：2.00kN/m 2准永久值系数：0.40混凝土容重：25.00 kN/m 3三角形活荷载标准值：0.00kN/m 2三角形恒荷载标准值：0.00kN/m 2（3）计算结果：1) 计算时荷载设计值均布荷载设计值(包含自重):1.35×(5.25 + 25.00×150/1000) + 0.7×1.4×2.00 = 14.11kN/m 22) 计算公式M = a 1f c bx (h 0 - x2)a 1f c bx = f y A s h 0 = h - c s - 5r min = max(0.2%,0.45f t f y ) = max(0.2%,0.45 × 1.43360.00) = 0.20%3) 配筋计算结果4) 挠度计算结果最大挠度：0.150mm ≤ 7.500mm满足要求3、主梁计算i.几何数据及计算参数单位: mm混凝土: C30 主筋: HRB400箍筋: HPB300第一排纵筋合力中心至近边距离: 40 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是由永久荷载控制时永久荷载分项系数G1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数G2: 1.20可变荷载分项系数Q : 1.401300×6004500可变荷载组合值系数c: 0.70可变荷载准永久值系数q: 0.40（2）荷载数据1) 恒载示意图单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN·m 其他荷载--kN/m2) 活载示意图单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN·m 其他荷载--kN/m（3）内力及配筋1) 剪力包络图单位: kN2) 弯矩包络图单位: kN·m 3) 截面内力及配筋112.3164.2563.58-96.61-40.6232.0986.63150015001500101127.31-120.050172.07-100.04注:1）.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm 2）.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m4、柱子计算（1）设计资料（2）计算结果 1) 纵筋计算 1 纵筋配置计算 1．1 计算偏心距e ie 0 = M N = 8.12×10001254.86= 6.5 mm附加偏心距, 按混凝土规范6.2.5, 取20mm 和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的大值e a = max(20,h /30) = 20.00mme i = e 0 + e a = 6.5 + 20.00 = 26.47mm 1．2 相对界限受压区高度b 按混凝土规范6.2.1-5cu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5= 0.00350 >0.0033 取cu = 0.0033按混凝土规范公式(6.2.7-1)b= b 11 + f y E s e cu =0.801 + 3602.00×105×0.00330=0.5181．3 配筋率范围抗震等级为2级 max = 5.00% 指定的最小配筋率, 取min = 0.50% 一侧最小配筋率(受压) 0.20% 一侧最小配筋率(受拉) 0.20% 1．4 计算按混凝土规范6.2.6 1 = 1.00 按混凝土规范式6.2.17-1RE N ≤ 1f c bx + f 'y A 's - sA当采用对称配筋时，可令 f'y A's = s A 因此=g RE N a 1f c bh 0 =1.00×1254.86×10001.00×14.30×400×360=0.61 > b= 0.52属小偏压, 按混凝土规范6.2.17-8=g RE N - x b a 1f c bh 0g RE Ne - 0.43a 1f c bh 02(b 1 - x b )(h 0 - a 's )+ a 1f c bh 0 + x b= 0.69 1．4 计算A s按混凝土规范6.2.17-7A s = g RE Ne - a 1f c bh 02x (1 - 0.5x )f y (h 0 - a 's )= 1.00×1254.86×1000×186.00 - 1.00×14.30×400×3602×0.69×(1 - 0.5×0.69)360.00×(360 - 40)= -876.54 mm 2一侧最小配筋率(受压)纵筋面积: 0.20%×A = 320.00 mm 2取A s = 320.00 mm 2配筋结果: 4D25, A s = 1963.50 mm 22) 箍筋配筋箍筋肢数: 4、箍筋直径: 8 mm 、箍筋间距: 100.00 mm 、箍筋计算A sv /s: 0.00 mm 2/mm 、箍筋实配A sv /s: 2.01 mm 2/mm y 方向根据构造要求得:箍筋肢数: 4、箍筋直径: 8 mm 、箍筋间距: 100.00 mm 、箍筋计算A sv /s: 0.00 mm 2/mm 、箍筋实配A sv /s: 2.01 mm 2/mm 3) 裂缝计算最大裂缝宽度限值: 0.30 mmωmax = 0.26 mm ≤ ωlim = 0.30 mm满足要求!5、楼梯计算（1）设计示意图（2）二、基本资料1)设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）2) 2.几何参数楼梯类型: 板式A型楼梯( / )约束条件: 两端简支斜梯段水平投影长度: L1 = 2080 mm梯段净跨: L n = L1 = 2080 = 2080 mm楼梯高度: H = 1500 mm 楼梯宽度: W = 1155 mm踏步高度: h = 166 mm 踏步宽度: b = 260 mm楼梯级数: n = 9（级）梯段板厚: C = 100 mm面层厚度: C2 = 30 mm上部平台梯梁宽度: b1 = 250 mm下部平台梯梁宽度: b2 = 250 mm3) 3.荷载参数楼梯混凝土容重: b = 25.00 kN/m3楼梯面层容重: c1 = 25.00 kN/m3楼梯栏杆自重: q f = 0.50 kN/m楼梯均布活荷载标准值: q = 2.50 kN/m2可变荷载组合值系数: c = 0.70可变荷载准永久值系数: q = 0.504) 4.材料参数混凝土强度等级: C30受拉纵筋合力点到斜梯段板底边的距离: a s = 15 mm （3）荷载计算过程1)楼梯几何参数梯段板与水平方向夹角余弦值: cos =bb2 + h2=2602602 + 1662= 0.84斜梯段的计算跨度: L0 = Min{L n + (b1 + b2)/2,1.05L n} = Min{2080 + (250 + 250) / 2,1.05 × 2080} = Min{2330,2184} = 2184 mm梯段板折算到水平投影后的计算厚度:T = (h + C / cos×2) / 2 = (166 + 100 / 0.84 × 2) / 2 = 202 mm2)荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 L1段梯板自重gk1' = b× T/ 1000 = 25.00 × 202 / 1000 = 5.04 kN/m2gk1 = gk1' × L1 / L n= 5.04 × 2080 / 2080 = 5.04 kN/m22.1.2 L1段梯板面层自重gk3' = c1× C2× (H + L1) / L1/ 1000 = 25.00 × 30 × (1500 + 2080) / 2080 / 1000= 1.29 kN/m2gk3 = gk3' × L1 / L n= 1.29 × 2080 / 2080 = 1.29 kN/m22.1.3 将栏杆自重由线荷载折算成面荷载gk6 = q f / W× 1000 = 0.50 / 1155 × 1000 = 0.43 kN/m2永久荷载标准值gk = gk 1 + gk 3 + gk 6 = 5.04 + 1.29 + 0.43 = 6.76 kN/m 22.2 均布荷载设计值由活荷载控制的梯段斜板荷载设计值:p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 6.76 + 1.4 × 2.50 = 11.62 kN/m 2由恒荷载控制的梯段斜板荷载设计值:p D = 1.35gk + 1.4c q = 1.35 × 6.76 + 1.4 × 0.70 × 2.50 = 11.58 kN/m 2最不利的梯段斜板荷载设计值:p = Max{p L ,p D } = Max{11.62,11.58} = 11.62 kN/m 2（4）正截面承载能力计算 1) 斜梯段配筋计算h 0 = T - a s = 100 - 15 = 85 mm跨中最大弯矩, M max = 18pL 02 = 18 × 11.62 × 21842× 10-6= 6.93 kN·m2) 相对界限受压区高度bcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5= 0.0035 > 0.0033 取cu = 0.0033按规范公式(6.2.7-1)b= b 11 + f y E s e cu =0.801 + 3602.00 × 105× 0.00330= 0.523) 受压区高度x按规范公式(6.2.10-1), A s '= 0, A p '= 0 M = a 1f c bx ⎝ ⎛⎭⎪⎫h 0 - x 2x = h 0 -h 02 - 2Ma 1f c b= 85 -852- 2 × 6.93 × 1061.00 × 14.30 × 1000= 5.90mm< b h 0 = 0.52 × 85 = 44.00mm, 按计算不需要配置受压钢筋 4) 受拉钢筋截面积A s按规范公式(6.2.10-2) 1f c bx = f y A s 得 A s =a 1f c bx f y = 1.00 × 14.30 × 1000 × 5.90360.00= 235mm 2梯段中间截面实际配置受拉钢筋为D8@150, 每米宽板实际配筋面积为335mm 25) 验算配筋率r = A s bh = 3351000 × 100× 100% =0.34% <max= 2.06% 不超筋⎭⎪⎬⎪⎫r min = 0.2%r min = 0.45 × 1.43 / 360.00 = 0.179%min= 0.200% <满足最小配筋率要求（5）斜截面承载能力验算V = 0.5pL 0cos = 0.5 × 11.62 × 2184 / 1000 × 0.84 = 10.7 kN 1) 复核截面条件按规范公式(6.3.1) 0.25c f c bh 0 = 0.25 × 1.00 × 14.30 × 1000 × 85 = 303.9 × 103NV = 10.7 kN < 303.9 kN, 截面尺寸满足要求2) 验算构造配筋条件按规范公式(6.3.7)0.7f t bh 0= 0.7 × 1.43 × 1000 × 85= 85.1 × 103N > V = 10.7kN斜截面承载力满足要求（6）跨中挠度验算1) 荷载效应的标准组合值p k = gk + q = 6.76 + 2.50 = 9.26 kN/mM k = 18p k L 02 = 18× 9.26 × 21842× 10-6= 5.52 kN·m2) 荷载效应的准永久组合值 p q = gk +qq = 6.76 + 0.50 × 2.50 = 8.01 kN/mM q = 18p q L 02 = 18× 8.01 × 21842× 10-6= 4.78 kN·m3) 挠度验算 1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:由规范公式（7.1.4-3）, 纵向受拉钢筋的应力:sq=M q 0.87h 0A s = 4778715.240.87 × 85 × 335.10= 192.84 N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积:A te = 0.5bh = 0.5 × 1000 × 100 = 50000 mm 2按规范公式（7.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率:te=A s A te = 33550000= 6.7020 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm 2按规范公式（7.1.2-2）= 1.1 - 0.65f tk r te s sq = 1.1 - 0.65 × 2.01 × 10006.7020 × 192.84= 0.09 当 < 0.2时, 取 = 0.2；2钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: EE= E s E c =20000030000= 6.67 3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: f'对于矩形截面, f ' = 0.00 4 纵向受拉钢筋配筋率:=A s bh 0 = 3351000 × 85= 0.003942 5受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（7.2.3-1）, B s = E s A s h 021.15y + 0.2 +6a E r1 + 3.5 g f '= 200000 × 335 × 8521.15 × 0.20 + 0.2 +6 × 6.67 × 0.0039421 + 3.5 × 0.00× 10-9= 574.01 kN·m 26考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: 根据混凝土结构设计规范7.2.5条规定: ' = 0, 取 = 2.00 7受弯构件的长期刚度: B根据规范公式（7.2.2-2）, 可得B = B s q = 574.012.00= 287.01 kN·m 28 跨中挠度: ff = 5384p q L 04B cos a cosa = 5384 × 8.01 × 21844287.01 × 0.842 × 10-9= 11.65 mm9容许挠度: L x =L 0cos a = 21840.84= 2591 mm因计算跨度L x 小于7000mm, 所以容许挠度[L 0] = L x 200 = 2591200= 12.96 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。

多层钢筋混凝土框架结构计算书

目录一.设计概况 (4)1.1 建设项目名称 (5)1.2建设地点 (5)1.3 设计资料 (5)1.3.1地质水文资料 (5)1.3.2气象资料 (5)1.3.3抗震设防要求：七度 (5)1.3.5层室内主要地坪标 (5)二．屋盖、楼盖设计 (6)2．1楼盖 (6)2.1.1设计资料 (6)2.1.2楼盖的结构平面布置(见图2-1) (6)2.1.3 板的设计（弹性理论） (7)三梁的设计 (29).2.1梁l1 (30)2.2梁l2 (32)2.3梁l3 (33)2.4梁l4 (35)2.5梁l5 (36)四.框架结构布置方案 (38)1结构布置方案及结构选型见图3-1 (38)1.1结构承重方案选择 (38)1.2主要构件选型及尺寸初步估算 (38)2荷载标准值计算 (40)2.1 永久荷载 (40)2.2 竖向可变荷载 (44)2.3风荷载标准值计算 (45)2.4 水平地震作用计算 (46)3 荷载作用下框架的内力分析 (48)3.1恒荷载作用下框架的内力分析 (48)3.2活荷载作用下框架的内力计算 (51)3.3风荷载作用下内力分析。

(55)3.3.4地震作用下内力分析 (58)五．内力组合 (61)1梁内力组合 (61)2柱内力组合 (63)六.截面设计 (68)某框架结构住宅楼设计1梁截面设计 (68)1.1正截面受弯承载力计算 (68)1.2斜截面受弯承载力计算 (70)2柱截面设计 (71)七. 基础设计 (73)1基础设计 (73)2抗冲切检验 (75)3配筋计算 (76)致谢 (80)参考文献 (81)摘要本工程是某住宅楼设计，为多层钢筋混凝土框架结构。

共六层，底层层高3米，其他层层高均为3米。

建筑物总高度为20.2米。

本设计书包括如下部分：1.建筑工程工程概况；某市，场地平整，地段交通方便，地势平坦，东西两地均为开发性用地抗震设防要求七度；2.楼盖设计包括楼板的设计和次梁的设计；3.框架结构布置方案及荷载统计；包括结构布置方案及结构选型荷载标准值和计算荷载作用下框架的内力分析4. 框架结构的内力组合包括梁内力组合及柱内力组合；5.截面设计包括梁截面设计及柱截面设计。

多层房屋设计计算书

注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）二、工程设计条件1、2、设计依据（1）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（3）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（4）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3、可变荷载标准值选用（kN/㎡）4、上部永久荷载标准值及构件计算（1）楼面荷载·首层:卧室、起居室、书房、厨房、普通卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.25kN/m2（2）屋面荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2120厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.2kN/m2 （3）墙体荷载三、结构分析计算1、采用SAP2000建模计算、世纪旗云验算配筋。

楼板配筋及主梁、次梁、柱配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并. 结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，并双层双向加强配筋，以削弱温度应力,要求施工单位加强养护。

因建筑物体型过长，故在转折处设320mm宽抗震缝。

其结构计算模型如下：2、楼板配筋计算（1）参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑结构静力计算手册》（2）计算参数：混凝土强度等级：C30 钢筋级别：HRB400 计算方法：弹性方法泊松比：0.2边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端角柱：左上：无右上：无左下：无右下：无板长：L = 3.60m ，板宽：B = 1.50m ；板厚：h = 150mm 最外层纵筋外缘至受拉区底边距离：c s = 20 mm均布恒荷载标准值：5.25kN/m 2均布活荷载标准值：2.00kN/m 2准永久值系数：0.40混凝土容重：25.00 kN/m 3三角形活荷载标准值：0.00kN/m 2三角形恒荷载标准值：0.00kN/m 2（3）计算结果：1) 计算时荷载设计值均布荷载设计值(包含自重):1.35×(5.25 + 25.00×150/1000) + 0.7×1.4×2.00 = 14.11kN/m 22) 计算公式M = a 1f c bx (h 0 - x2)a 1f c bx = f y A s h 0 = h - c s - 5r min = max(0.2%,0.45f t f y ) = max(0.2%,0.45 × 1.43360.00) = 0.20%3) 配筋计算结果4) 挠度计算结果最大挠度：0.150mm ≤ 7.500mm满足要求3、主梁计算i.几何数据及计算参数单位: mm混凝土: C30 主筋: HRB400箍筋: HPB300第一排纵筋合力中心至近边距离: 40 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是由永久荷载控制时永久荷载分项系数G1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数G2: 1.20可变荷载分项系数Q : 1.401300×6004500可变荷载组合值系数c: 0.70可变荷载准永久值系数q: 0.40（2）荷载数据1) 恒载示意图单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN·m 其他荷载--kN/m2) 活载示意图单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN·m 其他荷载--kN/m（3）内力及配筋1) 剪力包络图单位: kN2) 弯矩包络图单位: kN·m 3) 截面内力及配筋112.3164.2563.58-96.61-40.6232.0986.63150015001500101127.31-120.050172.07-100.04注:1）.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm 2）.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m4、柱子计算（1）设计资料（2）计算结果 1) 纵筋计算 1 纵筋配置计算 1．1 计算偏心距e ie 0 = M N = 8.12×10001254.86= 6.5 mm附加偏心距, 按混凝土规范6.2.5, 取20mm 和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的大值e a = max(20,h /30) = 20.00mme i = e 0 + e a = 6.5 + 20.00 = 26.47mm 1．2 相对界限受压区高度b 按混凝土规范6.2.1-5cu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5= 0.00350 >0.0033 取cu = 0.0033按混凝土规范公式(6.2.7-1)b= b 11 + f y E s e cu =0.801 + 3602.00×105×0.00330=0.5181．3 配筋率范围抗震等级为2级 max = 5.00% 指定的最小配筋率, 取min = 0.50% 一侧最小配筋率(受压) 0.20% 一侧最小配筋率(受拉) 0.20% 1．4 计算按混凝土规范6.2.6 1 = 1.00 按混凝土规范式6.2.17-1RE N ≤ 1f c bx + f 'y A 's - sA当采用对称配筋时，可令 f'y A's = s A 因此=g RE N a 1f c bh 0 =1.00×1254.86×10001.00×14.30×400×360=0.61 > b= 0.52属小偏压, 按混凝土规范6.2.17-8=g RE N - x b a 1f c bh 0g RE Ne - 0.43a 1f c bh 02(b 1 - x b )(h 0 - a 's )+ a 1f c bh 0 + x b= 0.69 1．4 计算A s按混凝土规范6.2.17-7A s = g RE Ne - a 1f c bh 02x (1 - 0.5x )f y (h 0 - a 's )= 1.00×1254.86×1000×186.00 - 1.00×14.30×400×3602×0.69×(1 - 0.5×0.69)360.00×(360 - 40)= -876.54 mm 2一侧最小配筋率(受压)纵筋面积: 0.20%×A = 320.00 mm 2取A s = 320.00 mm 2配筋结果: 4D25, A s = 1963.50 mm 22) 箍筋配筋箍筋肢数: 4、箍筋直径: 8 mm 、箍筋间距: 100.00 mm 、箍筋计算A sv /s: 0.00 mm 2/mm 、箍筋实配A sv /s: 2.01 mm 2/mm y 方向根据构造要求得:箍筋肢数: 4、箍筋直径: 8 mm 、箍筋间距: 100.00 mm 、箍筋计算A sv /s: 0.00 mm 2/mm 、箍筋实配A sv /s: 2.01 mm 2/mm 3) 裂缝计算最大裂缝宽度限值: 0.30 mmωmax = 0.26 mm ≤ ωlim = 0.30 mm满足要求!5、楼梯计算（1）设计示意图（2）二、基本资料1)设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）2) 2.几何参数楼梯类型: 板式A型楼梯( / )约束条件: 两端简支斜梯段水平投影长度: L1 = 2080 mm梯段净跨: L n = L1 = 2080 = 2080 mm楼梯高度: H = 1500 mm 楼梯宽度: W = 1155 mm踏步高度: h = 166 mm 踏步宽度: b = 260 mm楼梯级数: n = 9（级）梯段板厚: C = 100 mm面层厚度: C2 = 30 mm上部平台梯梁宽度: b1 = 250 mm下部平台梯梁宽度: b2 = 250 mm3) 3.荷载参数楼梯混凝土容重: b = 25.00 kN/m3楼梯面层容重: c1 = 25.00 kN/m3楼梯栏杆自重: q f = 0.50 kN/m楼梯均布活荷载标准值: q = 2.50 kN/m2可变荷载组合值系数: c = 0.70可变荷载准永久值系数: q = 0.504) 4.材料参数混凝土强度等级: C30受拉纵筋合力点到斜梯段板底边的距离: a s = 15 mm （3）荷载计算过程1)楼梯几何参数梯段板与水平方向夹角余弦值: cos =bb2 + h2=2602602 + 1662= 0.84斜梯段的计算跨度: L0 = Min{L n + (b1 + b2)/2,1.05L n} = Min{2080 + (250 + 250) / 2,1.05 × 2080} = Min{2330,2184} = 2184 mm梯段板折算到水平投影后的计算厚度:T = (h + C / cos×2) / 2 = (166 + 100 / 0.84 × 2) / 2 = 202 mm2)荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 L1段梯板自重gk1' = b× T/ 1000 = 25.00 × 202 / 1000 = 5.04 kN/m2gk1 = gk1' × L1 / L n= 5.04 × 2080 / 2080 = 5.04 kN/m22.1.2 L1段梯板面层自重gk3' = c1× C2× (H + L1) / L1/ 1000 = 25.00 × 30 × (1500 + 2080) / 2080 / 1000= 1.29 kN/m2gk3 = gk3' × L1 / L n= 1.29 × 2080 / 2080 = 1.29 kN/m22.1.3 将栏杆自重由线荷载折算成面荷载gk6 = q f / W× 1000 = 0.50 / 1155 × 1000 = 0.43 kN/m2永久荷载标准值gk = gk 1 + gk 3 + gk 6 = 5.04 + 1.29 + 0.43 = 6.76 kN/m 22.2 均布荷载设计值由活荷载控制的梯段斜板荷载设计值:p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 6.76 + 1.4 × 2.50 = 11.62 kN/m 2由恒荷载控制的梯段斜板荷载设计值:p D = 1.35gk + 1.4c q = 1.35 × 6.76 + 1.4 × 0.70 × 2.50 = 11.58 kN/m 2最不利的梯段斜板荷载设计值:p = Max{p L ,p D } = Max{11.62,11.58} = 11.62 kN/m 2（4）正截面承载能力计算 1) 斜梯段配筋计算h 0 = T - a s = 100 - 15 = 85 mm跨中最大弯矩, M max = 18pL 02 = 18 × 11.62 × 21842× 10-6= 6.93 kN·m2) 相对界限受压区高度bcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5= 0.0035 > 0.0033 取cu = 0.0033按规范公式(6.2.7-1)b= b 11 + f y E s e cu =0.801 + 3602.00 × 105× 0.00330= 0.523) 受压区高度x按规范公式(6.2.10-1), A s '= 0, A p '= 0 M = a 1f c bx ⎝ ⎛⎭⎪⎫h 0 - x 2x = h 0 -h 02 - 2Ma 1f c b= 85 -852- 2 × 6.93 × 1061.00 × 14.30 × 1000= 5.90mm< b h 0 = 0.52 × 85 = 44.00mm, 按计算不需要配置受压钢筋 4) 受拉钢筋截面积A s按规范公式(6.2.10-2) 1f c bx = f y A s 得 A s =a 1f c bx f y = 1.00 × 14.30 × 1000 × 5.90360.00= 235mm 2梯段中间截面实际配置受拉钢筋为D8@150, 每米宽板实际配筋面积为335mm 25) 验算配筋率r = A s bh = 3351000 × 100× 100% =0.34% <max= 2.06% 不超筋⎭⎪⎬⎪⎫r min = 0.2%r min = 0.45 × 1.43 / 360.00 = 0.179%min= 0.200% <满足最小配筋率要求（5）斜截面承载能力验算V = 0.5pL 0cos = 0.5 × 11.62 × 2184 / 1000 × 0.84 = 10.7 kN 1) 复核截面条件按规范公式(6.3.1) 0.25c f c bh 0 = 0.25 × 1.00 × 14.30 × 1000 × 85 = 303.9 × 103NV = 10.7 kN < 303.9 kN, 截面尺寸满足要求2) 验算构造配筋条件按规范公式(6.3.7)0.7f t bh 0= 0.7 × 1.43 × 1000 × 85= 85.1 × 103N > V = 10.7kN斜截面承载力满足要求（6）跨中挠度验算1) 荷载效应的标准组合值p k = gk + q = 6.76 + 2.50 = 9.26 kN/mM k = 18p k L 02 = 18× 9.26 × 21842× 10-6= 5.52 kN·m2) 荷载效应的准永久组合值 p q = gk +qq = 6.76 + 0.50 × 2.50 = 8.01 kN/mM q = 18p q L 02 = 18× 8.01 × 21842× 10-6= 4.78 kN·m3) 挠度验算 1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:由规范公式（7.1.4-3）, 纵向受拉钢筋的应力:sq=M q 0.87h 0A s = 4778715.240.87 × 85 × 335.10= 192.84 N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积:A te = 0.5bh = 0.5 × 1000 × 100 = 50000 mm 2按规范公式（7.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率:te=A s A te = 33550000= 6.7020 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm 2按规范公式（7.1.2-2）= 1.1 - 0.65f tk r te s sq = 1.1 - 0.65 × 2.01 × 10006.7020 × 192.84= 0.09 当 < 0.2时, 取 = 0.2；2钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: EE= E s E c =20000030000= 6.67 3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: f'对于矩形截面, f ' = 0.00 4 纵向受拉钢筋配筋率:=A s bh 0 = 3351000 × 85= 0.003942 5受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（7.2.3-1）, B s = E s A s h 021.15y + 0.2 +6a E r1 + 3.5 g f '= 200000 × 335 × 8521.15 × 0.20 + 0.2 +6 × 6.67 × 0.0039421 + 3.5 × 0.00× 10-9= 574.01 kN·m 26考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: 根据混凝土结构设计规范7.2.5条规定: ' = 0, 取 = 2.00 7受弯构件的长期刚度: B根据规范公式（7.2.2-2）, 可得B = B s q = 574.012.00= 287.01 kN·m 28 跨中挠度: ff = 5384p q L 04B cos a cosa = 5384 × 8.01 × 21844287.01 × 0.842 × 10-9= 11.65 mm9容许挠度: L x =L 0cos a = 21840.84= 2591 mm因计算跨度L x 小于7000mm, 所以容许挠度[L 0] = L x 200 = 2591200= 12.96 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。