拉拔试验计算书
膨胀螺栓抗拔力计算
膨胀螺栓如何计算要对膨胀螺栓进行拉拔试验，可按下列公式验算:N 拔=[(N/2+M/Z)/n]*B w拔试/1.5式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值N--拉力M--弯矩Z--上下两排螺栓中距n--每排螺栓个数B--调整系数,每处4个取1.25、6个取1.30、8个取1.32N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建筑概况建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压w 0=0.35KN/M2 , 每个200X300埋件用4个M12X 110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。
膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要求。
⑴ 作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：w k= 3 Z? [1 S? [1 Z?O式中：w k —作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/ M2）;3Z—考虑瞬时风压的阵风系数，取2.25 ;1S—风荷载体型系数，取1.5 ;1Z—风压咼度变化系数；w O —基本风压，取0.35KN /M2。
故w k = 3 Z? i S? i Z?O⑵地震作用按下式计算QE = 3 E? a max?G式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作用（KN）;G ??幕墙构件的重量（KN）;风荷载，YW取1.4取1.0风荷载，ipw地震作用，Y E取1.3取0.6地震作用，山温度作用，YT取1.2取0.2 温度作用，ipTa max??水平地震影响系数最大值，8度抗震设计取0.16;3 E?动力放大系数，取3.0。
⑶荷载分项系数和组合系数的确定根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下：分项系数组合系数重力荷载，Yg取1.2荷载和作用效应按下式进行组合:S =丫gS眇书W Y wSW_ 书E Y ES吐书T YTST式中：S??荷载和作用效应组合后的设计值；Sg??重力荷载作为永久荷载产生的效应；S W,SE,ST??分别为风荷载，地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应；Y g, Y_ Y E, ?7各效应的分项系数；山W,山E,山T??别为风荷载，地震作用和温度作用效应的组合系数。
植筋拉拔取样试验及计算方法
植筋拉拔取样试验及计算方法植筋拉拔取样、试验、拉力计算方法一、试验取样依据：依据JGJ145-2004《混凝土结构后锚固技术规程》附录A第2.2条规定所植钢筋应按同规格、同型号、基本相同部位组成一个检验批，抽取数量按每批总数的1‰计算，且不少于3 根。
二、取样方法：1、植筋孔深度规定10d：箍筋、拉结筋、板筋等非主要受力钢筋，钢筋直径一般在14以下。
15~18d：一般结构受力主筋，直径16~28。
20~22d：特别重要的部位，或者悬挑结构。
2、一般植筋72小时后，可采用拉力计（千斤顶）对所植钢筋进行拉拔试验加载方式见右图。
三、试验拉力计算：首先要知道钢筋的牌号HPB235 或HRB 335直径的平方*3.14/4*牌号/1000得出屈服强度再乘以0.9结果就是你需要的抗拉值例如 6*6*3.14/4*235/1000*0.9=5.97MPa不过GB50367－2006适用于结构加固工程，其要求相应较高.JGJ145-2004是专门针对后锚固工程，对各种类型都有规定.后置拉结筋不宜执行GB50367－2006GB50367－2006附录N第1.4条规定重要结构构件、悬挑结构构件应采用破坏性检验方法对锚固质量进行检验；第2.2条规定破坏性检测的抽样取每一验收批锚固件总数的1‰，且不少于5件进行检验，若植筋总数不多余100件时，可仅抽取3件进行检验；第2.3条规定：重要结构构件应抽取每一验收批锚固件总数的3%且不少于5件进行非破损检测，一般结构构件应抽取每一验收批锚固件总数的1%且不少于3件进行非破损检测；第2.4条规定当不同行业标准的抽样规则与该规范不一致时，对承重结构加固工程的锚固质量检测，必须按该规范的规定执行JGJ145-2004《混凝土结构后锚固技术规程》附录A第2.2条规定所植钢筋应按同规格、同型号、基本相同部位组成一个检验批，抽取数量按每批总数的1‰计算，且不少于3 根。
DBJ/T50-032-2004第6.0.4条规定：植筋锚固承载力的现场验收检验按同一施工条件下同规格钢筋数量的1%进行抽检，但不应少于3根。
钢筋拉拔试验 计算公式
钢筋拉拔试验计算公式钢筋拉拔试验计算公式。
钢筋拉拔试验是用来测试钢筋在受拉状态下的性能和强度的一种常用试验方法。
在进行钢筋拉拔试验时，需要通过一定的公式来计算钢筋的抗拉强度和其他相关参数，以便评估钢筋的质量和性能。
本文将介绍钢筋拉拔试验的计算公式及其相关内容。
1. 钢筋拉拔试验的基本原理。
钢筋拉拔试验是通过在试验机上施加拉力，使钢筋处于受拉状态，然后测量钢筋的变形和断裂情况，从而得到钢筋的抗拉强度和变形性能等参数。
在进行试验时，需要测量拉力和变形，并根据这些数据计算出钢筋的各项性能指标。
2. 钢筋拉拔试验的计算公式。
（1）抗拉强度计算公式。
钢筋的抗拉强度可以通过以下公式来计算：\[f_t = \frac{P}{A}\]其中，\(f_t\)为钢筋的抗拉强度，单位为N/mm²；\(P\)为施加在钢筋上的拉力，单位为N；\(A\)为钢筋的横截面积，单位为mm²。
（2）屈服强度计算公式。
钢筋的屈服强度可以通过以下公式来计算：\[f_y = \frac{P_y}{A}\]其中，\(f_y\)为钢筋的屈服强度，单位为N/mm²；\(P_y\)为钢筋的屈服拉力，单位为N；\(A\)为钢筋的横截面积，单位为mm²。
（3）延伸计算公式。
钢筋的延伸可以通过以下公式来计算：\[ε = \frac{δ}{L_0}\]其中，\(ε\)为钢筋的延伸率；\(δ\)为钢筋的变形量，单位为mm；\(L_0\)为钢筋的原始长度，单位为mm。
3. 钢筋拉拔试验的数据处理。
在进行钢筋拉拔试验时，需要对试验数据进行处理，以得到准确的计算结果。
首先，需要对拉力和变形进行实时监测和记录，然后根据上述公式进行计算。
在计算过程中，需要注意数据的准确性和一致性，以避免因数据误差而导致计算结果的不准确。
4. 钢筋拉拔试验的应用。
钢筋拉拔试验的结果可以用于评估钢筋的质量和性能，对于工程设计和施工中的钢筋使用具有重要的参考价值。
锚杆拉拔试验计划书
锚杆拉拔试验计划书篇一：锚杆拉拔实验锚杆拉拔实验是锚杆支护的基础，也是锚杆支护前的必要环节。
对任何一种新型锚杆，或经锚杆钻机钻掘发现为锚杆未用过的地层时，必须进行极限抗拔实验。
文章简要介绍了锚杆拉拔实验（包括基本实验、验收实验、蠕变实验）的要点和程序，文中没有介绍预应力锚索拉拔实验和土钉拉拔实验。
进行锚杆锚固实验时，将液压千斤顶放在托板和螺母之间，拧紧螺母，施加一定的预应力，然后用手动液压泵加压，同时记录液压表和位移表上的对应读数，当压力或者位移读数达到预定值时，停止加压，测试后可得出荷载位移曲线，从而判定锚固质量。
锚杆拉拔实验的条件应达到以下几点：锚杆锚固段浆体强度达到15MPA或者达到设计强度等级的75%时，便可以进行锚杆实验。
锚杆最大实验荷载不宜超过锚杆杆体极限承载的0.8倍。
实验用计量仪表（压力表、测力计、位移计）应满足测试要求的精度。
试验用加载装置（千斤顶、油泵）的额定压力必须大于实验压力。
荷载分散型锚杆宜采用等荷载法，也可以根据具体的工程情况制定相应的实验规则和验收标准。
另外，锚杆拉拔试验中还应该注意以下条件：锚杆极限抗拔实验采用的地层条件、杆体材料、锚杆参数和施工工艺必须与工程锚杆相同，且实验数量不少于3根。
为得出锚固体的极限抗拔力，必要时可加大杆体的截面面积。
锚杆极限抗拔实验应采用分级循环加荷，加荷等级和位移观测时间应符合相关规定。
锚杆极限抗拔实验出现下列情况之一时，可判定锚杆破坏。
A,后一荷载产生的位移增量达到或者超过前一荷载产生的位移增量的2倍。
B,锚头位移持续增长。
C,锚杆杆体破坏。
在锚杆拉拔实验后，要进行锚杆的检测管理。
锚杆的检测维护管理，也是锚杆支护中一项十分重要的内容。
其中，预应力锚杆拉力长期检测是其中一项十分重要的内容。
在这项检测中应注意以下几点：1，永久性预应力锚杆和破坏后果严重的临时性预应力锚杆应进行锚杆拉力的长期检测；预应力锚杆的检测数量，对永久性锚杆应为工程总量的的5%-10%，临时性锚杆应为工程总量的3%，且均不得少于3根；锚杆拉力的检测。
石材干挂拉拔值计算书
装饰设计工程
化学锚栓设计值
根据国家建筑标准设计图集J502-1 室内干挂石材计算公式计算如下：干挂石材墙面米黄石材板最大尺寸为1200*800*25，选用8#槽钢为钢立柱@1200，50*50*5角钢为钢横梁，验算钢横梁的刚度：
【解】石材自重为：
q1=（1.2m*0.80m*0.025m）28KN/m³÷1.20m=0.672KN/m
钢横梁自重为：
Q2=0.08KN/m
静荷载自重为：
Q0=q1+q2=0.752KN/m
静荷载系数取1.2
计算荷载：
q=1.2*0. 752 KN/m =0.9024kn/m
本案设计中最高石材干挂高度为7.20m，
在层高范围内每米
0. 9024/0.80*7.20=8.1216kn/m
设计中每米范围内固定点位4个固定点，每个固定点承受拉力为
8.1216/4≈2.0304kn
采用m12化学锚栓满足设计要求。
山东中亚建设集团有限公司
2016年1月10日。
3#车间拉拔实验计算书(最终)
苏州绿叶日用品有限公司3#车间化学锚栓拉拔试验计算书设计：校对：审核：二〇一三年十月第一章首层玻璃幕墙化学锚栓拉拔力计算1.1 基本参数幕墙所在地区苏州地区；地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
抗震设防按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；在围护结构抗震设计计算中：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，苏州地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.04；幕墙承受荷载计算风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012]上式中：w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；z：计算点标高：6m；βgz：高度z处的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012] 其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；g：峰值因子，取2.5；I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；对于B类地形，6m高度处的阵风系数为：βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算： A类场地：μz A=1.284×(z/10)0.24B类场地：μz B=1.000×(z/10)0.30C类场地：μz C=0.544×(z/10)0.44D类场地：μz D=0.262×(z/10)0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，6m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(10/10)0.30=1μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
后置锚栓拉拔计算书
靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件，故需对后置埋件进行验算。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：一、风荷载计算1、84ｍ处水平风荷载标准值计算计算标高：84ｍ幕墙分格：B×H=1600×840㎜B：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙类别：B类βｇz:阵风系数，取βｇz=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.51 SμS1：风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006版）取值，局部体型系数μS1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1ｍ2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10ｍ2时，局部风压体型系数μS1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10ｍ2 而大于1ｍ2时，局部风压体型系数μS1（A）可按面积的对数线性插值，即μS1（A）=μS1（1）+[ μS1（10）- μS1（1）]10ｇA从属面积1.600×0.84=1.344㎡ 10ｇ.344=0.128μZ1（A）=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+（0.2）=-1.174UZ:风压高度变化系数,取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值0.45KN/ｍ2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附表D.4（按50年一遇）WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK= βｇz.μS1.μZ.WO=1.52×（-1.174）×1.97×0.45=-1.852KN/ｍ2（表示负风压）┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/ｍ2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.582㎏/㎡2、84ｍ处水平风荷载设计值计算rW：风荷载分项系数，取rW=1．4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003第5.3.2条W: 作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/ｍ2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚：6.0㎜JY:连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/ｍ㎡D2:连接螺栓公称直径:10.0㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓A1,A2组态50级L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/ｍ㎡L_J: 连接螺栓抗剪强度:N/ｍ㎡采用SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值（N）N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582×1.600×3.400×1000=8606.1N连接处风荷载设计值（N）N1W: =1.4×N1WK=1.4×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用（N）N1WK: =QEAK×B×HSjCg×1000=0.100×1.600×4.200×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值（N）N1E: =1.3×N1EK=1.3×672=873.6NN1:连接处水平总力（N）N1: = N1W×0.5×N1E=12048.5+0.5×873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值（N）N2K: = 500×B×HSjCg=500×1.600×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值（N）N2: = 1.2×N2K=1.2×3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下,一半锚筋受拉力,一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值:V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值（N·㎜）e：偏心距：85.000㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2=7670.65N结论:化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N两倍的值（15341.30）编制: 审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。
植筋拉拔试验数
植筋拉拔试验数
介绍
本文档旨在提供植筋拉拔试验数的相关信息和数据分析。
概述
植筋拉拔试验是一种测试混凝土结构中植筋锚固性能的试验方法。
通过施加拉拔力来评估植筋在混凝土中的抗拉特性。
试验数据
以下是植筋拉拔试验数的样本数据：
数据分析
根据上述数据，我们可以计算每个试验样本的拉拔应力（σ）：σ = 拉拔力 / 断面积
以下是计算结果：
我们可以通过这些数据进一步分析和评估植筋锚固性能，并作
出相应的结论和建议。
结论
根据植筋拉拔试验数的数据分析，我们可以得出以下结论：
1. 植筋样本的拉拔应力在45 MPa至53.33 MPa之间。
2. 综合考虑拉拔应力和其他因素，我们可以评估植筋锚固性能的可靠性和适用性。
建议
基于所得结论，我们做出以下建议：
1. 进一步研究和测试更多植筋样本，以获取更全面和准确的数据。
2. 根据不同的工程要求和结构设计，确定合适的植筋锚固性能指标，并进行进一步的测试和验证。
3. 结合实际工程应用，评估植筋锚固性能对整体结构的稳定性和安全性的影响。
4. 在植筋设计和施工中，严格按照相关标准和规范要求进行操作，确保植筋的质量和可靠性。
参考文献
[1] 混凝土植筋锚固性能试验方法, XXX标准化组织
以上是植筋拉拔试验数文档的主要内容。
如有需要进一步讨论或了解，请随时与我联系。
注意：本文档中的数据仅用于示范目的，实际应用时请参考具体的测试和标准要求。
后置锚栓拉拔计算书
靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件，故需对后置埋件进行验算。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：一、风荷载计算1、84ｍ处水平风荷载标准值计算计算标高： 84ｍ幕墙分格： B× H=1600×840 ㎜B：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度： 7 度地面粗糙类别： B 类βｇ z: 阵风系数，取βｇ z=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 表 7.51 SμS1：风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》 GB50009—2001（ 2006 版）取值，局部体型系数μS1（1）是适用于围护构件的从属面积 A 小于或等于 1ｍ 2 的情况，当围护构件的从属面积 A 大于或等于 10ｍ2 时，局部风压体型系数μS1（ 10）可乘以折减系数0.8 ，当构件的从属面积小于10ｍ2 而大于 1ｍ2 时，局部风压体型系数μS1（ A）可按面积的对数线性插值，即μS1（A）=μS1（ 1） +[ μS1（ 10）- μ S1（1）]10 ｇ A从属面积 1.600 ×0.84=1.344 ㎡10ｇ.344=0.128μZ1（A）=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+ （0.2 ）=-1.174UZ:风压高度变化系数 , 取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》 GB50009—2001 表 7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45KN/ ｍ2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 附表 D.4（按 50 年一遇）WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK=βｇz. μS1. μZ.WO=1.52×（ -1.174 ）× 1.97 ×0.45=-1.852KN/ ｍ 2（表示负风压）┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/ ｍ2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 第 5.3.2条取 WK=1.582㎏ / ㎡2、84ｍ处水平风荷载设计值计算rW ：风荷载分项系数，取rW=1． 4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003 第 5.3.2 条W:作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/ ｍ2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚： 6.0 ㎜JY: 连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/ ｍ㎡D2:连接螺栓公称直径 :10.0 ㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为: 不锈钢螺栓 A1,A2 组态 50 级L_L: 连接螺栓抗拉强度 :230N/ ｍ㎡L_J:连接螺栓抗剪强度:N/ｍ㎡采用 SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值（ N）N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582 × 1.600 ×3.400 ×1000=8606.1N连接处风荷载设计值（ N）N1W: =1.4×N1WK=1.4 ×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用（ N）N1WK: =QEAK× B× HSjCg×1000=0.100 × 1.600 ×4.200 ×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值（N）N1E: =1.3 ×N1EK=1.3 ×672=873.6NN1:连接处水平总力（ N）N1: = N1W×0.5 × N1E=12048.5+0.5× 873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值（N）N2K: = 500 ×B×HSjCg=500 ×1.600 ×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值（N）N2: = 1.2 ×N2K=1.2 × 3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下 , 一半锚筋受拉力 , 一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值 :V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值（ N·㎜）e：偏心距： 85.000 ㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2= 7670.65N结论 : 化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N 两倍的值（ 15341.30 ）编制:审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。
拉拔实验计算1
后补埋件螺栓计算畅想大厦幕墙工程22.5米标高处为计算最危险部位。
该处层间高L=4.5米，分格宽B=2400米。
竖框采用双跨梁模式，短跨长0.5米。
风荷载标准值为W k＝βgZ·μs·μz·W o＝1.672×1.2×1.296×.55＝1.43 KN／m2幕墙所在计算单元自重为G k＝γ玻·L·B·t·1.1·10-3＝25.6×4.5×2.4×12×1.1×10-3＝3.65KN幕墙所受的水平分布地震作用为q Ek＝βE·αmax·G k/(L·B)＝5×.08×.338＝.135KN/m2竖框所受的水平线荷载设计值为q＝(1.0×1.4×W k＋0.5×1.3×q Ek)×B＝(1×1.4×1.43＋0.5×1.3×.135)×2.4＝5.015KN／m则竖框支座弯矩为M支＝0.125×q×(L13＋L23)/L＝0.125×5.015×(.53＋43)/4.5＝8.934KN·m埋件在辅助支点处所受轴向拉力最大。
辅助支点埋件所受的力为剪力V＝0弯矩M＝0轴向拉力N＝M支·L/L1·L2＋0.5q×L＝(8.934×4.5/(.5×4)+0.5×5.015×4.5)×103＝31386.1N每个埋件用两个M12x120化学螺栓和两个M12x110普通膨胀螺栓固定。
在辅助支点处，单个化学螺栓和单个膨胀螺栓所受拉拔力的和需大于31386.1/4=7.85KN。
故,单个螺栓抗拉拔力大于7.85KN可满足要求。
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔试验计算书苏州承志装饰有限公司二0一一年五月支座处膨胀螺栓拉拔力计算1.1干挂石材支座反力计算本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，贝U所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求:根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。
单个支座的受荷面积为1500m材1000mm干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m2支座反力为：风荷载产生的拉力：N =0.5 X 1.5 X 1.0=0.75 kN自重产生的剪力：V=0.5 X 1.5 X 1.0=0.75 KN弯距：M Ve 0.75 0.12 0.090 kN m1.2.镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：N 拔=2B?(N/2+M/Z )/n式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值;N:拉力设计值（N）;M:弯距设计值（N.mr）Z:上下两排螺栓中距（mm）；n:每排螺栓个数；支座反力图B :承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、个时取1.32 ;N 拔=2 B? [N/8+(M/Z)/n]=2X 1.25 X [(0.75 X 103/2+(0.090 X 106/100)/2]=1.594 kN即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN.2.1室内吊顶支座反力计算本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：计算简图（圆表示支座，数字为节点号）根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：自重产生的拉力：N =1.163 kN12 M8膨胀螺栓拉拔力计算：N 拔=2B?(N/2+M/Z )/n式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；N: 拉力设计值( N)；M: 弯距设计值( N.mm)；Z: 上下两排螺栓中距(mm)；n: 每排螺栓个数；B :承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、个时取1.32 ;N 拔=2B?(M/Z)/n=2X 1.25 X (1.163 X 103/2)/2=0.727 kN即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.。
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔试验计算书苏州承志装饰有限公司二〇一一年五月支座处膨胀螺栓拉拔力计算1.1 干挂石材支座反力计算本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：支座反力图根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。
单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2支座反力为：风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ⋅=⨯==1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：N 拔=2β•(N/2+M/Z)/n式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；N: 拉力设计值（N）；M: 弯距设计值（N.mm）；Z:上下两排螺栓中距(mm)；n: 每排螺栓个数；β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32；=2β•[N/2+(M/Z)/n]N拔=2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2]=1.594 kN即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN.2.1 室内吊顶支座反力计算本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：计算简图(圆表示支座，数字为节点号)根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。
根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：自重产生的拉力： N=1.163 kN1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算：=2β•(N/2+M/Z)/nN拔式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；N: 拉力设计值（N）；M: 弯距设计值（N.mm）；Z:上下两排螺栓中距(mm)；n: 每排螺栓个数；β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32；=2β•(M/Z)/nN拔=2×1.25×(1.163×103/2)/2=0.727 kN即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.。
钢筋拉拔试验标准值
钢筋拉拔实验标准值1、首先要知道钢筋的牌号Q235 或345 直径的平方*3.14/4* 牌号/1000 得出屈服强度再乘以0.9结果就是你需要的抗拉值6*6*3.14/4*235/1000*0.9=5.97MPs例如，不是2、新规范规定，二级钢的抗拉强度设计值是300N/mm2，那么钢筋植筋拉的钢筋面积是380 mm2，一根直径310N/mm2 22114Kn, 300*380=114000N，即拔设计值就是3、框架填充墙墙体拉结筋，根据汶川地震的经验数据，现在不提倡后植筋锚固墙体拉结筋，（应优先采用预埋法，多种方法）后植筋锚固墙体拉结筋验收时一般不检查，只是现场施工时监理对植筋进行检查，查钻孔深度（大于80mm ）锚固胶是否合格、过期，现场拉拔拉力是否符合要求（拉力大于 6.8），外观有无松动，植筋端部有无损伤4、植筋拉拔合格标准；a、一般植筋72 小时后，可采用拉力计（千斤顶）对所植钢筋进行拉拔试验加载方式见右图。
为减少千斤顶对锚筋附近混凝土的约束，下用槽钢或支架架空，支点距离≥max（3d，60mm）。
然后匀速加载2∽3分钟（或采用分级加载），直至破坏。
破坏模式分为钢筋破坏（钢筋拉断）、胶筋截面破坏（钢筋沿结构胶、钢筋界面拔出）、混合破坏（上部混凝土锥体破坏，下部沿结构胶、混凝土界面拔出）3 种，结构构件植筋，破坏模式宜控制为钢筋拉断。
b 、当做非破坏性检验时，最大加载值可取为0.95Asfyk 。
c 、抽检数量可按每种钢筋植筋数量的0.1%确定，但不应少于3 根。
植筋拉拔试验设计值HPB235:设计值＝面积 ×钢筋强度设计值（ 210N/mm2）HRB335: 设计值＝面积 ×钢筋强度设计值（ 300N/mm2）HRB400: 设计值＝面积×钢筋强度设计值（360N/mm2）各级别牌号钢筋拉拔试验设计值如下：面积HPB235 HRB335直径（mm）HRB400（kN）kN）（m（m2）（kN）628.275.9**6.533.187.0**850.2710.615.118.11078.5416.523.628.312113.123.833.940.7 14153.932.346.255.4 16201.142.260.372.418254.553.476.391.6。
膨胀螺栓拉拔检验.doc
膨胀螺栓锚固承载力现场检验
非破坏性检验荷载检验值计算第1页,共1页
一、概况
本工程为财经商贸实训楼改造维修项目,其中采用的金属膨胀螺栓用于吊顶非结构件与混凝土的连接,故锚栓的抗拔承载力现场检验可采用非破坏性检验。
二、荷载检验值计算
本工程采用的金属膨胀螺栓直径为ø8 ,性能等级采用3.6
1.锚栓的屈服承载力荷载检验值计算
0.9Asfyk=0.9*36.6*180=5.9KN (ø8)
2.锚栓滑移及混凝土基材破坏前的初裂的荷载检验值
0.8N﹪﹪142RK,C﹪﹪143=0.8N﹪﹪1400﹪﹪141﹪﹪142RK,
C﹪﹪143(A﹪﹪142C,N﹪﹪143／A﹪﹪1400﹪﹪141﹪﹪142C,﹪﹪N143) ψ﹪﹪142S,
N﹪﹪143ψ﹪﹪142re,Nψ﹪﹪142ec,N﹪﹪143ψ﹪﹪142ucr,N
=0.8*7.92*（9600／14400）0.8*0.7*0.5*1.0
=1.18KN(ø8)
三、结论
直径为ø 8的荷载检验值为1.18KN
科教兴国
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Xxx幕墙工程拉拔试验计算书
计算采用规范及依据
1．《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006版)
2．《钢结构设计规范》 GB50017-2002
3．《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
其他资料
一、建筑概况
本工程位于xxx，建筑物高度约为xxx米，按xx度抗震设计，基本风压ｗ0
=0.8KN/M2，主要幕墙形式为玻璃幕墙、石材幕墙及类木幕墙，局部部位3.6米处幕墙框架与建筑物主体用后补埋板形式连接。
每个后补埋板用300×200×8用2个M12×120化学螺栓和两个M12×120膨胀螺栓固定，膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要求。
二、幕墙埋件计算（后置埋件）
基本参数：
1：计算位置：xxx侧面xxxm转角位置；
2：幕墙立柱跨度：L=xxx mm；
3：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=xxm；
4：立柱力学模型：单跨梁；
5：埋件位置：侧埋；
6：板块配置：选用40mm厚的石材面板；
7：混凝土强度等级：C25；
三、荷载计算：
1、
(1)、风荷载标准值计算：
W
K
：作用在石材上的风荷载标准值（KN/m2）
βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.69
μs1：风荷载局部体型系数，（负风压）
A：石材龙骨受荷面积，A=1.44 m2
μS1（A）：局部风压体型系数（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006
版）第7.3.3条）μ
S1（A）={μ
S1（1）
+[μ
S1（10）
-μ
S1（1）
]logA}-0.2 =-1.60-0.2 =-1.8
μz：风荷载高度变化系数，取－1.8
厦门市基本风压，取W
=0.8KN/m2（按50年一遇）
W
K =β
gz
×μ
s
×μ
z
×W
=1.69×(-1.8)×1.17×0.8
=－2.85KN/m2 > －1.0 KN/m2取W
K
=2.85 KN/m2
(2)、风荷载设计值：
W：风荷载设计值 (KN/m2)
r
w
：风荷载作用效应的分项系数，取1.4
W=r×W
K
=1.4×2.85=3.99 KN/m2
（3）、地震作用
q
EK
：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值
q
E
：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值
βE：动力放大系数，可取5.0
αmax：水平地震影响系数最大值，0.08 (7度设防)
G
AK
：幕墙构件(包括石材和龙骨)的重量标准值，1.0 KN/m2
q EK =AK
max
E
G
α
β
=5.0×0.08×1.0 =0.4KN/m2
q E =γ
E
q
EK
=1.3×0.4 =0.52 KN/m2
2、
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
q
Ek
=0.00040 MPa
(2)连接处水平总力计算：
对单跨梁，中支座反力R
1
，即为立柱连接处最大水平总力。
q
w
：风荷载线荷载设计值(N/mm)；
q
w =1.05w
k
B
=1.05×0.00285×1200
=3.591 N/mm
q
E
：地震作用线荷载设计值(N/mm)；
q
E =1.3q
Ek
B
=1.3×0.00040×1200 =0.624N/mm
采用S
w +0.5S
E
组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=q
w +0.5q
E
=3.591+0.5×0.624
=3.903N/mm
N：连接处水平总力(N)； R
1
：中支座反力(N)；
N=R
1
=1/2ql
=1/2×3.903×3600
=7025.4N
(3)立柱单元自重荷载标准值：
G
k
=0.0011×BL
=0.0010×1200×3600 =4320 N
(4)校核处埋件受力分析：
V ：剪力(N)；
N ：轴向拉力(N)，等于中支座反力R 1；
e 0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2G k
=1.2×4320 =5184 N N=R 1
=7025.4N M=e 0×V
=295×5184 =1529280N ·mm
本章我们要计算的是后置埋件部分。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：
该埋件承受如下荷载：
V=5.184 KN ，N=7.025 KN ，M=1.529KN ·m 四、埋件计算
埋设方式：侧埋
锚筋采用后植锚固的形式， 采用2-M12膨胀螺栓加2-M12化学螺栓相结合的埋设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm 钢板。
如图示：
N 拔=n
z M N 1
)2
(⨯+
⨯β＜5.1拉拔
N
=1.25×(7.025/2+1529280/150) ×0.5
=6374.19 N
M12膨胀螺栓单个破坏值为26500 N ，设计值为10101 N
可知均大于N拔=6374.19 N
M12化学螺栓单个破坏值为41100 N，设计值为=23800 N
=6374.19 N
可知均大于N
拔
所以满足要求
根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。
施工现场做拉拔试验时，拉拔力的取值为计算值N
的两倍，
拔
N =2×N拔=2×6374.19=12748.38 N=12.748 KN
拉拔力的取值为N =13 KN
恒禾七尚36#楼幕墙工程拉拔试验计算书
编制：
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审核：
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批准：
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深圳市华剑装饰工程有限公司。