车站抗浮计算
地铁车站抗浮计算模板
标准段
抗浮计算仅考虑
结构自
身
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，
红色色字体为需要输入项
车站
计算宽度19.7
覆土厚度3顶板厚度0.8
中板厚度
0.4中板装修计算宽度18.5站台板宽度11站台板装修厚度0.1底板厚度0.9顶梁宽度 1.2中梁宽度0.9底梁宽度 1.2侧墙厚度10.7侧墙厚度20.7结构高度113.96
标准段双侧
连续墙深度（压顶梁以下）m 34.7连续墙墙厚m 0.8单侧可利用连续墙长度（x2两侧）m 2围护结构自重KN 832.8抗浮力R23047.50抗浮安全系数K 1.10813346
标准段单侧
连续墙深度m 31.525
连续墙墙厚m
0.8单侧可利用连续墙长度m 2围护结构自重KN 756.6抗浮力R2
2971.30抗浮安全系数K
1.08042558
抗浮水位地面以下
计算长度11
顶梁净高度11
中梁净高度10.6
底梁净高度1 1.4
侧墙1净高度 5.55侧墙长度12侧墙2净高度 6.31侧墙长度22。
抗浮参考资料验算
抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。
梁、柱扣板厚后体积V=8m二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。
汽车坡道抗浮验算
汽车坡道抗浮验算取A-A剖面（自重取-5.33米处，浮力取-5.650处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.15m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x3.15)x2]x25=8.37x25=209.25KN 每延米顶板覆土G1=1.5x8.1x16=194.4KN每延米总重力荷载G=G1+G2=403.65每延米浮力F=(5.750-0.5)x1.05x10x8.1=446.5A-A剖面内每延米净浮力 446.5-403.65=43取B-B剖面（自重取-4.78米处，浮力取-4.78处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.88m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.88)x2]x25=8.21x25=205.2KN 每延米顶板覆土G1=1.5x8.1x16=194.4KN每延米浮力F=(5.150-0.5)x1.05x10x8.1=395B-B剖面内每延米净浮力 0取C-C剖面（自重取-4.440米处，浮力取-4.540处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.58m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.58)x2]x25=8.03x25=200.7KN 每延米顶板覆土G1=1.1x8.1x16=142.6KN每延米总重力荷载G=G1+G2=343.26每延米浮力F=(4.55-0.5)x1.05x10x8.1=360C-C剖面内每延米净浮力 17取D-D剖面（自重取-3.88米处，浮力取-3.88处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.58m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.58)x2]x25=8.03x25=200.7KN 每延米顶板覆土G1=0x8.1x16=0KN每延米浮力F=(4-0.5)x1.05x10x8.1=298D-D剖面内每延米净浮力 298-200.7=97取E-E剖面（自重取-3.44米处，浮力取-3.44处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按4.25m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x4.25)x2]x25=5.79x25=144.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=144.75每延米浮力F=(3.55-0.5)x1.05x10x8.1=247E-E剖面内每延米净浮力 259.5-145=115取F-F剖面（自重取-3.05米处，浮力取-3.05处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.85m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x3.85)x2]x25=5.55x25=138.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=138.75每延米浮力F=(3.15-0.5)x1.05x10x8.1=225.5F-F剖面内每延米净浮力 225.5-138.75=87取G-G剖面（自重取-2.56米处，浮力取-2.56处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.85m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x3.37)x2]x25=5.26x25=131.55KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=131.55每延米浮力F=(2.67-0.5)x1.05x10x8.1=185G-G剖面内每延米净浮力 185-131=54取H-H剖面（自重取-1.96米处，浮力取-1.96处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.77m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x2.77)x2]x25=4.9x25=122.55KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=122.55每延米浮力F=(2.07-0.5)x1.05x10x8.1=134H-H剖面内每延米净浮力 134-122.6=11.5取J-J剖面（自重取-1.96米处，浮力取-1.96处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.25m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x2.25)x2]x25=4.9x25=114.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=114.75每延米浮力F=(1.55-0.5)x1.05x10x8.1=90H-H剖面内每延米净浮力 0根据上述各剖面计算，坡道处抗拔桩最大抗拔力为250KN,18米桩身抗拔承载力满足要求，根据此抗拔力验算抗拔桩身配筋及裂缝。
车站抗浮计算
一、参数选定覆土厚度(m)3车站高度14.42车站水头16.92顶板厚度0.7中板厚度0.4底板厚度0.9车站宽度18.7加腋宽度0.9加腋高度0.3侧墙宽度0.7侧墙墙高12.42轨顶风道0.7顶梁净高 1.1顶纵梁宽1站台板宽10中梁净高0.7中纵梁宽0.8站台板厚0.2底梁净高 1.3底纵梁宽1站台装修0.1中柱高度1中柱宽度0.7嵌固深度 4.5侧摩阻力130桩直径1轨道铺渣1.1二、覆土计算项目容重(KN/m 3)宽度（m)高度(m)面积(m 2)重力(KN/m)覆土1818.7356.11009.8三、主体构件计算顶板2518.70.713.09327.25中板2518.70.47.48187底板2518.70.916.83420.75顶板加腋250.90.3 1.0827中板加腋250.90.3 1.0827底板加腋250.90.3 1.0827左侧墙250.712.428.694217.35右侧墙250.712.428.694217.35顶纵梁计算251 1.1 1.127.5中纵梁计算250.80.70.5614底纵梁251 1.3 1.332.5中柱250.711.08675 3.3960938轨顶风道（1）250.717.5轨顶风道（2）250.717.5站台板25100.2250四、附加荷载计算站台板装修22100.1122轨道铺渣荷载222.248.4五、桩摩阻及自重计算桩侧摩阻13014.5688.8375桩自重1521.920.785258.108六、水浮力计算水浮力1018.716.92316.4043164.04七、抗浮计算车站自重2693.29609抗浮系数考虑桩自重3640.24159抗浮系数车站抗浮计算表格0.851,需加强抗浮措施1.151,抗浮计算通过。
地铁车站抗浮计算
地铁车站抗浮计算杭州地铁道五常站抗浮验算(BJZ14孔）一.基本设计参数：2323二.结构总重量计算：1.结构自重则砼结构总重G自＝(V衬+V底+V顶＋V隔+V内＋V铺)×25=1737.5(kn)2.地下墙结构自重围护结构总截面积A 地＝2×t 6×L 2=2.4 (m 2）底板底以上重量G 地上=25×A 地×C 2=985.8(kn)底板底以下围护结构重量G 地下=15×A 地×C 3= 128.5(kn)则围护结构总重力G 地＝G 地上＋G 地下=1114.34.覆土重量覆土厚度h 2=B 4-B 3=2.8mG 覆=18×h 2×〔(L 1+2t 1)×L2-A特〕+A 特×H 特×γ特=1002.96(kn)5.结构总重量结构总重力G=G 自＋G 地＋G 覆=3854.8(kn)三.围护结构（地下墙）摩阻力计算：外2f外1896.48(kn)内2f内3.围护结构（地下墙）总摩阻力T计算安全系数K=2则提供的抗浮力特征值T=(T外＋T内）/γs=1896.5(kn)四.抗拔桩抗拔力计算：设抗拔桩根数n=单根桩抗拔力特征值P 单＝1695.59(kn)则抗拔桩提供的抗浮力特征值P=nP 单=0.0(kn)五.结构总浮力计算抗浮地下水位标高B 5＝重要性系数γ0=1则总浮力F=10×γ0×(L 1＋2t 1+2t 6)×L 2×(B 5-B 2+t 2)=3010.5(kn)六.抗浮验算：抗浮系数K=(G+T+P)/F= 1.91040857≥1.1,满足抗浮要求结构标高已围护桩底为0向上计算。
换乘地铁车站抗浮设计
换乘地铁车站抗浮设计
换乘地铁车站抗浮设计
通过对各种抗浮措施的对比分析,确定了地下车站的抗浮适宜采用大直径人工挖孔抗拔桩.对于结构不同部位的刚度和受荷都不均匀的复杂换乘车站,采用空间有限元模型计算可以达到理想的结果.通过对一在建的大型地铁换乘车站的计算和分析讨论,提出了抗拔桩平面布置应遵守的原则,进而论述了车站抗浮计算及抗拔桩设计的全过程,可为今后复杂大型地下空间结构的抗浮设计提供参考.
作者：朱建甫杨林顾文秀 ZHU Jianfu YANG Lin GU Wenxiu 作者单位：中国建筑西南设计研究院,四川成都,610081 刊名：四川建材英文刊名：SICHUAN BUILDING MATERIALS 年，卷(期)：2010 36(1) 分类号：U231+.4 关键词：抗浮计算抗拔桩静载试验。
地铁车站抗浮设计研究
一
６ 一 Ｏ
广东建材 ２１ 年第 ７ ０２ 期
载力 ， 因为压顶 梁 的抗剪 承载 力一 般 要 比围护 结构 的 白 重及侧 摩 阻力要 小 。
根据 《 混凝 土 结构 设计 规 范》（Ｂ ５ ０ ０ ２ １） 矩 Ｇ ０ １— ０ ０ ， 形截面 受 弯构件 抗剪 承载 力为 ：
Ｋ Ｋ ｍ ｄ ｋ ａ ｈ ｖ ／ Ｐ
２ ． Ｏ ７ ｌ １ ０ ９ ． ６ ６
粉 质 粘 土 ２ ． ０８ ４ １ ６ ７ ． ４ ７
可 塑 状 砂质 ２ ７ 粘 性 土 ８ ０９ ９ １ ． ０ ７
．
１ ２ ２ Ｏ ０ １Ｏ ５ ０ ０ ． ２ ６ ｌ ２ ２ Ｏ ２ ｌＯ ５ ５ ０ ． ９
置 见 图 ｌ 。
地铁站
入 — — 抗拔 系数 。
３实例分析
３ 车站概况 ． １
本 站 主 体 全 长 １ ８ ５ ， 准 段 宽 １ ． ｍ 左 右 端 扩 ９ ．ｍ 标 ９７， 大 头 宽 ２ ． ｍ 车站底 板 埋深 １ ． ～ １ ． ｍ 顶板 覆土 厚 ５１。 ７ １ ９３ ，
ｉ＝ ｌ
异 。 铁 车站深 埋在 地下 ， 地 城市地 下水 位又 较高 ， 势必 这 需要 对地 铁车 站进 行抗浮 设计研 究 。
１ 地铁车站抗浮的必要性及方法
１ 抗浮必要性 ． １
当浮力超 过车 站 自重 、覆 土重 和土 层 的摩 阻力 时 ， 车 站就 会失稳 上浮 ， 并且 会产 生结 构底 板应 力增 大等 对 车 站结 构不利 的情 况 ， 以需 要进行 车站 的抗浮 设计 。 所 （ １ 式 ）
一
６１ —
勘察设计与装饰
广东建材 ２１ 年第 ７ ０２ 期
地铁车站抗浮措施简介 周瑜
地铁车站抗浮措施简介周瑜发表时间：2018-02-26T16:33:40.600Z 来源：《建筑科技》2017年第22期作者：周瑜[导读] 首先简要介绍地铁车站抗浮力产生原因，以及抗浮的重要性、必要性、然后解释地铁车站抗浮原理，再通过合理的设计，最后对车站采用正确的抗浮措施，达到车站抗浮目的，同时对各种措施进行简述，为地铁抗浮设计提供一些参考。
周瑜中铁上海设计院集团有限公司上海 200070摘要：首先简要介绍地铁车站抗浮力产生原因，以及抗浮的重要性、必要性、然后解释地铁车站抗浮原理，再通过合理的设计，最后对车站采用正确的抗浮措施，达到车站抗浮目的，同时对各种措施进行简述，为地铁抗浮设计提供一些参考。
关键词：地铁车站，地下水，水浮力，抗浮措施引言：随着城市的发展，百年工程的地铁成为城市重要的交通工具之一，同时成为现代城市的一道风景，然而地铁的建设却受到地质水文的诸多不利影响，地下水对地铁车站产生的水浮力便是其中之一。
地铁车站上浮的原因是由于结构自重及上部覆土重量（抗浮力）小于水浮力所引起，一般在施工阶段，采用降水措施，使地下水水位保持坑底以下50mm左右，直至地铁结构施工完毕，顶板覆土完成后才停止降水。
因此，施工阶段对结构无水浮力。
正常使用阶段，由于停止降水，地下水位恢复正常水位，在地下水位较高的地区，当车站结构自重（及上部覆土重量）平衡不了水浮力时，地下车站便产生上浮，导致结构变形破坏，与区间接口破坏，车站不能发挥正常功用，因此，水浮力已成为影响地铁建设严重问题。
然而在实际工程中，在减弱地下水对结构产生浮力措施很少或代价太大，不宜采取。
退而在增加抵抗水浮上实践出了许多措施和方法，以下简要介绍地铁抗浮设计及常用工程抗浮措施。
1.抗浮设计由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）5.4.3可得，对于简单的浮力作用情况，基础抗浮稳定性应符合下式要求：Gk/Nw，k≥Kw式中：Gk—建筑物自重及压重之和（kN）；Nw，k—浮力作用值（kN）；Kw—抗浮稳定安全系数，一般情况下可取1.05。
地下车库抗浮设计要点及简便实用计算方法
地下车库抗浮设计要点及简便实用计算方法摘要：随着《建筑工程抗浮技术标准》（JGJ 476-2019）的实施、结构计算软件不断更新，抗浮设计已较过往经验方法发生了较大变化。
本文对标准中部分设计要点进行阐述，并通过工程实例，介绍大底盘地下车库抗浮设计的简便实用计算方法，该方法计算原理简单明了，适用范围广，设计效率高；结果表明此方法计算可靠，并得到审图专家一致认可。
关键词：地下车库；抗浮设计；实用方法引言近年来，建筑工程因设计师经验不足，或因施工过程中地下水控制不当，或因抗浮设计稳定性储备不足等，从而导致建（构）筑物上浮，以及防水板抗力不够导致地下结构底板开裂、渗水甚至地下结构底板隆起变形。
随着《建筑工程抗浮技术标准》（JGJ 476-2019）（以下简称标准）的实施，地下建筑工程的抗浮设计较之前已发生变化，本文将对标准更新的部分内容进行解读，阐述抗浮设计时的重要注意点。
随着房地产开发企业高周转运营模式的普遍执行，工程设计周期被大大压缩，设计人员工作时间紧、任务重，如何在短时间内完成设计工作已成为一大难题；本文依托最新结构电算软件，通过笔者最近设计工程实例，就地下车库抗浮设计工作提出简便快捷计算方法，从而提高结构设计师工作效率。
1 《建筑工程抗浮技术标准》设计要点1.1 建筑工程抗浮稳定安全系数标准第3.0.1条规定了建筑抗浮工程设计等级，3.0.3条规定了不同抗浮工程设计等级所采取的抗浮稳定安全系数，设计人员应首要把握（需要注意的是此处规定与文献[2]第5.4.3条规定有所不同，建议设计人员按抗浮标准取用），现将标准规定摘抄如下：表1 建筑抗浮工程设计登记表2 建筑工程抗浮稳定安全系数1.2 抗浮力组合系数标准6.3.7条规定了用于抗浮稳定性验算的总抗浮力组合系数，现摘抄如下。
需要注意的是，标准规定结构上部填筑体、结构内部填筑体对抗浮有利时，应考虑此部分荷载折减系数，典型的如地下车库顶板覆土压重需要按此条要求进行折减，对抗浮设计影响较大。
地铁车站抗浮设计中抗拔桩的结构计算分析及应用
地铁车站抗浮设计中抗拔桩的结构计算分析及应用摘要：我国地铁行业目前发展迅速，由于岩土性质、水文情况的复杂性、施工技术的多变性、设计理论的局限性，对于车站结构抗浮设计中并没有统一的计算方法。
本文通过理论计算和有限元软件分别进行计算和模拟，证明了抗拔桩在地铁车站抗浮的可行性，并可为今后地铁车站抗浮设计提供参考。
关键词：地铁车站；抗浮；抗拔桩；安全设计0 引言有些地铁车站由于站位及水文地质情况限制，车站埋深较大，抗浮水位较高，顶板覆土相对较薄，抗浮问题也就成为了结构设计中的重要问题，是保证结构安全及正常使用的关键。
虽然现行的设计规范中要求，在进行设计时需对所有地下结构物进行抗浮验算，然而规范并没有具体设计方法规定。
本文参考相关文献，采用桩体弹簧模型简化模拟抗拔桩受力，利用结构有限元分析软件SAP2000分析计算，证明了选用抗拔桩来保证地铁车站抗浮安全是可行的，并可为今后地铁车站抗浮设计提供参考。
1 工程概况1.1车站结构概述某地铁车站型式为地下三层（局部四层）双柱三跨钢筋混凝土箱型结构，车站总长148m，标准段宽21.4m，底板埋深约24.3~32.4m，覆土厚度约3.5m，依据勘察报告，抗浮设计水位取整平地面下1m，整个车站结构采用明挖顺做法施工。
经初步估算，车站四层区域底板水浮力大于顶板覆土重量及结构恒载自重的总和，不满足现行设计规范中地铁抗浮安全要求，需要进行抗浮设计。
1.2工程地质水文概况车站地处紫金山西麓，为堆积侵蚀岗地区，地势起伏较大，上部土层主要为Q3冲洪积的可塑～硬塑的粘性土及残坡积土，下部为燕山期的闪长岩。
拟建场地岩土种类较多，不均匀，性质变化较大，地下水埋藏较浅。
场地土按沉积时代、成因类型及物理力学性质各土层自上而下依次为：杂填土；素填土；粉质黏土；残积土；强风化闪长岩；中风化闪长岩。
场地基坑底部为中风化闪长岩:青灰色,岩芯为长柱、短柱状,取芯率80-90%,矿物成分主要为角闪石和斜长石,含少量黑云母,斑状结构,块状构造,裂隙较发育,敲击声脆,为较硬岩,岩体基本质量等级为Ⅳ级。
关于地下结构抗浮的问题
关于地下结构抗浮的问题关于地下结构抗浮的问题：如果地下结构低于地下水位，则需要检查结构的抗浮计算，否则地下水位的变化将对建筑物产生不利影响。
这里涉及的问题可以描述如下：1、这个浮力（外力）怎么产生，怎么计算，与这个值相关的因素是哪些？2、若是出现了这个浮力，应该采取什么措施来消除不利影响？关于第一个问题：抗浮设防水位――地下室抗浮评价计算所需的，保证抗浮设防安全和经济合理的场地下水位。
严格来说，抗浮水位只能是历史最高水位，抗浮设防水位是有条件的。
这是本项目有一定时限的最高水位。
这个浮力一般对工程来说是在没有采取降水措施时，地下水位超越建筑物底板产生的浮力。
在建筑工程中，危害较大的时候是当建筑物地下室底板成型但上层结构没建好提供的反压力不够时，但非桩基础时，容易把地下室底板浮起。
或者是那种纯粹的地下车库、地下油库、地下广场也容易在使用阶段发生浮力破坏。
所以在进行抗浮力验算时要分建筑物使用阶段和施工阶段。
因为经验表明很多时候浮力破坏多发生在上部结构压重不够时，停止降水或未采取抗浮措施。
水量的大小只是控制着建筑物上浮速度和上浮量，而水位高低则是控制建筑物上浮的基本要素。
《高层建筑岩土工程勘察规范》jgj72-2022、j366-2022抗浮水位的确定1、当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌，地下水补给、排泄条件等因素综合确定；2.当现场有承压水且与潜水有水力连接时，应测量承压水位并考虑其抗浮防水位的影响；3.当只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可根据一个水文年的最高水位确定。
现实情况是，大多数城市没有长期水位观测数据，这些数据是通过将详细调查阶段的水位测量与某些保守因素相结合来确定的，而这一过程往往是由当地调查单位的经验决定的。
然而，如果存在其他特殊因素，例如水库，则需要进行特殊的演示。
最高地下水位=调查期间该层的最高地下水位+该层地下水在相当于调查期间年变化的水位下的增值+可能的意外补给。
地铁车站抗浮计算
2.暗埋段结 构尺寸及重
杭州地铁道 五常站抗浮验算(BJZ14孔）
起点里程
起点底板面标高BS
0.000
4.700
计算平均底板面标高B2=（BS+BE)/2
内衬厚t1 0.8
底板厚t2 0.9
围护墙长C1 20.0
坑深C2=(B1-B2)+t2 16.43
铺装层厚度t7
115.20
0.8
324.00
19.800 1896.48 (kn)
2 1896.5 (kn)
0.00 1695.59 (kn) 0.0 (kn)
17.30
重要性系数γ0=
1
3010.5 (kn)
≥1.1,满足抗浮要 1.91040857 求
1896.48
结构标高已围 护桩底为0向
7.04
顶板 V顶=t3×L1×L2
14.64 铺装层 V铺＝20/25×t7×(L1-t4)×L2 2.112
二.结构总 重量计算：
1.则结砼构结自构重 总重G自＝(V
1737.5 (kn)
2.地下墙结 构围自护重结构总 截底面板积底A以地上＝ 重底量板G底地以上=下25 围则护围结护构结重构 总重力G地＝
பைடு நூலகம்
0.15
起点净跨LS 18.300 4.70 顶板厚t3 0.8
围护插入C3=C1-C2 3.57
平均顶板面标高B3
终点里程
终点底板面标高 BE
1.000
4.700
计算平均净跨L1=（LS+LE)/2
内隔墙总厚t4 0.700
内部板总厚t5 0.4
地下墙顶标高B1 18.200
抗浮验算
地下车库抗浮验算抗浮按两种情况进行验算（一）第一种情况：整体抗浮验算（最不利状态）：已知条件：（1）、根据地质报告勘查要求，采用当地丰水期水位11.00米。
相对于±0.000的标高为-4.50米。
（2）、地下车库底板底标高为：-8.50米。
（3）、抗浮验算地下车库底板面积：S=15394.32m2（4）、地下室室外覆土厚度：h=2.02米（5）、覆土重度：γ=18 KN/m31.抗浮全重计算（1）、地下室结构及覆土总重G =1517030KN（2）、则整体抗浮压强为：P1=G/S=1517030KN/15394.32m2=98.55 KN/m2（3）、地下室顶板覆土压强：P2=γh=18 KN/m3x2.02米=36.36 KN/m2（4）、除去地下室顶板覆土压强的压强为：P= P1- P2=98.55 KN/m2-36.36 KN/m2=62.19 KN/m20.9P=55.97 KN/m22.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，整体抗浮验算通过。
（二）第二种情况：局部抗浮验算（最不利位置）：最不利位置选取7-H轴与11轴交点处的柱子计算已知条件：（1）、负荷面积S1=7.5x8.55=64.125 m2（2）、单柱基础底面积S2=4.1x4.1=16.81 m2第二阶面积S3=2.35x2.35=5.5225 m2（3）、混凝土容重为γ1=25 KN/m3（4）、地下室室内覆土厚度h1=1.9m其余所需条件均同第一种情况。
1.抗浮全重计算（1）、地下室结构及室内覆土总重（A）、结构构件G1=25 KN/m3x[0.5x64.125+0.65x0.65x5.5+16.81x0.4+5.5225x0.4+（64.125-16.81）x0.3] m3=25 KN/m3x（32.06+2.34+6.73+2.21+14.2）m3=1438.5 KN（B）、室内覆土G2= γh1（S1- S3）+γ（h1-0.4）S3=18 x1.9x58.6+18x1.5 x5.5225=（2004.12+149.11）KN=2153.23 KN总重：G=G1+G2=3591.73 KN（2）、则整体抗浮压强为：P=G/S1=3591.73 KN /64.125 m2=56.01 KN/m20.9P=50.41 KN/m23.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，局部抗浮验算通过。
广州地铁暹岗站的抗浮计算分析
（ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｒ ａ ｉ ｌ ｗ ａ ｙ Ｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ Ｓ ｕ ｒ ｖ ｅ ｙ＆ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ，Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ３ ０ ０ １ ３ ３ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
摘要 ：抗浮计算是地下地铁车站设计 的重 点 ， 而计算参数 、 计 算模 型的选取对 抗浮计 算结果 有较大 影响 。抗 浮计算 中部分参 数的
选取 尚无统一规定 ， 且使用阶段结构底板 ， 尤其是轨道范 围内的位 移控 制尚未引起 足够重视。针对 广州地铁暹 岗站抗 浮设计 ， 选取 适当的计算参数及公式 ， 并采用有 限元结构计算 软件分析结构底板位移 ， 最 终合理确定结 构相关抗浮方案 。在 满足抗浮 的同时 ， 车
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ：Ａｎ ｔ ｉ — ｌｏ ｆ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｕ ｓ ｔ ｂ ｅ ｍａ ｄ ｅ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｕ ｎ ｄｅ ｒ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ． Ｔｈ ｅ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｓ ａ ｎ ｄ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｏ ｄｅ ｌ ｓ ｈａ ｓ ｇ ｒ ｅ ａ ｔ ｉ ｎ ｌｕｅ ｆ ｎ ｃ ｅ ｏ ｎ ｔ ｈｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ｔ ｉ — ｌｏ ｆ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ．Ｈｏ ｗｅ ｖ ｅ ｒ ， Ｓ Ｏ ｆ ａ ｒ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｉ ｓ ｎ ｏ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ ｒ ｅ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ｔ ｉ — ｌ ｆ ｏ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｓ，ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ａ ｔ ｔ ｅ ｎ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ａ ｉ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｌｏ ｆ ｏ ｒ ｓ，ｅ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ａ ｌ ｌ ｙ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｌｏ ｆ ｏ ｒ ｐａ ｒ ｔ ｗｉ ｔ ｈ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｃ ｋ ｓ ｃ ｏ ｐ ｅ，ｉ ｓ ｉ ｎ ａ ｄｅ ｑ ｕａ ｔ ｅ ．Ｉ ｎ ｔ ｈｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ，ｒ ｅ ｇ ａ ｒ ｄｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ｔ ｉ — ｌｏ ｆ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ａ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ Ｇｕ ａ ｎ ｇ ｚ ｈｏ ｕ，ｐｒ ｏ ｐｅ ｒ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｓ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｓ ａ ｒ ｅ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ，ｔ ｈｅ ｄｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｌｏ ｆ ｏ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｓ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ｂ ｙ ｍｅ ａ ｎ ｓ ｏ ｆ ＦＥＭ ｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｎ ｔ ｉ － ｌ ｆ ｏ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｉ ｓ ｄ ｅ ｔ ｅ ｒ ｍｉ ｎ ｅ ｄ． Ｔｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｈ ｏ ｕ ｌ ｄ ｎｏ ｔ ｏ ｎ ｌ ｙ ｓ ａ ｔ ｉ ｓ ｆ ｙ ｔ ｈ ｅ ａ ｎｔ ｉ － ｌｏ ｆ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ，ｂ ｕｔ ａ ｌ ｓ ｏ ｓ ｈ ｏ ｕ ｌ ｄ ｓ ａ ｔ ｉ ｓ ｆ ｙ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｄ ｅ ｌｅ ｆ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｑ ｕｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｒ ｖ ｉ ｃ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｄ ｉ ｓ ｐｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ．Ｆ ＥＭ ｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ ｃ ａ ｎ ｂｅ ｕ ｓ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ｔ ｉ — ｌｏ ｆ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ：Ｇｕ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｍｅ ｔ ｒ ｏ；ａ ｎ ｔ ｉ — ｌ ｆ ｏ ａ ｔ ｉ ｎｇ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ；ｒ ｅ ｔ ａ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ；ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｄ ｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ；ｃ ａ ｐ ｐ ｉ ｎ ｇ ｂ ｅ ａ ｍ； ｕ ｐ ｌ ｉ ｆ ｔ ｐ ｉ ｌ ｅ
车库抗浮验算
抗浮验算
正负零标高8.550m
抗浮设计水位按绝对高程6.282m进行计算
地下一层
抗浮验算
一、无景观水池部分计算，条件：顶板标高H1=-1.500m，抗浮水位标高Hw=-2.000m；覆土厚度do=1500mm,容重γ=18kN/m；顶板厚度d1=160mm，底板厚度d2=400mm，层高H=3.8m。
（4）、梁柱重量：G4=0.1x25x2=5
抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(7+11.25+27+5)=50.25kN/mx0.9=45.22<74.5
74.5-45.22=29.28
抗浮不满足要求。
二、有景观水池部分计算，条件：顶板标高H1=-1.500m，底板标高H3=-8.9m，抗浮水位标高Hw=-2.000m；水池水深1.2米；顶板厚度d1=160mm，地下二层顶板厚度d2=120mm，底板厚度d2=450mm，层高H=7.5m。
抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(4+10+27+2.5)=43.5/37=1.17>1.05
抗浮满足要求。
地下二层
抗浮验算
一、无景观水池部分计算，条件：顶板标高H1=-1.500m，底板标高H3=-8.9m，抗浮水位标高Hw=-2.000m；覆土厚度do=1500mm,容重γ=18kN/m；顶板厚度d1=160mm，地下二层顶板厚度d2=120mm，底板厚度d2=450mm，层高H=7.5m。
计算：
1、水浮力Fw=10×（7.5+0.45+1.5-2.0）=74.5kN/m
2、抗浮力：
(1)、顶板、楼板自重：G1=d1×25=0.16x25+0.12x25=7kN/m
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、参数选定覆土厚度(m)3车站高度14.42车站水头16.92顶板厚度0.7中板厚度0.4底板厚度0.9车站宽度18.7加腋宽度0.9加腋高度0.3侧墙宽度0.7侧墙墙高12.42
轨顶风道0.7顶梁净高 1.1顶纵梁宽1站台板宽10中梁净高0.7中纵梁宽0.8站台板厚0.2底梁净高 1.3底纵梁宽1站台装修0.1中柱高度1中柱宽度0.7嵌固深度 4.5侧摩阻力
130
桩直径
1
轨道铺渣
1.1
二、覆土计算项目容重(KN/m 3)宽度（m)高度(m)面积(m 2)重力(KN/m)覆土1818.7356.11009.8
三、主体构件计算顶板25
18.70.713.09327.25中板2518.70.47.48187底板
2518.70.916.83420.75顶板加腋250.90.3 1.0827中板加腋250.90.3 1.0827底板加腋250.90.3 1.0827左侧墙250.712.428.694217.35右侧墙250.712.428.694217.35顶纵梁计算251 1.1 1.127.5中纵梁计算250.80.70.5614底纵梁251 1.3 1.332.5中柱
250.71
1.08675 3.3960938
轨顶风道（1）250.717.5轨顶风道（2）250.717.5站台板
25
100.2
250
四、附加荷载计算站台板装修22
100.1
122轨道铺渣荷载
22
2.248.4
五、桩摩阻及自重计算桩侧摩阻1301
4.5688.8375桩自重1521.92
0.785
258.108
六、水浮力计算水浮力
1018.716.92316.4043164.04
七、抗浮计算车站自重2693.29609抗浮系数考虑桩自重3640.24159抗浮系数
车站抗浮计算表格
0.851,需加强抗浮措施1.151,抗浮计算通过。