深基坑手算计算书
深基坑手算计算书
深基坑手算计算书深基坑手算计算书》是一本旨在帮助人们进行深基坑工程计算的重要手册。
深基坑工程是指在建筑施工中需要挖掘较深的基坑，用于容纳建筑物的地下部分。
这类工程涉及到许多复杂的计算，包括结构力学、土力学、水文地质等方面。
本计算书的目的是提供一个简洁、实用的方法，帮助从业人员进行手算计算，并确保计算结果的准确性。
深基坑工程的计算是至关重要的，它直接关系到工程的安全性和稳定性。
任何计算错误都可能导致基坑结构的垮塌、土体的滑移或渗漏等问题，给工程带来损失甚至危险。
因此，深基坑手算计算书的编写和使用具有重要意义。
本计算书的编写将遵循简单策略，避免使用复杂的法律条款和不确定的内容。
我们将充分发挥土木工程的专长，采用简洁明了的语言和方法，确保计算过程的可靠性和易于理解。
所有计算内容都将经过充分确认和验证，以保证准确性和可信度。
文档标题：《深基坑手算计算书》第二段：计算书内容概述深基坑手算计算书》涵盖了以下内容：深基坑的计算部分：本计算书将详细解释基坑的设计要求和参数，并提供基于手算的计算方法。
包括基坑土压力、侧向地面位移、支撑结构设计、基坑排水等方面的计算。
相关材料：除了基坑计算部分外，计算书还包含了与基坑相关的材料信息，例如混凝土配合比、钢筋计算表、土壤力学参数等，以便读者可以更全面地理解和进行深基坑设计计算。
本计算书旨在提供简单和易于理解的计算方法，以帮助读者在深基坑设计和施工过程中进行准确的计算和决策。
请读者注意，本文档中引用的内容需要经过确认，以确保准确性。
本文档为《深基坑手算计算书》的使用说明，旨在提供使用规则和技巧的指导。
在使用《深基坑手算计算书》进行计算时，请遵循以下规则：输入正确的参数：确保输入的参数准确无误，包括基坑尺寸、土体性质等。
遵循计算顺序：按照计算书中的顺序进行计算，确保结果的准确性。
参考说明：在需要特殊处理或注意事项的地方，参考计算书中的相关说明进行操作。
以下是使用《深基坑手算计算书》的一些技巧：仔细阅读说明：在开始使用之前，请仔细阅读计算书中的说明部分，了解计算书的结构和使用方法。
深基坑计算
建筑基坑工程仪器监测项目表(GB50497-2009 )
监测项目 基坑类别 （坡）顶水平位移 一级 应测 二级 应测 三级 应测
墙（坡）顶竖向位移
围护墙深层水平位移 土体深层水平位移 墙（桩）体内力 支撑内力 立柱竖向位移 锚杆、土钉拉力 坑底隆起 土压力 孔隙水压力 地下水位 土层分层竖向位移 墙后地表竖向位移 竖向位移 周围建（构） 筑物变形 倾斜 水平位移 裂缝 周围地下管线变形 软土地区 其他地区
注：基坑类别的划分按照国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002执行。
深基坑监测点布置
设置在围护结构里的测斜管，按对基坑工程控制变形的要求， 一般情况下，基坑每边设1～3点；测斜管深度与结构入土深度一样。 围护桩（墙）顶的水平位移、垂直位移测点应沿基坑周边每隔10～ 20m设一点，并在远离基坑（大于5倍的基坑开挖深度）的地方设基 准点，对此基准点要按其稳定程度定时测量其位移和沉降。 环境监测应包括基坑开挖深度3倍以内的范围。房屋沉降量测点 则应布置在墙角、柱身（特别是代表独立基础及条形基础差异沉降 的柱身）、门边等外形突出部位，测点间距要能充分反映建筑物各 部分的不均匀沉降为宜。 立柱桩沉降测点直接布置在立柱桩上方的支撑面上。每根立柱 桩的隆沉量、位移量均需测量，特别对基坑中多个支撑交汇受力复 杂处的立柱应作为重点测点。对此重点，变形与应力量测应配套进 行。 在实际工程中，应根据工程施工引起的应力场、位移场分布情 况分清重点与一般，抓住关键部位，做到重点量测项目配套，强调 量测数据与施工工况的具体施工参数配套，以形成有效的整个监测 系统。使工程设计和施工设计紧密结合，以达到保证工程和周围环 境安全和及时调整优化设计及施工的目的。
（2）对于土压力的分析和计算采用朗肯理论和库仑 理论。朗肯土压力理论是根据土的应力状态和极限平衡 建立的，分析时假设①墙后填土面水平；②墙背光滑。 各类软件计算依据的规范为《建筑基坑支护技术规 程》 （JGJ120-99）。
深基坑计算书..概述
13、支护计算13.1 垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m (已经整体开挖2.2~2.6 m ), 土钉墙计算宽度b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tan ©计算，©为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m (2.6+2=4.6m )，基坑内侧水位到坑顶的距离为6.000 m 。
2 、荷载参数：局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b。
为1.5 m，荷载宽度b i为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为3.00 m，坑壁土的重度丫为17.00 kN/m 3，坑壁土的内摩擦角©为14.00。
，内聚力为8.00 kPa，极限摩擦阻力18.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m 3。
粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度丫为1,8.00 kN/m 3,坑壁土的内摩擦角©为20.00。
，内聚力为23.50 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m 3。
4 、土钉墙布置数据：放坡高度为5.60 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为6.00 m。
土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00。
，土钉距坑顶为m(-3.6,m) ，水平间距为1.50m 。
二、土钉( 含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 ，R=1.25 q T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：T jk= Ze jk S xj S zj/COS jOC其中Z --荷载折减系数e ajk - -土钉的水平荷载S xj、S zj -- 土钉之间的水平与垂直距离a j -- 土钉与水平面的夹角Z按下式计算：Z =tan[(-碉/2](1/(tan(( k)/2)+(fl/tan B )/ta<45 - © /2)其中/- 土钉墙坡面与水平面的夹角。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重W i，2、作用于土条弧面上的法向反力N i，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i，4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。
如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α --土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w --土坡外地下水位深度；θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
深基坑施工计算
********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数砂浆强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.40 M15 0.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)10.00 -6.00 -6.00 1.00 0.11 0.60土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算m (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 1.50 18.00 15.00 16.00 40.00 合算 4.002 1.25 20.00 18.00 19.00 40.00 分算 4.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.00 合算 4.004 3.38 20.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.005 7.52 18.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.00放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.00 4.00 2.00支锚道号竖向间水平间预加力支锚刚度相对开挖入射角度锚固体直距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm)1 1.50 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1302 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1303 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1304 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1305 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 130锚杆材料类型: 钢筋锚杆强度设计值(N/mm^2): 310.00锚杆荷载分项系数: 1.25土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00地下室层数: 1层号层高(m)-1 9.00荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.20 0.30 0.00 Ⅱ- 2φ16 Ⅱ- 2φ16 Ⅰ-φ6.5@250计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置(kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00m 法矩形模式 3.45 7.37 0.00 3.95 2.18 5.90位移(mm) 桩顶: -0.01 坑底: -0.06 最大: -0.17 位置(m): 8.83配筋实用内力: 3.66 0.00 2.71支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法1 计算: Ⅱ- 2φ223 7 3.22 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 7 3.22 9.83支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法2 计算: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 54.96支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法3 计算: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 84.85支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法4 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法5 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.40 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 20.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 8.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 9.00 1.023 8.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 5.60 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 8.80 0.75 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 77.032 9.00 0.75 53.313 8.90 0.75 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 9.00 0.75 47.323 9.00 0.75 61.024 6.00 0.37 37.45********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.60 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 18.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 5.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 6.00 1.023 5.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 0.37 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 5.80 0.37 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 77.032 6.00 0.37 53.313 6.00 0.37 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 6.00 0.37 47.323 6.00 0.37 61.024 6.00 0.37 37.45。
理正深基坑实习计算书
课程设计报告书专业系别报告题目关于理正软件对阳光小区基坑设计的报告报告人班级学号指导教师实习时间教务处监制目录一、工程概况1.1场地情况 (3)1.2工程地质与水文地质条件 (3)1.2.1工程地质条件 (3)1.2.2 水文地质条件 (4)二、设计方案选择及其支护结构设计2.1选择方案 (5)2.2支护结构设计 (5)2.2.1甲—3/7、8、9/10楼对应侧基坑 (5)2.2.2 甲—7楼相邻东侧基坑 (6)2.2.3甲—4楼两侧基坑 (6)三、地下水控制设计一）概况 (8)（二）支护工程的阶段划分 (8)（三）各阶段的质量控制 (9)五、监控方案与应急预案 (10)六计算书6.1：（2.2.1）计算书 (10)6.2：（2.2.2）计算书 (21)6.3（2.2.3）计算书 (23)七、施工图 (36)八、结语............................................................ .. (37)一、工程概况1.1 场地情况阳光小区地下车库工程位于北京市四季青乡。
车库基坑开挖深度11.36m～15.195m，其周围环境比较复杂。
车库的北、西、南侧三面共有6幢18层高层建筑，地下两层，埋深在地面下6m，距基坑边6～8m，最近处只有5.3m左右；在基坑西侧距边坡6m范围内敷设有天然气、电力、电信、消防等6条地下管线，施工时需注意。
现状地面标高52.12～53.17m，车库±0.00=51.95m。
在地面以下3～4米即是砂卵石层，据地质报告描述卵石最大粒径15厘米。
基坑平面位置如图1所示。
图1 阳光小区地下车库基坑平面位置图1.2工程地质与水文地质条件1.2.1工程地质条件根据勘察报告描述，本场区的地质概况为：（1）表层为1～2.6m厚人工堆积的粉质粘土、粘质粉土填土①层及卵石、碎石填土①1层；（2）以下为新近沉积的粘质粉土、砂质粉土②层及细粉砂②1层；（3）标高48.29～49.95m以下为第四纪沉积圆砾、卵石③层、细砂③1层、粉质粘土③2层，卵石③层一般粒径3～6cm；（4）标高43.37～45.42m以下为卵石④层，细砂④1层，一般粒径9～10cm，最大粒径15cm；（5）标高36.28～37.89m以下为粘质粉土、砂质粉土⑤层，粉质粘土、粘质粉土⑤1层，厚仅1米左右；（6）标高35.83～37.36m以下为卵石⑥层，细砂⑥1层，粉质粘土⑥2层。
深基坑专项施工方案计算书(1)
放坡宽度 W(m)
平台宽度 B(m)
1
1.91
3.82
2பைடு நூலகம்
2
荷载参数：
序号
类型
1.5
1.5
3
面荷载 q(kPa)
基坑边线距离 a(m)
荷载宽度 b(m)
1
局布
3
1
2
土层参数：
序号
土名称
土厚度 (m)
1
淤泥
5
二、计算原理 :
土的重度 γ(kN/m3 土的内摩擦角 φ( ° 粘聚力 C(kPa)
)
)
饱和重度 γsat(kN/ 3
当土条处于稳定状态时，即 Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的 大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 ≥1.3的5 要求。
三、计算公式 :
K sj=∑ (1/m θi)(cbi+γｂihi+qbitan φ )/ ∑i h( iγ+qｂbi)sin iθ mθi=cosθi +1/Fstan φ sini θ
四、计算安全系数 :
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数 K sjmin：
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数 安全系数 滑裂角 (度 ) 圆心 X(m) 圆心 Y(m) 半径 R(m)
)
饱和重度 γsat(kN/ m3)
17
15
11
22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面， 通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向 分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，该土条上存在着 :
同济启明星深基坑计算书
同济启明星软件边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0用户手册同济大学地下建筑与工程系一九九七年十二月欢迎使用同济启明星软件SLOPE v1.0！同济启明星软件由国家标准《建筑地基基础设计规范》编制组成员、国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》编制组成员、同济大学地下建筑与工程系博士生导师杨敏教授主持研制。
同济启明星软件包括深基坑支挡结构分析计算软件FRWS v2.0/v3.0、深基坑支撑结构分析计算软件BSC v2.0/v3.0、重力式挡墙分析计算软件GRW v2.0、基坑复合重力式挡墙分析计算软件GRW-f v3.0、桩基础沉降计算软件SCPF v1.0和边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0。
前言工程中的边坡必须保持稳定，边坡稳定安全系数在工程中是必须验算的一个重要指标。
然而，现在计算边坡稳定安全系数一般采用瑞典条分法，手算费时费力，还容易出错。
虽然您可能有这方面的程序，但它们大多没有方便的前处理和直观的后处理，使用起来颇为麻烦，无法应付实际工程中各种各样复杂的情况。
为了解决这些问题，我们开发编制了通用的边坡计算软件SLOPE 1.0。
我们强调是通用性，因为它可以计算各种各样的二维边坡稳定问题：各种形状的自然边坡、人工边坡，各种类型的挡土结构等等。
SLOPE 1.0提供了瑞典法和毕肖普法，您可用总应力模式或有效应力模式，还可考虑渗流力；在滑面形状上您可用鼠标拖出假定的任意形状，如果采用圆弧滑动面，还能帮助在指定范围内搜索出最危险的圆弧滑面。
因而SLOPE 1.0可以适应各种各样的边坡稳定计算。
随着您对本手册的阅读以及对本软件的不断熟悉，您会惊喜的发现：SLOPE 1.0比您想象的功能更强大，它几乎能解决任何的二维的边坡稳定计算问题。
目录第一章软件功能简介 (1)第二章软件运行环境及安装 (2)第一节软件运行环境 (2)一、软件运行的硬件环境 (2)二、软件运行的软件环境 (2)第二节软件的安装过程 (2)第三章软件基本工作流程 (5)第四章WINDOWS操作简介 (6)第一节鼠标操作定义 (6)第二节窗口定义及功能 (6)第三节各种对象标准操作简介 (7)一、菜单条 (7)二、工具条 (7)三、数据表格 (7)四、命令钮 (8)五、单选钮 (8)六、复选钮 (8)七、编辑框 (8)第五章SLOPE使用说明 (9)第一节启动软件 (9)第二节菜单操作 (10)一、“文件”菜单(Alt+F) (10)1、新建(Alt+F+N或Ctrl+N) (11)2、打开(Alt+F+O或Ctrl+O) (11)3、保存(Alt+F+S或Ctrl+S) (11)4、另存为(Alt+F+A) (11)5、打印(Alt+F+P或Ctrl+P) (12)6、打印预览(Alt+F+V) (12)7、打印设置(Alt+F+R) (13)8、最近打开文件列表 (13)9、退出(Alt+F+E) (13)二、“编辑”菜单(Alt+E) (13)1、插入(Alt+E+I或Insert) (14)2、删除 (Alt+Del) (14)3、复制图片(Alt+C) (15)三、“设置”菜单(Alt+O) (15)1、用户坐标系设置（ALT＋O+U) (15)四、“帮助”菜单(Alt+H) (16)1、关于SLOPE (16)第三节操作步骤详解 (17)第四节出错提示 (24)第六章计算实例 (27)第一节一般边坡的边坡稳定安全系数计算实例 (27)第二节挡土墙的整体稳定安全系数计算实例 (32)第三节带撑挡土墙整体稳定安全系数计算实例 (33)第七章计算理论基础 (36)第一节瑞典法 (36)一、总应力法 (36)二、有效应力法 (37)三、考虑渗流力的有效应力法 (37)第二节毕肖普法 (38)一、总应力法 (38)二、有效应力法 (38)三、考虑渗流力的有效应力法 (38)第八章服务联系 (40)第一章软件功能简介同济启明星边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0可帮您轻松地计算各种类型的挡土墙、边坡的整体稳定安全系数。
盛世嘉元计算书(深基坑) (理正计算书)
中山南区金水湾项目13栋基坑支护工程设计计算书深圳市南华岩土工程有限公司二〇一四年三月验算项目:1-1剖面水泥土墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基坑外侧花管参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 水泥土墙截面参数 ]----------------------------------------------------------------------水泥土墙截面示意图---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 内力取值 ][截面应力验算：]***************截面1(-5.50m —7.00m)*************一. 采用弹性法计算结果：1.水泥土墙截面承载力验算： ***基坑内侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 0.00m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!***基坑外侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 4.20m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×140.46 = 175.57kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:=0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs抗拉强度满足!***截面2(基坑面以下主动、被动土压力强度相等处)***一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 4.39m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×137.45 = 171.81kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!*****************截面3(基坑底面处)***************一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 2.00m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×29.10 = 36.37kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!式中:γcs ———水泥土墙平均重度(kN/m 3); γ0———支护结构重要性系数;γf ———作用基本组合的综合分项系; z ———由墙顶至计算截面的深度(m);M i ———单位长度水泥土墙截面弯矩设计值(kN.m);--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs csB ———计算截面处水泥土墙体宽度(m);f cs ———水泥土开挖龄期时的轴心抗压强度设计值(MPa); G'———验算截面以上的墙体自重(kN); u ———墙体材料的抗剪断系数;E'ak ———验算截面以上的主动土压力标准值(kN); E'pk ———验算截面以上的被动土压力标准值(kN); T i ———锚固力设计值(kN);---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数: 工况1：水泥土墙对前趾的抗倾覆安全系数(抗倾覆安全系数，应不小于1.3。
深基坑手算计算书
题目：基坑深17.0m，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护(第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m处。
土层相关参数见下表:表1 土层参数信息表土层编号土层名称重度3(kN /m3)黏聚力c(kPa)内摩擦角()土层厚度(m)1-1 杂填土16 0.7 156.03-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.1 20.3 24 6.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为及各土层分布情况见图 1.1。
图1.1荷载分布及支护方案解：1计算各土层侧压力系数(1)郎肯主动土压力系数计算Ka1 tan2 (45 1/2) 2tan (45 15 /2) 0.589 ,Ka1 0.76720kPa,荷载Ka2tan2 (45 2/2) tan2 (45 22 /2) 0.455 .Ka2 0.675 Ka3 tan2 (45 3/2) 2tan (45 20 /2) 0.490 .Ka3 0.700Ka4 tan2 (45 4/2) tan2 (45 24 /2) 0.422 ；Ka4 0.649 (2)郎肯被动土压力系数计算KP1 2tan (452 1/2)2tan (45215 /2) 1.698 、KP1r~,—1.303KP2 tan (45 2/2) tan (45 22 /2) 2.198 .KP2 1.483,____ KP3 tan2 (45 3/2) tan2 (45 20 /2) 2.040 KP3 1.428 KP4 2tan (45 4/2) 2tan (45 24 /2) 2.371 .KP4 1.540 2各工况土压力及支撑力计算(1) 工况1:基坑开挖至-6.0m，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为:e a0qKa12q Ka120 0.589 2 0.7 0.767 10.706kPa6.0m处的主动土压力：第一层土层：e a6 (q 1乙)斛2G .臼(20 16 6) 0.589 2 0.7 0.767 67.250kPa第二层土层：e a6 (q 1Z)Ka2 2c?.. Ka?(20 16 6) 0.455 2 21.7 0.675 23.485kPa开挖面处的被动土压力为：e p62c2. Kp2 2 21.7 1.483 64.362kPa开挖面处主动土压力减去被动土压力为：e6 e a6e p623.485 64.362 40.877kPa则所有的主动土压力合力为：E a1 0.5 (10.706 67.250) 6 233.868kN/m10.706图3.2工况1 土压力分布图假设开挖面以下t,m处剪力为0，该处即是最大弯矩所在截面，则t,m处的主动土压力减去被动土压力为：e ti e2t i Ka2 ( 2t i Kp? 2C2 . KP2)23.485 19.41 0.455 (19.4t12.198 2 21.7 1.483)(33.814t140.877)kPa由静力平衡列方程：Ea10.5 (40.877 40.877 33.814t1)t1233.868 40.877t1 216.592t1解得t1 2.719m 所以e 33.814 2.719 40.877 132.817kPa 因此最大弯矩为:M max1 10.706 6 (0.5 6 2.719) 0.5 (67.250 10.706) 6 ( 13 6 2.719)40.877 2.719 0.5 2.719 0.5 (132.817 40.877) 2.719 13 2.719827.266kN m/m(2)工况2：开挖至处11.5m，并在此处设第二道锚杆，土压力分布：开挖面处主动土压力：第二层土层：e a10 e a6 2z2Ka223.485 19.4 4 0.455 58.793kPa第三层土层：' :e a10 (q 1Z1 2Z2)Ka3 2c3*'Ka3(20 16 6 19.4 4) 0.4902 24.5 0.700 60.564kPa开挖面处的主动土压力为:3z 2Ka 360.564 20.2 1.5 0.490 75.411kPa开挖面处的被动土压力为：e p ii.5 2c 3jKp 7 2 24.5 1.428 69.972kPa则主动土压力减去被动土压力为：假设土压力零点位置为开挖面以下d 2处，则有:e a11.5 3d 2Ka 3e pn.53d ?Kp 3主动土压力合力为:土压力零点位置处截面的弯矩为:(13 4 1.5 0.174) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174) 0.5 (75.411 60.564)1.5 (13 1.5 0.174) 0.5 5.439 0.174 23 0.174 2507.943kN m/m则第一道(6m)处锚杆的水平分力为:Ma 2 25°7.943 442.006kN/ma 25.5 0.174力为:e t2 5.439 t 2 0.174由静力平衡可列方程：e i1.5ea11.5ep11.575.411 69.972 5.439kPae i1.5d 23(8 饥)5.43920.2 (2.040 0.490)0.174mEa 2233.868 0.5 500.878kN / m(23.485 58.793) 4 0.5 (75.411 60.564) 1.5Ma 2 10.706 6 (0.5 6 41.5 0.174)0.5 (67.25010.706) 4 1.5 0.174) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174) 0.5 (58.793 6 (1323.485) 4假设土压力零点位置以下t 2m 处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知, t 2m 处的土压e t2 31.259t 2图3.3工况2 土压力分布图Ea 2 T 1 0.5 e t2t2500.878 442.006 0.5 31.259t 2 t 2解得t 21.941m所以e t2 31.259 1.941 60.674kPa因此最大弯矩为：(23 0.174 1.941) 0.5 1.941 60.674 打 1.941 442.006 (5.5 0.174 1.941) 270.607kN m/m(3)工况3:开挖至17.0m ，并在此处设第三道锚杆：ea14.8ea10 3Z3Ka 360.564 20.2 4.8 0.490108.074kPa第四层土层:1為4.8(q 1乙2Z23Z 3 )Ka 4 2C 4 . Ka 4(20 16 6 19.4 4 20.2 4.2) 0.422 220.3 0.64996.267kPaMmax2(13 6(58.793 1.10.706 6 (0.5 6 4 4.5 0.174 1.941) 0.5 (67.250 10.706) 6 4 1.5 0.174 1.941) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174 1.941) 0.523.485) 4 ( 13 4 1.5 0.174 1.941) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174 0.5 (75.411 60.564) 1.5 ( 13 1.5 0.174 1.941)0.5 5.439 0.174e a17 e a14.5 4z 4Ka 4 96.267 20.2 2.2 0.422 115.856kPa开挖面处的被动土压力为：e p 仃 2C 4 Kp 4 2 20.3 1.540 62.524kpa主动土压力减去被动土压力：e 17 e a 仃 e p17115.856 62.524 53.332kPa假设土压力零点位置为开挖面以下d 3处，则：10.706115856 21.1 d 3 0.422 21.1 d 3 2.371 2 20.3 1.540解得 d 1.297m 所有主动土压力合力为:E a3 0.5 (10.706 67.250) 6 0.5 (23.485 58.796) 4 0.5 (60.564108.074)4.8 0.5 (96.267 115.856) 2.2 0.5 53.332 1.297 1070.076kN/m土压力零点处截面的弯矩为:Ma 310.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.5 1.297) 0.5 (67.250 10.706) 623.485 \67.250T 258.793 __60.564108.074 96.26753.332115.856d 3t3图3.4工况3的土压力分布图e a 仃 4dKa 4 4dKp 4 2c 4 . Kp 4(13 6 4 4.8 2.2 1.297) 23.485 4 (0.5 4 4.8 2.2 1.297) 0.5(58.793 23.485) 4 (13 4 4.8 2.2 1.297) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.21.297) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (13 4.82.2 1.297) 96.267 2.2(0.5 2.2 1.297) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297) 0.5 53.332 1.297 23 1.297 7931.991kN m/m所以第二道（11.5m处）锚杆的水平分力为:Ma3「(17 6)5.5 1.2977931.991 442.006 (11 1.297)5.5 1.297438.303kN/m假设土压力零点位置以下t3m处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为: 由几何关系有：e t3 53 .332t 3 d3所以％41.120t3则由静力平衡列方程：Ea3 T1 T20.5 41.120 t3 t31070.076 442.006 438.303 0.5 41.120t3 t3解得t3 3.038me341.120 3.038 124.922kPa因此最大弯矩为：Mmax3 10.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (67.250 10.706)6 ( 13 6 4 4.8 22 1.297 3.038) 23.485 4 (0.5 4 4.8 22 1.2973.038) 0.5 (58.793 23.485) 4 (13 44.8 2.2 1.297 3.038) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (\ 4.8 2.2 1.297 3.038) 96.267 2.2 (0.5 2.2 1.297 3.038) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297 3.038) 0.5 53.332 1.297 (23 1.297 3.038) 0.5 124.9223.038 13 3.038 442.006 (11 1.297 3.038) 438.303 (11 5.5 1.297 3.038)95.109kN m/m(4)嵌固深度的计算T d Ea3 T1 T2 1070.076 442.006 438.303 189.767kN/me h 41.120h图3.5嵌固深度计算图对O点取矩，由力矩平衡可知:M(O) 0:189.767 h 0.5 ( 41.120h) h 13 h 0解得h 5.262m则嵌固深度h a 1.2(h t3) 1.2 (5.262 3.038) 9.96m因此桩总长L 17 9.96 26.96m3灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值：M c 827.266 1.5 1240.899kN m最大弯矩设计值：M 1.25 0M c 1.25 1.1 1240.899 1706.236kN m灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩： M max 1240.899kN m 。
深基坑计算书
目录一．工程概况 (2)二．工程地质条件 (2)三．支护方案的确定 (2)四．土压力计算 (2)1 .计算方法 (3)2 .土压力计算 (4)五．结构内力计算 (5)1. 弯矩计算 (5)2. 各个支点反力计算 (6)六．支护桩设计 (7)1．桩长计算 (7)2．桩截面配筋 (7)3．构造配筋 (9)4．冠梁设计 (9)七土层锚索及腰梁设计 (9)1．锚索设计原则 (9)2．锚索计算 (9)3．腰梁设计 (13)八基坑稳定性验算 (14)1．基坑的整体性稳定性验算 (14)2．抗隆起验算 (14)一．工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。
整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2，地上总建筑面积49273.94ｍ2，地下总建筑面积7857.64ｍ2，总建筑基底面积3815.92ｍ2。
该项目为1栋楼高22～23F的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。
未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室内整平标高均未知、基础类型待定。
受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作二．工程地质条件1．带“*”号者为经验值；2．Φuu、Cuu为不固结不排水剪指标；E0为变形模量。
3．其余参数详见“物理力学指标统计表”（表4）。
三．支护方案的确定钦州市妇幼保健医院住院大楼深基坑4——4’断面的支护，结合现场工程地质条件、临近地面地下环境条件、基坑开挖深度等综合确定采钻孔灌注桩+土层锚索的支护形式。
四．土压力计算1.计算方法 按库伦理论计算主动与被动土压力强度，其公()2a i i a P q h K γ=+-∑()PP i i p K c K h q P 2++=∑γ式中：a P p P ——库伦主动与被动土压力强度，kP a ；q —— 地面均匀荷载，kP a ；i γ—— 第i 层土的重度，3kN /m ；i h —— 第i 层土的厚度，m ；a K 、p K ——库伦主动与被动土压力系数；c 、φ—— 计算点土的抗剪强度指标，kP a 、() 。
深基坑支护设计计算书详解-共13页
苏州新港（扬州）置业××公司名泽园地下室基坑支护设计计算书（设计编号：勘2019-92）批准：审核：校对：设计：扬州大学工程设计研究院2019.12.18东侧放坡(4.2m～5.1m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m南侧放坡(4.2m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m西侧放坡(4.2m～5.1m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m北侧放坡(4.2m～5.3m～5.5m)----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡支护[ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m西北侧放坡+插筋(5.5m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m。
基坑开挖深度计算书
基坑开挖深度计算书⽬录第⼀章编制依据及⼯程概况1第⼆章施⼯部署2第三章主要施⼯⽅法5第四章主要施⼯机械投⼊计划 15第五章质量保证措施15第六章季节性施⼯措施16第七章安全保障措施16第⼀章编制依据及⼯程概况⼀、编制依据１、施⼯组织设计《×××××施⼯组织设计》２、计算软件及版本⼿⼯计算３、⼯程图纸４、施⼯规范及规程５、其他《建筑施⼯⼿册》第五版。
《建筑施⼯计算⼿册》江正荣主编《实⽤⼟⽊⼯程⼿册》第三版杨⽂渊编著《施⼯现场设施安全设计计算⼿册》谢建民编著⼆、⼯程概况第⼆章施⼯部署⼀、⼯程⽬标及保证措施1、施⼯⽬标（1）、施⼯质量⽬标：所有质量检验批⼀次验收全格率达100%。
（2）、安全⽂明施⼯⽬标：不出现⼤⼩安全事故，创安全⽂明⼯地。
2、⽬标保证措施（1）、质量保证措施（2）、质量保证体系（3）、施⼯前进⾏⼯序交底，明确⽬标，确定关键部位、关键⼯序等的控制⼿段和⽅法。
（4）、分事前、事中、事后三个阶段进⾏质量控制。
（5）、成⽴质量管理⼩组3、安全保证措施（1）、建⽴安全保证体系。
（2）、安全管理制度和规定及职责划分。
（3）、各项（包括分项⼯程施⼯）管理措施。
（4）、成⽴安全领导⼩组。
⼆、施⼯准备部署1、技术准备部署（1）资料收集，分析本⼯程地形、地质资料，勘察施⼯现场的地形及周围环境、场地的可利⽤程度，确定施⼯现场交通，临时道路、临时⽔电管线的布置⽅案。
（2）熟悉设计图纸，了解设计意图，掌握图纸所要求，确定施⼯图纸是否符合施⼯条件等。
（3）组织技术专题会，确定本⼯程在机械、设备、材料，主要分部施⼯⽅案，及关键部位、关键⼯序的施⼯措施等⽅⾯的重⼤问题和原则。
（4）进⾏施⼯组织设计交底，分阶段进⾏技术、安全交底。
2、劳动⼒、材料、机械投⼊部署（1）根据⼯程施⼯项⽬配备各部门⼈员：项⽬经理、项⽬技术负责⼈、施⼯员、技术员、质检员、材料员、安全员、取样员、预算员、测量员、普⼯、电⼯、机械⼯等⼯种。
深基坑计算书
13、支护计算垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息:1、大体参数：侧壁平安级别为二级，基坑开挖深度h为（已经整体开挖~ m），土钉墙计算宽度b'为 m，土体的滑动摩擦系数依照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位阻碍，基坑外侧水位到坑顶的距离为 m（+2=），基坑内侧水位到坑顶的距离为 m。
2、荷载参数：局部面荷载q取，距基坑边线距离b0为 m，荷载宽度b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为 m，坑壁土的重度γ为 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为°，内聚力C 为 kPa，极限摩擦阻力 kPa，饱和重度为 kN/m3。
粘性土厚度为 m，坑壁土的重度γ为1, kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为°，内聚力C为 kPa，极限摩擦阻力 kPa，饱和重度为 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：放坡高度为 m，放坡宽度为 m，平台宽度为 m。
土钉的孔径采纳 mm，长度为 m，入射角为°，土钉距坑顶为 m,m)，水平间距为 m。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，依照《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算：T jk =ζeajksxjszj/cosαj其中ζ--荷载折减系数 eajk--土钉的水平荷载sxj 、szj--土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk )/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
φ--土的内摩擦角eajk按依照土力学依照下式计算：eajk =∑{[(γi×szj)+q]×Kai-2c(Kai)1/2}2、土钉抗拉承载力设计值Tuj依照下式计算T uj =(1/γs)πdnj∑qsikli其中 dnj--土钉的直径。
深基坑支护设计计算书(钢板桩)
---------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------排桩支护
工况 类型 开挖 加撑 开挖 加撑
深度 (m) 2.000 --5.500 ---
支锚 道号 --1.内撑 --2.内撑
5
开挖
6.500
---
---------------------------------------------------------------------[ 设计参数 ] ----------------------------------------------------------------------
弹性法土压力模型:
经典法土压力模型:
层号 土类
名称
1
粘性土
2
圆砾
水土
合算 分算
水压力
调整系数 --1.000
外侧土压力
调整系数 1 1.000 1.000
外侧土压力
调整系数 2 1.000 1.000
内侧土压 力 调整系数
1.000 1.000
内侧土压力
最大值(kPa) 10000.000 10000.000
[ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
超载 类型
超载值
作用深度 作用宽度 距坑边距 形式
序号
深基坑支护方案计算书
7
粉土
12
10
40
2～5
8
粘土
13
10
45
2～5
注：1当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（0.65%）时，m值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mm时，m值可适当提高；
2当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4降低采用；
3当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表5.3.12中相应的系数ψl（2层粉土液化影响折减系数ψl取0）。
地基土水平抗力系数的比例系数m值
层号
土层名称
混凝土预制桩
泥浆护壁钻（冲）孔桩
m（MN/m4）
相应单桩在地面处水平位移（mm）
m（MN/
10
7
4～8
2
粉土
7
10
18
3～6
3
粘土
5
10
7
4～8
4
粘土
8
10
30
3～6
5
粘土
12
10
40
2～5
6
粉质粘土
8
10
30
深基坑计算书
Qimstar同济启明星基坑支护结构专用软件FRWS7.0基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深4.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：0.50m。
1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa邻近荷载：邻近荷载的作用方式：一。
2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钻孔灌注桩；·嵌入深度：11.0m；·露出长度：0.000m；·桩径：1200mm；·桩间距：1500mm；·混凝土等级：C30；·止水帷幕厚度：1.000m；·止水帷幕嵌入深度：11.000m2.2 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值e ak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于矩形土压力模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中：γj─第j层土的天然重度；γw─水的重度，取10kN/m3；Δh j─第j层土的厚度；h wa,i─地下水位；c i、c i'─第i层土的内聚力、有效内聚力；φi、φi'─第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q─超载。
3.1.2 经验土压力3.1.3 邻近荷载的影响k,i邻近荷载对土压力的影响有两种思路，一种是按照一定方式增加墙体范围内土体的自重，方式一、二、三和第五种中的地表邻近荷载按照第一种思路增加土体自重，增加的土体自重为阴影部分：第一种方式按照45°扩散到与墙背相交的断面，扩散后的荷载大小按照总荷载相等的原则计算，然后镜像到墙背。
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题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护（第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。
土层相关参数见下表：表1 土层参数信息表 土层编号 土层名称 重度)/(3m kN黏聚力c)(kPa内摩擦角ϕ)(ο土层厚度)(m1-1 杂填土 16 0.7 15 6.0 3-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤 20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.120.3246.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图1.1。
图1.1 荷载分布及支护方案解：1 计算各土层侧压力系数（1）郎肯主动土压力系数计算q=20kPa589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-=οοοϕKa 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-=οοοϕKa 675.02=Ka 490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-=οοοϕKa 700.03=Ka422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-=οοοϕKa 649.04=Ka（2）郎肯被动土压力系数计算698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+=οοοϕKp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+=οοοϕKp 483.12=Kp 040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+=οοοϕKp 428.13=Kp371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+=οοοϕKp 540.14=Kp2 各工况土压力及支撑力计算（1）工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为：kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=⨯⨯-⨯=-= m 0.6处的主动土压力：第一层土层：1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 250.67767.07.02589.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 第二层土层：22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 485.23675.07.212455.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=⨯⨯==开挖面处主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-=则所有的主动土压力合力为：m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=⨯+⨯=10.706图3.2 工况1土压力分布图假设开挖面以下m t 1处剪力为0 ，该处即是最大弯矩所在截面，则m t 1处的主动土压力减去被动土压力为：)2(22212212'61Kp c Kp t Ka t e e t +-+=γγkPat t t )877.40814.33()483.17.212198.24.19(455.04.19485.23111--=⨯⨯+⨯-⨯+=由静力平衡列方程：111)814.33877.40877.40(5.0t t Ea ++⨯= 211592.16877.40868.233t t +=解得 m t 719.21= 所以kPa e t 817.132877.40719.2814.331-=-⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /266.827719.231719.2)877.40817.132(5.0719.25.0719.2877.40)719.2631(6)706.10250.67(5.0)719.265.0(6706.101max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--+⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯=(2) 工况2：开挖至处m 5.11-，并在此处设第二道锚杆，土压力分布： 开挖面处主动土压力：第二层土层：kPa Ka z e e a a 793.58455.044.19485.23222'610=⨯⨯+=+=γ第三层土层：3332211'102)(Ka c Ka z z q e a -++=γγ67.25040.877 1t e1tkPa 564.60700.05.242490.0)44.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+= 开挖面处的主动土压力为：kPa Ka z e e a a 411.75490.05.12.20564.603'23'105.11=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 972.69428.15.2422335.11=⨯⨯== 则主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 439.5972.69411.755.115.11'5.11=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下2d 处，则有：3235.113235.11Kp d e Ka d e p a γγ+=+m Ka Kp e d 174.0)490.0040.2(2.20439.5)(333'5.112=-⨯=-=γ主动土压力合力为：mkN Ea /878.5005.1)564.60411.75(5.04)793.58485.23(5.0868.2332=⨯+⨯+⨯+⨯+=土压力零点位置处截面的弯矩为：mm kN Ma /943.2507174.032174.0439.55.0)174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)174.05.15.0(5.1564.60)174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)174.05.145.0(4485.23)174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)174.05.1465.0(6706.102⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯=则第一道(6m)处锚杆的水平分力为：m kN a Ma T /006.442174.05.5943.2507221=+==假设土压力零点位置以下m t 2处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知，m t 2处的土压力为：174.0439.522=-t e t , 22259.31t e t -= 由静力平衡可列方程：图3.3 工况2土压力分布图22125.0t e T Ea t ⨯⨯+=22259.315.0006.442878.500t t ⨯⨯+=解得 m t 941.12= 所以 kPa e t 674.60941.1259.312-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /607.270)941.1174.05.5(006.442941.131674.60941.15.0)941.1174.032(174.0439.55.0)941.1174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)941.1174.05.15.0(5.1564.60)941.1174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)941.1174.05.145.0(4485.23)941.1174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)941.1174.05.4465.0(6706.102max ⋅=++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=(3)工况3：开挖至m 0.17-，并在此处设第三道锚杆：kPa Ka z e e a a 074.108490.08.42.20564.60333'108.14=⨯⨯+=+=γ第四层土层：444332211'8.142)(Ka c Ka z z z q e a -++++=γγγkPa267.96649.03.202422.0)2.42.2044.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯+=kPa Ka z e e a a 856.115422.02.22.20267.96444'5.1417=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kpa Kp c e p 524.62540.13.20224417=⨯⨯==主动土压力减去被动土压力：kPa e e e p a 332.53524.62856.1151717"17=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下3d 处，则：图3.4 工况3的土压力分布图444444172Kp c dKp dKa e a +=+γγ540.13.202371.21.21422.01.21856.11533⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+d d解得 m d 297.1=所有主动土压力合力为：mkN E a /076.1070297.1332.535.02.2856.115267.965.08.4074.108564.605.04)796.58485.23(5.06)250.67706.10(5.03=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯++⨯+⨯=）（）（土压力零点处截面的弯矩为：mm kN Ma /991.7931297.132297.1233.535.0)297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)297.12.25.0(2.2267.96)297.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)297.12.28.45.0(8.4564.60)297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)297.12.28.445.0(4485.23)297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)297.15.28.4465.0(6706.103⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=所以第二道（11.5m 处）锚杆的水平分力为：mkN T Ma T /303.438297.15.5)297.111(006.442991.7931297.15.5)617(132=++⨯-=+-⨯-=假设土压力零点位置以下m t 3处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为：由几何关系有：333332.53d t e t =- 所以33120.41t e t -= 则由静力平衡列方程：33213120.415.0t t T T Ea ⨯⨯⨯++=33120.415.0303.438006.442076.1070t t ⨯⨯++=解得 m t 038.33=kPa e t 922.124038.3120.413-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kNM /109.95)038.3297.15.511(303.438)038.3297.111(006.442038.331038.3922.1245.0)038.3297.132(297.1332.535.0)038.3297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)038.3297.12.25.0(2.2267.96)038.3972.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)038.3297.12.28.45.0(8.4564.60)038.3297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)038.3297.12.28.445.0(4485.23)038.3297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)038.3297.12.28.4465.0(6706.103max ⋅-=++-⨯-++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯++++++⨯⨯⨯-⨯++++++⨯⨯⨯=（4）嵌固深度的计算m kN T T Ea T d /767.189303.438006.442076.1070213=--=--=h e h 120.41-=图3.5 嵌固深度计算图对O 点取矩，由力矩平衡可知：0)(=∑O M：031)120.41(5.0767.189=⨯⨯⨯-⨯+⨯h h h h解得 m h 262.5=则嵌固深度m t h h a 96.9)038.3262.5(2.1)(2.13=+⨯=+= 因此桩总长m L 96.2696.917=+=3 灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值： m kN M c ⋅=⨯=899.12405.1266.827最大弯矩设计值：m kN M M c ⋅=⨯⨯==236.1706899.12401.125.125.10γ 灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩：m kN M ⋅=899.1240max 。