600mw超临界机组
600MW超临界机组汽轮机危急遮断系统( ETS )-
经确认”灯变红，按一下此键，键上的灯变绿，表示运行人员 已经确认。
• 第二页、第三页、首出遮断、解除保护——这四个按键是画面
切换的功能键，按下后可以转到相应的画面。
3.2 常规在线试验（操作员试验面板）
• 在汽轮机已挂闸的情况下，才能进行在线试验。 • 在ETS试验面板上按“进入试验”键，进入试验方式。 • 按下要试验项目的功能键（例如：EH油压、润滑油压、真空1、
进行试验。
• 超速1、超速2、超速3——在按下“进入试验”键后选择超速 试
验通道，再按“试验确认”键，即可进行该超速通道的试验。
• 试验复位——复置试验，使电磁阀20-1/AST，20-3/AST，20-
2/AST或20-4/AST励磁，复置相应的试验通道。
• 退出试验——退出试验功能，它也能复置遮断，使20-1，
3/AST或20-2，4/AST励磁，指示出汽机被复置。
• EH油压——EH油压试验选择键，带灯按键，灯正常时为绿色，
变红表示选择EH油压试验或在正常状态时指示63-1，2，3， 4/LP压力开关触点动作。
• 润滑油压——润滑油压试验选择键，带灯按键，灯正常时为绿 色
，变红表示选择润滑油压试验或在正常状态时，指示63-1，2， 3 ，4/LBO压力开关触点动作。
为运行人员的信号监测及在线试 验操作。ETS现场接口有两排端 子排，提供了与下面设备相连的 接点：
• 来自三个独立的转速探头的信号 • 到遮断电磁阀的电源 • 监测遮断状况的压力开关 • 对汽机运行时重要的监视参数，
如轴承油压、EH油压和冷凝器 真空度等进行监测的压力开关。
• 轴向位移传感器 • 对查检运行状况进行控制的试验
600MW超临界直流机组启动系统
600MW超临界直流机组启动系统摘要：超临界直流机组采用带有循环泵的启动系统,其主要特点是采用给水泵与循环泵并联运行的方式,提高了水冷壁在低负荷下运行的可靠性和经济性以及机组对负荷变化的跟踪性能。
对运行中出现的各种复杂过程控制较为灵活。
关键词：超临界直流启动系统HG-1900/25.4-YM3 型锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司利用英国三井巴布科克能源公司（MB）的技术支持，进行设计、制造的。
锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉。
启动系统中设置有循环泵,通过循环泵建立蒸发系统的工质循环,保证水冷壁在低负荷下有良好冷却效果所需的最小流量。
给水经省煤器和水冷壁加热后,形成汽水混合物,流入汽水分离器,经汽水分离后的热水被循环泵重新送入省煤器。
采用循环泵可减少工质流失及热量损失,提高机组的启动速度和对跟踪负荷变化的适应性能,节省启动燃料,提高电厂的经济性,同时可减少启动时对锅炉的热冲击。
一、启动系统的功能超临界直流锅炉设置启动系统的主要目的就是在锅炉启动、低负荷运行(蒸汽流量低于炉膛所需的最小流量时)及停炉过程中，通过启动系统建立并维持水冷壁内的最小流量，以保护炉膛水冷壁管，同时满足机组启、停及低负荷运行时对蒸汽流量的要求。
另外，由于蒸汽经过顶棚过热器出口至4个分离器汇合后再分配至后包墙，有利于顶棚过热器的左右温度偏差补偿，也有利于蒸汽的平衡分配，保证蒸汽流动的均衡。
超临界直流锅炉对给水品质有严格的要求，由于直流炉没有定排系统，水质必须在进入锅炉前达到要求，在锅炉点火前，给水品质必须达到标准。
因此启动系统的另一个作用就是在锅炉冷态洗时，将冲洗水通过扩容器疏水箱排人地沟，当水质符合要求后回收至凝汽器。
锅炉冷态启动时，先要进行系统注水、冷态清洗，清洗后的炉水通过大溢流阀排出系统外，水质合格后，关闭大溢流排污阀。
储水箱水位正常后，启动循环泵(首次启动要点动排气)，锅炉点火，进行热态清洗，通过炉水质量来确定是否升温升压。
600MW超临界机组总体介绍
600MW超临界机组总体介绍
首先，600MW超临界机组是一种燃煤发电机组，采用超临界锅炉及超
临界蒸汽参数运行。
其设计能力达到了600兆瓦，是一种大型的发电机组。
它采用了先进的燃煤发电技术，具有较高的发电效率，可以最大限度地利
用煤炭资源。
600MW超临界机组的核心设备是超临界锅炉。
它采用了高温高压的工质，将锅炉内的水蒸汽压力提高到临界值以上，使得蒸汽温度大幅度提高。
这种工艺使得机组的热效率得到提高，能耗减少。
同时，超临界锅炉还具
有较小的包容性和快速启停的特点，适合应对电网负荷波动和需求峰谷的
变化。
此外，600MW超临界机组还采用了先进的自动化控制系统。
通过实时
监测和分析各项参数，调整机组的工作状态，使其保持在最佳的工作状态。
这种自动化控制系统能够有效地提高机组的稳定性和可靠性，减少人工干
预的需求。
总的来说，600MW超临界机组是一种现代化、高效能的发电设备。
它
不仅具有高热效率和低耗能的特点，还具有较低的排放量和高度自动化的
控制系统。
这使得600MW超临界机组成为了目前燃煤发电的首选，为能源
供应提供了可靠支持，同时也对环境保护做出了贡献。
600MW超临界机组技术专题2
冷灰斗
眩陕丑堵庆毛锌彼湖淌棕悟湾祖泥辽瞒星呆胰锌燎卓讨宛屑汉频宏攘幽仰600MW超临界机组技术专题2600MW超临界机组技术专题2
晶甚能灸唇蛇仿优扒编耶冻举犊阂氖靡摈隧铂檬尔婶磅臃酵桨倍运碰陇促600MW超临界机组技术专题2600MW超临界机组技术专题2
螺旋管圈水冷壁
喜粪键舜诀非撞仆乒坤伐淳蚂案化伤秸匪搪区努慈踪恒应酱颧厘瞅费质沾600MW超临界机组技术专题2600MW超临界机组技术专题2
oC
313/327
310/322
排烟温度(修正前/后)
oC
123/118
121/115
语孪蓬浊挺昌做丸闰白耿约彼分庞量荫豆亩烛下辖薯坐盎越半贵员篓扇映600MW超临界机组技术专题2600MW超临界机组技术专题2
名称
单位
姚孟
阳逻
炉膛容积热负荷
kw/m3
83.11
79.99
炉膛断面热负荷
kw/m2
森镀靡具墅凸哭眯靡泰鸭株乞闪捷撒太阜伎蒙页帘恳袒朝光党美杜眼樱舰600MW超临界机组技术专题2600MW超临界机组技术专题2
锅炉主要界限尺寸
锅炉深度
mm
44500
锅炉宽度(外侧柱)
mm
44000
锅炉宽度(内侧柱)
mm
25000
大板梁标高
mm
85900
炉膛宽度
mm
19419.2
炉膛深度
4950
4370
燃料耗量
kg/h
265800
232680
锅炉计算效率(按低位热值)
％
93.72
93.38
炉膛出口过剩空气系数
哈汽超临界600MW机组能耗状况分析
７ ８ ５ ３ ． ６
．
７ ７ ９ ９ ２
．
．
７ ９ ０ ６ ． ５
３ ４
７ ５ ３ ０ ． ２ ７ ５ ３ ０ ． ２
７ ６ ４ ４ ． ３ ９ ７ ７ ６ １ ８ ． ５ ６ ５
图 １ 过 桥 汽 封 漏 气量 （ 实验值 ）
２ ． ４热力系统严密性（ 阀门内漏） ： 机组阀门的泄漏对机组煤耗的影 ２ ． １ 机组设计热耗 ： 汽轮机高 、 中压缸效率采用焓 降效率的方法进 通过检修阀门内漏现象可消除。 但机组实际运行过程中由于阀 行计算 。由于低压缸效率的计算受热力系统状况和排汽容积流量 的影 响较大 ， 响， 低压缸效率缺乏比较基础。一般来说 ， 蒸汽膨胀至低压缸时压力已 门开关介质冲刷等导致阀门可能发生轻微泄露。其中低旁阀门历次检 较低 ， 比容较大， 相对于低压缸的叶片高度 ， 汽封间隙占整个通流尺寸 修经过研磨修复后 ， 由于阀门前无滤网， 导致异物卡伤阀口最终导致阀 其泄漏对机组经济性的影响越大， 而水侧发生 的比例很小 ，故在低压缸各级中汽封 的泄漏损失已不再是影响低压缸 门内漏。蒸汽品质越高， 效率的主要因素 ， 低压缸效率主要决定于设计水平和制造工艺。 基于多 的泄漏对机组经济性 的影响相对较小 ，因此必须关注与高品质蒸汽有 保持其严密性 。 台哈汽 ６ ０ ０ ＭＷ超临界机组的性能考核试验数据， 该型汽轮机的低压缸 关的阀门， 效率一般低于谢 寸 值约 ２ － ３ 个百分点 。 ３ 结论 ２ ２ 汽缸效率： 通过对两台机组的高中压缸通流汽封实施的汽封改 机组通过揭缸提效、 真空系统改造 、 消除阀门内漏、 循环水系统优化 机组仍然存在热耗高于设计值问题 ， 综合同类型机组节能改 造可以总结出， 从高压缸和中压缸效率的提高幅度来看 ， ＃ ２机组高中缸 等措施后， ０ — ８ ０ ｋ Ｊ ／ （ ｋ Ｗ． ｈ ） ， 经过统计分析国内同类型机组热 效率提高幅度较 ＃ ３ 机组高 ，但是机组整体节能水平仅在 ８ ０ ｋ Ｊ ／ （ ｋ Ｗ． ｈ ） ， 造工作降低热耗值在 ７ ％左右 。据计算 分析机 组实际 热耗应 在 另外 由于低压缸效率的不确定性 ， 无法给出低压缸效率的具体数值 ， 低 耗 值普遍超 出设计值 的 ３ ７ ０ ０ — ７ ８ ０ ０ ｋ Ｊ ／ （ ｋ Ｗ． ｈ １ 左右。 机组的增容改造是提高机组能耗水平有效途 压缸经过抽汽超温改造 、 汽封改造调整等措施后 ， 无法有效评估出低压 ７ 径之一 ， 但 目前尚无超临界 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ 机组增容改造实例。 缸对机组整体节能效果的影响。 参考文献 ２ ３ 机组运行方式 ： 制造厂提供 的滑压运行曲线的定滑压运行方式
(完整版)上汽600MW超临界汽轮机DEH说明书
600MW超临界机组DEH系统说明书1汽轮机概述超临界600/660MW中间再热凝汽式汽轮机主要技术规范注意：上表中的数据为一般数据，仅供参考，具体以项目的热平衡图为准。
由于锅炉采用直流炉，再热器布置在炉膛较高温区，不允许干烧，必须保证最低冷却流量。
这就要求在锅炉启动时，必须打开高低压旁路，蒸汽通过高旁进入再热器，再经过低旁进入凝汽器。
而引进型汽轮机中压缸在冷态启动时不参与控制，仅全开全关，所以在汽轮机冷态启动时，要求高低旁路关闭，再热调节阀全开，主蒸汽进入汽轮机高压缸做功，经高排逆止门进入再热器，经再热后送入中低压缸，再进入凝汽器。
由于汽轮机在启动阶段流量较小，在3000 r/min 时只有3-5%的流量，远远不能满足锅炉再热器最低的冷却流量。
因此，在汽轮机启动时，再热调节阀必须参加控制，以便开启高低压旁路，以满足锅炉的要求。
所以600MW 超临界汽轮机一般要求采用高中压联合启动（即bypass on）的启动方式。
2高中压联合启动高中压缸联合启动，即由高压调节汽阀及再热调节阀分别控制高压缸及中压缸的蒸汽流量，从而控制机组的转速。
高中压联合启动的要点在于高压缸及中低压缸的流量分配。
启动过程如下：2.1 盘车（启动前的要求）2.1.1主蒸汽和再热蒸汽要有56℃以上的过热度。
2.1.2 高压内缸下半第一级金属温度和中压缸第一级持环下半金属温度，大于204 ℃时，汽轮机采用热态启动模式，小于204℃时，汽轮机采用冷态启动模式，启动参数见图“主汽门前启动蒸汽参数”，及“热态起启动的建议”中规定。
冷再热蒸汽压力最高不得超过0.828MPa(a)。
高中压转子金属温度大于204℃，则汽机的启动采用热态启动方式，主蒸汽汽温和热再热汽温至少有56℃的过热度，并且分别比高压缸蒸汽室金属温度、中压缸进口持环金属温度高56℃以上，主蒸汽压力为对应主蒸汽进口温度下的压力。
第一级蒸汽温度与高压转子金属温度之差应控制在 56℃之内，热再热汽温与中压缸第一级持环金属温差也应控制在这同样的水平范围。
凤台电厂600MW超临界机组锅炉简介
点火 油枪
启动 油枪
燃烧 器
HT-NR3燃烧器配风示意图
一次风机
一次风由一次风机提
供。它首先进入磨煤 机干燥原煤并携带磨 制合格的煤粉通过燃 烧器的一次风入口弯 头组件进入HT-NR燃 烧器，再流经燃烧器 的一次风管，最后进 入炉膛。
中间 段 进气 箱
一次风 机 叶轮 机壳
润滑 油站
二次风、三次风
工作原理
ZGM113G磨煤机是一种中速辊盘式磨煤机，其碾磨部分
是由转动的磨环和三个沿磨环滚动的固定且可自转的磨辊 组成。需粉磨的原煤从磨机的中央落煤管落到磨环上，旋 转磨环借助于离心力将原煤运动至碾磨滚道上，通过磨辊 进行碾磨。三个磨辊沿圆周方向均布于磨盘滚道上，碾磨 力则由液压加载系统产生，通过静定的三点系统，碾磨力 均匀作用至三个磨辊上，这个力是经磨环、磨辊、压架、 拉杆、传动盘、减速机、液压缸后通过底板传至基础（见 图6―1）。原煤的碾磨和干燥同时进行，一次风通过喷嘴 环均匀进入磨环周围，将经过碾磨从磨环上切向甩出的煤 粉混合物烘干并输送至磨机上部的分离器，在分离器中进 行分离，粗粉被分离出来返回磨环重磨，合格的细粉被一 次风带出分离器。
燃烧器风箱为每个HT-NR3燃烧器提供二次
风和三次风。风箱采用大风箱结构，同时 每层又用隔板分隔。在每层燃烧器入口处 设有风门执行器，以根据需要调整各层空 气的风量。风门执行器可程控操作。
燃尽风(OFA)
燃尽风采用优化的双气流结构和布置形式。
燃尽风风口包含两股独立的气流：中央部 位的气流是非旋转的气流，它直接穿透进 入炉膛中心；外圈气流是旋转气流，用于 和靠近炉膛水冷壁的上升烟气进行混合。
点火 油枪
二次 风
一次 风煤 粉
三次 风
600MW超临界机组总体介绍
一、汽轮机和热力学相关知识简介 －汽轮机转子 • 我公司600MW汽轮机转子分为高中压转子、低压A转子 和低压B转子，通过刚性联轴器联接。各转子各自支撑在 2个轴承上，整个轴系通过位于2号轴承座内的推力轴承定 位。 • 高中压转子和低压转子均为整锻无中心孔转子，在相同热 应力的条件下，增大了转子的循环寿命，降低了制造成本。
四、超临界机组的发展
• 发展超临界机组是火力发电领域中提高发电效率、节约能 源、改善环境影响、降低发电成本的必然趋势，各国在火 力发电领域中都积极采用超临界参数的大容量机组。世界 上早期研制的超临界机组曾遇到所选用蒸汽参数过高的误 区，超越了当时的技术发展水平，运行中出现很多问题， 如，锅炉过热器受热面高温腐蚀；汽轮机高压缸的蠕变变 形；运行灵活性差，不能带周期性负荷运行等。以后世界 上发展的超临界机组采用的蒸汽参数多采用压力为24 MPa等级，主/再热蒸汽温度538℃～566℃。从二十世纪 九十年代起，随着科学技术的进步和材料技术的发展，超 临界机组的蒸汽参数又有提高的趋势。目前，我国已可以 生产蒸汽压力为25Mpa～26.5Mpa，温度为600℃～ 610℃,容量为1000MW等级的超临界参数汽轮发电机组。
一、汽轮机和热力学相关知识简介 －设备图片
一、汽轮机和热力学相关知识简介 －设备图片
一、汽轮机和热力学相关知识简介 －汽轮机转子
• 转子可以在不揭缸的情况下，可利用汽缸端部设置的专用 手孔，在高中压转子排汽口侧的轴凸肩上，装设或调整其 重块的位置或重量。也可以在高中压转子中压侧末级叶轮， 高压侧调节级前转子燕尾槽内以及高中压转子高压侧排汽 口转子燕尾槽内加装平衡块。
一、汽轮机和热力学相关知识简介 －汽轮机基础知识简介 • 东汽（日立）的 600MW超临界机组DEH对CV、ICV阀门控制 有别于国内DEH通用设计,未设计单阀和顺序阀的控制逻辑, 而采用的是混合阀控制,即在机组启动到正常运行过程中, 所有调门的阀位指令为总流量指令的函数。 • 在机组未投入暖机功能时,总流量指令=CV流量指令=ICV流 量指令,当机组在暖机控制期间,总流量指令=CV流量指令 +ICV流量指令,这样的阀门特性在实践中证明,既减少了阀 门的截流损耗又避免了阀门切换带来的扰动。
哈汽600MW超临界汽轮机
• 2.1 华能太仓＃3机2号低压缸6瓦振动超标 • 华能太仓＃3机2号低压缸6瓦振动超标， 最大达0.13㎜。主要原因是2号低压转子 与发电机对轮间的垫片平行度超差（瓢 偏），导致两个对轮同心度超标。电厂更 换垫片，将垫片平行度改为0.025㎜,同心 度调整为0.015㎜后，振动消除。哈汽厂 对垫片平行度设计允许正负0.05㎜，而对 轮的瓢偏加工精度允许正负0.03㎜，要求 不匹配。
• 加10％冷紧后，仍有漏气，在增加20％后， 暂时消除了泄漏。沁北电厂目前高、中压 缸的导汽管法兰更换的垫片采用高强金属 缠绕垫片，厚度选用4.5mm，紧固后保证 法兰结合面间隙为0，有效治理了该缺陷。 但随运行时间增长、负荷增加，不排除可 能还会出现泄漏。
• 1.2 中压主汽门蝶阀与门柄连接处断裂 • 中压主汽门蝶阀与门柄连接处断裂，主要 原因是门柄设计、加工不合理，R角太小， 在关闭阀门的冲击力作用下，应力集中所 致。
4 . 低压缸
• 本机组具有两个低压缸。低压外缸全部由 钢板焊接而成，为了减少温度梯度设计成3 层缸。由外缸、1号内缸、2号内缸组成， 减少了整个缸的绝对膨胀量。汽缸上下半 各由3部分组成：调端排汽部分、电端排汽 部分和中部。各部分之间通过垂直法兰面 由螺栓作永久性连接而成为一个整体，可 以整体起吊。
• 汽轮机本体存在的主要设备质量问题 • 1、三个电厂的共性问题 • 5台机组试运后，汽机主机存在的共性问题 有3个，主要是一些部件设计不合理，这些 问题是： • 1.1 高、中压导汽管法兰漏气 • 5台机普遍存在高、中压导汽管法兰漏气， 主要原因是螺栓强度不足，垫片规格（厚度） 不当造成，使高压导汽管法兰设计热紧弧长 过小，中压导汽管设计冷紧力矩过小。太仓 电厂按原高压导汽管热紧弧长增加10％ 热 紧，对中压导汽管将设计冷紧力矩增
浅谈600MW超临界纯凝机组供热改造
表 2 600MW 汽轮机纯凝工况蒸汽参数
工况类别 流量（t/h）
高压缸排汽 压力（Mpa） 温度（℃） 流量（t/h）
三段抽汽 压力（Mpa） 温度（℃）
100% 工况 1442 4.08 305 62 1.805 456
75% 工况 1048 3.02 287 42 1.355 457
50% 工况 703 2.07 284 26 0.932 460
从再热冷段抽汽会使进入再热器的蒸汽量减少，容易引 起再热器超温，影响运行安全。参照某 660MW 超超临界锅炉 再热蒸汽允许最大抽取量的计算方法，可知该电厂单台机组 在 100% 负荷时的再热冷段最大抽汽量 100t/h、在 75% 负荷 时的再热冷段最大抽汽量 50t/h、在 50% 负荷时的再热冷段 最大抽汽量 25t/h 均不会引起再热器超温，再热器壁温均具 有一定温度安全裕量。但在实际运行中，特别是在机组连续 加负荷、启动或停运磨煤机操作等工况扰动时，再热器难免 出现超温，此时，运行人员可根据锅炉自身的汽温调方式， 将再热器烟气挡板关至最小开度 10%，让部分烟气旁路过部 分再热器管，降低过热度，也可以采用事故喷水减温。 5.5 供热改造效果
Research and Exploration 研究与探索·工艺流程与应用
浅谈 600MW 超临界纯凝机组供热改造
欧国海 （佛山电建集团有限公司，广东 佛山 528000）
摘要：近年来，我国大力推进工业园区和产业集聚区集中供热，要求提高能源利用效率，减少大气污染物排放， 实现节能减排目标，为此某电厂对 2×600MW 纯凝机组进行了热电联产供热改造。本文从供热负荷现状、供热改造的 抽汽技术、改造方案、改造实施和解决问题等方面对供热改造进行了分析探讨，以期为同类机组供热改造提供参考。
600MW超临界汽轮机介绍
600MW超临界汽轮机介绍（600-24.2/566/566型）哈尔滨汽轮机厂有限责任公司2008.10目录1 概述 (1)2哈汽公司超临界汽轮机业绩 (3)3 汽轮机主要结构 (6)3.1 叶片 (6)3.2 转子 (7)3.3 汽缸 (7)3.4 轴承 (9)3.5 大气阀 (10)3.6 阀门 (11)3.6.1 主汽阀 (11)3.6.2 调节阀 (11)3.6.3 再热主汽阀 (12)3.6.4 再热调节阀 (13)3.7 盘车装置 (13)4 防固粒腐蚀措施 (13)5 预防蒸汽激振力措施 (14)6 三缸四排汽超超临界汽轮机主要设计特点 (14)7 主要技术规范 (15)8.主要工况热平衡图 (16)9 机组运行情况 (23)9.1性能试验情况 (23)1 概述哈汽公司600MW超临界汽轮机为单轴、三缸、四排汽、一次中间再热、凝汽式机组。
高中压汽轮机采用合缸结构，低压积木块采用哈汽成熟的600MW超临界机组积木块。
应用哈汽公司引进三菱技术制造的1029mm末级叶片。
机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。
机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。
机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。
阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大的降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。
主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。
这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。
调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。
来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后通入四个喷嘴室。
导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。
进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，做功后温度明显下降，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半上的排汽口排入再热器。
东汽600MW超临界汽轮机结构介绍
东汽600MW超临界汽轮机介绍第一节东汽600MW超临界汽轮机技术特点及性能规范东方汽轮机厂（以下简称东汽）与日立公司具有相同的设计技术体系，即采用美国GE 公司的冲动式技术。
东汽N600—24.2／566／566型超临界汽轮机采用日立公司所具有的当代国际上最先进的通流优化技术及汽缸优化技术，使机组经济性、可靠性得到进一步提高。
一、东汽N600—24.2／566／566型汽轮机的设计思想东汽的600MW汽轮机有亚临界参数和超临界参数两种，与亚临界600MW机组相比，由于高压及中压部分进汽压力、温度的升高，在材料、结构及冷却上均采取了相应措施，如高温动叶材料采用了CrMoVNb；高压部分汽缸采用CrMoV钢，该材料具有优良的高温性能。
结构上，该汽轮机保证内缸的最大工作压力为喷嘴后的压力与高排压差，外缸最大工作压力为高排压力与大气压之差，可有效的降低汽缸的工作压力，同时进汽口及遮热环的布置保证汽缸有一个合理的温度梯度，以控制它的温度应力，保证寿命损耗在要求的范围内。
中压部分除中间汽封漏汽冷却高中压转子中间汽封段以外，还从高压第3级后引汽冷却中压第1级叶轮轮面及轮缘，大大提高了中压第1级的可靠性；阀门采用经过实验研究及实际验证的高效低损、低噪声高稳定性的阀座和阀碟型线及合理的卸载防漏结构。
该汽轮机广泛采用当代通流设计领域中最先进的全三元可控涡设计技术，高中压静叶型线采用高效的后加载层流叶型（SCH），动叶采用型损、攻角损失更小的高负荷叶型（HV），低压静叶采用高负荷静叶型线（CUC），低压动叶采用成熟的40"低压积木块。
在采用以上通流核心技术的同时，对焓降、动静叶匹配进行优化，在高压缸部分级采用分流叶栅，叶顶采用多齿汽封，对连通管以及高中低排汽涡壳根据实验以及流体计算结果进行优化设计。
该机组为冲动式汽轮机，冲动式机组的转子由于采用轮盘式结构，启动过程中转子的热应力相对较小，同时高中压合缸使得汽缸及转子温度基本上同步升高，保证了机组的顺利膨胀，为启动的灵活性奠定了基础。
600MW超临界机组电气操作指南
600MW超临界机组电气操作指南一、引言本电气操作指南适用于600MW超临界机组的操作，内容包括整个机组的电气设备、操作步骤和注意事项。
操作人员应熟悉本指南，并按照指南要求进行操作，以确保机组的安全和正常运行。
二、电气设备1.220kV变电站：a.220kV高压侧断路器：操作人员应按照操作步骤，准确操作断路器，确保其正常运行。
b.220kV主变压器：操作人员应关注主变压器运行状况，如有异常情况，应及时报告。
c.220kV低压侧断路器：操作人员应按照指南要求操作断路器，确保其正常运行。
2.发电机：a.发电机定子侧断路器：操作人员应按照操作步骤，准确操作断路器，确保其正常运行。
b.发电机变压器：注意监控发电机变压器的温度和绝缘情况，确保其安全运行。
3.主变压器：a.主变高压侧断路器：操作人员应熟悉断路器的操作步骤，确保其正常运行。
b.主变低压侧断路器：操作人员应按照操作步骤，准确操作断路器，确保其正常运行。
4.10kV开关柜：a.10kV高压侧断路器：操作人员应按照操作规程，确保断路器正常运行。
b.10kV低压侧断路器：操作人员应按照操作步骤，准确操作断路器，确保其正常运行。
5.辅机电气系统：a.辅机变压器：操作人员应监控辅机变压器的温度和绝缘情况，确保其正常运行。
b.辅机开关柜：操作人员应熟悉开关柜的操作步骤，并按照要求进行操作。
三、操作步骤1.启动过程：a.按照启动过程要求，逐步启动发电机、主变压器和10kV开关柜，确保启动顺利进行。
b.监控整个启动过程中的电气参数，如电流、电压和频率等，及时报告异常情况。
2.运行过程：a.监控发电机和主变压器的温度和绝缘情况，及时采取必要的措施，确保其安全运行。
b.注意检查10kV开关柜的断路器和接触器是否正常运行，如有异常情况，应及时报告并进行修复。
3.停机过程：a.按照停机过程要求，逐步停机发电机、主变压器和10kV开关柜，确保停机顺利进行。
b.关注停机过程中的电气参数和设备的状态，如有异常情况，应及时报告并采取措施进行修复。
600MW超临界汽轮机介绍
600MW超临界汽轮机介绍超临界汽轮机（Ultra-supercritical Steam Turbine），简称USC汽轮机，是一种具有超临界参数的蒸汽动力装置。
它是目前世界上最先进的高效能蒸汽动力设备之一，具有高温、高压、高效等特点。
本文将详细介绍600MW超临界汽轮机。
超临界汽轮机属于燃煤电站的主要核心装备，是实现大规模电力生产的关键设备之一、它采用超临界蒸汽参数（温度＞540℃、压力＞25MPa）工作，能够提高电站的热效率，减少燃煤排放，降低能源消耗。
600MW超临界汽轮机由锅炉、汽轮机和发电机等组成。
首先，锅炉接收燃料（如煤炭或天然气），经过燃烧产生的热能使水蒸气产生，并达到超临界状态。
然后，高温、高压的超临界蒸汽驱动汽轮机运转。
汽轮机内部由一系列叶轮机组组成，当蒸汽经过叶轮机组时，通过蒸汽的压力驱动叶轮高速转动。
最后，旋转的轴将运动能转化为电能，由发电机产生电力输出。
首先，高温、高压工作状态使得蒸汽具有更高的能量密度，能够更充分地释放热能，从而提高了发电效率。
相对于低参数汽轮机，600MW超临界汽轮机的热效率提高了5-7个百分点，能源利用率大大提高。
其次，超临界汽轮机具有更好的负荷调节性能。
由于采用了大容量的蒸汽容器和高效的阀门控制系统，使得汽轮机能够更快速地响应负荷变化，具有更好的负荷调节性能。
再次，超临界汽轮机采用了先进的材料和控制系统，使得其可靠性和安全性得到了大大的提高。
相对于低参数汽轮机，600MW超临界汽轮机的煤耗减少了约10％，因此降低了二氧化碳等温室气体的排放量。
最后，超临界汽轮机还具有较小的设备尺寸和占地面积。
相对于低参数汽轮机，600MW超临界汽轮机的装机容量相同的情况下，锅炉体积和重量减少了约30％，占地面积减少了约25％。
总之，600MW超临界汽轮机作为一种高效能蒸汽动力装置，具有高温、高压、高效和环保等诸多优点。
它在现代电力工业中发挥着重要作用，为提高电力生产效率，降低燃煤排放，减少能源消耗做出了重要贡献。
浅议600MW超临界机组不能满负荷运行的原因及处理
浅议600MW超临界机组不能满负荷运行的原因及处理广西贵港电厂一期工程2台600MW机组的汽轮机采用了上海汽轮机有限公司制造的超临界、单轴、三缸、四排汽、中间再热、凝汽式汽轮机，型号为别昌N600-24.2/566/566，额定功率为600MW。
主蒸汽进汽压力为24.2MPa、再热蒸汽压力为3.642MPa、排汽压力为5.88kPa，主、再热蒸汽温度为566℃。
2007年2月28日1号机组通过168h满负荷试运行后正式投入商业运行。
2号机组的分散控制系统(DCS)和数字式电液(DEH)调节系统均采用美国爱默生公司的Ovation控制系统。
在2号机组的调试过程中出现了不能带满负荷的情况，本文将对此进行分析讨论。
一、故障原因2007年2月16日，贵港电厂2号机组完成安全门调整后，准备加负荷进入168h满负荷试运行时，发现机组负荷总加不上去，无法带满负荷。
此时，主蒸汽压力已基本达到额定值，且汽轮机各中压调门全开，各参数值见图1虚线对应的数值。
图1贵港电厂2号机组不能带满负荷时的参数变化情况GV1，GV2，GV3，GV4—1号、2号、3号、4号高压调门；TV1—左侧主蒸汽门；TV2—右侧主蒸汽门二、分析原因1、控制系统逻辑方面的分析当时，2号锅炉有4台磨煤机在运行，主蒸汽压力已达22.45MPa，汽轮机调门已开至70%，因此，可判断问题不在锅炉侧，而在汽轮机侧。
原怀疑DEH调节系统的逻辑对负荷进行了限制。
DEH调节系统确实有负荷限制逻辑功能，当工质参数越限或机组运行异常时，为了保障设备的安全，要求DEH调节系统具有负荷限制的功能。
负荷限制功能主要包括以下几方面：a)功率反馈限制。
当机组实发功率与功率定值之差超过某一规定值时，DEH调节系统自动切除功率反馈回路，变闭环控制为开环控制，并降低功率定值以确保机组安全；或者，当DEH调节系统为闭环控制时，运行人员根据机组带负荷的能力投入负荷限制功能，系统自动将负荷定值限制在给定的上、下限范围内。
超临界压力600MW机组启动与运行知识
二、运行中的消防与急救知识
1、汽机房的防火重点部位：
d. 现场配备足够的灭火器；
e. 生产现场应配备有带盖的铁箱以便放置擦拭材料。
三、初负荷阶段的几个运行操作
1、给水泵汽轮机的启动和切泵运行：给水泵汽轮机在投运 之前必须进行超速实验，而给水泵设计上不允许进行超速实 验，所以给水泵汽轮只能在单转条件下进行超速实验，因此 给水泵汽轮机比主机多了个单转的步骤。给水泵汽轮机的单 转在主机组带35%符合后，用五级抽气进行，也可以在锅炉 旁路运行时，利用再热冷段蒸汽进行。通常在启动时，在 240MW负荷时进行电动给水泵和启动给水泵的切换。
上缸温差是监视和监控汽缸热翘曲变形的指标。汽轮机高 压转子一般是整锻的，轴封部分在轴体上车旋加工而成，一 旦发生摩擦就会引起大轴弯曲发生振动，如不及时处理可能 引起永久变形。汽缸上下温差过大是造成大轴弯曲的初始原 因，因此汽轮机启动时一定要限制上、下温差。
十一、汽轮机轴向位移增大的原因
1、气温气压下降，通流部分过负荷及回热加热器停用； 2、隔板轴封间隙因磨损而漏气增大； 3、蒸汽品质不良，引起通流部分结垢； 4、发生水冲击； 5、负荷变化，一般来讲汽轮机的轴向推理随负荷的增大而 增大。
5、甩负荷过程中，对有关数据要有专人记录。
六、禁止启动汽轮机的情况
1、调节系统无法维持空负荷运行火在机组甩负荷后，不能 将汽轮机转速控制在危机保安器的动作转速之内；
2、危机保安器动作不正常，自动主汽门、调节汽门、抽气 逆止阀卡涩或关闭不严；
600MW超超临界机组资料
600MW超超临界汽轮机介绍第一部分两缸两排汽600MW超超临界汽轮机介绍0前百近几年来我国电力事业飞速发展，大容量机组的装机数量逐年上升，同时随着国家对环保事业的日益重视及电厂高效率的要求，机组的初参数已从亚临界向超临界甚至超超临界快速发展。
根据我国电力市场的发展趋势，25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW 超超临界汽轮发电机组将依据其环保、高效、布局紧凑及利于维护等特点占据相当一部分市场份额，下面对哈汽、三菱公司联合制造生产的25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW超超临界汽轮机做一个详细的介绍。
1概述哈汽、三菱公司联合制造生产的600MW超超临界汽轮机为单轴、两缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式机组。
高中压汽轮机采用合缸结构，低压汽轮机采用一个48英寸末级叶片的双分流低压缸，这种设计降低了汽轮机总长度，紧缩电厂布局。
机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。
机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。
机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。
阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大地降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。
主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。
这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。
调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。
来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后进入四个喷嘴室。
导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。
进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半的排汽口进入再热器。
再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回中压部分，中压调节阀通过挠性导汽管与中压缸连接，因此降低了各部分的热应力。
600MW超临界火力发电机组集控运行
3.2机组协调控制系统运行方式
单元机组有五种控制方式：基本模式（BM）、炉跟 机方式（BF）、机跟炉方式（TF）、机炉协调方式 （CCS）、自动发电控制（AGC）。
1 基本模式（BM） a) 基本模式是一种比较低级的控制模式，其适用范围：机组启动 及低负荷阶段；机组给水控制手动或异常状态。 b) 控制策略：汽机主控和锅炉主控都在手动运行方式。在该方式 下，单元机组的运行由操作员手动操作，机组的目标负荷指 令跟踪机组的实发功率，为投入更高级的控制模式做准备。 机组功率变化通过手动调整汽机调阀控制；主汽压力设定值 接受机组滑压曲线设定，实际主汽压力和设定值的偏差做为 被调量，由燃料、给水以及旁路系统共同调节。在任何控制 模式下，只要给水主控从自动切换为手动，则机组的控制模 式都将强制切换为基本模式控制。
4 机炉协调方式（CCS） a) 控制策略：机炉协调方式实际是机跟炉协调方式和炉跟 机协调方式的合成，要求汽机主控和锅炉主控都为自动。按 照所依赖的控制方式不同，可分为两种控制策略。 b) 以炉跟机为基础的机炉协调方式(BF_CCS)：在该方式下， 锅炉主控调节主汽压力，主汽压力设定值接受机组滑压曲线 设定；汽机主控即调节机组功率又调节主汽压力，但其调功 系数大于调压系数，即调功为主、调压为辅。目标负荷为操 作员手动给定，锅炉主控和汽机主控同时接受目标负荷的前 馈信号，可以参与电网一次调频。优点是能够快速响应负荷 变化要求，缺点是锅炉调节波动较大，对锅炉的动态特性要 求较高。 c) 以机跟炉为基础的机炉协调方式(TF_CCS)：在该方式下， 锅炉主控调节机组功率，目标负荷为操作员手动给定；汽机 主控即调节主汽压力又调节机组功率，但其调压系数大于调 功系统，即调压为主、调功为辅。锅炉主控和汽机主控同时 接受目标负荷的前馈信号，可以参与一次调频。优点是机组 运行稳定，压力波动小，缺点是调峰能力稍弱。 d) 机组正常运行时应尽可能采用机炉协调控制方式。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
创新助手平台提供
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
北京万方软件股份有限公司
2014-06-04
报告目录
报告核心要素......................................................................................................... I 一、主题简介........................................................................................................ 1 二、主题相关科研产出总体分析........................................................................ 1 2.1 文献总体产出统计 ................................................................................ 1 2.2 学术关注趋势分析 ................................................................................ 2 三、主题相关科技论文产出分析........................................................................ 2 3.1 中文期刊论文 ........................................................................................ 2 3.1.1 近十年中文期刊论文分布列表 ................................................. 2 3.1.2 中文期刊论文增长趋势 ............................................................. 3 3.1.3 发文较多期刊 ............................................................................. 4 3.1.4 发文较多的机构 ......................................................................... 4 3.1.5 发文较多的人物 ......................................................................... 5 3.1.6 核心期刊分布数量对比 ............................................................. 5 3.1.7 最近相关中文期刊论文 .............................................................. 6 3.1.8 被引较多的相关期刊论文 .......................................................... 7 3.2 学位论文 ................................................................................................ 9 3.2.1 近十年学位论文年代分布列表 ................................................. 9 3.2.2 学位论文增长趋势 ..................................................................... 9 3.2.3 硕博学位论文数量对比 ........................................................... 10 3.2.4 发文较多的机构 ....................................................................... 10 3.2.5 发文较多的人物 ....................................................................... 11 3.2.6 最近相关学位论文 ................................................................... 11 3.3 中文会议论文 ...................................................................................... 12 3.3.1 近十年中文会议论文年代分布列表 ....................................... 12 3.3.2 中文会议论文增长趋势 ........................................................... 13 3.3.3 中文会议论文主办单位分布 ................................................... 13 3.3.4 发文较多的机构 ....................................................................... 14 3.3.5 发文较多的人物 ........................................................................ 15 3.3.6 最近相关中文会议论文 ............................................................ 15 3.4 外文期刊论文 ...................................................................................... 16 3.4.1 近十年外文期刊论文年代分布列表 ....................................... 16 3.4.2 外文期刊论文增长趋势 ........................................................... 17 3.4.3 最近相关外文期刊论文 ........................................................... 17 3.5 外文会议论文....................................................................................... 17