6.8米 海巡艇《吨位计算书》
关于“船舶吨位”的定义与计算
关于“船舶吨位”的定义与计算
船舶资料
关于“船舶吨位”的定义与计算
劳辉2013-3-22
一、船舶容积吨
定义：1容积吨＝2.83米3＝100英尺3
“船舶容积吨”用于注册船舶登记，也称“登记吨”；按其用途分类：
1. 总吨：G .T. (Gross Tonnage) 统计单位；计算海损事故赔偿的基准。
总吨：系指船舶所有固定围蔽处所容积扣除上甲板以上驾驶处所、安全、通风采光、机械、锚、厨房、卫生间、贮藏室、压载水舱、装载干货处所所占容积。
每2.83米3为1吨。
(见《船舶吨位丈量规范》)
2. 净吨：N.T.(Net Tonnage) 计算税收、港务费、仃泊费、引航费、拖轮费
等。
净吨：系指从船舶总吨位中扣除不能用于装货运输的容积(如机舱、物料舱、船员住舱等；每2.83米3为1吨。
二、船舶重量吨
定义：船舶重量吨计算，用表示运力；有“吨”和“长吨”之分：1吨＝1000公斤(kg)；
1长吨＝2240磅＝1016公斤(kg)。
船舶重量吨分排水量(D)和载重量(D.W.)两种：
1.排水量D (Displacement)
2.载重量D.W. (Dead Weight)
⑴总载重量＝满载排水量－空载排水量
⑵净载重量＝总载重量－(燃料、淡水、供应品)
[估算] ：一般说各吨位之间大致比例关系：
总排水量：100％
总载重量：75％
总吨位：50％净吨：30％(完)。
6.8米 海巡艇(铝质)《船体结构规范计算书》
P = 10h (kN/m2)
位置
数
据
h(m)
舱壁计算压力 Psd
防撞舱壁
0.98
9.80
水密舱壁
0.98
9.80
2.4.3 甲板计算压力 Pd(“规范”4.5.4.2--4.5.4.4)
Kl3 (舯前) = 1.0
位置
算
Kl3 (舯后) = 0.75 L= 6.20 m C= 3.9
式
甲板计算压力 Pd(kN/m2)
露天甲板
Pd1 = Kl3(0.2L+ C)
舯前
5.14
舯后
3.86
非露天甲板
Pd2 = 0.1L+ C
4.52
旅客舱室甲板
----
3.50
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》
FLS406-110-01JS
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2.4.4 甲板室的计算压力 Psd(“规范”4.5.4.6) Psd = 15.6K1 K2 (CL + 0.8 - 0.3h) (kN / m2)
19 7.372
2.4 舷侧、舱壁、甲板上层建筑的载荷
2.4.1 舷侧计算压力 Ps (“规范”4.5.4.1)
Ps = 9.81h +0.1Psl kN / m2
(h≮0.8 m, h≯0.8倍舷侧高度)
位置
尾尖舱#0肋位
h(m)
Psl
Ps
乘员舱#8肋位
h(m)
Psl
Ps
#8肋位-首
h(m) Psl
采用船用＃189不饱和聚酯树脂作为粘结剂。 σfnu≥150 N/mm2
2. 结构设计载荷:
2.1 有义波高和航速
6.8m混合高速执法用艇的研制
6.8m混合高速执法用艇的研制作者：黄国金来源：《中国水运》2015年第11期摘要：6.8m混合高速执法用艇是一种新型艇体为钢质、舾装为玻璃钢、船长为6.8m的混合高速艇，专为执法用艇的需要研制而成。
本文对该艇的设计、研制进行了分析研讨。
关键词：新型快艇设计研制设计背景及目前状况1、设计背景本设计依托江西省港航管理局为了加大对鄱阳湖水域采砂区现场水上安全监督和稽查征费的需要，原采用的玻璃钢快艇，最大的缺点：强度差、碰撞性能弱而导致使用寿命短、安全性能差及执法成本过高等不足。
为了保护执法人员身体健康和安全及降低执法成本，省局领导十分重视。
指示尽快地设计开发、研制出一种实用新型的艇体为钢质、舾装为玻璃钢、船长为6.8m的混合高速艇作为执法用艇。
2、目前状况如果采用玻璃钢快艇作为执法用艇，因艇体破裂而报废的现象频繁（每年省局必须更换几十艘）。
另外由于艇体质量轻，在行驶过程中振动很大，对执法人员的身体有较大的影响。
稳性、抗沉性能较差存在一定的安全隐患。
设计中的问题分析及解决办法1、总体设计为了满足抗沉性能要求，总体设计、计算，各项严格按照《内河高速船入级及建造规范》2002版的要求和2004年的《修改通报》进行并满足《法规》的各项要求。
所以我们将该艇设计为：总长：6.8m，型宽：2.15m，型深：1.0m。
设计水线长为：5.954m，吃水：0.425m，排水量：1.95吨，定员：6人。
航区A级。
方形系数0.405。
助距：0.5m。
总站号为13#，自0#～2#为艉部密封舱，0#艉封板后仰300mm。
其中1#～2#中间为电瓶舱和油箱舱。
2#～9#底部为舯部密封舱。
9#～13#为艏部密封舱。
密封舱的总排水量，大于该船自重的2倍，故抗沉性能安全可靠。
玻璃钢棚位于3？# ～9#。
坐椅位于：4？#、6#、7？#分2侧对称布置。
9#甲板型宽为2.017m。
2、设计航速按执法用艇的需要航速必须大于35公里/时。
航速的快、慢与船体的主尺度、型线的设计、方形系数的大小（在满足稳性的前提下，方形系数越小越好）、主机功率匹配非常重要。
6米玻璃钢快艇稳性计算书
-2-
方形系数： 浮心高度： 初稳心高： 围板高度： 围板宽度： 四、横摇角计算： 采用《法规》2.1.7 提出的计算公式。 θ l=11.75c1c4
Cb=0.49 Zc=0.285m ho=0.228m hj=0.05m Bk=1.65m
c2 c3
式中：c1---系数，由船舶自摇周期 Tθ 及航区由图 2.16 查得 Tθ =0.58f
依据《法规》2.1.3 Lf=
PAfZ 9810
(m)
式中 P---单位计算风压按 2.1.5 计算 P=198(pa)(内差法) Af=受风面积 Z=风面中心 △=排水量 Lf= Af=2.65m Z=0.25m △=1.20t
9810 1 . 20
2
198 2 . 65 0 . 25
VS
2
(Zg-
d 2
)
4 . 83 0 . 228 8 1 . 1 ( 0 . 725 0 . 38 / 2 )
LSh 1
Vs=
Ls .h 1 . R 1 . 1 ( Zg d / 2 )
=
=3.90m/s=14.0km/h
即：回转时为保证横倾角不大于 8°，应将回转速度控制在 14 公里/小时以下。
=0.011(m)
-4-
八、稳性衡准
根据《法规》2.1.1 船舶在其所核算的各种装载情况下，稳性衡准数 k 应符合下式要求： 稳性衡准数 k= 本船 k=
0 . 025 0 . 011 lq lf
≥1
=2.27＞1 故本船稳性满足规范要求。
九、高速回转及乘客集中一舷横倾角控制：
本船为高速船，根据《法规》6.5.1 要求高速回转或乘客集中一舷时，横倾角应不大于 8°， 本船可通过限制回转速度及限制乘客在航行时随意移动来保证。 依据《海船稳性规范》3.2.4 θ R=1.1
干舷、吨位、锚泊计算书
系船索：φ 32 丙纶绳 140m× 根，破断负荷 112.8KN。 4 其 他：配 JZ2-H22-4 型 50KN 卧式电动绞缆机 1 台,A315 型双柱带缆桩 15 只，A450 型双柱拖缆桩 2 只，150 型导缆滚轮 4 只，300 型双滚轮导缆钳 2 只，A260 ×170 型导缆孔 13 只， D320×200 型导缆孔 2 只， 型系泊纤维索卷车 2 台。 34
3.2.3 非标准舷弧对干舷的修正值 f3 计算 §2.3.3 l A a f3 500 1.5 L L 20 . 512 30 . 709 17 . 994 = 500 1 .5 107 . 28 mm
72 . 012 72 . 012
6 1
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（2）艏楼型容积 v22 v22=
1 6
(10.16+4×7.095+0)×8.725×2.2=123.10 m3
（3）甲板室型容积 v23 v23=8.68×7.5×2.2+5.5×7.5×2.2+4.4×6.0×2.3=294.69 m （4）货舱口型容积 v24 v24=42.0×7.2×1.48=447.10 m3 （5）舱盖板下型容积 V25 v25=(16.94+22.97)×7.5×0.375=112.25 m3 （6）烟囱、天窗型容积 v26 v26=1.63×1.21×4.18=8.24 m3 4 净吨位 NT 估算 §3.3.1 NT = K3·GT =0.56× 1423=796 式中:系数 K3 由表 3.3.1 选取 K3=0.56
式中：标准舷弧面积 A 查表 2.3.2(4)得 A=30.709m2 实际首舷弧面积 a F 实际尾舷弧面积 a A
船舶吨位丈量计算
编号：复核日期：一、基本数据二、复核记录编号： _____________________检查人员检查地点检查时间一、基本情况二、检查项目记录项目记录情况注：计算实际总容积是用于判断吨位丈量是否有误，其中型容积VI所要求记录的参数误差较大可初步判断吨位丈量有误，V2(V3、V4)测量的数据可大致判断船图一致性。
督查机构编号：一、基本情况二、督查项目记录注：船图一致性可用《船舶吨位丈量检查登记表》所测量数据作判断，必要时可登船核实。
督查人员直督查时间:填写说明：应依据《船舶国籍证书》、《检验证书簿》中的相关项目，填写《检查表》第1 项“船舶基本信息”和第2项“船舶吨位证书信息”；应按照《检查表》第3项“现场勘验记录”的内容，完成船舶现场勘测；依据“船舶吨位丈量计算参考指南”（见附件3）的办法，对船舶总吨、净吨进行简单计算，并将适用方法及计算过程填写在《检查表》第4项“吨位核准评估” 一栏中；对发现计算结果与证书标注吨位明显不符（误差超过10%）,应在第5 项“是” 一栏标注否则在“否” 一栏标注“/”；在第5项“是”中标注的船舶，在第6项中标注“V”。
附件5专项检查缺陷船舶汇总表__________ 海事局附件6船舶吨位丈量计算参考指南“大船小证”问题的出现一般有两种方式：一是船检证书上的船舶尺度与实船不一致，本身就偏小，从而计算的吨位偏小，这是主要现象；另一种情况是船舶尺度没有太大的误差，但计算误差较大，结果偏小造成“大船小证”问题。
（一）经验判别方法：为了积累甄别“大船小证”的基本知识和经验，监督人员在进行船舶安全检查和签证时，可记录下船舶的“船长”、“型深”、“型宽”以及船舶种类和船舶总吨、净吨。
通过积累，找出船舶尺度、种类与吨位之间的大致对应关系，以便从中找出定性判断“大船小证”基本经验。
下面表格是部分船舶主尺度与船舶吨位之间的对应关系，从该表可以总结出定性大致判断船舶吨位的基本经验。
船舶尺度与船舶吨位（二）实际丈量估算方法:各级海事监督部门在现场检查中，对一般货船吨位确有怀疑的，可以用下列估算公式对船舶总吨和净吨进行大致的估算（这个公式不适用于川江汽车滚装船、集装箱船等在量吨甲板以上仍然载货或载客的船舶。
舾装数计算书
§1.7.4.1：沿海航区船舶锚泊设备可降低一档选取,舾装数N=240-280
项目
规范要求
实际配备
首锚
数量
3
3
重量
660kg
660kg
霍尔锚（其中1只备用）
有档首锚链
总长度
302.5m
320m
直径
AM2Φ22
AM2Φ22
拖索
总长度
1ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ0m
180m
破断负荷
129.4KN
Φ21.5钢丝绳
(2)B----船宽(米)
B=10m
(3)a----从夏季载重水线到上甲板的距离(米)
a=0.65m
(4)hi----各层宽度大于B/4的舱室，在其中心线处量计的高度(米)
车辆甲板～驾驶甲板h1=5.193m
驾驶甲板～罗经甲板h2=2.201m
h=a+∑hi=8.04m
(5)A1----夏季载重水线以上船体部份的侧投影面积(米2)
A1=122.31m2
(6)A2----甲板室侧投影面积(米2)
A2=75.23m2
(7)A3----超过1.5m的挡风板和舷墙侧投影面积(米2)
A3=22.54m2
(8)A----所有的侧投影面积(米2)
A=220.08m2
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四、舾装数N
N=△2/3+2Bh+A/10=245
五、锚及系泊设备配备
8车位客滚船
舾 装 数 计 算 书
标记
数量
修改单号
签字
日期
标 记
重（kg）量
比 例
设绘
描图
吨位计算书
GT=K1V
K1=0.23+0.016lgV
式中V=4866.619m3，K1=0.289
GT= K1V
=0.289×4866.619
=1406.46
四、净吨位NT
NT =K2·GT
=0.56×1406.46
=787.7
式中K2=0.56
五、本船丈量吨位
总吨位：1406GT
净吨位：787.7NT
上述总吨位及净吨位为估算吨位，实际吨位以船检部门丈量为准。
艉舷弧：0.686m
三、总吨位
1、量吨甲板以下围蔽处所的型容积V1
V1=［Cb+（D-d）·（Cwp-Cb）/d］·Ls·B·D＇m3
D＇=D+h/2+（hs+hw）/6
式中：Cb=0.830，D=5.3m，d=4.6m，Cwp=0.916，Ls=67.42m，
B=12.54m，hs=0.729m，hw=0.686m
D＇=5.54m
V1=3833.67 m3
2、量吨甲板以上所有围蔽处所的型容积V2
2.1艉部第一层甲板室（长×宽×高=13.50×9.54×3.5）
Va=450.77m3
2.2艉部驾驶室（长×宽×高=5.47×7.5×2.5）
Vb=102.56 m3
2.3艏艉升高甲板部分的容积
Vc=50.9+41.4=92.3m3
2.4量吨甲板以上围蔽处所的型容积V2
V2= Va+Vb+Vc=645.63m3
3、量吨甲板以上应计入的固定载货处所的型容积V4
舯部舱口围（长×宽×平均高=35×9.54×1.16）
V4=387.324 m3
国内航行海船、河船吨位丈量讲义
国内航行海船、河船吨位丈量讲义第一节国内航行海船吨位丈量§1－1 吨位丈量的定义1，总吨位、净吨位的定义。
总吨位是表示丈量确定的船舶总容积。
净吨位是表示丈量确定的船舶有效容积。
2，丈量的精度及要点。
（厘米、取整）3，国际船舶转入，总吨位不变（除客滚船外），仅修改净吨位。
§1－2 吨位计算1，船长大于、等于24米船舶总吨位GT=K1(V1+V2)净吨位NT=K2GT其中K1查国内海船法规P2-3表2.1.1注：(1) V l+V2——容积，m3；(2) 对于V l+V2的中间值，K l系数应用内插法求得。
K2查国内海船法规P2-5表2.2.12，船长小于24米船舶总吨位GT=K1(V1+V2)其中V1=CLBD m3C见国内海船法规P2-4表2.1.2系数 C 表2.1.2注：(1) 对船首型及船尾型的系数，还可按实船的俯视及侧视来插人选取。
如某船船首型侧视为，而俯视为，则船首型系数可取为290.080.0+=0.85，；对船尾型系数也同样选取。
(2) 对于船尾有轴隧凹穴的船尾型系数，可按尾部肥瘦情况取0.7或0.75。
净吨位 NT=K 2GT其中K 1、K 2同上 3， V 1和V 2的意义V 1----上甲板以下所有围蔽处所的型容积 m 3 V 2---上甲板以上所有围蔽处所的型容积m 34， V 1和V 2的计算 （见国内海船法规P2-2, 1.1.2）其中有3个计算方法 ⑴ 排水容积图（书）计算法1.1.2(1)用排水容积曲线求1V ，此时所用型深应为按下式修正的型深D '：)(612w s h h h D D +++=' m圆底式中： D ——型深，m ；s h ——船首舷弧，m ； w h ——船尾舷弧，m ； h ——梁拱高度，m 。
梁拱高度取设计数值，如无设计数值，取50B h =，其中B 为型宽，m 。
⑵ 邦氏曲线图计算法1.1.2(2) 用邦氏曲线求甲板边线下的容积，加上梁拱容积及船首尾垂线以外部分的容积，即得上甲板下容积。
吨位计算书模板
Cwp 0.960
Ls
D
h 2
Hale Waihona Puke 1 6 hs hw
D d Cwp Cb ' V1 Cb Ls B D d
0.000 0.655 #DIV/0! (1) l(米) (2) b(米)
0.164 容积＝(1)× (2)× (3) 米3
号 度 所
V2
艏升高甲板 艉升高甲板 驾驶室 船员室 船员室 船员室 V2 V21 V22 V23 V24 l(米)
V V1 V2 V4
V4 V GT NT
(米 )
3
K 1 0 . 23 0 . 016 lg V
#DIV/0!
(米3)
GT K1 V
#DIV/0! #DIV/0!
K2取值：客船0.60，不载客货船0.30，驳船0.84，甲板货船、半舱船0.95-0.6H/D,干货、液货船0.56
0.56
日期：
验船师：
2010-实
总长：米，船长：米，量吨甲板长：米，最大宽度：米；主机型号：，额定功率：kw,转速：r/min,机号：，年月制造，年月日在 船检验；存在缺陷及处理意见：。
吨
船 名：
d V1 Cb 0.820
符 尺
处
位 计 算 书
船检登记号：
B D h hs hw 0.328 米 (3) d(米) 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 b(米) d(米) #DIV/0! 米3 V4 l b d 0.00 米
3 3
D
'
浅绿色为需要填写的数据，其余均不需要修改。
船舶荷载计算(样本)
设计船型2:货船船舶吨级DWT 275000（t ）3:矿石船总长L 333.00（m ）4:集装箱船型宽B 59.00（m ）船甲板上堆箱层数 堆箱纵长（m）满载吃水T 19.80（m ）6299.7压载吃水T 1=a (T)b =FALSE（参考挪威标准）FALSE （m ）方形系数C b 0.825泥面标高-21.00（m ）系靠船结构前沿水深d设高水位 4.574（m ）25.574（m ）设低水位0.997（m ）21.997（m ）设计风速V 风24（m/s）风压不均匀折减系数z0.71.5（m/s）(设高水位时)1.8（m/s）(设低水位时)水的密度r1.025（t/m 3）取水温为10（o C ）系缆形式：30（度）15（度）受力向与船纵轴垂直受力向与船纵轴平行n 1=4n 2=2K 1=1.3K 2=1.2计算船舶同时受力的系船柱数目系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角a =系船缆与水平面之间的夹角b =系船柱受力不均匀系数中交第三航务工程勘察设计院设计流速V 流1、作用于船舶上的风荷载（按规范第10.2条计算）作用在船舶上的横向风力F xw =73.6*10-5*A xw V x 2x作用在船舶上的纵向风力F yw =49.0*10-5*A yw V y 2x 船体水面上横向受风面积A xw +堆箱Axw2=6×2.438×299.7=4384(m2)船体水面上纵向受风面积A yw+堆箱Ayw2=6×2.438×57=834(m2)载重logAxw=-0.036+0.742*logD.WlogAyw=-0.107+0.621*logD.W 压载logAxw=0.283+0.727*logD.W风向与船纵轴垂直风向与船纵轴平行2、作用于船舶上的水流力（按规范附录E 计算）（1）、船首.尾横向力水流对船首横向分力F xsc =C xsc *r /2*V 2*B'(kN)水流对船尾横向分力F xmc =C xmc *r /2*V 2*B'(kN)（船舶平均吃水D=T 或T1）（2）、纵向力水流对船舶作用产生的水流力纵向分力F yc =C yc *r /2*V 2*S 水流力纵向分力系数C yc =0.046*Re -0,134+b雷诺数Re=VL/n 船舶吃水线以下的表面积S=1.7*LD+C b LB 2表E.0.9设高水位设低水位（3）、作用于船舶上的水流力汇总3、风、水流力作用于船舶上形成系缆力计算（1）、风成系缆力汇总风成系缆力N风=K1/n1*F x/(sin a*cos b )+K2/n2*F y/(cos a*cos b )（2）、水流力成系缆力汇总水流力成系缆力N水=K1/n1*F x/(sin a*cos b )+K2/n2F y/(cos a*cos b )（3）、风.水流组合时的系缆力（风+流）N max=MAX（N风max+N水max）＝#DIV/0!(kN)4、缆绳破断力根据规范10.4.4，对于聚丙烯尼龙缆绳，其破断力按下式计算缆绳直径D＝75mmNp=0.16D2＝0.16×75^2=900(kN)5、挤靠力（按规范第10.5条计算）橡胶护舷间断布置时一组护舷上的挤靠力F j'=K'*F x/n(kN)与船舶接触的护舷组数n=4挤靠力不均匀系数K'=1.3F j'max=#DIV/0!(kN)。
规范计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版《CCS—国内航行海船建造规范》计算书一、说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。
船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1、主要尺度设计水线长：L WL107.10米计算船长：L 104.10米型宽：B 17.5米型深：D 7.6米结构计算吃水：d 5.8米2、主要尺度比长深比：LB=104.117.5= 5.95＞5宽深比：BD=17.57.6= 2.30 ≤2.5方形系数：Cb =0.851>0.63、肋距及中剖面构件布置：尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm本船规范要求的标准肋距为：S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5= 0.667 mm (以下均同)二、外板1、船底板(2.3.1.3)(1)船中0.4L区域船底t1 = 0.043s (L+230) F b= 0.043×0.667×(104.1+230) 1= 9.58 mm取F b=1，不折减t2 = 5.6s（d+h1）F b= 5.6×0.667×（5.8+1.16）×1= 9.85mm式中：取h1 = 0.2d = 1.16(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)t = (0.035L+6) s s b= (0.035×104.1+6)0.7 0.667= 9.88 mm(3)船首底板加强(2.15.3)a、加强范围及长度分段垂向范围为：0.014B = 0.014×17.5 = 0.245 m高度纵向范围：X = (0.65 - C b2)·L = （0.65 -0.82）×104.1= 26.025m长度，并划分为三段长度，分别计算三段长度及修正系数c。
6.8米 海巡艇《舱容曲线力计算书》
船舶静力学计算及稳性衡准系统 V4.2(201201)WH10094* * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * ** ** ** 船 舶 舱 容 曲 线 计 算 书 ** ** ** * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * *船 名 : 6.8米 海巡艇数据库名 : 6.8米 海巡艇.mdy图 纸 号 : FLS406-101-02JS委托单位 :计算标识 :计算单位 : 嘉兴飞龙船舶技术计算签名 :审核签名 :批准签名 :计算日期 : 2014 年 07 月 16 日程 序 编 制 单 位 : 中 国 船 级 社 武 汉 规 范 研 究 所船舶舱容曲线计算书一 舱室要素汇总序号 舱室名称 型 舱 容 最大舱长 最大舱宽 最大舱深 舱容系数 舱室组成情况 (m^3) ( m ) ( m ) ( m ) (单元标识)1 艉 尖 舱 2.096 1.488 2.004 0.980 0.970 12 乘 员 舱 5.145 3.440 2.026 0.980 0.970 23 艏 尖 舱 1.201 1.888 1.806 0.971 0.970 3二 舱容曲线舱室序号 : 1 舱室名称 : 艉 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.488 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.004 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.800舱 容 V --------- 2.096 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 1 单元标识 ----------- 1后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.005 0.005 0.005 0.027 0.000 -2.222 0.0 0.0413 0.080 0.020 0.019 0.019 0.053 0.000 -2.222 0.0 0.0834 0.150 0.070 0.068 0.068 0.100 0.000 -2.222 0.1 0.1565 0.300 0.277 0.269 0.269 0.200 0.000 -2.222 0.4 0.3106 0.450 0.643 0.624 0.624 0.300 0.000 -2.318 0.7 0.4807 0.600 1.021 0.991 0.991 0.386 0.000 -2.346 0.8 0.5718 0.750 1.445 1.402 1.402 0.471 0.000 -2.367 0.9 0.6469 0.900 1.885 1.829 1.829 0.553 0.000 -2.379 1.0 0.70210 0.980 2.095 2.032 2.032 0.592 0.000 -2.378 0.3 0.71711 ----- 2.096 2.033 2.033 0.592 0.000 -2.378 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 1 个舱室: 艉 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 2 舱室名称 : 乘 员 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 3.440 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.026 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.850舱 容 V --------- 5.145 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 2 单元标识 ----------- 2后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.014 0.014 0.014 0.027 0.000 -0.110 0.0 0.0523 0.080 0.058 0.056 0.056 0.053 0.000 -0.097 0.0 0.1044 0.150 0.205 0.199 0.199 0.100 0.000 -0.090 0.2 0.1965 0.300 0.819 0.795 0.795 0.200 0.000 -0.086 1.1 0.3926 0.450 1.665 1.615 1.615 0.289 0.000 -0.054 1.4 0.5317 0.600 2.582 2.504 2.504 0.373 0.000 -0.035 1.8 0.6178 0.750 3.565 3.458 3.458 0.457 0.000 -0.021 2.2 0.6829 0.900 4.594 4.456 4.456 0.539 0.000 -0.011 2.3 0.73210 0.980 5.142 4.988 4.988 0.582 0.000 -0.007 2.3 0.75311 ----- 5.145 4.991 4.991 0.582 0.000 -0.007 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 2 个舱室: 乘 员 舱 051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 3 舱室名称 : 艏 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.888 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 1.806 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.971 m 渗透率 as --------- 0.950舱 容 V --------- 1.201 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 3 单元标识 ----------- 3后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.009 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.049 0.001 0.001 0.001 0.036 0.000 1.986 0.0 0.0083 0.089 0.004 0.004 0.004 0.063 0.000 1.991 0.0 0.0154 0.150 0.013 0.013 0.013 0.104 0.000 1.997 0.0 0.0275 0.300 0.077 0.075 0.075 0.216 0.000 2.116 0.0 0.0786 0.450 0.207 0.201 0.201 0.320 0.000 2.171 0.1 0.1387 0.600 0.410 0.397 0.397 0.424 0.000 2.244 0.2 0.2038 0.750 0.692 0.671 0.671 0.520 0.000 2.317 0.4 0.2749 0.900 1.019 0.988 0.988 0.628 0.000 2.356 0.4 0.33510 0.980 1.200 1.164 1.164 0.676 0.000 2.374 0.4 0.36211 ----- 1.201 1.165 1.165 0.676 0.000 2.374 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 3 个舱室: 艏 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)三 单元体要素单元体序号 1--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 1 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 后舱壁肋位 N1 --------- ----- 前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 前舱壁肋位 N2 --------- 3 单元体序号 2--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 2 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 后舱壁肋位 N1 --------- 3 前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 前舱壁肋位 N2 --------- 10 单元体序号 3--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 3 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 后舱壁肋位 N1 --------- 10 前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 前舱壁肋位 N2 --------- -----。
油船稳性计算书
油船稳性计算书1. 概述本船为国内近海航区一级油船。
本计算书根据2004年版《非国际航行海船法定检验技术规则》第四篇第7章完整稳性(以下简称《规则》)的有关规定对本船的满载出港、满载到港、压载出港、压载到港、满载出港加结冰、半载出港、半载到港、半载出港加结冰八种装载情况进行计算与校核。
2. 主要要素长 L 117.01 m 总OA两柱间长 Lpp 106.80 m型宽 B 15.00 m型深 D 7.90 m设计吃水 T 6.40 m方型系数 C 0.7732 b3 计算工况八种工况:满载出港、满载到港、压载出港、压载到港、满载出港结冰、半载出港、半载到港、半载出港加结冰。
13.1满载出港表1 满载出港装载情况表垂向坐标纵向坐标横向坐标序号项目重量力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 190.000 7.000 1330.000 -55.000 -10450.000 0.000 0.000 淡水5 240.000 4.800 1152.000 -38.800 -9312.000 0.000 0.000 燃油9 5750.000 4.900 28175.000 2.680 15410.000 0.000 0.000 货油舱5.198 42240.255 -2.502 -20334.211 0.000 0.000 8125.755满载出港表2 满载出港工况稳性计算与衡准表满载出港3797.295 797.295排水量D,t, 型排水体积V(m)2.360 9.0 平均吃水d (m) 型宽B (m)1.4812.731 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.458 0.24420 0.629 0.40430 0.665 0.48740 0.638 0.50550 0.563 0.54460 0.455 0.539稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 3.457 33.869 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.124 0.011最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 10.833 0.665进水角θ(deg) 16.02 j3.2满载到港表3满载到港装载情况表序号项目重量垂向坐标纵向坐标横向坐标2力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 24.000 1.800 43.200 -38.800 -931.200 0.000 0.000 10%燃油5 14.000 1.500 21.000 -37.900 -530.600 0.000 0.000 10%轻油6 1.588 9.200 14.610 -49.000 -77.812 0.000 0.000 10%滑油7 19.000 5.500 104.500 -55.000 -1045.000 0.000 0.000 10%淡水8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 5750.000 4.900 28175.000 2.680 15410.000 0.000 0.000 货油舱5.147 39112.402 0.385 2927.052 0.000 0.000 7598.468满载到港表4 满载到港工况稳性计算与衡准表满载到港3785.865 785.865排水量D,t, 型排水体积V(m)9.0 平均吃水d (m) 型宽B (m) 2.3291.4572.782 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.475 0.25220 0.667 0.42230 0.713 0.51440 0.689 0.56250 0.611 0.58060 0.499 0.576稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 3.455 33.869 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.144 0.013最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 10.857 0.713进水角θ(deg) 19.01 j3.3压载出港表5压载出港装载情况表序号项目重量垂向坐标纵向坐标横向坐标3力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 190.000 7.000 1330.000 -55.000 -10450.000 0.000 0.000 淡水5 240.000 4.800 1152.000 -38.800 -9312.000 0.000 0.000 燃油6 140.000 4.800 672.000 -37.900 -5306.000 0.000 0.000 轻油舱柜7 15.875 9.900 157.163 -49.000 -777.875 0.000 0.000 滑油舱柜8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 120.000 3.300 396.000 46.100 5532.000 0.000 0.000 NO1压载舱10 200.000 5.300 1060.000 40.450 8090.000 0.000 0.000 NO2压载舱11 165.000 0.550 90.750 28.900 4768.500 0.000 0.000 NO3压载舱12 219.000 0.540 118.260 13.140 2877.660 0.000 0.000 NO4压载舱13 256.000 0.540 138.240 -5.029 -1287.424 0.000 0.000 NO5压载舱14 200.000 0.550 110.000 -23.000 -4600.000 0.000 0.000 NO6压载舱15 50.000 7.000 350.000 -34.400 -1720.000 0.000 0.000 NO7压载舱16 40.000 8.000 320.000 -0.300 -12.000 0.000 0.000 结冰4.592 16648.505 -6.094 -22095.475 0.000 0.000 3625.755压载出港表6压载出港工况稳性计算与衡准表3159.295 159.295排水量D,t, 型排水体积V(m)平均吃水d (m) 型宽B (m) 0.533 9.02.008 2.105 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0 0.000 0.00010 1.635 0.88220 2.076 1.40730 2.072 1.62940 1.889 1.72550 1.570 1.73260 1.139 1.645稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 4.791 15. 284 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.619 0.077最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 8.049 1.739进水角θ(deg) 90.000 j3.4压载到港表7压载到港装载情况表序号项目重量垂向坐标纵向坐标横向坐标4力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 24.000 1.800 43.200 -38.800 -931.200 0.000 0.000 10%燃油5 14.000 1.500 21.000 -37.900 -530.600 0.000 0.000 10%轻油6 1.588 9.200 14.610 -49.000 -77.812 0.000 0.000 10%滑油7 19.000 5.500 104.500 -55.000 -1045.000 0.000 0.000 滑油舱柜8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 120.000 3.300 396.000 46.100 5532.000 0.000 0.000 NO1压载舱10 200.000 5.300 1060.000 40.450 8090.000 0.000 0.000 NO2压载舱11 165.000 0.550 90.750 28.900 4768.500 0.000 0.000 NO3压载舱12 219.000 0.540 118.260 13.140 2877.660 0.000 0.000 NO4压载舱13 256.000 0.540 138.240 -5.029 -1287.424 0.000 0.000 NO5压载舱14 200.000 0.550 110.000 -23.000 -4600.000 0.000 0.000 NO6压载舱15 50.000 7.000 350.000 -34.400 -1720.000 0.000 0.000 NO7压载舱16 40.000 8.000 320.000 -0.300 -12.000 0.000 0.000 结冰4.364 13520.652 0.376 1165.788 0.000 0.000 3098.468压载到港表8 压载到港工况稳性计算与衡准表33098.468 3022.896排水量D,t, 型排水体积V(m)2.613 15.0 平均吃水d (m) 型宽B (m)4.364 3.448 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.482 0.04220 1.021 0.17330 1.494 0.39340 1.692 0.67150 1.580 0.95660 1.255 1.204稳性衡准:横摇角θ(deg) 自摇周期T(s) 7.032 15.079 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.656 0.128最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 5.111 1.692进水角θ(deg) 90.000 j3.5满载出港加结冰表9 满载出港加结冰装载情况表序号项目重量垂向坐标纵向坐标横向坐标5力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 190.000 7.000 1330.000 -55.000 -10450.000 0.000 0.000 淡水5 240.000 4.800 1152.000 -38.800 -9312.000 0.000 0.000 燃油6 140.000 4.800 672.000 -37.900 -5306.000 0.000 0.000 轻油舱柜7 15.875 9.900 157.163 -49.000 -777.875 0.000 0.000 滑油舱柜8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 5750.000 4.900 28175.000 2.680 15410.000 0.000 0.000 货油舱10 40.000 8.000 320.000 -0.300 -12.000 0.000 0.000 结冰5.212 42560.255 -2.492 -20346.211 0.000 0.000 8165.755满载出港加结冰表10 满载出港加结冰工况稳性计算与衡准表满载出港加结冰38165.755 7966.59排水量D,t, 型排水体积V(m)平均吃水d (m) 型宽B (m) 6.466 15.05.212 1.068 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.191 0.01720 0.278 0.05830 0.237 0.10340 0.134 0.13550 -0.005 0.14660 -0.186 0.130稳性衡准:横摇角θ(deg) 自摇周期T(s) 10.591 14.288 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.118 0.010最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 11.273 0.278进水角θ(deg) 60.18 j3.6半载出港表11半载出港装载情况表6垂向坐标纵向坐标横向坐标序号项目重量力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 190.000 7.000 1330.000 -55.000 -10450.000 0.000 0.000 淡水5 240.000 4.800 1152.000 -38.800 -9312.000 0.000 0.000 燃油6 140.000 4.800 672.000 -37.900 -5306.000 0.000 0.000 轻油舱柜7 15.875 9.900 157.163 -49.000 -777.875 0.000 0.000 滑油舱柜8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 2875.000 2.450 7043.750 2.680 7705.000 0.000 0.000 货油舱4.020 21109.005 -5.340 -28039.211 0.000 0.000 5250.755满载出港表12半载出港工况稳性计算与衡准表35250.755 5122.688排水量D,t, 型排水体积V(m)平均吃水d (m) 型宽B (m) 4.439 15.04.020 1.786 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.320 0.02820 0.694 0.11630 1.099 0.27340 1.246 0.47850 1.126 0.68560 0.853 0.857稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 8.248 7.198 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.546 0.070最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 7.770 1.246进水角θ(deg) 84.43 j3.7半载到港表13半载到港装载情况表7垂向坐标纵向坐标横向坐标序号项目重量力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 24.000 1.800 43.200 -38.800 -931.200 0.000 0.000 10%燃油5 14.000 1.500 21.000 -37.900 -530.600 0.000 0.000 10%轻油6 1.588 9.200 14.610 -49.000 -77.812 0.000 0.000 10%滑油7 19.000 5.500 104.500 -55.000 -1045.000 0.000 0.000 10%淡水8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 2875.000 2.450 7043.750 2.680 7705.000 0.000 0.000 货油舱3.807 17981.152 -1.012 -4777.948 0.000 0.000 4723.468满载到港表14 半载到港工况稳性计算与衡准表34723.468 4608.261排水量D,t, 型排水体积V(m)3.959 15.0 平均吃水d (m) 型宽B (m)3.807 1.955 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.351 0.03120 0.761 0.12830 1.261 0.30440 1.476 0.54350 1.368 0.79160 1.082 1.005稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 7.588 7.149 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.659 0.077最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 8.568 1.476进水角θ(deg) 89.37 j3.8半载出港加结冰表15 半载出港加结冰装载情况表8垂向坐标纵向坐标横向坐标序号项目重量力臂重量矩力臂重量矩力臂重量矩(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m) 1 1756.880 6.060 10646.693 -4.700 -8257.336 0.000 0.000 空船2 2.000 11.200 22.400 -43.000 -86.000 0.000 0.000 船员及行李3 1.000 11.200 11.200 -43.000 -43.000 0.000 0.000 备品4 190.000 7.000 1330.000 -55.000 -10450.000 0.000 0.000 淡水5 240.000 4.800 1152.000 -38.800 -9312.000 0.000 0.000 燃油6 140.000 4.800 672.000 -37.900 -5306.000 0.000 0.000 轻油舱柜7 15.875 9.900 157.163 -49.000 -777.875 0.000 0.000 滑油舱柜8 30.000 2.460 73.800 -50.400 -1512.000 0.000 0.000 艉轴水舱9 2875.000 2.450 7043.750 2.680 7705.000 0.000 0.000 货油舱10 40.000 8.000 320.000 -0.300 -12.000 0.000 0.000 结冰4.050 21429.005 -5.302 -28051.211 0.000 0.000 5290.755满载出港加结冰表16 半载出港加结冰工况稳性计算与衡准表半载出港加结冰35290.755 5161.712 排水量D,t, 型排水体积V(m)平均吃水d (m) 型宽B (m) 4.473 15.04.050 1.763 重心垂向高度KG(m) 初稳性高GM (m) O静、动稳性曲线:横倾角(deg) 静稳性力臂L(m) 动稳性力臂Ld(m)0.000 0.000 010 0.316 0.02820 0.686 0.11530 1.078 0.26940 1.217 0.46950 1.094 0.67160 0.821 0.838稳性衡准:θ(deg) 横摇角自摇周期T(s) 7.741 7.279 1θ动稳性力臂Ld(m) 风压倾斜力臂Lf (m) 0.536 0.069最大静稳性力臂L (m) 稳性衡准K=Ld/Lf 7.726 1.217进水角θ(deg) 84.03 j4.稳性总结9表11 稳性总结表满载序满载满载压载压载项目单位出港号出港到港出港到港加结冰 t 1 排水量 8125.755 3625.755 8165.755 7598.468 3098.468 m 2 平均吃水 6.40 5.933 3.188 2.613 6.466 m 3 初稳性高GM 1.019 0.968 2.784 3.448 1.068 Om 4 最大静稳性臂l 0.311 0.386 1.742 1.906 0.279 deg 5 进水角θ61.66 66.53 90.000 90.000 60.18 jm 6 最小倾覆力臂lq 0.124 0.144 0.619 0.656 0.118 m 7 风压倾斜力臂lf 0.011 0.013 0.077 0.128 0.0108 稳性衡准数K 10.833 10.857 8.049 5.111 11.2739 结论满足满足满足满足满足(续)半载序半载半载项目单位出港号出港到港加结冰t 1 排水量 5250.755 5290.755 4723.468m 3.959 4.473 2 平均吃水 4.439m 1.786 1.955 1.763 3 初稳性高GM Om 1.246 1.479 1.217 4 最大静稳性臂ldeg 84.43 89.37 84.03 5 进水角θ jm 6 最小倾覆力臂lq 0.546 0.659 0.536m 7 风压倾斜力臂lf 0.070 0.077 0.0698 稳性衡准数K 7.770 8.568 7.7269 结论满足满足满足结论:八种装载情况在各种工况下均满足法规要求。
滚装船在七种装载情况计算书
1.726m 1.726m 1.726m
长江船舶设计院
七种装载情况及纵倾计算书 种装载情况及纵倾计算书 及纵倾 垂 向 基 线 纵 离
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序 号
项
目
重 量 (吨)
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舯
(舯前为正，舯后为负)) 力 矩(吨－米)
力 矩(吨－米) 力 臂(米)
装载下机架中心体 2 出 港 （平板车中心在#131） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 空船 牵引车 平板车 推车 船员 燃油 1、2 粮食 淡水 1、2 压载水舱 1、4 71.3 1.95 139.0 -41.5 -2959.0 1946.4 51.000 304.9 41.000 1.690 40.000 3.000 30.000 4.135 7.330 7.4 7.330 15.5 1.53 10.150 1.198 8048.7 373.8 2256.3 300.5 26.2 61.2 30.4 35.9 1.356 28.1 13.0 -2.1 -3.0 -18.75 -10.0 15.000 2639.7 1433.1 3963.7 -86.1 -5.1 -750.0 -30.0 450.000
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力 矩(吨－米) 力 臂(米)
装载水轮机转轮出港 （平板车中心在#131） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 空船 牵引车 平板车 推车 船员 燃油 1、2 粮食 淡水 1、2 压载水舱 1、4 1946.4 51.000 641.200 41.000 1.690 40.000 3.000 30.000 4.135 7.330 7.825 7.330 15.5 1.53 10.150 1.198 8048.7 373.8 5017.4 300.5 26.2 61.2 30.4 35.9 1.356 28.1 13.0 -2.1 -3.0 -18.75 -10.0 15.000 2639.7 1433.1 8335.6 -86.1 -5.1 -750.0 -30.0 450.000
船舶吨位计算
对船舶吨位相关内容
开展检查的一般程序
吨位检查的主要目的是为了使船舶及船检机构严格履行公约和法规规定；防止出现大船小吨位，造成设备低配、船员低配产生安全隐患；避免国家规费流失及相关港口费用损失；规范船舶市场，公平营运行为，打击不正当竞争；监督船舶设计及检验部门按规定行事。吨位检查应成为海事机构对船舶进行现场监督、船舶安全检查、港口国监督检查的重要内容。
由上述船舶吨位的计算程序可以看出，确定船舶“上甲板”、船舶围蔽处所的体积、船舶载货处所及相关系数是保证一艘船舶吨位得到正确测算的关键。为此，在船舶安全检查和港口国监督检查中，对船舶吨位相关内容的检查应以上述内容为重点。
在对船舶吨位相关内容进行检查时，遵循的一般程序如下：
1、对船舶吨位证书进行检查
船舶吨位证书中所列的船舶吨位与其他证书载明的吨位是否一致；
检查应依据船方提供的完工图纸和吨位计算书进行。主要内容为：一是检查对照船舶图纸是否与实船一致，确定V、VC、V1、V2是否准确；二是对船舶上甲板位置及设备的状况进行核查。
2.1核查船体部分
对照船舶总布置图和船舶吨位证书所附的“计入吨位的船舶空间”，核查要求计入总体积的船体部分是否全部计入了船舶吨位计算。
判断船舶尺度是否与船舶实际尺度有明显差别；
船舶证书中的吨位数值是否符合有关公约的要求；
若检查过程中未发现明显缺陷，则对吨位相关内容的检查应限于对船舶吨位证书的检查。当发现船舶吨位证书所载明的船舶尺度和相关的内容与船舶实际情况存在明显不同时，应进一步开展对吨位丈量相关内容的检查。
2、对存在疑问的船舶进行吨位丈量相关内容检查
那么上甲板线以下至设计最大吃水之间这部分的船体容积可以采用近似计算的方法求得船体线形是有一定规律的一般来说距离船底线越高船体曲线形是有一定规律的一般来说距离船底线越高船体曲线的曲率变化越小可以采取在静水力曲线图上将排水体积曲线按变化趋势画出延长线延长线可稍微偏下一点
吨位、干舷、舾装计算书模板
一、主要尺度总 长L OA m垂线间长L PP m型 宽B m型 深D m计算型深D'm吃 水d m干舷mm （A 级）mm （B 级）首舷弧mm尾舷弧mm首升高甲板mm尾升高甲板mm二、干舷计算F O =575（A 级）F O =500（B 级）∵L/D1=55 5.01=10.98>15∴f1==60×( 5.01－55.00/15)=mm3、舷弧对干舷的修正值f2＝（-(Ys +Yw 式中：Ysb =725.00525Ywb =362.50262.5Ys =600Yw =mmf2＝(362.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=31.25f2＝(262.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=-18.75f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=∵∴A 级航区：F=575+80.60+0＝mm B 级航区：F=500+80.60+0＝mm 725+55.00800800本计算书根据中华人民共和国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（内河船舶法定检验技术规则）（2004）的要求进行校核！-117.91525+600-67.91600)（B 级）（B 级）舱口围板高度及舱室门槛高度满足最小规定：31.25-18.75×（×（55.00300Ysb ＋Ywb)mm mm mm mm （A 级）（A 级）61058.12559.7555.014.406005003002、型深对干舷的修正1、基本干舷f 3不作修正，f 3=05、最小干舷：F0+f 1+f 2.2+f 3F0+f 1+f 2.2+f 480060（D1－L/15）/80.60mm 4、舱口围板高度及舱室门槛高度对干舷的修正：==-67.91587.69-117.91462.696131L Lw 61313131（A级）（A级）。
船舶结构规范计算书
船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵骨架式结构，其余为横骨架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船入级规范》（2006）进行计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L96.235m 总长oa水线间长L92.780mW1L89.880m 两柱间长bp型宽B 14.60m型深D 7.000m设计吃水 D 5.600m计算船长L 不小于0.96Lwl=73.344m,不大于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏0.60mFr8 ~ Fr127 0.650m 纵骨间距甲板及双层底下0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80m标准骨材间距 b s =0.0016+0.5 0.644m方型系数 b C （对应结构吃水） 0.820系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度比 L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱口尺度比No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7本船货舱开口为大开口.主机功率 1544kW2.3 外板计算2.3.1 船底板 (2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不小于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mmb F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1d ——吃水，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板(2.3.1.4) 在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不小于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+=式中： L ——船长，取89.90ms ——纵骨间距，取0.650mb s ——纵骨的标准间距，取0.644m实取 t=10mm2.3.2 平板龙骨(2.3.2) 平板龙骨宽度b 应不小于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm(2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm(2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取 平板龙骨 b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板(2.3.3.1) 舭列板处为横骨架式，其厚度应不小于船底板厚度(2.3.1.2)b F L Es t )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵骨间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120F b ——折减系数，取1实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横骨架式舷侧外板厚度应不小于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Es t )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm==L t 3 9.48mm式中： E = 1s ——肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF d ——折减系数，取12h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不小于下式： (2.3.4.2) d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm =+=b F h d s t )(3.61210.62mm式中： E = 1s —— 肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm式中:S=0.644 m d F =1实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强力甲板(1)船中0.4L 区域纵骨架式甲板，不小于下式之值：(2.4.2.1) d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵骨间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90md F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开口线以内及离船端0.075L 区域内强力甲板t 不小于下式之值(2.4.2.2) 759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL ——船长，取89.90m实取 t =10 mm2.4.2 甲板边板(2.4.3.1) 船中部4.0L 区域，甲板边板宽度，=+≥5008.6L b 1111.32 mm厚度t 不小于强力甲板厚度实取甲板边板t x b = 14 20002.4.3 平台甲板厚度t应不小于下式之值：(2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中：s——骨材间距，取0.650m实取t = 8mm2.4.4甲板开口(2.4.4.2) 货舱及机舱开口的角隅采用抛物线，货舱角隅板实取t=14mm机舱角隅板实取t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11)艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔面积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖面积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板(8.6.2.1)斜板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值,且应不小于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构2.5.1中桁材 (2.6.2.1~2.6.2.3) 中桁材高度 30042250++=d B h = 900.2 mm中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材 (2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板高度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，至少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。