100×250复摆颚式破碎机偏心轴受力分析与研究
常见颚式破碎机静力分析及结论
常见颚式破碎机静力分析及结论
本文章由鑫运重工整理发布静力分析指对颚式破碎机分析固定不变的载荷作用下的结构响应，它不考虑惯性和阻力的影响。
但是，静力分析可以计算那些固定不变的惯性载荷对结构的影响，以及那些可以近似为等价静力作用的随时间变化的载荷。
所以对颚式破碎机设备机架在最大破碎力作用下的应力场和位移场的分析选用静力分析。
经ANSYS计算，颚式破碎机机架的等效应力云图和合位移云图如图1和图2所示。
图1、颚式破碎机机架等效应力云图(一半机架)
图2、颚式破碎机机架合位移云图(一半机架)
通过计算结果分析得到以下6大结论：
（1）轴承座和侧面的竖加强筋之间的等效应力较大；
（2）前墙内侧、侧墙和前墙横加强筋相交处等效应力较大；（3）后墙、前墙的外墙、侧面、最下加强筋的等效应力较小；（4）轴承座外侧合位移较大：
（5）机架整体下部合位移较小；
（6）机架整体的刚度和强度分布不均。
颚式破碎机的深入研究
完整机是将开矿所得的自然的石料按定然分寸停止完整加工的机器。鄂式完整机是有美同胞E. W. Blake创造的。自第一台完整机的涌现，消费频率快，又满意保险环境，又能顺应消费，大大放慢了消费。
单摆鄂式完整组织造容易、打造简单、任务牢靠、运用培修便当等长处，一切正在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等事业运用无比宽泛。80时代以来，本国对于单摆鄂式完整机的钻研和货物开拓获得了较大的停滞。正在充足吸引海外货物特性的根底上，联合国情研发开拓了许多新式、高效的设施。上海建立路桥机器设施无限公司首先对于单摆鄂式完整机停止了严重的改良，即经过升高动鄂的悬挂高低，好转动鄂的活动轨道，减小完整腔的啮角，增大完整比，增大了动鄂的程度路程，进步消费威力等，大大好转了工具功能，实现了货物的复旧换代。
单摆鄂式完整机的动鄂，是间接悬挂正在公平轴上的，是手柄连杆组织，没有共同的连杆。因为动鄂是由公平轴的公平间接牵动，因为运动鄂板可同声做垂直和程度的简单摆动，鄂板上各点的摆动轨道是由顶板的濒临圆形陆续变迁到下部的扁圆形，越到下部的扁圆形越扁，动鄂的程度路程则由下往上越来越大的变迁着，因而对于石块岂但能起压碎、劈碎，还能起辗碎作用。因为公平轴的转向是顺时针位置，动鄂上各点的活动位置都有益于推进排料，因而完整成效好，完整率较高、货物粒度匀称且多指正方体。
分析复摆颚式破碎机颚板运动机磨损的原因
书山有路勤为径，学海无涯苦作舟
分析复摆颚式破碎机颚板运动机磨损的原因
复摆颚式破碎机是一种广泛应用在矿山、冶金和建筑等行业的破碎设备，在实际生产过程中，颚板是颚式破碎机的主要受力零件，也是设备磨损最为严重的部分。
为了提高产品的重量和延长颚板使用寿命，同时节约成本，红星机器认为有必要对颚板的磨损原因进行分析。
目前常见的颚式破碎机上使用的颚板材料多是高锰钢，高猛材料在破碎时由于不断地造成加工硬化，经过一段时间后可以看到在齿板齿面的表面由于物料不断挤压凹凸不平，以及由物料的切削形成的划痕。
由此可见颚板的齿面磨损主要是由于物料的不断挤压以及颚板之间的相对滑动而形成的。
1、动颚齿板上任一点的位移分析
复摆颚式破碎机排料端动颚运动特征：垂直方向的摆幅比水平方向的行程大。
垂直方向的摆幅越大，物料在此处的滑移时间越长，因此导致此处的齿板磨损加剧，特别是在排料口附近。
且凿削磨损比挤压磨损大，颚板下部磨损比上部磨损快。
在实际生产中为了提高颚板材料的使用寿命，经常将颚板在使用一段时间后调头安装，以便使它上下部分得到均衡利用。
2、物料运动受力分析
动颚向上运动时物料先和定颚发生相对滑动;动颚向下运动的时候，物料和动颚板首先发生相对滑动。
综合来说，物料在破碎腔中流动时动颚板的磨损主要是由于物料与颚板的挤压而形成，而对于定颚板物料与颚板的相对滑动也是造成磨损的主要原因。
3、颚板表面磨损失效分析
控制颚板磨损的主要因素是材料的硬度和人性。
材料的额硬度决定了物料压坑的深度和大小，材料的硬度高，物料压入颚板的深度浅，颚板表层材料的变。
复摆颚式破碎机设计开题报告
复摆颚式破碎机设计开题报告河北建筑工程学院毕业设计(论文)开题报告课题复摆颚式破碎机(250×400)设计名称学院: 机械工程学院专业: 机械设计制造及其自动化班级: 机101学生姓名: 杨晨晖学号: 2010307139指导教师: 肖溪马轶群课题来源导师课题课题类别工程设计一、论文资料的准备颚式破碎机按照活动颚板的摆动方式不同，可以分为简单摆动式颚式破碎机(简摆颚式破碎机)、复杂摆动式颚式破碎机(复摆颚式破碎机)和综合摆动式颚式破碎机三种。
其中复摆颚式破碎机是破碎中等粒度的石料中最常用的破碎设备之一。
由于其结构简单、价格低廉、操作简单、坚固耐用、维护容易等优点，早已成为我国生产最多、使用最广的破碎设备。
这种破碎机可破碎各种硬度的矿石和岩石，在大中型矿山的粗碎作业中应用非常广泛。
复摆颚式破碎机是利用两颚板对物料的挤压和弯曲作用，粗碎或中碎各种硬度物料的破碎机械。
其破碎机构由固定颚板和可动颚板组成，当两颚板靠近时物料即被破碎，当两颚板离开时小于排料口的料块由底部排出。
电动机驱动皮带和皮带轮，通过偏心轴使动颚上下运动，当动颚上升时肘板与动颚间夹角变大，从而推动动颚板向固定颚板接近，与其同时物料被压碎或劈碎，达到破碎的目的;当动颚下行时，肘板与动颚夹角变小，动颚板在拉杆，弹簧的作用下，离开固定颚板，此时已破碎物料从破碎腔下口排出。
随着电动机连续转动而破碎机动颚作周期运动压碎和排泄物料，实现批量生产。
颚式破碎机的结构主要有机架、偏心轴、大皮带轮、飞轮、动颚、侧护板、肘板、肘板后座、调隙螺杆、复位弹簧、固定颚板与活动颚板等组成，其中肘板起到保险作用。
复摆颚式破碎机与简摆式相比较，其优点是:质量较轻，构件较少，结构更紧凑，破碎腔内充满程度较好，所装物料块受到均匀破碎，加以动颚下端强制性推出成品卸料，故生产率较高，比同规格的简摆颚式破碎机的生产率高出20-30%;物料块在动颚下部有较大的上下翻滚运动，容易呈立方体的形状卸出，减少了像简摆式产品中那样的片状成分，产品质量较好;具有结构简单合理、产量高、破碎比大、齿板寿命长、成品粒度均匀、动力消耗低、维修保养方便等优点，是目前国内最先进的机型。
颚式破碎机结构设计研究
颚式破碎机结构设计研究摘要：复摆颚式破碎机的技术性能，主要受结构参数及主参数的影响。
由于在设计中影响参数的因素较多，精确计算的难度较高。
因此，在设计破碎机参数时，可根据其性能要求，采用经验公式计算。
在本文中，笔者从参数设计和机架模态分析两个方面探讨了颚式破碎机的结构改造与设计。
关键词：颚式破碎机;结构改造;设计;研究在中等石料破碎中，常用的破碎设备为复摆颚式破碎机，由于该种类型的破碎机价格低、结构简单，且易于操作，成为生产和应用最为广泛的破碎机类型[1]。
颚式破碎机的性能，受结构参数的影响较大，本文对复摆颚式破碎机的结构参数及主参数进行计算，进而优化破碎机的结构和性能。
1.破碎机的结构参数设计1.1技术参数要求颚式破碎机包括动颚、定颚和推力板等，小型PE250×400型复摆颚式破碎机的技术参数要求，详见表1。
表1250×400型复摆颚式破碎机技术参数表进料口尺寸（250×400）mm出料口尺寸20～40mm进料块最大尺寸210mm产量7.5㎡·h物料最大抗压强度MPa1.2破碎机的结构参数设计分析（1）啮角α。
定颚与动颚之间的夹角称之为啮角，主要受物料粒度大小、形状和性质等影响，对破碎机的生产效率、破碎腔敢赌均有直接性影响[2]。
如啮角较小，可提升生产率，在如果破碎比一定，则会增加破碎腔的高度。
如啮角过大，虽然破碎腔高度降低，但进料口的物料无法被颚齿板夹住，生产率无法保证。
在物料被夹持时，x、y两个方向分力之和为0，计算公式为：Tanα=2f/（1-f2）其中，f表示动颚齿板与物料之间的摩擦系数，f为0.3。
在实际的生产中，该角度值一般取理论值的65%，因此破碎机的啮角α为22°。
（2）动颚水平形成Sx。
破碎机动颚的水平行程，对生产效率也具有一定的影响。
一般而言，行程小则效率低，行程大则生产效率高。
但如果排料口水平行程过大，物料可能堆积在排料口，损坏过载保护部件[3]。
复摆颚式破碎机的润滑,啮角和破碎力度相关信息分析
书山有路勤为径，学海无涯苦作舟复摆颚式破碎机的润滑,啮角和破碎力度相关信息分析小型颚式破碎机一般用滚动轴承，而大中型颚式破碎机一般用有巴氏合金轴瓦的滑动轴承。
通常主轴承和连杆头的轴瓦过热时用循环水冷却。
破碎机的摩擦部件用稀油或干油润滑。
偏心轴和连杆头的轴承采用齿轮液压泵压入稀油进行集中循环润滑。
动颚轴承和衬板座的支承垫则采用手动干油润滑枪定期压入干油润滑。
润滑是保证颚式破碎机正常运转的重要一项内容，切不容忽视。
当然保证颚式破碎机安全可靠的运转还需要做的工作还有很多。
我公司生产的碎石生产设备、颚式破碎机、反击式破碎机、对辊式破碎机等破碎设备、石料生产线等设备，都是技术性和工作性非常好的设备，是顾客朋友们所信赖的设备，给顾客朋友们带来了方便，并得到了广大顾客朋友们的一致好评。
啮角就是动颚与定颚之间的夹角。
在破碎过程中，要求矿石与动颚工作面之间能产生足够的摩擦力，以阻止矿石向上滑动或跳出给料口。
根据计算最大啮角可达32 度。
而实际使用中都小于25 度，一般为1820 度左右。
正确地选取啮角对提高破碎机的生产率和破碎效率具有很大意义，啮角太大，会使颚式破碎机破碎腔中的矿石向上挤出，以致伤人或损坏其他设备，同时随着啮角增大生产率下降。
调节排矿口的大小，也就改变啮角的大小。
排矿口大小可以通过调节块来调节，在调节排矿口大小时要注意破碎比和生产率之间的相互关系。
复摆颚式破碎机从机构上讲是一种四连杆曲柄摇杆机构，物料主要是被动齿板挤压而导致破碎，所以动齿板的运动是决定物料破碎及其在破碎腔内流动的主要因素之一。
为了在连杆平面内对齿板上某给定点进行运动分析，然后建立复摆颚式破碎机机构模型，即曲柄摇杆机构。
然后对其建立坐标系进行详细的分析：机架上为固定坐标系，动齿面上为动态坐标系。
以此为基础对动齿板的运动进行分析。
基于ADAMS的复摆颚式破碎机破碎行程特性曲线研究_王新文
破・磨如图 2 所示，复摆颚式破碎机的传动机构可以2 破碎行程相关概念的提出，。
为了得到 C 点水平速度随时间变化的关系，必1. 定颚板 2. 机架 3. 偏心轴 4. 皮带轮 5. 动颚板6. 肘板图 1 复摆颚式破碎机的结构Fig. 1 Structure of compound pendulum jaw crusher图 2 复摆颚式破碎机运动机构模型Fig. 2 Model of motion mechanism of compoundpendulum jaw crusher，，，3.1.2 B、C 两点水平速度仿真结果由图 4 可知，假设 CP 之间距离为 S1，由定比分点公式可以求得 P≠ v B，且 v C v B > 0 时，即平速度方向相同，在 B、C 延长线存在水平速度特征图 3 B、C 两点水平速度曲线Fig. 3 Variation curves of horizontal velocity atpoint B and point C图 4 B、C 两点水平速度方向相反时特征点位置Fig. 4 Location of characteristic point while horizontal velocity at point B and point C having opposite direction破・磨由定比分点公式可以求得 P 点坐标为3.3 破碎行程百分比所示的破碎行程百分比×100%。
> 0 时，即 B 、。
两点速度均带符号运算。
(1) 在 0 ~ 0.02 s 内，时整个动颚板处于破碎行程内，破碎行程百分比为 100%；由图 7 可知，在破碎机一个破碎循环过程中，整个动颚板全部处于破碎行程或全部处于空转行程的图 5 B 、C 两点水平速度方向相同时特征点位置Fig. 5 Location of characteristic point while horizontal velocity at point B and point C having same direction图 6 一个周期内 K B 变化曲线Fig. 6 Variation curve of K B during one cycle图 7 破碎行程特性曲线Fig. 7 Characteristic curve of working stroke。
简摆式和复摆式颚式破碎机的运动轨迹
简摆式和复摆式颚式破碎机的运动轨迹我们知道，颚式破碎机主要可以分为两种，简摆式和复摆式，本文将这两种颚式破碎机的运动轨迹做简要的陈述。
1、简摆式颚式破碎机偏心轴旋转时，带动连杆做上下往复运动，连杆带动两块推力板也做往复运动，从而推动动颚做左右往复运动。
这样动颚做的是一种左右往复运动，动颚上每点运动轨迹都是以悬挂轴为中心的圆弧线，运动轨迹简单，故称为简摆式颚式破碎机，如下图所示。
图1如图2，当动颚板围绕悬挂轴作往复运动时，动颚上面各点的运动轨迹都是圆弧线（上端圆弧小，下端圆弧大），而且动颚的水平行程（水平摆动距离）是上面小、下面大，以动颚底部（排矿口处）为最大。
但破碎腔上部均是较大的矿块，因而处在上部的矿石得不到破碎所必需的压缩量，所以破碎负荷大部分集中在破碎腔的下部，整个颚板没有均匀工作，降低了破碎机的生产能力。
如果增大动颚上部的水平行程，必然导致下部水平行程的增大，从而造成产品粒度更加不均匀。
图22、复摆式颚式破碎机动颚直接悬挂在偏心轴上，当偏心轴按逆时针方向旋转时，直接带动动颚板作复杂摆动，动颚上由上到下各点的运动轨迹：破碎腔顶部，运动轨迹为椭圆形；破碎腔中部，运动轨迹为更扁的椭圆形；破碎腔底部，运动轨迹几乎为往复运动，由于这种机械中动颚上各点的运动轨迹比较复杂，故称为复杂摆动式颚式破碎机如图3所示。
图3复摆式颚式破碎机工作原理与简摆式颚式破碎机类似（如图4），也是间断地进行工作，但在偏心轴每转的2/3--4/5 转的时间内，都对矿石实现破碎作用。
这时，矿石的破碎除受到与简摆颚式破碎机相同的挤压作用外，还兼受研磨破碎作用。
复摆式颚式破碎机和简摆式颚式破碎机的运动行程正好相反，它的动颚上部水平行程较大，约为下部的1.5倍，可以满足碎矿所需的压缩量，而且动颚向下运动时有促进排矿的作用，加快了排矿速度，提高了生产能力。
生产实践表明，在条件相同时，复摆颚式破碎机的生产能力，要比同规格的简摆颚式破碎机提高30%左右。
颚式破碎机的分析和计算受力情况
颚式破碎机的分析和计算受力情况颚式破碎机(简称颚破)主要是用于各种矿石与大块物料的中等粒度破碎，可破碎抗压强度不大于320Mpa的物料，分粗破和细破两种。
PE系列产品规格齐全，其给料粒度为125mm～750mm,是初级破碎首选设备。
颚式破碎机(颚破) 高频红外碳硫分析仪广泛运用于矿山、冶金、建材、公路、铁路、水利和化工等多种行业。
颚式破碎机的受力是在确定连杆作用力，当连杆向下运动时，承受自身的重量和一部分推力板的重量，这部分重量与连杆处于工作状态承受的拉力相比较小得多，可以忽略不计;当连杆向上运动进行破碎行程时产生的拉力，其值在动力消耗最大时也为最大，亦即破碎大块物料时为最大。
通常采用电动机的额定功率作为破碎物料时功率消耗的最大值。
设计复摆颚式破碎机动颚结构设计
PEF600X900复摆颚式破碎机动颚结构设计摘要颚式破碎机在工矿企业被广泛的应用，这是因为该机构结构简单、机型齐全并已大型化。
颚式破碎机经过100多年的实践和不断改进，其机构已日臻完善,随着社会的发展需求破碎的要求不断提高，对产品和产品的质量也大大的提高了，破碎机的机型已经发展到很多种了。
本文主要是对复摆颚式破碎机设计研究。
复摆颚式破碎机是因为其动颚在其它机件的带动下作复杂的一般平面运动而得名，其动颚上的轨迹一般为封闭曲线。
复摆破碎机由于偏心轴负荷大一般制成中型和小型的，其破碎比可达10。
复摆颚式破碎机在工作时偏心轴作逆时针旋转，对所装入的物料有向下退并夹持作用。
该机型垂直摆幅下大上小，有利于出料口处动颚将成品推出。
由于整块动颚作复杂运动因此对物料块不但起挤压、劈裂、弯折作用，还能起碾搓作用，故可破碎稍微粘湿的物料。
采用正支撑复摆颚式破碎机，动颚下部的特性值m很大，使得动颚和定颚的衬板磨损很快，但却具有较高的生产能力。
由实际生产说明，正支撑式颚式破碎机的结构形式具有动颚轨迹分布合理、生产能力高、结构更简单等优点，使其得到广泛应用。
关键词：动颚, V带选择, 轨迹优化, 磨损PEF600X900 Pendulum jaw broken jawstructure design of motorABSTRACTPalate crusher in the industrial and mining enterprises were widely used, this is because the body structure is simple, and complete and large-scale models of. Palate crusher after 100 years of practice and continue to improve, their bodies have been improving,with the social development needs of the requirements broken constantly improve the products and the quality of the products have greatly improved, the crusher models have been developed to a variety .This paper is facing compound pendulum palate crusher design study. Compound pendulum palate crusher because of its dynamic palate in other parts of the lead plane for the general sports complex named after. Moved palate its trajectory is generally closed curve. Crushing machine-placed eccentric axle load due to the generally made of medium-sized and small, broken up over pound pendulum palate crusher at work for the eccentric shaft counterclockwise rotation, the load of materials and a retreat clamping downward effect. The models under a vertical swing on small and is conducive to moving the material I will be refined palate launched. As block palate for complex dynamic movement of materials therefore not only blocks from the extrusion, Split, bending role, but also from the roller rubbing role, it can be slightly broken stick wet materials. Support is facing a complex palate crusher, moving the lower part of the palate of great value m, making dynamic palate and the palate of liner wear very quickly, but it has a high production capacity. From the actual production that are supporting-palate structure of the Breakers palatine form a dynamic trajectory of a reasonable, high-capacity, the advantages of a simpler structure, it is widely used.KEY WORDS: Move jaw，V belt choice，Track optimization，Abrision毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
毕业论文-复摆颚式破碎机设计
复摆颚式破碎机设计摘 要国内使用的颚式破碎机种类多，但最常见的是传统的颚式破碎机。
摆锤式破碎机已有140多年的历史，经过人们的长期实践和不断改进和完善，其结构和机械参数合理，结构简单，制造容易，操作可靠，维修方便，因此在冶金，矿山，建筑材料，化工，煤等行业广泛应用。
随着现代工业的发展，单块颚式破碎机进一步增长对碎石的需求是非常重要的设备。
本毕业设计主要是为满足生产需求：进料口尺寸：()mm 1200900⨯；出料口尺寸：()mm 200~100；进料块最大尺寸：()mm 750；产量：时吨/300~150。
而研究的。
主要研究复摆颚式破碎机的运动分析、V 带的选择，鄂板、齿板磨损的分析，各种工作参数的选择，工作机构的优化。
重点研究传动的设计和系统的优化。
关键词：复摆鄂式破碎机；传动；磨损；AbstractDomestic use jaw type crusher type many, but the most common is the traditional jaw crusher. The pendulum jaw crusher has been 140 years of history, after the people long-term practice and continuous improvement and improvement of its structure and mechanism parameters is reasonable, simple structure, easy manufacture, reliable operation, convenient maintenance, so in metallurgy, mining, building materials, chemical industry, coal and other industries widely used. Along with the development of modern industry, the demand for crushed stone for the further growth of single toggle jaw crusher is very important equipment. This graduation project mainly is for meets the production need:Feed head size: ()mm~100; Feeding block greatest200mm1200900⨯; Discharge hole size: ()size: ()mm750; Output: h~150.Mainly studies the duplicate pendulum300t/Jaw-fashioned Crushe the movement analysis, V belt choice, the analysis which the Jaw-fashioned Crushe, the toothed rack wears, each kind of operational parameter choice, operating mechanism optimization. Key research transmission design and system optimization.Key word: Jaw-fashioned；Crushe；Transmission；Abrasion；前言在基本建设项目中，需要大量不同粒径的砂石。
复摆颚式破碎机毕业设计论文
复摆颚式破碎机毕业设计论文
复摆颚式破碎机是一种用于碎石、矿石等物料的重要设备。
它采用摆颚以周期性地压碎物料，具有结构简单、工作可靠、维护方便等特点。
本文将对复摆颚式破碎机的结构、工作原理以及设计优化等方面进行研究，以期提出更加合理的设计方案。
首先，复摆颚式破碎机的结构主要包括机架、摆颚、活动颚板、固定颚板等部分。
其中，机架起到支撑和固定作用，摆颚负责压碎物料，活动颚板和固定颚板共同作用以压碎物料。
其次，复摆颚式破碎机的工作原理是通过电机带动皮带轮，使摆颚以周期性的动作压碎物料。
物料首先由进料口进入破碎腔，然后被摆颚压碎成更小的颗粒。
随着摆颚的周期性运动，物料不断被压碎直至达到所需规格。
在设计优化方面，可以从以下几个方面入手：首先，对复摆颚式破碎机的结构进行合理优化，以提高其稳定性和耐久性。
其次，优化进料口的设计，使物料能够均匀进入破碎腔，避免堵塞情况的发生。
同时，还可以考虑采用可调节颚板间距的设计，以适应不同规格的物料。
最后，通过对运动学分析和仿真等方法，优化摆颚的运动轨迹，提高破碎效率。
综上所述，复摆颚式破碎机是一种重要的破碎设备，具有广泛的应用领域。
通过对其结构和工作原理的深入研究以及设计优化的探索，可以提高其破碎效率和工作稳定性，为相关行业的发展做出贡献。
100×250复摆颚式破碎机偏心轴受力分析与研究
图 3 破碎机整机数值计算模型
图 4 集中力 F1 施加于动、静颚板
Fig. 3 numerical model of the crusher Fig. 4 Concentrated forces on the Static jaw and moving jaw
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中国科技论文在线
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两组曲线的趋势基本相同，解析计算最大应力值为 30.91MPa，位于偏心轴连杆两轴承
位之间的轴颈处。数值计算最大 Von Mises 应力值为 27.1MPa,位于靠近偏心轴连杆两轴承位
的轴颈边缘，且该轴段的 Von Mises 应力值均在 26MPa 左右。两种计算方式的误差为
3.81MPa ，说明仿真计算模型比较准确。
( MPa )
（1-7）
80
弯矩作用下正应力δ = M ⋅ y
( MPa )IzLeabharlann （1-8）式中：Wt
——圆周的抗扭截面系数，对于实心轴，Wt
=
π ⋅d3 16
,d
为实心轴直径，mm。
y ——计算点到中性轴距离的绝对值；
Iz
——横截面对中性轴的惯性矩，对于偏心轴外表面， I z
=
π ⋅d4 32
。
由此可计算出 MPE-100×250 复摆颚式破碎机偏心轴载荷作用截面的剪切应力、正应力
F1 可由下式得到[2]：
60
F1 = Fmax = 0.67J (K − b)δ pγ
(N)
（1-2）
式中 J ——破碎腔界面长度,mm；
K ——进料口宽度,mm；
δ p ——待破碎物抗拉强度，其值一般为物料抗压强度的1/ 20 ,MPa；
γ ——啮角系数，当α = 20o 时，其值为 1.061。
颚破偏心轴和飞轮配重的角度
颚破偏心轴和飞轮配重的角度标题：深度解析颚破偏心轴和飞轮配重的角度一、引言在机械制造领域，颚破偏心轴和飞轮配重的角度是一个重要的技术参数。
它们的合理设计关乎到颚破机器设备的性能和稳定性。
本文将对这一主题展开深入探讨，以期为读者提供全面、深刻的理解。
二、浅谈颚破偏心轴和飞轮配重的作用1. 颚破偏心轴颚破偏心轴是颚破机器的关键部件之一，它的主要作用是传递动力，确保颚破机的高效工作。
偏心轴的设计合理与否，直接影响到颚破的工作效率和能耗。
2. 飞轮配重飞轮配重在颚破机器中起着重要的平衡作用，可以减小振动、稳定性能，同时还能平衡破碎机的动态力，从而保证设备的安全性和稳定性。
三、深入探讨颚破偏心轴和飞轮配重的角度设计1. 合理设计原则（1）强调偏心原理颚破偏心轴和飞轮配重的角度设计，需要遵循偏心原理，即偏心轴和配重的角度应该相互配合，达到平衡和稳定的效果。
（2）考虑机器运行情况设计时要考虑颚破机运行时产生的惯性力和惯性矩，以及运行过程中的动态平衡问题，合理确定偏心轴和飞轮配重的角度。
2. 角度影响因素（1）物料破碎程度对于不同的物料，破碎程度不同，偏心轴和飞轮配重的角度也会有所调整，以适应不同物料的破碎要求。
（2）设备结构颚破机的结构特点也会影响偏心轴和配重的角度设计，合理的结构设计需要考虑到偏心轴和配重的角度调整。
四、总结与展望本文围绕颚破偏心轴和飞轮配重的角度进行了深入探讨，从作用、设计原则、角度影响因素等多个方面展开分析，力求为读者提供全面的知识和深刻的理解。
在未来的颚破机研发中，需要进一步研究和改进角度设计，以满足不同工况下的需求，并不断提高设备的性能和稳定性。
五、个人观点作为一名机械专业的工程师，我深知颚破偏心轴和飞轮配重的角度设计对设备性能的重要影响。
在实际工程中，需要根据具体情况进行合理的角度设计，才能保证颚破机器的高效稳定运行。
结语本文对颚破偏心轴和飞轮配重的角度进行了全面的深入分析，希望能够帮助读者更加深入地了解这一技术参数的重要性和设计原则。
浅析颚式破碎机偏心轴的优化
杆却受力不大， 所 以 工 业 上 多制 成 大 型机 和 中 型机 ， 用 来破 碎 坚硬 的 物料 。 此 外 ， 这 种破 碎 机 工作 时 ， 动 颚 上 每 点 的 运 动 轨
由 于颚 式破 碎 机 结 构 简单 、 工作 可 靠 、 制造维护容 易、 适 应性 强、 成本 低 、 高 度 不 大 等 突 出优 点 ， 广 泛应 用于矿 山、 冶
口宽度 的岩 石 仍 然 留在破 碎 腔 里 ．在 下 一 工 作循 环 中继 续被
迹 都 是 以 心 轴 为 中 心 的 圆 弧 ， 圆弧 半径 等 于该 点 至轴 心 的距 离， 上 端 圆弧 小 ， 下 端 圆弧 大 ， 破 碎效率较低 ， 其 破 碎 比 一般 为
３ ～ ６ 。 由 于运 动轨 迹 简单 ， 故 称 简单 摆 动 颚 式破 碎 机 。
金、 建 筑 材料 、 化工、 交通 等 行 业 。 在 颚 式破 碎 机 中被破 碎 的 岩 石 是在 两块 颚 板 之 间 进行 的 。 可 动颚 板 在 原 动机 的驱 动 下 ， 绕 悬 挂 心 轴对 固定 颚 板 作 周 期 性 摆 动 ． 石 在 重 力作 用下 经 排 矿 口排 出 ． 大 于排 矿
和飞轮等经常出现磨损 ， 对破碎机的正常工作产生较大的影响， 因此有必要对上述缺陷进行改进 ， 优化颚式破碎机偏心轴。
【 关键词 】 颚式破碎机 ； 偏心轴 ； 优化设计 ； 提高效 能
【 中图分类号 】 Ｔ Ｄ ４ ５ １
【 文献标 识码 】 Ｂ
【 文章编号 】 ２ ０ ９ ５ — ２ ０ ６ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ２ ４ — ０ ２ ２ ２ — ０ ３
毕业设计(论文)-复摆式鄂式破碎机的设计研究
摘要从破碎机的现状来看，国内产品的机重高于国外，而且颚式破碎机的设计目前仍偏重于经验方法。
随着计算方法与计算机技术的发展，在满足强度、刚度以及安全性能的前提下，对动颚结构设计进行优化，以减轻机重是一个可行的解决方案。
从动颚水平位移的仿真结果可以看出动颚的水平行程较大，这样有利于破碎物料。
沿动颚运动轨迹的运动方向有促进排料作用，所以在一定的程度上可以保证破碎机的生产效率。
从动颚竖直位移仿真结果中也可以看出垂直的行程较大，从而导致衬板磨损较快，降低衬板的使用寿命，故复摆颚式破碎机一般用于中小型机型。
但随着耐磨材料的不断发展，衬板耐磨性的提高，这种机型也逐渐向大型化方向发展。
我的设计中主要研究复摆颚式破碎机的运动分析、V带的选择，鄂板、齿板磨损的分析，各种工作参数的选择，工作机构的优化。
重点研究传动的设计和系统的优化。
关键词: 复摆鄂式破碎机传动磨损AbstractThe domestic use jaw type breaker type are very many, But common traditional duplicate pendulum Jaw-fashioned Crusher. The duplicate pendulum jaw type breaker appearance had more than 140 years history, And consummates and the improvement unceasingly after the people long-term practice, Its structure pattern and the organization parameter are day by day reasonable, The structure simple, the manufacture is easy, the work reliably, the service convenient, therefore in profession use and so on the metallurgy, mine, building materials, chemical industry, coal is extremely widespread. Along with the modernized development, various industry sector further grows to the broken crushed stone demand, studies the duplicate pendulum Jaw-fashioned Crusher to have the very vital significance. This graduation project mainly is for meets the production need: Feed head size: ()200~100; Feeding block greatest size: 900⨯; Discharge hole size: ()mm1200mm()mm750; Output: h150.Mainly studies the duplicate pendulum Jaw-fashioned~t/300Crusher the movement analysis, V belt choice, the analysis which the Jaw-fashioned Crusher, the toothed rack wears, each kind of operational parameter choice, operating mechanism optimization. Key research transmission design and system optimization. KeyWords：Jaw-fashioned Crusher Transmission Abrasion目录摘要 (I)Abstract (II)1 绪论 (1)1.1研究的目的和意义 (1)1.2特点和现状与发展 (4)1.2.1复摆鄂式破碎机的特点 (4)1.2.2 复摆鄂式破碎机的现状与发展 (6)1.3国内外复摆鄂式破碎机的进展 (10)2 总体设计过程 (12)2.1基本结构和工作原理 (12)2.1.1基本结构： (12)2.1.2工作原理 (12)2.2主要参数 (14)2.2.1钳角α (14)2.2.2 动颚水平行程Y S (15)2.2.3传动角γ (15)2.2.4偏心距E (15)2.3电动机的选择 (16)2.4电动机的容量 (16)2.5选择电动机的型号 (16)2.6 V带的传动 (17)2.7技术性能参数 (22)2.8复摆颚式破碎机的动鄂的工作过程分析 (22)2.9偏心轴的改进 (24)2.9.1改进前状况 (24)2.9.2修复及改进措施 (25)2.9.3改进效果 (27)3 磨损 (28)3.1复摆鄂式破碎机齿板磨损的分析 (28)3.2 颚板磨损机制 (30)3.3对鄂板材质的选择 (32)4 部分零件上的公差和配合 (33)4.1配合的选择 (33)4.1.1 配合的类别的选择 (33)4.1.2配合的种类的选择 (33)4.2一般公差的选取 (33)4.3形位公差 (34)4.3.1形位公差项目的选择 (34)4.3.2公差原则的选择 (34)4.3.3形位公差值的选择或确定 (34)结论 (36)致谢 (37)参考文献 (38)附录A设计图纸清单 (40)1 绪论1.1研究的目的和意义从第一台鄂式破碎机问世以来，至今已有140余年的历史。
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l2 为 F 作用点到 F2 作用点的距离,mm； d 为 F1 作用线到动颚下端面的距离,mm，由公式
d = L − H − (iH tan α + b)tan α − sinα 可求，其中 L ——动颚板长度，mm； iH ——
cosα
sinα + tanα
最大破碎力在静颚板上的作用位置（复摆破碎机 i 取 0.5， H 为静颚板的高度,mm）。 b —
Stress analysis and research on eccentric shaft of 100*250
15
Compound Pendulum Jaw Crusher
Dang Zhang, Luo Huixin
(School of Machinery & Automation, Wuhan University of Science and Technology, WuHan 430081)
由力矩平衡可求出破碎机在运转过程中飞轮产生的主动力矩：
（1-4）
75
M3
=
M1
−
1 2
M2
( N• mm)
（1-5）
至此，即可画出整个偏心轴的扭矩图和弯矩图，如图 1 中（b）和（c）所示。按第四强
度理论计算得出偏心轴圆周表面的合应力 w ：
w = δ 2 + 3τ 2
( MPa )
（1-6）
其中，由于扭转作用而产生的剪切应力τ = T Wt
105
偏心轴解析计算与数值计算曲线
应力值（MPa）
40 30 20 10
0 0
200
400
600
偏心轴轴向长度（mm）
解析计算 算曲线 Fig. 6 stress nephograms between analytic calculation and numerical calculation
将破碎力 F1 以压力的形式施加于两块颚板上，在保证两块颚板上最大受力点承受最大
120 压力的基础上，采用 surf154 单元将压力载荷线性地施加在两块颚板表面[6]，同时对整个模
-4-
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型施加一个惯性加速度以模拟整机的重力载荷。模型中其它边界条件及连接方式不变。 图 7 显示了更新载荷后破碎机偏心轴圆周四条母线的受力曲线，A、B、C、D 四条母线
110
两组曲线的趋势基本相同，解析计算最大应力值为 30.91MPa，位于偏心轴连杆两轴承
位之间的轴颈处。数值计算最大 Von Mises 应力值为 27.1MPa,位于靠近偏心轴连杆两轴承位
的轴颈边缘，且该轴段的 Von Mises 应力值均在 26MPa 左右。两种计算方式的误差为
3.81MPa ，说明仿真计算模型比较准确。
95
采用 ansys 作为求解器。将解析计算中最大破碎力 F1 作为集中力按图 2 中尺寸施加两块
颚板表面，如图 4 所示；电机转矩 M 2 等效为一对力偶作用于皮带轮外圆周上；同时在破碎
机机体四个螺栓孔中心施加全约束。为使计算结果比较准确，100×250 复摆颚式破碎机装
配关系中所有接触的零部件均建立接触单元[5]，包括轴承与偏心轴连接、颚板与连杆连接、
F
d l1
l2
(a)
Mf
(b)扭矩
F
F
P
M1
M1
P M2 Mp
226KN·mm
374KN·mm
(c)弯矩
-148KN·mm
3790KN·mm
F1 α
β
45
图 1 颚式破碎机偏心轴受力简图 Fig. 1 force diagram of the eccentric shaft
F2
图 2 破碎机动颚受力简图 Fig. 2 force diagram of the moving jaw
肘板与楔块连接等。图 5 显示的是数值计算得出的 100×250 复摆颚式破碎机偏心轴 Von
100 Mises 应力分布云图；图 6 则是根据解析计算危险截面应力值和数值计算各单元的应力值绘
制的沿偏心轴轴向尺寸变化的应力曲线。
图 5 解析计算载荷作用下偏心轴应力云图 Fig. 5 stress nephogram of the eccentric shaft in analytic calculation
55 —排料口宽度,本文取 3mm。由力的平衡公式可推导出 F ，
F = F1 l2
l12 cot 2 β + (l2 − )l1 2
(N)
（1-1）
复摆颚式破碎机工作过程中偏心轴受到脉动循环作用力，且最大破碎力发生在偏心轴转
角为 160°时[1]。本文解析计算以及数值计算均认为破碎机受到最大载荷作用，最大破碎力
作者简介：党章，(1986-），男，硕士研究生，主要从事 CAE 相关工作。 通信联系人：罗会信，(1962-），男，教授，从事炼钢设备及系统 CAE 仿真分析研究。 E-mail: huixinluo@
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承对偏心轴的支反力简化为两个集中力 F ，由于偏心作用，产生一对大小相等、方向相同 的阻力矩 M1 ；机架对轴颈的支反力简化为一对竖直向上的力 P ；并设电动机主动力矩为 M 2 ,皮带轮与飞轮产生的主动力矩为 M P = M f = M 3 。
65
MPE-100×250 复摆颚式破碎机使用的电动机型号为 Y100L2-4，其额定功率 P 为 3Kw，
转速 n 为 1440r/min，额定转矩为1.2 ×103 N ⋅ mm ，能够承受的最大转矩为 2 ×103 N ⋅ mm ，
电机对偏心轴施加的主传动力矩[3]：
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100×250 复摆颚式破碎机偏心轴受力分析
与研究
党章，罗会信**
5
（武汉科技大学机械自动化学院，武汉 430081）
摘要：用解析计算方法得到 MPE-100×250 复摆颚式破碎机偏心轴应力曲线，对该机型有限
元模型施加解析算法用的简化载荷，数值计算的结果与理论计算结果相近，证明了数值计算
M
2
=
61.2
P n
kη
( N• mm)
（1-3）
式中 K ——过载系数，数值上等于电动机最大转矩与额定转矩之比；
70
η ——传动效率，本文取 0.8。
偏心轴由于 F 偏心作用而承受的动颚轴承阻力矩：
M1
=
−
F 2
⋅e
( N• mm)
式中 e ——F 作用线到偏心轴中心的垂直距离，直接量得 100.5mm。
( MPa )
（1-7）
80
弯矩作用下正应力δ = M ⋅ y
( MPa )
Iz
（1-8）
式中：Wt
——圆周的抗扭截面系数，对于实心轴，Wt
=
π ⋅d3 16
,d
为实心轴直径，mm。
y ——计算点到中性轴距离的绝对值；
Iz
——横截面对中性轴的惯性矩，对于偏心轴外表面， I z
=
π ⋅d4 32
。
由此可计算出 MPE-100×250 复摆颚式破碎机偏心轴载荷作用截面的剪切应力、正应力
numerical results and the theoretical calculation results are closer to each other,proofing the credibility of the numerical calculation model. Changed the concentrated force into pressure,loading on the surface of crusher jaw plates,and took the gravity into account,concluded more real mechanics parameters curves of eccentric shaft.A polynomial,simulating the maximum 25 stress curve was built by curve-fitting tool Matlab,which providing the designer favorable reference data. Keywords: Compound Pendulum Jaw Crusher; analytical calculation; numerical calculation; Polynomial fitting
模型的可信性。将施加在动、静颚板上的集中力更新为更能模拟其实际受力情况的线性压力
载荷，并计入整机重力作用，得出偏心轴更为真实的力学参数曲线。使用曲线拟合工具 Matlab
10 对最大应力曲线进行多项式拟合，为设计者提供有利的参考数据。
关键词：复摆颚式破碎机；解析计算； 数值计算； 多项式拟合
中图分类号：TD4
F1 可由下式得到[2]：
60
F1 = Fmax = 0.67J (K − b)δ pγ
(N)
（1-2）
式中 J ——破碎腔界面长度,mm；
K ——进料口宽度,mm；
δ p ——待破碎物抗拉强度，其值一般为物料抗压强度的1/ 20 ,MPa；
γ ——啮角系数，当α = 20o 时，其值为 1.061。
Abstract: The eccentric shaft’s stress curve of 100*250 compound pendulum jaw crusher was 20 obtained by analytical calculation method. Loading the simplified load on the FEA model,the