20米小箱梁张拉计算书
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算一、钢绞线张拉控制力计算边跨:N1=N2=N3=5×(1860×0.75×140)=976.5KN中跨:N1=N3=4×(1860×0.75×140)=781.2 KNN2=5×(1860×0.75×140)=976.5 KN二、钢绞线伸长量计算已知θ1=(2×3.14)÷180=0.035θ2=θ3=(6×3.14)÷180=0.1047E=2.0×105Mpa A=140mm2U=0.17 K=0.0015边跨:N1 L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047mm L CD=5.256+1.237=6.493m§=0.75×1860×140=195.3KNAB段:Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-(0.0015×2.623+0.17×0)=974.35KNPp=Pq×(1-e-(KX+UQ))/(KX+UQ)=(Pq+ Pz)/2=(976.5+974.35)/2=975.42KN △L1=Pp*L/(A×E)=975.42×2.623/(5×140×200)×1000=18.34mmBC段:Pq=974.35KNPz=974.35×e-(0.0015×1.047+0.17×0.035)=967.05KNPp=(974.35+967.05)÷2=970.7KN△L2=Pp*L/(A×E)=970.7×1.047÷(5×140×200)×1000=7.26mmCD段:Pq=967.05KNPz=967.05×e-(0.0015×6.493+0.17×0)=957.68KNPp=(967.05+957.68)÷2=962.37KN△L3= 962.37×6.493÷(5×140×200)×1000=44.63mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(18.34+7.26+44.63)×2=140.46mmN2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.237=3.953mAB段:Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-(0.0015*3.062+0.17*0)=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1=Pp*L/(A*E)=974.27×3.062/(5×140×200)×1000=21.31mmBC段:Pq=Pzab=972.03KN Pz=972.03×e-(0.0015×3.142+0.17×0.1047)=955.14KN Pp=(972.03+955.14)÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段:Pq=955.14KNPz=955.14×e-(0.0015×3.953+0.17×0)=950.74KNPp=(955.14+950.74)÷2=952.94KN△L3= 952.94×3.953÷(5×140×200)×1000=26.91mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(21.31+21.63+26.91)×2=139.7mm N3L ab=5.077+0.425=5.502m L bc=3.142m L cd=0.29+1.237=1.527mAB段:Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-(0.0015×5.502+0.17×0.1047)=951.39KNPp=(976.5+951.39)÷2=963.95KN△L1= 963.95×5.502÷(5×140×200)×1000=37.88mmBC段:Pq=Pzab=951.39KNPz=951.39×e-(0.0015×3.142+0.17×0.1047)=934.86KNPp=(951.39+934.86)÷2=943.13KN△L2= 943.13×3.142÷(5×140×200)×1000=21.17mmCD段:Pq=934.86KNPz=934.86×e-(0.0015×1.527+0.17×0)=933.19KNPp=(934.86+933.19)÷2=934.03KN△L3= 934.03×1.527÷(5×140×200)×1000=10.19mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(37.88+21.17+10.19)×2=138.48mm中跨:N1L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047m L cd=5.256+1.194=6.45mAB段:Pq=4×(1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-(0.0015×2.623+17×0)=778.81KNPp=(781.2+778.81)÷2=780.01KN△L1= 780.01×2.623÷(4×140×200)×1000=18.27mmBC段:Pq=778.81KNPz=778.81×e-(0.0015×1.047+0.17×0.1047)=767.15KNPp=(778.81+767.15)÷2=772.98KN△L2 =772.98×1.047÷(4×140×200)×1000=7.23mmCD段:Pq=767.15KNPz=767.15×e-(0.0015×6.45+0.17×0)=761.39KNPp=(767.15+761.39)÷2=764.27KN△L3=764.27×6.45÷(4×140×200)×1000=44.01mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(18.27+7.23+44.01)×2=139.02mm N2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.194=3.91mAB段:Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-(0.0015×3.062+0.17×0)=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1 =974.27×3.062÷(5×140×200)×1000=21.31mmBC段:Pq =972.03KNPz=972.03×e-(0.0015×3.142+0.17×0.1047)=955.14KNPp=(972.03+955.14)÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段:Pq=955.14KNPz=955.14×e-(0.0015×3.91+0.17×0)=950.81KN△L3= 950.81×3.91÷(5×140×200)×1000=26.55mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(21.31+21.63+26.55)×2=138.98mm N3L ab=5.077+0.425=5.502mm L bc=3.142mm L cd=0.29+1.194=1.484mmAB段:Pq=4×(1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-(0.0015×5.502+0.17×0)=774.78KNPp=(981.2+774.78)÷2=777.99KN△L1= 777.99×5.502÷(4×140×200)×1000=38.22mmBC段:Pq =774.78KNPz=774.78×e-(0.0015×3.142+0.17×0.1047)=757.53KNPp=(774.78+757.53)÷2=766.16KN△L2= 766.16×3.142÷(4×140×200)×1000=21.49mmCD段:Pq=757.53KNPz=757.53×e-(0.0015×1.484+0.17×0)=755.85KNPp=(757.53+755.85)÷2=756.69KN△L3= 756.69×1.484÷(4×140×200)×1000=10.03mm则总伸长值为:L=(△L1+△L2+△L3)×2=(38.22+21.49+10.03)×2=139.48mm设计控制张拉力及伸长量一览表实际计算控制张拉力及伸长量一览表。
20m箱梁张拉计算书(五号梁场)
20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式:PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) K---管道偏差系数(设计图中给出0.0015)μ---管道摩擦系数(设计图中给出0.25)1、中跨N1束已知量:P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出:θ= 0.096(rad) Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量:P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.096(rad) Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量:P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出:θ= 0.024(rad) Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量:P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出:θ= 0.096 (rad) Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量:P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.096 (rad) Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量:P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.024(rad) Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式:ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值(mm)PP--- 预应力的平均张拉力(N)L --- 预应力筋的长度(mm)AP--- 预应力筋的截面面积(139mm2/根)EP--- 预应力筋的弹性模量(设计图给出值为195000N/mm2)考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段:ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段:ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段:ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段:ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段:ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段:ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段:ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段:ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出:中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6(mm)ΔL2=68.9 * 2=137.95(mm)ΔL3=68.7* 2=137.52(mm)边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8(mm)ΔL2=68.9 + 69.0=138.0(mm)ΔL3=68.7 + 69.5=138.22(mm)三、实际伸长值计算计算公式:ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值(mm)ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值(mm),采用相邻级的伸长值。
20米小箱梁后张法控制张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书一、预应力筋张拉顺序为:根据设计文件要求:预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk(含锚口摩阻损失)→持荷5分钟→锚固。
箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。
预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制,即张拉力通过油表读数控制,但应与实际伸长值校核,实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内,否则应暂停张拉,提出解决方案,待有关部门审查批准后。
方可重新张拉。
二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数:钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线,单根钢绞线直径d=15.2mm,抗拉强度标准值f pk=1860MPa,公称截面积Ap=140mm2,弹性模量E p=1.95*105 MPa,松弛率ρ=0.035,松弛系数ξ=0.3,每束钢绞线4根或5根。
(一)力学指标及计算参数:预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下:※弹性模量:Ep=1.95*105 MPa※张拉控制应力:σcon=0.75fpk=1395MPa※孔道偏差系数:κ=0.0015※孔道摩阻系数:μ=0.17※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计千斤顶控制张拉力,根据上述参数,计算张拉力P=1395*140*1=195.3KN,根据规范要求,千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。
因此,选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。
理论伸长值的计算:根据现行《公路桥梁施工技术规范》,关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行: L=EA L P L **= (公式1) 式中:L ——各分段预应力筋的理论伸长值(mm );P ——预应力筋的平均张拉力(N );L ——预应力筋的长度(mm );A ——预应力筋的截面面积(mm 2);E ——预应力筋的弹性模量(Mpa )。
预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算:预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算:N *A *σcon =P (公式2)上式中:P ——预应力筋的张拉力(N );σcon ——预应力筋的张拉控制力(MPa );A ——每根预应力筋的截面面积(mm 2);其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
20M预应力筋张拉计算书_secret
20m预制箱梁预应力筋张拉计算书一、工程概况XXX高速公路XXX合同段上部构造采用20m、30m后张法预应力砼小箱梁先简支后连续的结构,共有20m箱梁912片,30m箱梁356片。
预应力钢铰线采用抗拉强度标准值f pk=1860Mpa,公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线,采用两端同时张拉,锚下控制应力为0.75f pk=1395Mpa,采用夹片锚,锚具必须符合国家检验标准, N1、N2、N3钢束锚具为OVM15-3、OVM15-4、OVM15-5型,T1、T2、T3钢束锚具为BM15-4、BM15-4型。
每片梁有6束钢绞线,钢绞线公称面积140mm2,各束预应力均不进行超张拉。
预制梁砼强度达90%后且龄期不少于7天时方可进行张拉,采用两端同时对称张拉的方式张拉。
二、张拉值计算(20m箱梁正弯矩计算)(一)预应力张拉值计算1、张拉吨位计算:预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力:δk=1860×0.75=1395Mpa,其中:0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力:F=1395×140=195.3KN其中:140为每根钢绞线截面积(mm2)3根钢绞线束张拉力:F=195.3×3=585.9KN4根钢绞线束张拉力:F=195.3×4=781.2KN5根钢绞线束张拉力:F=195.3×5=976.5KN2、张拉程序预应力束采用两端同时对称张拉,张拉程序为:0 10%δk 20%δk δk 持荷2分钟δk(锚固)钢束张拉顺序为N1、N2、N3,两端对称张拉.(二)压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测(资料见附件):1、1#千斤顶配10.3.162#油压表,回归方程F=25.25516P+3.6173242、2#千斤顶配10.3.161#油压表,回归方程F=25.03695P+9.1279623、3#千斤顶配10.3.168#油压表,回归方程F=25.04723P+11.747944、4#千斤顶配10.3.165#油压表,回归方程F=24.72163P+10.91882式中F为力值,以KN计;P为压力表示值,以Mpa计。
20m箱梁张拉伸长量计算1
20m箱梁伸长量计算中跨σcon=1860×0.75=1395(MPa)N=σcon×A y=1395×140=195300=195.3(KN)CD:537 BC:2879.8 AB:6348 μ=0.25 k=0.0015Ay-预应力筋的截面面积(mm2)Eg-预应力筋的弹性模量(Eg取值为1.95×105N/mm2)L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)κ-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数(κ取值为0.0015)μ-预应力筋与孔道壁的摩擦系数(μ取值为0.25)AB:ΔL1= 45.01767204BC:ΔL2= 19.55681557CD:ΔL3= 3.693505128(45.01767204+19.55681557+ 3.693505128)×2=136.5359855(mm)CD:2015 BC:2879.8 AB:4923.4 μ=0.25 k=0.0015AB:ΔL1=34.86592675BC:ΔL2=19.59828131CD:ΔL3=13.86740714(34.86592675+19.59828131+13.86740714)×2=136.6632304(mm)CD:7901 BC:733 AB:1065 μ=0.25 k=0.0015AB:ΔL1=7.611197676BC:ΔL2=5.179053855CD:ΔL3=55.03988817=(7.611197676+5.179053855+55.03988817)×2=135.6602794(mm)σcon=1860×0.75=1395(MPa)N=σcon×A y=1395×140=195300=195.3(KN)N1(4根):195.3×4=781.2(KN)N2(4根):195.3×4=781.2(KN)N3(3根):195.3×3=585.9(KN)4束:15%:117.18 , 30%:234.36 , 50%:390.63束:15%:87.885, 30%:175.77 , 50%:292.95边跨σcon=1860×0.75=1395(MPa)N=σcon×A y=1395×140=195300=195.3(KN)CD:537 BC:2879.8 AB:6348 μ=0.25 k=0.0015Ay-预应力筋的截面面积(mm2)Eg-预应力筋的弹性模量(Eg取值为1.95×105N/mm2)L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)κ-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数(κ取值为0.0015)μ-预应力筋与孔道壁的摩擦系数(μ取值为0.25)AB:ΔL1= 34.00962935BC:ΔL2= 19.60309761CD:ΔL3= 14.6217618(34.00962935+19.60309761+ 14.6217618)×2=136.4689775(mm)CD:2015 BC:2879.8 AB:4923.4 μ=0.25 k=0.0015AB:ΔL1=23.82140171BC:ΔL2=19.64594751CD:ΔL3=24.59225592(23.82140171+19.64594751+24.59225592)×2=136.1192103(mm)CD:7901 BC:733 AB:1065 μ=0.25 k=0.0015AB:ΔL1=7.255000187BC:ΔL2=5.179374891CD:ΔL3=55.72775194=(7.255000187+5.179374891+55.72775194)×2=136.324254(mm)σcon=1860×0.75=1395(MPa)N=σcon×A y=1395×140=195300=195.3(KN)N1(5根):195.3×5=976.5(KN)N2(4根):195.3×4=781.2(KN)N3(4根):195.3×4=781.2(KN)5束:15%:146.48, 30%:292.95 , 50%:488.254束:15%:117.18 , 30%:234.36 , 50%:390.64束:3束:压力表:750184,千斤顶:908194 4束:3束:4束:3束:压力表:750183,千斤顶:908191 4束:3束:rad读作弧度。
20米箱梁预应力张拉伸长量计算(最终10.9)
20米箱梁预应力张拉伸长量计算钢铰线强度:1860MPa 控制应力:1860×0.75=1395 MPa钢铰线公称面积:140 mm2单根控制力:1395×140.0=195300 N伸长量计算公式:△L=Pp×L÷(Ap×Ep)一、中跨1#束①直线段长 0.537米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.880米③直线段长4.869 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.468 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.468))÷(0.0015×1.468)=195085.00 N195085.00×728÷(140×198000)=5.12mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.257 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.257+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.257+0.25×0.03142)=194206.34 N194206.34×789÷(140×198000)=5.53 mme=2.718281828 k=0.0015 x=7.126 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×7.126+0.25×0.03142)))÷(0.0015×7.126+0.25×0.03142)=193500.19 N193500.19×4869÷(140×198000)=34.00mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.006 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.006+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.006+0.25×0.12741)=190794.5 N190794.5×2880÷(140×198000)=19.82mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.543 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.543+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.543+0.25×0.12741)=190718.28 N190718.28×537÷(140×198000)=3.69mm1#束的伸长量为:5.21+5.12+5.53+34.0+19.82+3.69=73.37×2=146.74 mm 2#束①直线段长 2.015米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.88米③直线段长 3.408 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长0.49米(锚环0.046m+限位板0.035m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.49m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.49 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.49))÷(0.0015×0.49)=195228.11 N195228.11×490÷(140×198000)=3.45 mme=2.718281828 k=0.0015 x=1.218 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.218))÷(0.0015×1.218)=195121.57 N195121.57×728÷(140×198000)=5.12mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.007 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.007+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.007+0.25×0.03142)=194242.69 N194242.69×789÷(140×198000)=5.53 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=5.415 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×5.415+0.25×0.03142))÷(0.0015×5.415+0.25×0.03142)=193747.94 N193747.94×3408÷(140×198000)=23.82 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=8.295 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×8.295+0.25×0.12741))÷(0.0015×8.295+0.25×0.12741)=191037.63 N191037.63×2880÷(140×198000)=19.85 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.31 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.31+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.31+0.25×0.12741)=190751.34 N190751.34×2015÷(140×198000)=13.87 mm2#束的伸长量为:3.45+5.12+5.53+23.82+19.85+13.87=71.64×2=143.28 mm 3#束①直线段长 7.901米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.4°×30.0=0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.805 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.805))÷(0.0015×1.805)=195035.72 N195035.72×1065÷(140×198000)=7.49 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=2.538 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×2.538+0.25×0.02443))÷(0.0015×2.538+0.25×0.02443)=194334.91 N194334.91×733÷(140×198000)=5.14 mm①的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.439 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×10.439+0.25×0.02443))÷(0.0015×10.439+0.25×0.02443)=193189.76 N193189.76×7901÷(140×198000)=55.06mm3#束的伸长量为:5.21+7.49+5.14+55.06=72.9×2=145.8 mm二、边跨1#束①直线段长 2.148米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.880米③直线段长 3.308 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长 0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.64 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.64))÷(0.0015×0.64)=195206.15 N195206.15×640÷(140×198000)=4.51 mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.364 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.364))÷(0.0015×1.364)=195100.21 N195100.21×724÷(140×198000)=5.10 mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.153 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.153+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.153+0.25×0.03142)=194221.46 N194221.46×789÷(140×198000)=5.53 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=5.461 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×5.461+0.25×0.03142))÷(0.0015×5.461+0.25×0.03142)=193741.28 N193741.28×3308÷(140×198000)=23.12 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=8.341 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×8.341+0.25×0.12741))÷(0.0015×8.341+0.25×0.12741)=191031.09 N191031.09×2880÷(140×198000)=19.85 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.489 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.489+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.489+0.25×0.12741)=190725.94 N190725.94×2148÷(140×198000)=14.78 mm1#束的伸长量为:4.51+5.10+5.53+23.12+19.85+14.78=72.89+73.37=146.26 mm 2#束①直线段长 3.608米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.88米③直线段长 1.84 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.64 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.64))÷(0.0015×0.64)=195206.15 N195206.15×640÷(140×198000)=4.51 mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.364 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.364))÷(0.0015×1.364)=195100.21 N195100.21×724÷(140×198000)=5.10 mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.153 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.153+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.153+0.25×0.03142)=194221.46 N194221.46×789÷(140×198000)=5.53mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=3.993 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×3.993+0.25×0.03142))÷(0.0015×3.993+0.25×0.03142)=193954.17 N193954.17×1840÷(140×198000)=12.87mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=6.873 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×6.873+0.25×0.12741))÷(0.0015×6.873+0.25×0.12741)=191240.01N191240.01×2880÷(140×198000)=19.87 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.481 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.481+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.481+0.25×0.12741)=190727.08 N190727.08×3608÷(140×198000)=24.82 mm2#束的伸长量为:4.51+5.10+5.53+12.87+19.87+24.82=72.7+71.64=144.34 mm 3#束①直线段长 8.021米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.4°×30.0=0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.805 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.805))÷(0.0015×1.805)=195035.72 N195035.72×1065÷(140×198000)=7.49 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=2.538 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×2.538+0.25×0.02443))÷(0.0015×2.538+0.25×0.02443)=194334.91 N194334.91×733÷(140×198000)=5.14 mm①的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.559 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×10.559+0.25×0.02443))÷(0.0015×10.559+0.25×0.02443)=193172.44 N193172.44×8021÷(140×198000)=55.90 mm3#束的伸长量为:5.21+7.49+5.14+55.90=73.74+72.9=146.64 mm。
20米箱梁预应力张拉计算书
20m后张法连续箱梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据,采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk=1395MPa;钢绞线截面积:Ay=139㎜2;钢绞线最多根数:n=5。
计算张拉力:Ny=σk×Ay×n=1395×139×5=969525(N)据此:我部选用规格为150t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表:3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定:千斤顶、压力表(1块进油表、1块回油表)、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定,标定报告附后。
②张拉:在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内,钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、查《公路桥涵施工技术规范》,对于夹片式具有自锚性能的锚具,采用的是低松弛力钢绞线,其张拉程序:0 初应力 δcon (持荷2min 锚固) (δcon 是指张拉时的控制应力,包括预应力损失值)。
设计图纸要求δcon=1395Mpa ,钢绞线面积A=139mm2,弹性模量Ey=1.95×105Mpa,标准强度1860 Mpa ,管道摩擦系数μ=0.25,k=0.0015。
2、张拉应力控制(1)预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时,可比设计要求提高5%,但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
(2)预应力筋采用应力控制方法张拉时,应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。
(3)预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算:PP P E A LP L =∆式中:PP ——预应力筋的平均张拉力(N)L ——预应力筋的长度(mm); A P ——预应力筋的截面面积(mm2); E P ——预应力筋的弹性模量(N /mm2)。
20米箱梁张拉计算书
20⽶箱梁张拉计算书20⽶预制箱梁张拉计算⽅案⼀、基础数据本标段20⽶预制箱梁正弯矩预应⼒钢束共有N 1、N 2、N 3各2束,设计锚下张拉控制应⼒:σcon =1860×0.75=1395MP a 。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后⽅可张拉,并采⽤两端对称张拉,张拉程序为:0 初应⼒σcon (持荷2min )锚固,张拉顺序为N 1、N 2、N 3。
⼆、预应⼒钢束张拉⼒计算1、经咨询设计单位,因设计图中张拉控制应⼒已经考虑了预应⼒损失,故张拉⼒按公式:F n =σcon ×A ×n 进⾏计算,如下:N 1 钢束锚下张拉⼒ F 1=σcon ×A ×n=1395 MP a ×140㎜2×3=585.9KN 其中:A 为每根预应⼒钢绞线的截⾯积;n 为同时张拉的预应⼒钢绞线的根数; F 为钢绞线锚下张拉⼒。
其余钢束张拉⼒计算同N 1,各钢束张拉⼒如下表:中跨箱梁预应⼒钢束张拉⼒计算明细表(表⼀)边跨箱梁预应⼒钢束张拉⼒计算明细表(表⼆)三、压⼒表读数计算本桥采⽤200吨千⽄顶进⾏张拉,经校验:编号为312#千⽄顶对应的压⼒表编号为Y01280283,Y01280257,校准⽅程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。
编号为80602号千⽄顶对应的压⼒表编号为20087029,校准⽅程为P=0.013172F+0.004535。
故N1钢束采⽤312#千⽄顶张拉时的压⼒表度数分别为:1)压⼒表编号为Y01280283:F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a2)压⼒表编号为Y01280257:F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a其余钢束压⼒表读书计算同N1,压⼒表度数详见下表:预应⼒钢束100%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)(表三)预应⼒钢束10%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)(表四)预应⼒钢20%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)(表五)另边跨箱梁的腹板N1、N2、N3钢束均为4根钢绞线,张拉时其各钢束的压⼒表读数同中跨箱梁N2钢束的数据。
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据***公路工程项目施工设计图纸,结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法,计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1、计算参数确定:采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线,结构1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003。
单根钢绞线直径为15.2mm,钢绞线公称面积为140mm2,标准强度为1860MPa,弹性模量Eg=1.9687×105MPa,U=0.25,K=0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σcon=1395 MPa。
钢筋回缩和锚具变形为6mm(一端)。
二、连续端箱梁张拉计算1)钢束N1钢绞线:Ay=4×140=560mm2,L=AB+BC+CD=7.034+2.879+0.537=10.45m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算:ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2KNΡB= P A=781.2KNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ=0.25,k=0.0015,θ=0.095993109rad ,x=2.879ΡC=766.193KNb、伸长值的计算:△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=50.321mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.493mm△L CD=``````ΡC *L/Ay*Eg=3.768mm理论伸长值L=2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.16mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.16+12=161.16mm2)钢束N2钢绞线:Ay=4×140=560mm2,L=AB+BC+CD=5.573+2.879+2.015=10.467m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算:ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2KNΡB= P A=781.2KNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ=0.25,k=0.0015,θ=0.095993109rad ,x=2.879ΡC=767.032KNb、伸长值的计算:△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=39.869mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.515mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=14.153mm理论伸长值L=2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.08m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.08+12=161.08mm3)钢束N3钢绞线:Ay=3×140=420mm2,L=AB+BC+CD=7.901+0.733+1.716=10.35m。
20m小箱梁钢绞线张拉计算电子版
CD 6.835
0
0.0102525 0.989799885 749.69 742.0392 745.8555574 4 0.046684274
Pp
Pp={P[1-e-(kx+μθ)]}/(kx+μθ)
表C1 系数k及μ值表
P
756
张拉端控制力=张拉控制应力×4个公称面积/1000 (KN)
μ值
0
0.003771
0.993707624 756 751.243 753.6184726 4 0.029041736 0.980770517 751.24 736.7969 743.9960818 4 0.020809585 0.06678 0.996236104 736.8 734.0237 735.4089698 4 0.016930569
△L=Pp·L/Ap·Ep
管道成型方式
k
x
从张拉端至计算截面的孔道长度(m)
钢丝束、钢绞线 螺纹钢筋
θ
从张拉端至计算截面曲线孔道部.0030
0.35
0.40
k
0.0015
μ
0.17
Ep
1.95*10^5
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,参见表C1 预应力筋与孔道壁的摩擦系数,参见表C1 弹性模量(MPa)
K102+523温德河大桥中跨20m箱梁平均张拉计算
预应力筋平均张拉力的计算公式 Pp={P[1-e-(kx+μθ)]}/(kx+μθ)
钢
钢绞
束
x 钢绞线下 线工 圆心角 R
编
线段 (m)
料长度 (m)
作长 度 (m 度 (°) )
号
(m)
20米箱梁预应力张拉伸长量计算(最终10.9)
20米箱梁预应力张拉伸长量计算钢铰线强度:1860MPa 控制应力:1860×0.75=1395 MPa钢铰线公称面积:140 mm2单根控制力:1395×140.0=195300 N伸长量计算公式:△L=Pp×L÷(Ap×Ep)一、中跨1#束①直线段长 0.537米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.880米③直线段长4.869 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.468 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.468))÷(0.0015×1.468)=195085.00 N195085.00×728÷(140×198000)=5.12mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.257 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.257+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.257+0.25×0.03142)=194206.34 N194206.34×789÷(140×198000)=5.53 mme=2.718281828 k=0.0015 x=7.126 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×7.126+0.25×0.03142)))÷(0.0015×7.126+0.25×0.03142)=193500.19 N193500.19×4869÷(140×198000)=34.00mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.006 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.006+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.006+0.25×0.12741)=190794.5 N190794.5×2880÷(140×198000)=19.82mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.543 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.543+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.543+0.25×0.12741)=190718.28 N190718.28×537÷(140×198000)=3.69mm1#束的伸长量为:5.21+5.12+5.53+34.0+19.82+3.69=73.37×2=146.74 mm 2#束①直线段长 2.015米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.88米③直线段长 3.408 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长0.49米(锚环0.046m+限位板0.035m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.49m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.49 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.49))÷(0.0015×0.49)=195228.11 N195228.11×490÷(140×198000)=3.45 mme=2.718281828 k=0.0015 x=1.218 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.218))÷(0.0015×1.218)=195121.57 N195121.57×728÷(140×198000)=5.12mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.007 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.007+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.007+0.25×0.03142)=194242.69 N194242.69×789÷(140×198000)=5.53 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=5.415 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×5.415+0.25×0.03142))÷(0.0015×5.415+0.25×0.03142)=193747.94 N193747.94×3408÷(140×198000)=23.82 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=8.295 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×8.295+0.25×0.12741))÷(0.0015×8.295+0.25×0.12741)=191037.63 N191037.63×2880÷(140×198000)=19.85 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.31 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.31+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.31+0.25×0.12741)=190751.34 N190751.34×2015÷(140×198000)=13.87 mm2#束的伸长量为:3.45+5.12+5.53+23.82+19.85+13.87=71.64×2=143.28 mm 3#束①直线段长 7.901米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.4°×30.0=0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.805 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.805))÷(0.0015×1.805)=195035.72 N195035.72×1065÷(140×198000)=7.49 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=2.538 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×2.538+0.25×0.02443))÷(0.0015×2.538+0.25×0.02443)=194334.91 N194334.91×733÷(140×198000)=5.14 mm①的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.439 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×10.439+0.25×0.02443))÷(0.0015×10.439+0.25×0.02443)=193189.76 N193189.76×7901÷(140×198000)=55.06mm3#束的伸长量为:5.21+7.49+5.14+55.06=72.9×2=145.8 mm二、边跨1#束①直线段长 2.148米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.880米③直线段长 3.308 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长 0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.64 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.64))÷(0.0015×0.64)=195206.15 N195206.15×640÷(140×198000)=4.51 mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.364 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.364))÷(0.0015×1.364)=195100.21 N195100.21×724÷(140×198000)=5.10 mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.153 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.153+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.153+0.25×0.03142)=194221.46 N194221.46×789÷(140×198000)=5.53 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=5.461 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×5.461+0.25×0.03142))÷(0.0015×5.461+0.25×0.03142)=193741.28 N193741.28×3308÷(140×198000)=23.12 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=8.341 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×8.341+0.25×0.12741))÷(0.0015×8.341+0.25×0.12741)=191031.09 N191031.09×2880÷(140×198000)=19.85 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.489 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.489+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.489+0.25×0.12741)=190725.94 N190725.94×2148÷(140×198000)=14.78 mm1#束的伸长量为:4.51+5.10+5.53+23.12+19.85+14.78=72.89+73.37=146.26 mm 2#束①直线段长 3.608米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×5.5°×30.0=2.88米③直线段长 1.84 米④平曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.8°×25.0=0.785÷COS5.5°=0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:⑥的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.64 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.64))÷(0.0015×0.64)=195206.15 N195206.15×640÷(140×198000)=4.51 mm⑤的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.364 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.364))÷(0.0015×1.364)=195100.21 N195100.21×724÷(140×198000)=5.10 mm④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=2.153 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×2.153+0.25×0.03142))÷(0.0015×2.153+0.25×0.03142)=194221.46 N194221.46×789÷(140×198000)=5.53mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=3.993 μ=0.25θ=1.8°×0.017453293=0.03142195300×(1-2.71828-(0.0015×3.993+0.25×0.03142))÷(0.0015×3.993+0.25×0.03142)=193954.17 N193954.17×1840÷(140×198000)=12.87mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=6.873 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×6.873+0.25×0.12741))÷(0.0015×6.873+0.25×0.12741)=191240.01N191240.01×2880÷(140×198000)=19.87 mm①的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=10.481 μ=0.25θ=7.3°×0.017453293=0.12741195300×(1-2.71828-(0.0015×10.481+0.25×0.12741))÷(0.0015×10.481+0.25×0.12741)=190727.08 N190727.08×3608÷(140×198000)=24.82 mm2#束的伸长量为:4.51+5.10+5.53+12.87+19.87+24.82=72.7+71.64=144.34 mm 3#束①直线段长 8.021米②竖曲线段长 L=π÷180°×a×R=3.1415926÷180°×1.4°×30.0=0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响,千斤顶不能靠近锚环,为不弯曲板顶预埋筋,需增加一个过渡环,具体尺寸为:锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp=P×(1-e-(kx+μθ))÷(kx+μθ)Pp=P=195300 N Ep=198 GPa得:④的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=0.74 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×0.74))÷(0.0015×0.74)=195191.52 N195191.52×740÷(140×198000)=5.21 mm③的伸长量:e=2.718281828 k=0.0015 x=1.805 μ=0.25θ=0°195300×(1-2.71828-(0.0015×1.805))÷(0.0015×1.805)=195035.72 N195035.72×1065÷(140×198000)=7.49 mm②的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=2.538 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×2.538+0.25×0.02443))÷(0.0015×2.538+0.25×0.02443)=194334.91 N194334.91×733÷(140×198000)=5.14 mm①的伸长量:e=2.71828 k=0.0015 x=10.559 μ=0.25θ=1.4°×0.017453293=0.02443195300×(1-2.71828-(0.0015×10.559+0.25×0.02443))÷(0.0015×10.559+0.25×0.02443)=193172.44 N193172.44×8021÷(140×198000)=55.90 mm3#束的伸长量为:5.21+7.49+5.14+55.90=73.74+72.9=146.64 mm。
20m箱梁张拉伸长量计算1
20m箱梁伸长量计算中跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KIN-I血■[气1丽2Ay-预应力筋的截面面积(mm )Eg-预应力筋的弹性模量(Eg取值为1.95 X 105N/mm 2)L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)K -孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数(K取值为0.0015)卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数(卩取值为0.25AB:△ L1=45.01767204BC: △ L2=19.55681557CD: △ L3=3.693505128IL (45.01767204+19.55681557+3.693505128 )X 2=136.5359855 ( mm)线段L (m)0 (rad)kx+pBg-Ckx+ufi)终点力AB 4.9232 0 0.0073848 0.99264 193.863 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.450 CD 2.015 0 0.0030225 0.99698 187.881AB:△L1=34.86592675BC:△L2=19.59828131CD:△L3=13.86740714IL = (34.86592675+19.59828131+13.86740714)x 2=136.6632304 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+We-Qcx+|ie)终点力AB 1.0665 0 0.0015996 0.9984017 194.988 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.588 CD 7.901 0 0.0118515 0.9882185 191.307 AB:△L1=7.611197676BC:△L2=5.179053855CD:△L3=55.03988817IL =(7.611197676+5.179053855+55.03988817)x 2=135.6602794 (mm)(X con=1860 X 0.75=1395 ( MP J)AL = PL 1-旷代+呵AyE J kL+ ji0N=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KINN1(4 根):195.3 X 4=781.2 (KN) N2(4 根):195.3 X 4=781.2 (KIN N3(3 根):195.3 X 3=585.9 (KIN 4 束:15% 117.18 , 30%: 234.36 , 50%: 390.6 3 束:15% 87.885 ,30% : 175.77 ,50% : 292.95边跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A^=1395 X 140=195300=195.3 ( KN )-2Ay-预应力筋的截面面积(mm )Eg-预应力筋的弹性模量(Eg 取值为1.95 X 105N/mm 2 ) L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和( rad )K-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数( K 取值为0.0015) 卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数( 卩取值为0.25 )AB : △ L1=34.00962935CD: 537 BC: 2879.8 AB : 6348 卩=0.25 k=0.0015BC:△ L2=19.60309761 CD:△ L3=14.6217618〔二(34.00962935+19.60309761+14.6217618 )x 2=136.4689775 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+Me-Qcx+|ie)终点力AB 3.3572 0 0.0050358 0.99498 194.320 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.895 CD 3.582 0 0.005373 0.99464 187.883 AB:△ L1=23.82140171BC:△ L2=19.64594751CD:△ L3=24.59225592IL = (23.82140171+19.64594751+24.59225592)x 2=136.1192103 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+时e-tkx+H0)终点力AB 1.0165 0 0.0015248 0.9984764 195.000 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.600 CD 8.001 0 0.0120015 0.9880702 191.290 AB:△ L1=7.255000187BC:△ L2=5.179374891CD:△ L3=55.72775194IL = ( 7.255000187+5.179374891+55.72775194)x 2=136.324254 (mm) (X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KN)N1(5 根):195.3 X 5=976.5 (KINN2(4 根):195.3 X 4=781.2 (KINN3(4 根):195.3 X 4=781.2 (KIN5 束:15% 146.48 , 30% :292.95 ,50%: 488.254 束:15% 117.18 , 30% .:234.36 ,50%: 390.6压力表:750231,千斤顶:908189压力表:750184,千斤顶:908194压力表:50227,千斤顶:908197压力表:750183,千斤顶:908191rad读作弧度。
20米箱梁预应力张拉计算书
μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取 0.25 2、预应力筋的理论伸长值△LL 计算公式及参数: △LL= Pp L Ap Ep
Pz=Pq× e-(kX+μθ) 式中: Pp——预应力筋平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(m) Ap——预应力筋的截面面积(mm2) ,取 140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2)取 1.95×105N/mm2 Pz——分段终点力(N) Pq——分段的起点力(N) 二、 伸长值计算: 1、 N1 束一端的伸长量(中跨): 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×140=195300N XAB=6.384m θ =5.5× XBC=2.880m XCD=0.537m
20m 箱梁预应力张拉计算书
第一章 伸长量计算 省道 309 线宝昌至沽源(蒙冀界)段公路 20m 箱梁,设计采用 1、 标准强度 fpk=1860Mpa 的高强度、低松弛钢绞线 2、 钢绞线公称直径Φ15.2mm 3、 钢绞线公称截面面积 Ap=140mm 4、 弹性模量 Eg=1.95×10 Mpa 5、 塑料波纹管μ=0.25,k=0.0015 为保证施工符合设计要求, 施工中采用油压表读数和钢绞线拉 伸测定值双控。 理论伸长量计算采用 《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011 第 7.6.3 条及附录 C1 预应力钢绞线理论伸长 值及平均张拉力计算公式。 一、 计算公式及参数 1、 预应力平均张拉力计算公式及参数: P(1-e-(kx+µθ)) Pp= kx+μθ P=0.75fpk×Ap×1860 Pp ——预应力筋的平均张拉力(N) P ——预应力筋张拉端的张拉力(N) x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取 0.0015
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算书20米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束,设计锚下张拉控制应力:σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉,并采用两端对称张拉,张拉程序为:0 初应力σcon(持荷2min)锚固,张拉顺序为N1、N2、N3。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位,因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失,故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算,如下:N1钢束锚下张拉力F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×3=585.9KN其中:A为每根预应力钢绞线的截面积;n为同时张拉的预应力钢绞线的根数;F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1,各钢束张拉力如下表:中跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表(表一)边跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表(表二)钢束号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n) 截面积(A)㎜ 2 张拉力(Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2N3 4 140 781.2三、压力表读数计算本桥采用200吨千斤顶进行张拉,经校验:编号为312#千斤顶对应的压力表编号为Y01280283,Y01280257,校准方程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。
编号为80602号千斤顶对应的压力表编号为20087029,校准方程为P=0.013172F+0.004535。
故N1钢束采用312#千斤顶张拉时的压力表度数分别为:1)压力表编号为Y01280283:F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a2)压力表编号为Y01280257:F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a其余钢束压力表读书计算同N1,压力表度数详见下表:预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表三)预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表四)N3 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1钢束号20%бk时304#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时309#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时312#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时313#千斤顶压力表读数(MPa)编号(Y01280327)编号( Y01280336)编号(Y01196290)编号( Y01280347)编号(Y01280283)编号( Y01280257)编号(Y01280315)编号(Y01280309)预应力钢20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表五)另边跨箱梁的腹板N 1、N 2、 N 3钢束均为4根钢绞线,张拉时其各钢束的压力表读数同中跨箱梁N 2钢束的数据。
20m箱梁理论伸长量计算书(K11+239)
20m箱梁理论伸长量计算书(K11+239)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One120m后张法预应力箱梁理论伸长量计算书一、计算说明:1、本计算书依据中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)和《施工图设计》进行编制。
2、本计算书中所有计算参数均来源于施工图纸、施工技术规范及相关试验检测报告。
3、本次伸长量计算书主要分为:中跨端梁、边跨非连续端梁和顶板负弯矩三种情况。
二、张拉注意事项:1、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量双控制,伸长量作为校核依据,误差范围为±6%,张拉力控制误差为±3%,并按设计张拉顺序为N1,N2,N3,自左到右对称张拉;如果实测张拉数据超限,应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。
2、实际张拉过程中按10%,20%,100%三个阶段应力来控制伸长量,张拉力所对应油表读数均以千斤顶《标定报告》中直线回归方程计算,其它注意事项参照设计规范执行。
三、主要工程量:K11+239峡口桥20m先简支后连续后张法预应力箱梁,合计9片,其中:中跨中梁:1片中跨边梁:2片边跨中梁:2片边跨边梁:4片设计参数:梁高,梁底宽,梁顶宽,悬臂宽;四、20m箱梁理论伸长量计算相关公式:1、预应力钢绞线理论张拉伸长量计算公式:ΔL=(PpL)/(ApEp)式中:Pp—预应力筋的平均张拉力(N);L—预应力筋的长度(mm),分为直线和曲线两种;Ap—预应力筋的总截面面积(mm2);Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2);(2)预应力筋平均张拉力计算公式:Pp=P×(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N);P—预应力筋张拉端的张拉力(N);x—计算曲线截面的孔道长度(m);θ—计算曲线截面的切线偏角(rad),以弧度表示;k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数;备注:当预应力筋为直线时Pp=P;2、计算公式中的主要参数值及相关参数值:(1)预应力钢绞线抗拉强度标准值:ƒpk=1860Mpa;(2)单根钢绞线公称直径:d=;(3)单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力:σcon =׃pk=×1860=1395Mpa(4)预应力钢绞线弹性模量:Ep=×105(N/mm2);(5)预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=;(6)孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=(7)单根钢绞线截面面积:A=139mm2;五、20m箱梁理论伸长量计算说明:(一)中跨连续端(中梁和边梁)1、中跨连续端N1束(1)因N1束钢绞线孔道呈对称型,故取单端计算其伸长量,然后乘2为总伸长量。
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千斤顶拉力与对应油表读数计算
一、锚下控制应力:σK=0.75fpa=1395Mpa
二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2
三、单根钢绞线拉的拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N
四、25m箱梁钢绞线的拉控制力:
3根钢绞线束:F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN
4根钢绞线束:F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN
5根钢绞线束:F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN
五、1#千斤顶拉、9953号油表时:
千斤顶回归方程:P=0.0478F(KN)+0.66
式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下
六、1#千斤顶拉、5247号油表时:
千斤顶回归方程:P=0.0484F(KN)-0.25
式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下
七、2#千斤顶拉、7297号油表时:
千斤顶回归方程:P=0.0482F(KN)+0.22
式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下
八、2#千斤顶拉、7424号油表时:
千斤顶回归方程:P=0.0502F(KN)+0.21
式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下
伸长量验算
一、锚下控制应力:σK=0.75fpa=1395Mpa
二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2
三、单根钢绞线拉的拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N
四、预应力平均拉力计算公式及参数:
Pp=P*(1-e-(kx+μθ)/(kx+μθ)
式中:Pp——预应力筋的平均拉力(N)
P ——预应力筋拉端的拉力(N)
X——从拉端至计算截面的孔道长度(m)
θ——从拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015
μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.25
五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数:
△L=Pp*L/Ap*Ep
式中:Pp——预应力筋平均拉力(N)
L——预应力筋的长度(mm)
Ap——预应力筋的截面面积(mm2),取140mm2
Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105Pa
六、伸长量计算:
(1)20m中跨一片预制箱梁
1、N1束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m ;X斜直=6.384m;X曲=2.88m ; X直=0.437m;
θ=5.5*π/180=0.09599rad
伸长量计算如下:
设计伸长量为139mm
2、N2束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m; X斜直=4.923m;X曲=2.88m;X直=1.915m;
θ=5.5*π/180=0.09599rad
伸长量计算如下:
设计伸长量为138mm
3、N3束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=1.066m;X曲=0.733m;X直=7.783m;
θ=1.4*π/180=0.024435rad
伸长量计算如下:
设计伸长量137mm
(2)20m边跨一片预制箱梁
1、N1束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=4.772m;X曲=2.88m;
X直=2.097m;
θ=5.5*π/180=0.09599rad
伸长量计算如下:
设计伸长量139mm
2、N2束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=4.556m;X曲=3.49m;
X直=4.267m;
θ=5*π/180=0.0873rad
伸长量计算如下:
设计伸长量为173mm
3、N3束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=2.961m;X曲=3.49m;X直=5.867m
θ=5*π/180=0.0873rad
伸长量计算如下:
设计伸长量为173mm
4、N4束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=1.017m;X曲=0.733m;
X直=10.501m
θ=1.4*π/180=0.0244rad
伸长量计算如下:
设计伸长量为173mm
(3)25m箱梁顶板束钢绞线
1、T1束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至桥墩中心线:X工作长=0.46m;X直=3.5m;
伸长量△L工作长=P*L/(Ap*Ep)=195300*0.46/(140*1.95*105)=3.29mm
伸长量△L直=P*L/(Ap*Ep)=195300*3.5/(140*1.95*105)=25.03mm
△L=(△L工作长+△L直)*2=(3.29+25.03)*2=56.64mm
设计伸长量为50mm
2、T2束一端的伸长量:
单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
从拉端开始分段计算至桥墩中心线:X工作长=0.46m ;X直=7m;
伸长量△L工作长=P*L/(Ap*Ep)=195300*0.46/(140*1.95*105)=3.29mm
伸长量△L直=P*L/(Ap*Ep)=195300*7/(140*1.95*105)=50.07mm
△L=(△L工作长+△L直)*2=(3.29+50.07)*2=106.72mm
设计伸长量为106.72mm
亲爱的各位老师,
您们好!我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
首先,感我的论文指导老师龚蛟腾老师对我的悉心教诲和指导,使我能够顺利完成我的毕业论文。
其次,我对这次答辩小组的全体老师表示深深的感,感您们在百忙之中抽出时间对我的论文答辩表示关注,最后,我对我在大学
四年所有的老师们表示感激,感激老师们的辛勤付出。
在此,我诚心地希望我的老师们能够幸福!
我的毕业论文选题开始是《云计算在数字图书馆中的应用研究》,后来我的指导老师说我的选题围太广,应该抓住重点来写,经过几番斟酌,我最终选定了我的毕业论文题目《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶和对策研究》。
我的毕业论文是分:现状分析、颈瓶分析、对策分析以及愿景这四部分来展开的。
云计算作为新一代的信息技术,对互联网络世界以及数字图书馆建设产生了深刻影响。
资源共享在图书馆信息化建设中起着举足轻重的作用,其发展水平是衡量数字图书馆建设的重要标志。
云时代数字图书馆资源共建共享,既是图书馆事业发展的重大趋势,也是克服数字环境下信息孤岛桎梏的重要措施。
首先,论文分析了数字图书馆资源共享中云计算的发展现状,如“云时代”的数字图书馆、数字资源共建共享的云模式以及数字图书馆资源共享的云运用等基础性的问题。
然后,在此基础上充分研究了数字图书馆资源共享中云建设的共享难题、制约因素和实施问题等一系列发展瓶颈。
最后,根据数字图书馆资源共享中云计算的发展状况及其缺陷,提出了数字图书馆云计算的4大发展对策:一是总体规划,合理布局;二是更新理念,增强合作;三是统一平台,集合设计;四是虚实结合,合理组合。
数字图书馆建设应当充分利用云计算技术,充分实现图书馆资源的共建共享,彻底打破数字信息孤岛。
通过全面考虑与统一规划,建立数字数字图书馆共享数据中心,形成一个唯一可信的信息数据源,使整个新系统和不同时期已经存在的系统进行有机集成,保证整个数据的统一和一致,并为数字图书馆管理中的信息查询和决策分析提供可靠的、足够的、全面的数据保障,为数字图书馆资源共享在云时代的进一步实现奠定平台基础,从而实现资源共享和服务共享。