钢制储罐和玻璃钢储罐几何参数计算

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储罐设计计算

注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。

15.94133MPa1罐底部垂直载荷0.8639206MN A1=πDt 0.5145929m 2翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断面系数1.8010751m 318.348435MN.m2.5483937MN.m综合影响系数C z 一般取0.4α=0.450.1319782sR=D/27mKc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45罐体影响系数Y 1一般取 1.1m=m 1Fr1311995.4kg 罐内储液总质量2265967.9kg Fr0.579其中：D/H0.87525.05576MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有0.0117mσ1＜[σcr]合格0.447985m 0.042665Tg 0.35s储液晃动基本周期4.0971148s Ks= 1.095产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H （R/δ3）0.5=6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力总水平地震力在罐底部产生的水平剪力7. 地脚螺栓（锚栓）计算竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）g Z1=πD 2t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）罐内液面晃动高度h v =1.5αR储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3高度处罐壁有效厚度6.2.4.罐内液面晃动高度计算：地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最大地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.2.罐壁许用临界应力[σcr ]=0.15Et/D晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs235MPa831152N8511171N 369338N2239667N.m 8203294N 迎风面积250.42m 2罐体总高17.89m 拱顶高度1.89m384845N2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液738841N8511171N 863921N159318N A=2016.47mm 2单个地脚螺栓应σ=N b /A=79.01MPa罐体总重量N 4=1.5P Q πD 2/4地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压力P t =1.25PN 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/47.2罐体抗提升力计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和地脚螺栓许用应力：地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n d N=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：每个地脚螺栓的承压面积：。

玻璃钢储罐规格及基本参数

玻璃钢储罐规格及基本参数
玻璃钢储罐是一种双层结构的储罐，由一层内胆和一层外壳组成，内胆、外壳以无接缝技术焊接而成。

它的优点是具有良好的耐腐蚀性，结构紧凑、防污性好，重量轻，并且可以用于储存各种酸碱水产物。

玻璃钢储罐的规格、参数如下：
一、基本参数：
1、玻璃钢储罐容积：200L-8000L;
2、材料：双层玻璃钢，表层为316L不锈钢，背层为Q235碳钢、301、304不锈钢；
3、连接方式：螺纹连接、焊接连接；
4、使用场所：可在室内、室外使用；
5、工作压力：-0.1MPa—0.8MPa；
6、适用介质：液体或气体；
7、性能特点：可对热和对冷水自动回流抑制，减少水震荡产生的噪音。

二、规格：
1、外形尺寸：根据容积尺寸设计；
2、长度、直径：由产品形式和容积及结构决定；
3、板材壁厚：由产品形式、容积和结构决定，一般不小于3.5 mm；
4、保温层厚度：由用户选择，常用为20mm～60mm；
5、法兰尺寸：ANSI、GF、JIS等；
6、爪槽尺寸：由使用场合决定；
7、表面处理：玻璃纤维喷涂或熔接焊接；
8、公称压力：按用户使用介质选择；
9、结构：水平式、立式及复合式等。

玻璃钢贮罐设计

《玻璃钢产品设计》课程任务报告书项目三玻璃钢贮罐设计复材141 第13组项目负责人：项目组成员：起止时间：2016・3・21--2016・4・4指导老师：杨娟绵阳职业技术学院材料工程系2014-2015学年第2学期玻璃钢产品设计课程任务书班级复材141 部门(组) 第13组任务项目三一、任务题目：任务一：设计任务为50t卧式贮罐，贮存质量分数为50%的硝酸，使用温度为常温。

任务二：设计条件贮罐直径D=3.5m，高H=7m ;罐顶为锥形顶盖，锥体母线与水平面夹角0 =20 o;罐底为平底，直接安装在基础平面上，罐体内液体密度p i = 1.2t/m3。

贮罐顶均匀雪荷载p=400N/m2，风压W=300N/m2, 无地震。

玻璃钢材料的拉伸强度=140Mpa,安全系数K=10。

二、任务内容和要求：(1)内容及要求：1.通过查阅资料选择贮罐各层所用的原材料；2.分析已知条件，初步确定贮罐结构尺寸；3.通过对贮罐受力分析，确定设计贮罐筒体壁厚；4.确定封头、支座壁厚，宽度等参数。

(2)任务报告要求任务报告内容包括封面、任务书、正文、总结(收获体会)、参考文献。

任务报告统一用A4纸打印，版面边距上空2.5cm,下空2cm,左空2.5cm,右空2cm；正文用宋体小四号字；页码底端居中，小五号字；行间距：固定值19磅。

(3)进度要求：任务下达日期：2016年3月21日任务完成日期：2016年4月4日(4)其它要求各组成员必须服从组长安排，积极配合、认真完成下达任务并按时提交任务报告。

任务一：设计任务为50t 卧式贮罐，贮存质量分数为50%的硝酸，使用温度为常温。

一、选择贮罐各层所用的原材料（1）内表层：其功能是抵抗介质腐蚀，是防腐蚀结构的主要组成部分。

其制造方法有两种。

一是用玻璃纤维表面毡、有机纤维表面毡或其他增强材料的富树脂层，要求含胶量达到90%左右，其厚度为0.25mn—0.5mm二是采用热塑性塑料，如聚氯乙烯或橡胶等内衬材料。

玻璃钢立式储罐设计计算

四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
强度层最小有效厚度（㎜）
2-3 罐底最小壁厚（未加内衬层厚度2.5
、㎜）
贮罐公称直径DN（㎜）
强度层最小有效厚度（㎜）
2-4 平底贮罐底部转角半径r:40≤r≤ 、 150，厚度为底板与筒体厚度之和。
0.6～1.8 4.8
0.6～1.8 5
1.8～3.5 6.4
1.8～3.5 7
三、平底立式储罐的锚固（螺栓）计算
管道规格（mm） t-管道厚度(mm)（强度层+内衬层厚度3.13 ㎜） D-平均管径（mm）
E-管壁环向弯曲弹性模量（N/㎡） I-单位长度管的环弯曲惯性矩,I=t3/12 （则m：4管/m道）刚度SN=EI/D3（N/㎡）
3500
18.59
3518.59
1.93E+10
5.35647E-07
240
玻璃钢-立式贮罐设计（玻璃钢HG/T20696-1999）
一、贮罐壁厚计算（强度层的计算壁厚，不含内衬和外保护层的厚度）
1-1 、
圆筒段强度层壁厚计算公式
其中：
δ：圆筒的计算厚度（mm）
n：安全系数
Di: 圆筒内径（m）
σb: 圆筒在设计温度条件下环向拉伸极限强度（Mpa)
H: 罐体计算点至最高液位的高度（m) γ: 介质密度（Kg/m3),当γ<1000时，取γ=1000

玻璃钢HGT20696-1999设计计算

其中：
f：每个螺栓的截面积，mm2
d— 螺栓的根径，mm 螺栓许用应力（Mpa）使用温度<100℃时取78
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温层质量，㎏
序号
第1段第2段
总厚度 t(mm)
有效厚度δei（t× 90%)(mm)
各段高度hi（m)
各段当量高度Hei(m)
30
27
1 0.3628874
20
18
2.5
2.5
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
第3段
25
第4段
20
22.5 18
3 1.7173002
3
3
小计：
9.5 7.5801876
Fk1 储罐的水平地震力，(N)
(4)储墩筒体、幼顶及附件
902766.5 9.5
190056.1
Cz：综合影响系数，对于常压立式储罐Cz=0.4
0.4
αmax：地震影响系数的最大值见右表，根据实测和计算，一般立式储罐自振周期均小于0.2s
0.45
m：储罐总质量，(㎏)
107631.7
m1：贮罐内储液质量，(㎏)
玻璃钢-立式贮罐设计（玻璃钢HG/T20696-1999）
一、贮罐壁厚计算（强度层的计算壁厚，不含内衬和外保护层的厚度）
1-1 、
圆筒段强度层壁厚计算公式
其中：
取值
δ：圆筒的计算厚度（mm）
n：安全系数

玻璃钢立式储罐设计计算

[ε] 材料的许用应变值
E 玻璃钢轴向弹性模量（Mpa)
得：圆筒强度层计算壁厚为 δ= 15.19 mm
强度曾厚度附加量（mm） 0
mm
则：
则：圆按刚度强度层设计壁厚为 δi= 圆筒段强度层壁厚为 δi=
二、贮罐稳定性校核
15.19 15.46
mm 不含内衬及外保护层厚度）
1-1 、
储罐罐壁设计外压力计算
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
m3
D1——第一圈罐壁的平均直径 m
δe——第一圈罐壁的有效厚度 m
4、第一圈罐壁的许用临界压力[σ
t]：
式中 R1——第一圈罐壁的平均半径，R1=0.5D1，近似值R1=R，
m;
He——基础顶面到罐顶面的高度，m;
5、罐壁的稳定性验算：
9）
取值
10 3.5 150 9.5 1100
0.8
根据贮罐理论设计壁厚计算刚度
P——罐内操作负压，pa;
1-2 、
罐壁的许用临界压力[Pc]计算
式中： He——罐壁筒体的当量高度，m
式中：Hei——第i圈罐壁板的当量高度，m hi——第i圈罐壁板的实际高度，m
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
1-3 、
2-2 、
罐顶最小壁厚（未加内衬层厚度）
贮罐公称直径DN（㎜）

储罐重量计算公式

储罐重量计算公式
1.圆柱形储罐：
圆柱形储罐是最常见的储罐形状，其重量计算公式如下：
重量=π*半径^2*高度*密度
其中，π为圆周率，半径和高度分别为储罐的半径和高度，密度为储罐材料的密度。

2.球形储罐：
球形储罐是一种球形容器，其重量计算公式如下：
重量=(4/3)*π*半径^3*密度
其中，π为圆周率，半径为球形储罐的半径，密度为储罐材料的密度。

3.矩形储罐：
矩形储罐是一种长方体形状的储罐，其重量计算公式如下：
重量=长度*宽度*高度*密度
其中，长度、宽度和高度分别为矩形储罐的长度、宽度和高度，密度为储罐材料的密度。

需要注意的是，以上计算公式只适用于储罐的基本形状，如果储罐存在其他特殊形状或复杂内部结构，需要根据具体情况进行相应的修正和调整。

此外，储罐的重量计算还需要考虑其他因素，如内部介质的重量、附加设备的重量等。

同时，在实际应用中，为了更准确地计算储罐的重量，还需要考虑到一些因素，如储罐壁厚、加强筋、支座、附件等的重量，以及储罐的施工质量、运输方式等因素。

因此，在具体计算储罐重量时，还需要根据实际情况将这些因素纳入考虑范围。

总之，储罐的重量是根据其几何形状、材料密度和容量来计算的，公式的准确性和适用性要根据具体情况进行调整和修正。

在实际应用中，还需综合考虑其他因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。

储罐计算

第二章蒸汽贮罐设计一、罐体壁厚设计本贮罐选用Q235R 制作筒体和封头。

设计壁厚 C ppD t i d +-=ϕσδ2 式中：[]；；；MPa mm D MPa P ti 11650088.08.01.1===⨯=σ，伤双面对接焊缝，局部探)(85.0=ϕ。

，mm C mm C 215.021== 于是mm d 39.4215.088.085.0116250088.0=++-⨯⨯⨯=δ圆整后取mm n 6=δ厚的Q235R 钢板制作罐体。

二、封头壁厚计算采用标准椭圆封头。

（1）设计厚度[]C ppD t i d +-=ϕσδ2 mm 05.4215.088.05.00.1116250088.0=++⨯-⨯⨯⨯= 式中，85.0=ϕ（钢板最大宽度为3m ，该贮罐直径为0.5m,故封头不需要拼焊直接冲压成型）。

，mm C mm C 215.021==考虑到冲压减薄量，圆整后取mm n 6=δ厚的Q235R 钢板制作封头。

（2）校核罐体与封头水压试验强度，根据下式计算：()s e e T t D p σϕδδσ9.021≤+= 式中,1.108825.125.1MPa p p T =⨯==15.26-=-=C n e δδ .85.3mm =()MPa s t 5.2112359.09.00.185.3285.35001.1=⨯=≤⨯⨯+⨯=σσ 水压试验满足强度要求。

三、鞍座首先粗略计算鞍座负荷。

贮罐总质量：321m m m m ++= ：式中1m 为罐体质量，2m 为封头质量，3m 为附件质量㎏。

（1）罐体质量1m 。

mm mm DN n 6,500==δ的筒节，每米质量为m kg q 751= 故kg L q m 3.126684.17511=⨯==（2）封头质量m 2mm mm DN n 6,500==δ,直边高度mm h 25=的椭圆形封头，其质量为m kg q 1.152= 故kg q m 2.301.152222=⨯==（3）附件质量3m手孔约重10kg,其它接管总和45kg,故 kg m 553=。

玻璃钢大罐壁厚设计计算(基于ASME标准)

大罐壁厚设计计算书1.计算参数计算参数包含几何参数和工程设计参数（见表1、表2），以下计算书中统一按照将罐体分作七段阶梯计算，更加优化成本。

计算中涉及到的一些材料力学性能参数数据，主要参考经验数据（见表3）。

表1 设计参数参数名称代号数值单位设计压力P 1960 Pa操作负压Po 490 Pa介质容重γ1000 kg/m³风压Mf 500 Pa雪压Wx 350 Pa 顶部活载Pw 1200 Pa许用应变【ξ】0.10%地震烈度7安全系数n 10表2 几何参数参数名称代号数值单位储罐内径Di 16000 mm储罐高度H 11900 mm分段高度H1 11900 mm分段高度H2 10000 mm分段高度H3 8000 mm分段高度H4 6000 mm分段高度H5 4000 mm分段高度H6 2760 mm分段高度H7 760 mm注：其中红色部分数据为待输入数据。

2计算壁厚（基于ASME-RTP-1-2007) 2.1接触型Hoop Loading ： Axial Loading ：whereDi —— inside diameter, in. n ——design factor ，n=10.N ax —— axial force per circumferential inch of shell, lb/in. P 总 —— total internal pressure, psig (internal pressure plus hydrostatic head)，P 总 = P+ρɡH i.Sa —— ultimate axial tensile strength, psi Sh —— ultimate hoop tensile strength, psi ta —— total wall thickness, in., for axial stressth —— total wall thickness, in., for circumferential tressnS D P t i /2h h 总=nS N t a/a ax=2.2缠绕型Hoop Loading ： Axial Loading ： whereE h —— hoop tensile modulus2.3薄壁模型(常压下）当K ≤1.2为薄壁容器；K ＞1.2则为厚壁容器。

钢制储罐和玻璃钢储罐几何参数计算

15 mm 16 mm 15.7 mm 6669.039118 Kg
0.700003461 m 12.155 ° 3.25 m
3.324530771 m 265.4645747 m3 7.742755039 m3
锥顶高度 h= 锥底夹角 α= 储罐半径 R= 母线长度 l= 有效容积 V有= 锥顶容积 V锥=
15 mm 17 mm 16 mm 1266.837911 Kg
0.387694224 m 12.155 ° 1.8 m
1.841278581 m 20 m31.315415491 m3
已知 H,D 储罐内径 D= 直段高度 H= 储罐容积 V全= 筒段面积 S筒= 罐顶面积 S顶= 罐底面积 S底=
储罐内径 D= 直段高度 H= 储罐总高 H0= 储罐容积 V= 封头面积 S封= 筒段面积 S筒=
3.6 m 1.964875874 m 2.764875874 m 22.71433601 m3 11.13879556 ㎡ 22.22222222 ㎡
28.2743334 ㎡ 188.9334025 ㎡
20 m3 22.22222 ㎡ 10.17876 ㎡ 10.17876 ㎡ 42.57974 ㎡
13 mm 16 mm 15.8 mm 5073.417 Kg
数计算表
3.6 m 1.964876 m
20 m3 22.22222 ㎡ 10.17876 ㎡ 10.17876 ㎡ 42.57974 ㎡
13 mm 16 mm 15.8 mm 1195.646 Kg
V,D,α 储罐内径 D= 直段高度 H= 储罐总高 H0= 储罐容积 V= 封头面积 S封= 筒段面积 S筒= 封底面积 S底= 罐全面积 S全= 封头厚度 t封头= 封底厚度 t封底= 筒体厚度 t筒= 罐体重量 W=

玻璃钢储罐设计计算表

mm
筒体厚度 t筒=
11
mm
罐体重量 W= 1087.99635 Kg
储罐容积 V=
40
m3
封头面积 S封= 17.59291856 ㎡
筒段面积 S筒= 31.62241973 ㎡
封底面积 S底= 12.5663704 ㎡
罐全面积 S全= 61.78170869 ㎡
封头厚度 t封头=
9
mm
封底厚度 t封底=
卧式
玻璃
钢储
罐参
数计
算表
L,D,t
封,t筒
储罐内径 D=
1.7
m
直段长度 L=
5.95
m
储罐总长 L0=
6.8
mLeabharlann 储罐容积 V= 14.7915343 m3
封头面积 S封= 3.17772091 ㎡
筒段面积 S筒= 31.7772091 ㎡
罐全面积 S全= 38.132651 ㎡
封头厚度 t封=
20
mm
罐全面积 S全= 162.4722822 ㎡
封头厚度 t封=
20 mm
筒体厚度 t筒=
20 mm
罐体重量 w= 6011.47444 Kg
立式
玻璃
钢平
底椭
球型
封头
容器
计算
表
H,D
储罐内径 D=
4
m
直段高度 H=
2.2
m
储罐总高 H0=
3.2
m
JB1422--1
V,D
储罐内径 D=
4
m
直段高度 H= 2.516432249 m
储罐总高 H0= 3.516432249 m

罐体重量计算公式

罐体重量计算公式
W=(πd²h/4)*ρ
公式中的参数含义如下：
-W：罐体的重量（单位：千克）
-d：罐体的直径或内径（单位：米）
-h：罐体的高度或长度（单位：米）
-ρ：罐体材料的密度（单位：千克/立方米）
罐体的重量可以通过该公式来计算。

为了使用该公式，需要知道罐体
的直径（或内径），高度（或长度）以及罐体材料的密度。

下面是一个计算罐体重量的实际示例：
假设我们要计算一个圆柱形钢罐的重量，该罐直径为2.5米，高度为
4米，钢的密度为7850千克/立方米。

现在我们将上述值代入罐体重量计
算公式中：
W=(π*2.5²*4/4)*7850=154,937.18千克
因此，该钢罐的估计重量为154,937.18千克。

然而，需要注意的是，该公式只能提供一个大致的估计结果。

实际上，罐体的重量可能会受到多种因素的影响，例如罐体的形状，顶部和底部的
结构以及任何其他额外的组件。

因此，在实际应用中，可能需要根据具体
情况进行一些修正或调整。

此外，对于非圆柱形的罐体（例如，立方体、球体或其他不规则形状），可能需要使用其他的公式或方法来计算重量。

总之，罐体重量计算公式可以帮助估计容器的重量，但需要注意可能需要进行适当的修正和调整。

同时，对于非圆柱形的罐体，可能需要另外的公式或方法来进行计算。

玻璃钢储罐技术参数

河南大学2#中试线玻璃钢储罐
要求：
1.45立方储罐直径设为3.5米，高度5.6米；30立方直径3米高度5米；20
立方储罐直径2.5米高度4.7米；10立方储罐直径2米高度3.7米。

采用平底立式椭圆封头。

（高度为总高度）
2.储罐/计量罐需加液位计，液位计形式为浮子式现场显示液位计。

其中纯水
储罐加差压式液位变送器（需远传显示，并与纯水设备连锁）
3.储罐需开直径125进料口/出料孔，直径50排污孔及放空孔，人孔。

4.45立方储罐需外加爬梯。

5.内衬层树脂采用酚醛型乙烯基树脂或环氧型乙烯基树脂。

6.结构层采用帝斯曼或天马牌环绕型树脂。

7. 增强材料选用天马牌或重庆国际集团复合材料有限公司。

玻璃钢设备技术参数
注：1.以下厚度均指平均厚度。

储罐计算说明书

储罐计算说明书⽂献综述贮罐的种类和特点：在⽯油化学⼯业贮存⽯油及其产品以及其他液体化学产品的应⽤越来越⼴。

它与⾮⾦属贮罐⽐较有以下优点：1.结构简单，施⼯⽅便，速度快。

2.运⾏，检修⽅便，劳动，卫⽣条件好。

3.不易泄漏。

4.与混凝⼟贮罐相⽐，加热温度⼀般不受限制。

5.投资⼩。

6.灭⽕条件较同容积的混凝⼟贮罐好。

7.占地⾯积⼩。

缺点：热损失较⼤，耗⾦属量较多，由于贮罐贮存的介质很多，对贮存条件的要求也多样化，因此到⽬前为⽌，就会出现很多类型得贮罐。

贮罐的形式是贮罐设计必须⾸先考虑的问题，他必须满⾜给定的⼯艺要求，根据场地条件（环境温度，雪载荷，风载荷，地震载荷，地基条件等），贮存介质的性质，容量⼤⼩，操作条件，设置位置，施⼯⽅便，造价，耗钢量等有关因素来决定，通常按⼏何形状和结构形式可以分为：1.固定顶贮罐。

2.浮顶贮罐。

3.⽆⼒矩贮罐。

4.套顶贮罐。

贮罐由罐体（罐底，罐壁，罐顶组成，包括内部附件），附件（指焊到罐体上的固定件，如梯⼦，平台等），配件（指与罐体连接的可拆部分，如安装在罐体上的液⾯测量设备，消防设施，以及有关防雷，防静电，防液堤安全措施等组成）（⼀）.固定顶贮罐可分为：锥顶贮罐；拱顶贮罐，⾃⽀承伞形贮罐（1）.锥顶贮罐：锥顶贮罐可分为⾃⽀承和有⽀承锥顶罐两种。

⾃⽀承锥顶罐是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶，锥顶载荷靠锥顶板周边⽀承与罐壁上。

罐顶是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶。

罐顶载荷主要由梁和柱上的檩条或置于有⽀柱或⽆⽀柱的衍架上的檩条来承担。

⼀般⽤在容积⼤于1000⽴⽅⽶以上的贮罐。

对梁柱式锥顶罐，不适⽤于会有不均匀下沉的地基上，或地震载荷较⼤的地区。

锥顶贮罐与相同容积的拱顶罐相⽐，可以设计成⽓体空间较⼩的⼩坡度锥顶，“⼩呼吸”时损耗少，锥顶制造和施⼯较容易，但耗钢较多。

⽬前，⾃⽀承式锥顶贮罐，在我国设计建造越来越多，在锥顶上操作较⾃⽀承拱顶罐安全。

国外在⽯油化⼯产品的贮存⽅法⾯采⽤锥顶罐较多。

储罐设计计算

Ph
D H1 H ρ Rs Φ C2 C1
1200 Pa 8度 24 m 13 m 13 m
1.5 24 m 0.9 0 mm 0.8 mm
0.2g
Ⅱ类第一组
2. 罐壁分段及假设壁厚：罐壁尺寸
、材料及
从下至上分段号
高度（m）
1
2
2
2
3
2
4
2
5
2
6
1.5
7
1.5
厚度（mm）
24
材料
设计[σ]d （MPa）
PQ=1.6P-0.047th= 3.20 KPa
其中：
g= 9.81 m/s2
满足连接要求
6. 风载荷及地震载荷计算 6.1.风载荷计算： 6.1.1.顶部抗风圈计算
顶部抗风圈所需的最小截面模数 Wz=0.083D2H1ωk
463.1 cm3 第4页
风载荷标准值
ωk=βzμsμsω0 ω0—基本风压值(＜300时取300Pa) βz—高度Z处的风振系数，油罐取 μs—风荷载体型系数，取驻点值
0.17
4
2
15.2
0.31
5
2
13.2
0.44
6
1.5
9.2
0.81
7
1.5
罐壁设计
外压：
P0=2.25ωk+q=
7.2
1.50
2.2767 KPa
q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍 0.60 KPa
∵[Pcr]＞P0，故不需要设置中间抗风圈。如果： P 0 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /2 应设置 1 个中间抗风圈于 H E /2 处。 P 0 /2 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /3 应设置 2 个中间抗风圈于 H E /3 ， 2HE/3 处。 P 0 /3 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /4 应设置 3 个中间抗风圈于 HE/4 ， 2HE/4 ， 3HE/4 处。

玻璃钢贮罐的设计

玻璃钢贮罐的设计各种盛液贮罐也是一种常见的玻璃钢制品。

以往各种贮存有腐蚀性液体的罐体邯用金属制作，但由于腐蚀性液体的不断浸蚀，金属罐体的使用寿命都不长，有的甚至只有一两年，因此人们只好用一些昂贵的合金、不锈钢来制造罐体，或者在钢制罐体中加耐腐蚀但不能承栽的内衬，以延长贮罐的使用寿命，随着玻璃钢工业的发展，各种型式的玻璃钢贮罐开始取代部分传统的金属贮罐，尽管它比普通的钢制罐体的价格贵许多倍，但是由于它有较好的耐腐蚀性能和承载能力，而且加工和修补也比较方便，总投资金额也并不比金属罐高，所以在化工、石油部门广为采用。

近几年来，我国所生产的玻璃钢贮罐已由中小吨位向：大吨位发展，最大容量已达100立方米以上，随着玻璃钢原材料成本的降低和晶种的增加，随着设计理论和加工技术的：不断完善，玻璃钢贮罐的型式和使用范围会越来越广泛。

目前，玻璃钢贮罐的设计方法有两种，一种是以强度为标准进行设计，在一定的安全度保证下，使罐体的应力小于允许应力，一种是以应变为标准控制设计，使罐壁的最大应变小于某一定值，比如对聚酯玻璃钢贮罐，罐壁的最：大应变不大于0．1一o．05%。

实质上，前者为最大应力准则，后者为最大应变准则，在实际的产品设计中，后者是不容易控制的，因为它涉及的影响因素比较多，例如固化制度的影响，产品固化过程中内应变变化情况，支座处壳体应力变化的影响等等，目前在这些方面的实验数据积累不够，给结构设计带来了困难，而前者相对容易一些，理沦计算与实验验证工作也比较容易进行，玻璃钠贮罐的构造玻璃钢贮罐的计算方法基本上沿用金属贮罐的计算方法，但同时也要兼顾这种材料的一些特性。

一般情况下，对不使用内衬的玻璃钢贮罐，罐壁有三个层次：内表层。

即富树脂层，相当于金属贮罐中的耐腐蚀裕度，该层最好用表面毡增强，其树脂含量可达7096以上，厚度约为2．5-3毫米。

强度层。

即承载层，采用缠绕工艺成型罐体时，该层由玻璃纱绕制而成，在手糊工艺中，一般由1：1玻璃布正交铺设此层。

储罐经济尺寸的计算

储罐经济尺寸的计算
储罐是工业生产中常用的容器，用于储存液体或气体。

在设计储罐时，经济尺寸的计算是非常重要的，它可以帮助我们确定最佳的储罐尺寸，从而提高生产效率，降低成本。

首先，储罐的经济尺寸应该能够满足所需的存储容量。

根据储存物质的种类和数量，我们可以确定所需的储罐容积。

过小的储罐容积可能导致储罐容量不足，需要频繁装卸物质，增加生产成本和时间消耗。

而过大的储罐容积则会导致资源浪费，增加建设和维护成本。

因此，根据实际需求确定储罐的容积是经济尺寸计算的基础。

其次，储罐的经济尺寸还应该考虑材料和施工成本。

储罐常用的材料有钢板、玻璃钢等。

不同材料有着不同的成本和性能特点。

在选择材料时，我们需要综合考虑材料的耐腐蚀性、强度、使用寿命等因素，以及材料的价格和可获得性。

此外，储罐的施工成本也需要考虑进去。

施工成本包括人工、设备、工时等方面的费用，其中人工费用通常占据较大比例。

因此，在经济尺寸计算中要综合考虑材料和施工成本，选择最经济实用的尺寸。

最后，储罐的经济尺寸还应该考虑操作和维护成本。

储罐的操作和维护成本包括清洗、维修、涂层保护等方面的费用。

过小的储罐尺寸可能会导致操作和维护困难，增加人工和时间成本。

而过大的储罐尺寸则会增加维护难度，增加维修和保护费用。

因此，经济尺寸的计算需要综合考虑操作和维护成本，确保储罐的长期运行成本最低。

总之，储罐经济尺寸的计算是一个综合性的问题，需要考虑存储容量、材料和施工成本、操作和维护成本等多个因素。

通过科学的计算和综合分析，我们可以确定最佳的储罐尺寸，提高生产效率，降低成本。