某拱坝左岸稳定计算分析
第五节 拱座稳定分析
第五节拱座稳定分析拱坝所承受的荷载大部分都是通过拱的作用传到两岸拱座岩体，拱坝所具有的一切优点都是建立在拱座稳定的基础上，拱坝的重大事故基本上均与拱座滑动失稳有关。
1959年法国马尔巴塞拱坝因左岸拱座失稳而遭到破坏后，许多国家在拱坝设计规范中都明确规定必须进行拱座稳定分析，对两岸拱座的稳定性作出论证，必要时采取适当工程措施，以保证拱座的稳定。
抗滑稳定分析中的滑动体边界，常由若干个滑裂面和临空面组成。
滑裂面一般应是岩体内的各种结构面，尤其是软弱结构面。
临空面则为天然地表。
图3.16列举拱座岩体可能发生的滑动条件.①在坝的上游面基础内存在水平拉应力区，有产生铅直裂缝的可能，因此滑动体的上游边界一般假定从拱座上游面开始(图3.16，a)；若坝肩附近有顺河向断层破碎带，则有可能在断层破碎带与拱座间的岩体处发生破裂，然后沿断层破碎带向下游滑移(图3.16，b)。
②滑动岩体下游具有滑动位移的空间，这可能是河流转弯突然扩大或冲沟形成的临空面(图3.16，c)，也可能是下游有断层破碎带或较宽的风化软弱岩脉受力压缩变形后形成的滑移空间(图3.16，d)。
③滑动岩体底部有缓倾角节理裂隙或软弱夹层面(图3.16，e)。
图3.16 坝肩基岩滑动条件平行河流方向或向河中倾斜的节理可能导致滑动，而在下游逐渐斜入山内的节理、裂隙则对稳定影响不大(图3.17)。
图3.17 基岩节理对拱坝稳定的影响一、拱座稳定分析方法评价拱座稳定的方法：一是数值计算法，二是模型试验法。
数值计算法可分为两类：一是刚体极限平衡法，将岩体作为刚体考虑；二是有限单元法，将坝和地基作为弹性体或弹塑性体考虑。
模型试验法也有两种；一是线弹性结构应力模型试验，二是地质力学模型试验。
二、局部稳定计算取任一高程单位高度的拱圈进行计算。
如图3.18所示，设滑动面走向与河谷平行，其倾角与岸坡平行，拱端轴向力为。
，剪力为。
用拱梁分载法计算内力时，y。
应包括悬臂梁底部的水平力。
江坪河拱坝坝肩稳定的三维非线性有限元分析
三维立体示意图。
冉红 玉 常晓林 周 伟
（ 武汉大学水 资源与水电工程科 学国家重点实验室 ， 湖北 武汉 ４０ ７ ） ３０２
摘 要
采用三维有 限元方 法 ， 用强度储备系数 ， 江坪河双曲拱坝 坝肩抗滑 稳定性进 行分析 。计算结 果表 明 ， 对 原加 固
方案有一定效果 ， 左岸坝肩不满足抗滑稳定要求 ， 但 对断层进～步加固后 ， 坝基 的整体强度储 备 系数达 到 ３６ 坝肩稳定 ．， 安全度基本满足要求 。
有限元计算网格采用八结点六 面体单元为主 ， 对 边界和岩体结构的过渡 ， 辅之以退化的四面体单元 ， 对
垫块 、 传力洞等加固部位采用 ２ 结点六面体单元。整 ０ 体有限元网格见图 １坝肩岩体的加 固方式见图 ２ ， 。计 算工况为正常蓄水位 ＋ 温降工况。主要计算荷载有 自
重、 水压力 、 扬压力 、 风压力 、 泥沙压力和温度荷载。 ３２ 计算参数 ．
为实际的抗剪强度参数 ， ／ Ｋ、／ 用 ／ ｃ Ｋ代替ｆ ｃ 、 值进行
计算 ， 随着 Ｋ值的逐渐增 大 ， 以求出大坝从 局部破 可
响。根据具体情况 ， 右两岸各考虑三个滑动块体进 左
行分析。各个滑块体的构成及其侧裂面和底裂面物理
１ ７
维普资讯
３ 仿真计算模型
３ １ 计算模型概化 ． 有限元计算模型主要模拟 的岩层沿高程 自下而上
依次为 ∈ｉ 、 ｝ ∈｝ ∈２、 ！ 、 、 Ｉ 、 ｜ ∈ 厂 、 厂 、 ∈ ∈！ Ｅ… 『 － ∈５ 、 Ｉ ； Ｅ… 主要 考 虑 的断层 为 Ｆ１Ｆ１Ｆ１Ｆ４ － １、４ 、７ 、７ 、
１５ Ｆ４ 、５ 、１５ 泥化 夹层 右岸 考 虑 ｆｌ 、 ２ 、２ ７ 、Ｉ１Ｆ４ Ｆ９ ； ３ ｎ７ ｆ ５ｆ ３ ｎ ｎ
拱坝坝肩稳定的可靠度分析
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析(表七)
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
本文应用研制的BR·SAIDP 程序, 对左、右岸6个 高程的坝肩岩体进行了可靠度计算,得到了每一高程各 滑型出现的概率、沿该滑型滑动的概率、坝肩失稳的全 概率以及坝肩稳定的可靠指标。 左、右岸坝肩岩体静力抗滑稳定可靠度计算结果分 别列于表4 、表5。对于实际上不可能出现的滑型, 表 中未列出。从表4的计算结果可见, 左岸坝肩岩体以沿P3 面(即底滑面) 滑动的单面滑型为主, 只有在1130 m, 1090m两高程兼有沿P1,P3 面交线滑动的双面滑型出现。 而由表5的计算结果可以看出, 右岸坝肩岩体失稳只出 现单面滑型, 在113Om高程以上是沿P3面滑动, 以下各高 程则可能沿P2面或P3面滑动。
（19）
经分析整理, 将各随机变量及其统计特性列于表2,表3。 2.3 坝肩岩体静力、动力抗滑稳定可靠度分析 由上述讨论知坝肩岩体失稳有多种滑动形式。对于 每一种滑型, 可根据其运动学条件和力学条件建立相应的 极限状态方程。由极限状态方程求解可靠指标的方法很 多, 本文采用优化迭代方法, 得到了令人满意的计算结果。 由各极限状态方程求出相应的失效概率后, 即可用式(1 6) 计算坝肩岩体的失稳概率, 并进一步求出其可靠度。
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
对坝肩岩体进行动力抗滑稳定可靠度分析时, 应同 时计人静力、动力计算中的随机变量。本例设地震烈度 为7度,取综合影响系数Cz=1/4 ,其它参数参照现行规范 取值, 选择最危险情况加地震荷载, 即沿顺河流方向。 表6、表7分别给出了左、右岸各高程动力抗滑稳定 可靠度计算结果,由表6可见, 左岸1090m高程以上坝肩 失稳有两种滑型, 即沿P3面的单面滑动和沿P1,P3面交线 的双面滑动。1090m高程以下坝肩岩体失稳只有沿P3面滑 动一种形式。表7给出的计算结果表明, 右岸坝肩岩体 只产生单面滑型,1130m 高程以上是沿P2面滑动, 以下是 沿P2面或P3面滑动。980 m 高程岩石的抗剪断指标偏低, 所以算得的可靠指标值较小。
拱坝稳定分析方法总结与探讨
拱坝稳定分析方法总结与探讨彭小川，陆晓敏河海大学土木工程学院，南京（210098）E-mail：pengxiaochuan003@摘要：拱坝的稳定性分析中,有几种常用的分析方法。
本文概述了几种常用分析方法的特点以及应用范围，并对其中一些方法存在的问题进行了总结。
对拱坝稳定性分析方法的发展方向进行了探讨。
关键词：拱坝稳定，坝肩稳定，上滑稳定，发展趋势拱坝是一种重要的坝型，人类修建拱坝具有悠久的历史。
最早起源于古罗马时代的欧洲，早期的拱坝已经开始利用拱的传力作用，对拱的作用有了很深刻的认识。
二十一世纪内，根据我国西部开发的战略部署和能源发展的长远规划，在黄河中上游、大西南和红水河流域等广阔西部地区，将要兴建许多高、大、薄型拱坝，其中有些拱坝堪称世界之最。
我国目前在建的和设计中的高拱坝有小湾（292m）、拉西瓦（250m）、溪洛渡（273m）、锦屏一级（303m）、白鹤滩（275m）、虎跳峡（278m）等[1]。
这些高拱坝在我们国民经济的发展中起到非常重要的作用。
一旦出现失事问题后果非常严重，所以高拱坝的稳定分析问题变的非常重要。
1. 拱坝坝肩稳定分析的研究方法我们从拱坝的受力特点可以看出，拱坝是一个三面受岩体约束的高次超静定的壳体结构。
当承受水压力等外荷载时，借助拱的作用，拱坝把大部分的库水压力以水平推力方式传至坝端两岸岩体，少部分荷载靠悬臂梁作用传递给地基[2]。
因此，拱坝的稳定性主要是依靠坝肩岩体来维持，坝肩岩体的稳定直接关系到拱坝的正常运行与安全。
所以说坝肩失稳问题在拱坝的安全问题上占有重要的地位[3]。
国内外对坝肩稳定性的研究方法和手段还在不断的发展和完善。
归纳起来有如下方法：1.1稳定性分析方法1.1.1刚体极限平衡法刚体极限平衡法是一种传统的，较成熟的稳定分析方法，也是规范规定采用的方法[4]。
具体方法是将有滑动趋势范围内的边坡岩体按照某种规则划分为一个个小块体，通过块体的平衡建立整个边坡的平衡方程。
坡甲拱坝应力及稳定分析
的径 向位移来反 映拱坝的变形规 律 ； 拱坝 的稳 定
分析 主要考虑左岸坝肩的稳定 。
（ ） 圈的拱 向应力 ： 次计 算依 次 从 坝顶 １拱 本
划 分较密 。 而远离 大坝和断层及接 触蚀 变带 的部
位逐渐过渡到稀疏 【２］ ｌ］。 】［ 【 ３ ３３ 计 算荷载 ． 本文主要分析拱 坝稳定 问题 ， 因此考虑 以下 荷载组合 。
正 常 蓄水 位 及 相 应 尾 水 位 ＋自重 ＋ 砂 压 淤 力＋ 设计正常温升的温度荷载。
（ 广西大学 ， 广西 南宁 ５００ ） ３０４
［ 要］ 摘 本文用 Ａ ＳＳ Ｎ Ｙ 软件对坡甲拱坝进行了数值模拟分析 ， 了 弄清 谊拱坝的受力特点、 变形规律
及 稳定性 ， 并对计 算结果进 行 了初 步分析评 论。
［ 关键词 ］ 数值模拟； 应力分析； 稳定分析； 甲 坡 拱坝 【 中图分类号】 Ｖ ２． １ Ｔ ２３ ’ ２ ［ 文献标识码】 Ａ
３４ 计算成果及 分析 ．
图 １ 拱 坝殛 地基 整体单 元剖分 图
坝体 的容许应力 ： 容许压应力 ３５ＭＰ ， ． ａ容许 拉应力 １２ＭＰ ， 别点容许拉应力 １ ａ 。 ． ａ个 ． ＭＰ ［ ５ 计算成果 主要有坝体 的应 力 、 移和稳定 分 位
析。 应力主要从拱 圈的拱 向应力 和拱冠梁梁 向应 力来 表示 ； 移主要 从拱 冠粱 的径 向位移 和拱圈 位
１ｓ ３库容系数 Ｏ１ ， Ｏｍ， ． 属年调节水库 。挡水 坝为 ４
３ 用有 限元软 件 Ａ Ｙ 计 算坝 体应 力 ＮＳ Ｓ
３１ 几何模型及边界条件 ． 根据提供 的地形 、地 质及拱 坝布置 资料 ， 建
混凝土双 曲拱坝 ，坝顶长 ２３ ２ｍ，高程 ６４ ８． ３ ２． ５
拱坝准稳定温度场三维有限元分析
拱坝准稳定温度场三维有限元分析拱坝是一种非常重要的水利建筑物，它主要用于控制水位，进行河流治理，灌溉等。
但由于水位的不稳定性及气温的变化，拱坝在使用过程中会受到热力学力的影响，以至于导致拱坝的失稳。
因此，为了保证拱坝的稳定性，需要进行准确的准稳定温度场的三维有限元分析。
有限元分析是一种数值计算方法，用于求解各种结构的复杂场景。
有限元分析可以模拟出各种形状物体的多维空间体系，从而提供准确的准稳定温度场模拟结果。
对于拱坝而言，有限元分析可以模拟拱坝的温度场变化，从而确定拱坝的热辐射及热量的传输情况，以及拱坝的温度分布。
为了进行准确的三维有限元分析，首先需要准备计算所需的模型数据。
这些模型数据包括拱坝的形状、几何大小以及温度场。
对于拱坝而言，主要需要确定拱坝的几何形状，它们包括拱坝的面、边、角、点、表面等；其次需要确定拱坝的尺寸，即高度、宽度以及拱坝不同部位的厚度；最后，需要确定拱坝的温度场，即拱坝不同部位的温度分布。
接下来，需要使用有限元分析软件根据准备好的模型数据进行计算。
根据热流体动力学原理以及边界条件，有限元分析软件可以根据拱坝的尺寸、形状以及温度场，模拟出准稳定温度场分布情况，以解决拱坝失稳问题。
最后，通过三维有限元分析，可以得到准确的拱坝温度场分布情况，从而进一步控制拱坝的温度。
有限元分析可以模拟出如何利用拱坝的结构特性，使拱坝的温度保持稳定，以避免拱坝的失稳问题。
通过有限元分析，我们可以根据拱坝的几何特性和温度场，模拟出准稳定温度场并对拱坝进行优化，从而确保拱坝的可靠性和稳定性。
因此，计算机有限元分析不仅可以为拱坝的设计提供技术指导，还可以在不断变化的气温条件下保障拱坝的安全运行。
总的来说，有限元分析是拱坝准稳定温度场的必备方法，它可以为拱坝的设计及运行提供准确、稳定的分析结果。
只有准确、合理的分析结果，才能保证拱坝在变化的气温条件下得以稳定运行，避免造成灾难性的后果。
拱坝稳定计算理论方法论述
拱坝稳定计算理论方法论述作者：崔佳佳来源：《城市建设理论研究》2013年第15期摘要：拱坝在施工期间与运行期间均有不同程度的开裂情况，有些裂缝的出现严重影响了拱坝的安全，甚至是溃坝的前兆，而有些裂缝的出现改变了拱坝的应力结构，释放了超限的应力从而改善了拱坝的应力状况。
所以，检查拱坝是否开裂并对开裂坝体进行裂缝成因及修补措施分析的关键是计算坝体应力应变、复核坝体抗滑稳定性。
拱坝坝肩坝基抗滑稳定分析有许多方法，常用三种主要的分析方法有刚体极限平衡法、模型试验和有限元法。
关键词：拱坝稳定理论中图分类号： TV642.4 文献标識码： A 文章编号：随着计算机广泛应用于自然科学和有限元方法的不断成熟，有限元法应用更加广泛，特别是在大、中型水利工程中已经成为不可替代的有效方法。
1刚体极限平衡法与其他分析坝肩抗滑稳定的方法相比，刚体极限平衡法理论成熟、概念清晰、计算简单，为过去和现阶段的工程所普遍采用，也是目前规范规定采用的方法。
在刚体极限平衡法中，有二维和三维两种计算方法：二维抗滑稳定分析即局部稳定分析，一般是取任一高程单位高度的拱圈，并将每层拱圈对应的坝肩抗力体岩石沿垂直方向切取单位高度，或沿水平方向切取单位宽度进行计算研究。
因此，如果以该法计算的各高程拱圈均能独立维持稳定，则拱坝坝肩的整体稳定当更无问题。
反之，少数拱圈的稳定性不足，并不意味着拱坝一定不安全，而应该进一步研究拱坝的整体稳定性是否满足要求。
三维抗滑稳定分析即整体稳定分析，该法是从坝肩被断层、节理、裂隙分割的整个岩石块体群中，人为地取出若干被判定为有可能滑动的块体进行力学分析计算，然后比较其安全系数值，取最小的一个作为坝体的安全系数。
该方法力学概念清晰，与二维方法相比，能更全面的体现出拱坝受力条件与地质薄弱面分布的复杂性，因此三维刚体极限平衡法使用更多。
在傅作新教授提出的拱坝的上滑稳定分析的改进方法中，也使用了刚体极限平衡法[21]，总体而言，刚体极限平衡法是一种传统的稳定分析方法，其理论成熟、概念清晰、计算简单，为过去和现阶段的工程所普遍采用，但是该方法计算比较粗略，引入较多假定，采用的岩体物理力学模型属于“刚塑性”，因此，在拱坝坝肩稳定分析方面还有其不足之处[1]。
水坝设计中的坝体稳定性分析
水坝设计中的坝体稳定性分析在水坝设计中，坝体稳定性是一个至关重要的问题。
坝体稳定性不仅关系到水坝的安全性，更直接影响到水坝的使用寿命和工程效益。
因此，在水坝设计的过程中，对坝体稳定性进行全面的分析和评估是非常必要的。
一、坝体稳定性分析的基本概念坝体稳定性是指水坝在承受地下水和坝体自重、渗流压力以及外部荷载的作用下，坝体不发生破坏或发生破坏的概率很小的状态。
坝体稳定性分析是通过对水坝各种受力情况的计算和模拟，来评估水坝的整体稳定性并提出相应的改进措施。
二、坝体稳定性分析的主要内容1. 静力分析：静力分析是水坝设计中的基础，通过对水坝受力情况的计算和分析，确定坝体的受力状态，包括重力坝、拱坝、重力-拱坝等不同类型水坝。
2. 渗流分析：水坝周围地下水和坝体内部水流的渗透对坝体稳定性有重要影响，渗流分析主要是通过数值模拟和实际监测，评估水坝渗流对坝体稳定性的影响。
3. 抗震分析：地震是水坝面临的重要自然灾害之一，抗震分析是评估水坝在地震作用下的稳定性，确定水坝的抗震性能和安全储备。
4. 滑动稳定性分析：水坝坝基和坝体之间的滑动是水坝稳定性的一个重要指标，滑动稳定性分析通过对地基土层性质和坝体结构的计算、模拟，评估水坝的滑动稳定性。
5. 破坏机理分析：水坝破坏的机理是水坝稳定性分析的关键，通过对水坝破坏机理的模拟和分析，可以进一步提高水坝的稳定性。
三、坝体稳定性分析的方法与工具1.数值计算方法：数值计算方法是目前水坝设计中常用的分析方法，包括有限元法、有限差分法等，通过计算机模拟水坝的受力情况和破坏机理，评估水坝的稳定性。
2. 监测与实测方法：监测与实测是对水坝真实受力情况的监测和检测，通过现场数据的采集与分析，可以验证水坝设计和分析的准确性，提高水坝的安全性。
3. 专业软件辅助：如Plaxis、Autocad等专业软件可以提供水坝设计中各种受力情况的模拟和计算，辅助设计师进行坝体稳定性分析与评估。
四、水坝设计中的坝体稳定性评估在水坝设计中，坝体稳定性评估是一个重要的环节，通过对水坝各种受力情况的分析和评估，可以及时发现水坝存在的安全隐患，采取相应的措施加以改善，确保水坝的安全性和稳定性。
某拱坝坝肩抗滑稳定分析
Ｄ Ｈ Ｐ Ｓ
２ １ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ０ ０年 １ ２月
某 拱 坝 坝 肩 抗 滑 稳 定 分 析
黎 满林 ， 张荣贵 ， 宋玲 丽
（ 中国水 电顾问集团成都勘测设计研 究院 ， 四川 成都 ６０ ７ ） １０ ２
摘
要： 根据坝址区断层 、 岩脉 、 裂隙等结构面的分 布状况 ， 采用 刚体极 限平衡法 ， 计算分析 了某拱坝 坝肩静力抗滑稳 定 ， 并对坝肩
坝设 计 的重要 问题 之一 。
３ 拱 坝 结 构设 计
为 了增加 左 、 右岸 坝肩 抗滑稳 定 性 ， 结构 设计 在 中 ， 加 强 对 坝 肩 岩 脉 、 层 的处 理 ， 时 ， 取 防 应 断 同 采
２ 影 响坝 肩 稳 定 的地 质 条 件
根据对 左 、 右岸 不利 结构 面 的分析 表 明 ， 对左 岸 坝肩稳 定有 影 响的 主要 结 构 面有 ｐ。 ｐ ｐ ：、 ：、 和 ｆ 、 ３
表 １ 左、 右岸坝肩主要结构面参数
牧稿 日期 ：０ ９— ３—１ ２０ ０ ８
作者 简介： 黎满林 （９ ４一 ， ， １７ ） 男 湖南未 阳人 ， 硕士 ， 高级工程师 ， 主要从事坝工设计工作。
３５
表２ 左坝肩及抗力体范围内缓倾角裂隙汇总
ｐ， 和岩脉 １ 。 ３ 对于Ⅲ 类 和 部 分 Ⅳ 类 辉 绿 岩 脉 和断 层 ， 拱 在 坝受 力影 响范 围 以内采用 加密 固结灌 浆处 理 。灌 浆 范 围为平切 面 上距离 拱端 ５ ｍ 区域 内分 布 的岩 脉 ， ０ 加密 灌浆 上 下 游延 伸 长度 分 别 为 ０ ５～１０倍 坝 宽 ． ． 和 １０倍 坝 宽 。 ．
拱坝坝肩稳定的部分影响因素及计算方法概述
拱坝坝肩稳定的部分影响因素及计算方法概述拱坝坝肩稳定的部分影响因素及计算方法概述【摘要】拱坝是一种推力结构，坝肩山体的稳定是保证拱坝安全的必要条件。
进行拱坝坝肩稳定分析时，充分考虑各种影响因素及采用合理完善的计算方法决定着稳定分析结果的可靠程度。
本文概括介绍了几种在常用稳定计算方法中还未被给予足够关注的影响因素，以及近期被提出的新方法。
【关键词】拱坝坝肩；影响因素；计算方法1.引言拱坝是一种经济优越、结构合理且体型优美的坝型，有着较为广阔的发展前景。
作为高次超静定结构，当坝体的某一部为发生局部开裂时，拱坝自身将会自行调整，使坝体应力得到重新分配，这一特点使得拱坝具有很强的超载能力。
迄今为止，拱坝几乎没有因坝身出现问题而失事的。
但是，由于拱是一种主要承受轴向压力的推力结构，坝体主要依靠两岸拱端的反力作用来维持稳定[1]。
因此，相对于重力坝，拱坝对地形地质特别是两岸坝肩地质条件的要求较高，坝肩山体的稳定也就成了保证拱坝安全的必要条件。
地形地质、稳定分析以及施工布置等是影响拱坝坝肩稳定的主要因素。
在拱坝设计中，必须对坝肩岩体进行周密的勘探和详细的稳定分析；在施工中，对基础必须进行认真的处理，以保证坝肩岩体的稳定；在运行中，必须经常监视和观测[2]。
近年来，随着各种研究的普遍和深入，一些未曾被足够关注的影响因素，以及弥补现有分析方法中不足之处的计算方法逐渐被提出，为拱坝坝肩稳定的分析结果增加了更多的保证。
以下对此做简单介绍和概括。
2.影响坝肩稳定的部分因素2.1 拱圈形状在拱坝建设中，应用较多的拱圈形式有单圆弧、抛物线及椭圆曲线。
在拱坝设计中，河谷宽度取决于地形地质条件，反映拱圈形状的其他特征参数则由设计者选择。
不同的拱圈几何形状，对拱圈应力和拱端岩体稳定性将会产生不同的影响。
对于单圆弧拱坝，最大拉、压应力一般出现在拱冠或拱端，这些部位T/L（T 为拱圈厚度，L为相应高度处的河谷宽度）通常较小，若适当增大拱的中心角或厚度，将使拱应力大为改善；而在拱圈曲率半径不变的情况下，仅增加拱厚，不但不能改善坝肩的稳定性，相反还会更为不利。
拱坝准稳定温度场三维有限元分析
拱坝准稳定温度场三维有限元分析拱坝在水力学发电的工程结构中发挥着至关重要的作用。
在实际的工程中，不同的因素会对拱坝的温度场产生影响，这会影响其稳定性。
因此，如何准确地识别拱坝稳定温度场及其影响因素，具有重要意义。
有限元分析是研究复杂结构中温度场稳定性的常用方法，它可以有效地模拟计算拱坝工作状态下的温度场。
本文首先对影响拱坝稳定温度场的因素进行梳理，其次介绍三维有限元分析原理，最后利用ANSYS软件对某拱坝的稳定温度场进行分析。
拱坝稳定温度场影响因素有多种。
首先，拱坝的结构类型、位置及形状都会产生影响。
例如，拱坝有拱壁、桥洞及溢流道等结构，它们的构型对拱坝温度场的变化存在较大影响。
其次，拱坝的位置也会影响稳定温度场，低海拔地区比高海拔地区拱坝温度变化多。
最后，外部环境因素也会影响拱坝温度场，如太阳辐射强度、水文参数、气温等。
此外，三维有限元分析通过对拱坝结构对象的三维划分，为拱坝稳定温度场的模拟计算提供了理论基础。
基于其基本思想，物体被划分成许多小块，每个小块都可以用有限元函数来描述，这样可以得到小块之间的连接关系，从而实现物体的整体运动模拟及稳定温度场计算。
通过对拱坝基本参数、结构类型和外部环境因素的输入，模拟计算出拱坝稳定温度场，可以获得有用的信息。
本文以某拱坝为例，运用ANSYS软件对其进行了三维有限元分析，利用拱坝基本参数、结构类型和外部环境因素，最终模拟出拱坝稳定温度场的数值分布。
图1所示，拱坝上部温度场分布较平坦，而拱坝内部分布比较不均匀，温度变化较大，随着深度增加，温度也在逐渐增加。
从分析结果得出，拱坝结构类型、位置及外部环境因素等因素，都会影响拱坝稳定温度场的变化。
使用三维有限元分析方法，可以及时、准确地模拟计算拱坝稳定温度场，为拱坝结构设计提供重要参考依据。
本研究表明，三维有限元分析是研究复杂结构中温度场稳定性的有效方法，它可以有效地模拟计算拱坝的温度场变化，为拱坝结构优化及安全运行提供有力支撑。
水工工程实例--拱坝整体稳定性分析
拱坝整体稳定分析方法拱坝整体稳定性的关键就在于坝肩的稳定性，坝肩稳定分析十分复杂，一方面是由于拱坝的是一个空间超静定体系，另一方面坝肩的岩体较为复杂，和往往含有各类不连续的结构面。
国内外用以评价拱坝坝与坝肩稳定的方法，总结来看，主要有以下四种：刚体极限平衡法，有限元法、地质力学模型试验方法、可靠度法[ii]。
刚体极限平衡法[i][ii]目前，国内的水利水电工程设计中，刚体极限平衡法是分析拱坝坝肩稳定性的一种常规方法。
通过假定简化多余变量，使超静定问题转化为静定问题来求解，通过计算抗滑力和滑动力之比求出大坝的稳定安全系数，判断计算的对象是不是失稳。
一般采用下述稳定计算公式： 抗剪断公式()f W U c AK P''-+'=(1.3.1) 抗剪强度公式()f W U K P -=(1.3.2) 经过长期的积累，刚体极限平衡法具备了丰富的工程应用经验，在处理简单的工程对象时计算精度较高，通过拟定一些假定也能应用于较为复杂的稳定问题，简单且容易使用[iii][iv]。
但是该方法没有考虑对象所处的岩体发生变形时对上部结构的影响，具有下述的一些局限性[v]，该；一是该方法在一定的基础上，进行了比较大的人为简化，计算过程中所采用假定的合理性直接影响到计算的精度，以及最终的安全系数；二是计算时主要考虑的是岩体的强度，对于岩体的实际应力－应变关系则未考虑，因此不能获得在滑动面内的应力、变形在空间分布特性以及伴随加载的发展过程；三是该方法无法获得对象在临界状态下的变形特性，其所获得的给定滑动面上的安全系数只是一个平均安全系数 [vi]。
有限单元法有限元法用于坝肩稳定性分析始于20世纪60年代，该方法通过建立单元几何、弹性（塑性）、位移、强度以及应力等矩阵，来计算分析对象的受力及变形状况，可以分析整体或局部的稳定安全系数，能够考虑坝基岩体构造的复杂性以及岩体变形对坝体结构的影响[vii][viii]。
拦河坝设计规范中的水力计算与稳定性分析
拦河坝设计规范中的水力计算与稳定性分析在拦河坝的设计规范中，水力计算和稳定性分析是非常重要的环节。
水力计算用于确定拦河坝所能承受的水力力量，而稳定性分析则是为了确保拦河坝在长期使用过程中的稳定性和安全性。
本文将详细介绍拦河坝设计规范中水力计算和稳定性分析的内容和要点。
一、水力计算1. 水力力学基本原理在进行水力计算之前，需要了解水力力学的基本原理。
水力力学研究水体在各种流动条件下的行为，包括水流速度、压力、涡旋等。
在拦河坝设计中，需要使用水力力学的基本原理来计算坝体所受的水力力量，例如水压力和流速力。
2. 缺口流量计算拦河坝的功能是拦截河水，并将一部分水流通过缺口流出。
因此，需要进行缺口流量的计算。
在计算缺口流量时，需要考虑河水的流速、坝顶高程以及坝体缺口的形状和尺寸等因素。
3. 水压力计算水压力是拦河坝承受的主要水力力量之一。
在水压力的计算中，需要考虑水深、水头、水密度等因素。
根据拦河坝的形状和尺寸，可以使用公式或者数值模拟方法来计算水压力。
4. 流速力计算流速力是拦河坝所经受的另一种水力力量。
流速力的计算需要考虑河水的速度、坝体的表面积以及水密度等因素。
通常使用公式或者数值模拟方法来计算流速力。
二、稳定性分析1. 地基稳定性分析拦河坝的稳定性取决于地基的稳定性。
在进行地基稳定性分析时，需要考虑地质条件、地下水位、地基的承载力等因素。
通过对地基的稳定性进行分析，可以确定合适的基础设计和加固措施，确保拦河坝的稳定性。
2. 坝体稳定性分析除了地基稳定性外，拦河坝的坝体稳定性也是非常重要的。
坝体稳定性分析需要考虑坝体的结构特点、材料强度、坝体的荷载和水力力量等因素。
通过进行坝体稳定性分析，可以评估坝体的安全性，并进行相应的设计和改进。
3. 溢流能力分析溢流能力是指拦河坝在泄洪过程中的能力。
在进行溢流能力分析时，需要考虑坝体的形状、溢流口的位置和尺寸以及河水的流量等因素。
通过溢流能力分析，可以确定合适的溢流设计，确保拦河坝在大洪水情况下能有效地泄洪，保证坝体的安全性。
水利工程中的堤坝抗滑稳定性分析与计算
水利工程中的堤坝抗滑稳定性分析与计算随着我国经济的发展和人民生活水平的提高，对于水利工程的需求也越来越大，而堤坝作为水利工程的重要组成部分，其抗滑稳定性显得尤为重要。
堤坝抗滑稳定性是指堤坝在水压及其它荷载作用下不发生静稳定破坏的能力。
因此，要充分了解堤坝的受力特点，正确评估堤坝的抗滑稳定性，并确定相应的稳定设计方案，保障水利工程的安全稳定运行。
一、堤坝抗滑稳定性分析的原则1.力学平衡原则在静力学分析中，应根据力学平衡原理，将水压力、土压力、重力以及渗压等作用力合理地分配在堤坝结构内部，以确保整个堤体在外部荷载作用下保持平衡和稳定。
2. 土体力学性质堤坝的土体力学性质是堤坝抗滑稳定性分析的重要参数，其值的取值应基于实地考察和实验资料而确定，以充分考虑土体的特性和不确定性。
3. 稳定分析方法在堤坝抗滑稳定性分析中，应采用合适的稳定分析方法，包括平衡法、有限元法以及边坡法等。
不同的方法适用于不同的堤坝类型和地形环境，应通过实际工程实践进行验证。
二、堤坝抗滑稳定性计算在进行堤坝的抗滑稳定性计算时，应首先确定堤坝的受力状态，并对堤坝内外的空间结构进行有序分段。
接下来，应采用边坡法进行受力分析，同时考虑堤坝内外荷载的综合作用，得出不同部位的抗滑力和稳定状态。
1.基础抗滑稳定性计算对于基础部位的抗滑稳定性计算，主要应考虑地基土体的承载力、确保基础稳定、确定基础的摩擦系数等因素。
同时，应在实际施工中进行实验验证，以充分考虑地基土体的实际特性。
2. 上部结构抗滑稳定性计算在存在排水管的情况下，应通过管道数值模拟工具对其进行分析和计算。
换言之，应考虑排水管的布局、排水性能以及导致管道位移的因素等，并确保其安全稳定。
三、堤坝抗滑稳定性的措施1. 前方加固在堤坝的前方施加加固措施可以有效提升抗滑稳定性，包括灌注桩、锚索加固、松动砂土加固等方法。
其常见优点是加固效果强，工期短，不影响正常的施工进程。
2. 索槽加固索槽加固是一种在堤坝体内设置索缆框架，通过张拉来提高堤坝的抗滑稳定性的方法。
用三种方法(程序)进行某拱坝的计算分析
砌 大块 石重 力拱 坝 。 坝址 区属 低 山地 貌 ， 谷 深 切 ， 河 岸 坡较陡； 坝址 处 河床 狭 窄呈 “ 型 ， 岸 地 形较 对 称 ， Ｖ” 两 水
由《 混凝 土 拱坝设 计 规 范》 Ｓ ２ ２— ０ ３ 和 《 （ Ｌ ８ ２ ０ ） 砌石
收 稿 日期 ：００— ６—１ ２１ ０ ６；
＝
水平 ， 自行 调整 、 照取 值 。 参
１ 工 程 概 况
１ ． ／ ０ １ ０ ５ ０ ３ 为单 曲厚 拱 坝 。拱 坝 坝 顶 １ ３ ２ ． ５＝ ． ６＞ ． ５，
该 水 电站位 于 广东 省翁 源县 山区 ， 水 建筑 物 为砼 挡
外半 径 Ｒ＝ ８ ５ 最 大 中心 角 ２ ９ 。 ２ ． ｍ， ＝ ８ 。 ２ 拱坝 计算 控 制指 标
Ｎ ． Ｓｐ２ １ ｏ９ ｅ ．００
一
Ｉ ．１
一
Ｈ（ ２） ＝３
一
Ｈ （ ＝， ３）
—
—
Ｈ （４ ）＝ ３
・－ －一 －
１ ４ ＝
一
Ｈ （５ ）＝４
一
Ｈ （ ６） ２ ＝ Ｈ （ ７） ＝１ ８ Ｈ （ ８） ２ ＝
一
一 （ 程单 位 ： 高 ｍ）
拱 坝 因体 型优 美 、 力学 性能 优 良 、 价 比较 高 ， 性 而受
到 水利 工程 界 的推崇 ， 在地 形 、 质 适合 之处 ， 程师 们 地 工
总是优 先考 虑拱 坝 坝型 。
但 拱坝 结 构分 析 ， 对 重 力 坝 而 言 ， 是 有 相 当技 相 还
巧 与难 度 的 。笔者 在对 粤北 某 水 电站 拱 坝 进 行 设 计 复 核 与安 全鉴 定 时 ， 用 了 当前 比较常 用 的 ３种 力 学分 析 采 方法（ 程序 ） 行 计 算 。该 ３种 程 序 分 别 是 ： 利 水 电 进 水
江坪河拱坝坝肩稳定分析
拱坝的稳定性是设计的关键 ，为了深入研究拱坝 坝肩可能的失稳模式 ，评价初步加固措施 的效用 ，给
坝址位于峡谷河段 ，河谷 呈“ ” ，宽高 比 ２ １ Ｖ型 ．
左右。坝 轴 线 位 置 自下 而 上 出 露 的地 层 为 Ｅ －、 ２ １
２一ｌ ２—２ ｌ—ｌ ｌ一２ １—３ ｌ一４
水位 、设计洪水位等 ３ 种工况下加 固前后坝体坝肩 系统的点安全 系数和 ７个可能滑动块体的抗滑富余 系数 。计算结果表明，两岸拱座在加固后基本满足要求，但 左岸拱座安全裕度不大。 【 关键词】 坝肩稳定分析；三维弹塑性有限元法；抗滑富余 系数 ；江坪河拱坝
中圉分 类号 ：Ｔ ６ ２ ４ （６ ） Ｖ ４ ．２ ２４ 文献标 识码 ：Ａ 文章编号 ：１０ －８０ ２ ０ ） １０ ６ — ３ ００ ０ ６ （０ ６ ０ —０ ６ ０
ｄ — ｕｍｅｔ ｓｓ ｍ ａｄｔｅｓ ｅｙｍ ｒ ｎｆｒ ｏｆｃ ｎｓｏ ｓｄｎ ｓ ｔ ｃ ｎ７ｐｔ ｔｌ ｌ ｉｇｂｏｋ ｆ ｅｄｍ ｂｆ ｅ ｍ ｂ ａ ａ ｔ ｎｓ ｙｔ ａ ｔ ａｇ ｅ ｉｅ ｔ ｆ ｌ ｉｇｒ ｉ ａ ｅｏ ｏ ｎ ａ ｓｄｎ ｌ ｓｏ ａ ｅ ｒ ｅ ｎ ｈ ｆ ｉ ｏｃ ｉ ｉ ｅｓ ｎ ｅｉ ｉ ｃ ｈ ｔ ｏ
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土石坝边坡稳定分析与计算方法
土石坝边坡稳定分析与计算方法1 稳定性理论分析土坝的稳定性破坏有滑动、液化及塑性流动三种状态。
〔1〕坝坡的滑动是由于坝体的边坡太陡，坝体填土的抗剪强度太小，致使坍滑面以外的土体滑动力矩超过抗滑力矩，因此发生坍滑或由于坝基土的抗剪强度缺乏，因此坝体坝基一同发生滑动。
〔2〕坝体的液化是发生在用细砂或均匀的不够严密的砂料作成的坝体中，或由这种砂料形成的坝基中。
液化的原因是由于饱和的松砂受振动或剪切而发生体积收缩，这时砂土孔隙中的水分不能立即排出，局部或全部有效应力即转变为孔隙压力，砂土的抗剪强度减少或变为零，砂粒业就随着水的流动向四周流散了。
〔3〕土坝的塑性流动是由于坝体或坝基内的剪应力超过了土料实际具有的抗剪强度，变形超过了弹性限值，不能承受荷重，使坝坡或者坝脚地基土被压出或隆起，因此使坝体的坝基发生裂缝、沉陷等情况。
软粘性土的坝或坝基，假设设计不良，就容易产生这种破坏。
进展坝坡稳定计算时，应该杜绝以上三种破坏稳定的现象，尤其前两种，必须加以计算以及研究。
2 PC1500程序编制根据及计算方法2.1 编制根据及使用情况综述PC1500程序在计算方法方面采用了瑞典条分法和考虑土条程度侧向力的简化毕肖甫法。
从对土料物理力学指标的不同选用又可分为总应力法，有效应力法和简化有效应力法。
程序规定，计算公式中无孔隙水压力为总应力法；计入孔隙水压力为有效应力法；令孔隙水压力一项为零而将孔隙水压力包含在土体重量的计算之中，称为简化有效力法[1]。
分别考虑了稳定渗流期，施工期，水位降落期三种情况。
程序按照“水工建筑物抗震设计标准〞，“碾压土石坝设计标准〞编制。
2.2 计算方法所谓网格法，要计算假设干滑弧深度，对每一滑弧度计算过程如下：以给定滑弧圆心为中心，以大步长向四周由49个点，逐一计算，找出平安系数最小的点，以该点为中心，以小步长向四周布49个点，计算后就找出相应该滑弧深度的最小平安系数。
混合法是先用网格法。
将大步长布下的49个点算完后，找出平安系数最小的点，转入优选法计算。
万家口子拱坝坝肩块体稳定分析
特殊（非地震）
3.00
2.75
2.50
根据《水利水电工程边坡设计规范》（SL386-2007）的规定，水利水电工程枢纽工程 区边坡设计安全系数不低于表2规定的数值
表2 水利水电工程边坡设计安全系数
工况 持久状况 建筑物级别 1 1.30~1.25 2 1.25~1.15 3 1.15~1.05
滑动方向
倾向 倾向 （°） （°） 165 165 165 165 倾角 倾角 （°） （°） 24 24 24 24
安全系数 安全系数 Kc 3.35 1.65 3.45 1.61 2.05 1.23
正常蓄水位 正常工况 +温升
校核洪水位 降雨工况 +温升
（ （f200 f200， ，f101 f101） ） （ （f200 f200， ，f101 f101） ）
30° Jn16 20°
Jn047
20° 78° J16 33°
C 1y
34°
岩层不整合面
33° 30° Jn035 31°
C 1y
30°
可研阶段左坝肩抗滑稳定分析
表5 软弱结构面组成及计算参数：
裂面名称 上游横切面P1 结构面 J14 切层裂隙J2 卸荷裂隙J3 剪断岩石 层面裂隙J1 摩擦系数f 0.00 0.75 0.75 0.92 0.80 内聚力C（MPa） 0.00 0.15 0.15 0.78 0.30
施工设计阶段左岸坝肩块体
卸荷裂隙
卸荷裂隙 切层裂隙 fc201
层面裂隙
卸荷裂隙 卸荷裂隙 切层裂隙
f200
f101
拱坝稳定计算
符号
U Zk Na Va Vk ψ B △
单位
t t t t t 弧度 m m
第1层
4.85 -1.11 -3.94 2.75 3.646 40
第2层
17.79 3.08 -8.86 18.65 4.646 35
第3层
35.74 5.55
第4层
58.68 7.44
第5层
86.63 4.12
第6层
第7层
0.27778 0.25156 0.21461 0.16333 0.13333 0.10411 0.06283
二、计算成果 层别 抗滑力P〔t〕 径向滑动力R〔t〕 切向滑动力Q〔t〕 安全系数 K 最小安全系数 Kmin 三、说明 本EXCEL计算表根据水利水电工程PC-1500程序集之“J-5 拱坝坝肩沿拱座滑动稳 定计算”程序改编，表中包含的公式及各符号意义均采用该程序说明书提供的公式，用 本表计算成果已和说明书例题计算成果验证，均与例题相符。 第1层
781.7 -3.2 59.2 13.18
第2层
786.1 -4.1 58.3 13.45
第3层
781.4 -12.5 51.9 14.65
第4层
760.1 -53.2 37.4 11.68 1.59
第5层
717.0 26.4 6.65
第6层
666.8 16.6 4.12
第7层
646.6 6.1 1.59
-104.6Leabharlann -161.2 -405.4拱坝坝肩沿拱座滑动稳定计算书
工程名称：XX水库拱坝 计算时间： 2017/3/10 16:59
一、数据输入 1、计算参数： 计算工况 校核洪水位 摩擦系数f 0.55 2、拱坝分层数据录入： 荷载名称
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某拱坝左岸稳定计算分析
某拱坝左岸稳定计算分析
摘要：本论文主要进行的是某水库拱坝坝肩的稳定性校核。
通
过刚体极限平衡法，并结合反力参数法程序分析某水库拱坝坝肩安全性。
运用坝肩稳定分析原理，搞清拱坝抗滑稳定的基本概念，对作用在拱坝上的荷载进行分析，了解坝肩稳定计算公式的一些限制条件，应用这些基本原理和假定完成极限平衡分析。
参考《浆砌石坝设计规范》，本工程为三等工程，拦河坝建筑物的级别为3级。
通过岩石的
物理力学性质试验，定出抗剪强度参数，进行拱座稳定计算。
选择坝肩稳定计算工况，算出左岸拱座稳定计算成果。
得出的结论是某水库拱坝左岸坝肩满足规范要求。
Abstract: This paper is a reservoir arch dam abutment stability check. Through rigid body limit equilibrium method, and the combination of force parameters program analysis of a certain reservoir arch dam safety. Application of dam abutment stability analysis of arch dam stability against sliding principle, make clear the basic concepts, the effects on arch dam load analysis, understand the abutment stability calculation some restricted conditions, the application of these principles and assumed complete limit equilibrium analysis. Reference " stone masonry dam design specification ", this project for the three project, dam building at Level 3. Through the rock physical and mechanical properties test, the shear strength parameters, for abutment stability calculation. Selection of dam abutment stability calculation condition, calculate the left bank abutment stability calculation results. The conclusion is a reservoir arch dam left bank abutment can meet the requirements of specification.
主题词：拱坝坝肩稳定计算分析
Keywords: arch dam abutment stability analysis
中图分类号：P343.3文献标识码A 文章编号
1坝肩稳定分析原理概述
1.1基本概念
坝肩岩体的稳定分析是拱坝加固设计中的一个重要内容。
首先应对岸坡地形地质条件进行详细和充分的勘探；其次是针对软弱破坏面及容易滑动的块体，研究其失稳时的滑动方向和最可能的滑动面，以及滑动破坏面上的抗剪指标如何采用等。
然后进行抗滑稳定计算，找出最危险的破坏面组合和相应的最小安全系数。
先从理论上分析其极限位置，以如图1所示的岸坡形状和拱端总推力R的位置、方向为例，通过A点做大致平行于下游岸坡边线的AE线和平行于拱座面的AO线，即可认为破裂面存在于AE和AO之间，在这一范围内假定若干破裂面如AC、AD……进行抗滑稳定计算。
其中安全系数最小的面即为可能滑动面。
在这个面上的抗滑安全系数大于设计要求，则认为岩体是稳定的。
1.2作用荷载
在各种荷载作用下，拱坝坝肩对山坡作用有一定的力[1]，现切取单位高度（1米）水平拱进行分析，图2，作用在坝肩的荷载常可分解为：
拱端反力―法向力，剪力；
梁底反力―垂直力，剪力。
以上力系以图中力指向为正，此时，作用在这一范围的基础面上的荷载为：
垂直力：；
剪力：；
轴力：。
将拱坝切成一系列单位水平拱，每一条的拱端都有这三个分力作用，它们是高程Z的函数，这样就把一个极为复杂的坝肩空间稳定问题简化成为一个山体，且山体被某些软弱面切割成较易滑动的块
体，并在其表面上承受某组指定的外力，然后核算其稳定条件。
1.3计算假定
（1）极限平衡时破坏面上剪力Q方向与块体将要滑移的方向平行，指向则相反，如出现其它条件的约束则例外；
（2）滑动面具有足够的承压能力，压缩变形很小。
在很多情况下，采用以上基本原理和假定就可以完成极限平衡分析并确定K值。
2坝肩稳定分析
坝肩岸坡稳定分析计算是取一单位高度的水平拱圈及相应的坝肩岩体作为独立的计算对象。
当岩体重力主要作用于倾斜的滑动面时，如图3，按以下方法进行计算：
（1）作用于岸坡上的力系
①拱端轴向力及剪力，若采用拱冠梁法的计算成果时，则剪力以表示，中应包括拱圈端面剪力及在该高程处的悬臂梁底的剪力；
②拱端下游滑动岩体重量及滑动岩体所受渗透压力；
③拱端倾斜坡上所对应的坝体重量即梁重。
（2）各力的分解及组合
①在水平面上，拱端轴向力及剪力可分为：
垂直于滑动面的分力
(1）
平行于滑动面的分力
（2）
式中：――剪力方向与滑动面的夹角，°。
若采用拱冠梁法成果，则上二式的应以剪力计，，为拱端处悬臂梁底总剪力。
②当滑动面是倾斜面，且与铅直方向的交角为时，又可分解为垂直于该倾斜滑动面的力及平行于该倾斜滑动面的力。
③抗剪断力：倾斜滑动面上的抗剪断力为，其中为倾斜滑动面的抗剪断粘结力；为倾斜滑动面长度（图3中的）；相对于单位拱高的
倾斜滑动面宽度为：
（3）
④坝体重量分解成垂直于倾斜滑动面的力为。
⑤岩体重量在倾斜滑动面上产生的抗滑力为。
于是，坝肩岸坡稳定计算公式为：
（4）
3某水库拱坝稳定计算
3.1评价依据
本工程对拱座的稳定分析和评价以《浆砌石坝设计规范》
（SL25-91）为依据。
本工程为三等工程，拦河坝建筑物的级别为3级，计算时采用上述抗剪断公式。
表1拱座抗滑稳定安全系数
3.2拱座基岩的抗剪强度指标
由于本工程没有做野外大型地质试验，而仅选取强、弱斑状花岗岩各4组钻孔芯样，进行了物理力学性质试验，由试验成果可知岩芯的抗剪强度参数f为0.75～0.95。
根据某水库两坝肩基槽开挖较浅，坝体下游岩体陡立和两坝肩均坐落于强风化岩石上等特点，同时考虑坝肩岩石竖向裂隙发育的事实，由设计、地质及试验人员共同研究决定，侧裂面及底裂面的抗剪强度参数均取f=0.90，倾斜滑动面的抗剪断粘结力c2取0.7MPa，进行拱座稳定计算。
3.3坝肩稳定计算工况的选择
高水位和坝体温升组合是不利于拱座稳定的组合。
进行在坝肩产生压力和向上的推力的坝肩稳定计算[2]。
从水库的运用情况来看，选定如下三种情况作为拱端推力计算的荷载组合：
（1）基本组合
a自重，水库正常蓄水位及相应尾水位下的静水压力，设计正常
温升的温度荷载，扬压力，泥沙压力，浪压力。
b自重，水库设计洪水位及相应尾水位下的静水压力，设计正常温升的温度荷载，扬压力，泥沙压力，浪压力。
（2）特殊组合
a自重，校核洪水位及相应尾水位下的静水压力，设计正常温升的温度荷载，扬压力，泥沙压力，浪压力。
3.4左岸拱座稳定计算成果
由于水库拱坝在左岸高程1070米以上设有重力式边墩，故只对1070米以下坝段进行坝肩稳定分析即可。
左岸坝肩各单位高拱圈抗滑稳定安全系数成果见表2。
表2 左岸坝肩拱圈抗滑稳定安全系数成果表
备注 1、表中数值为每米高度拱圈的拱端推力及内力值；
2、倾斜面与铅直方向的交角β根据工程资料在图4-1中量得；
3、剪力方向与滑动面的平面夹角α通过试算取最不利于坝肩稳定的情况25°；
4、倾斜滑动面长度L根据地形假定为22m。
3.5拱座稳定评述[3]
由表2看出，某水库左岸坝肩的稳定性优于右岸坝肩，在基本组合工况下，高程为1060米的拱圈总是处于最不稳定的状态，但是其抗滑稳定安全系数仅比规范要求的数值小4.7%，基本上满足稳定性要求；在特殊荷载组合工况下各层拱圈抗滑稳定安全系数均达到了规范规定的要求。
因此，从整体稳定上看，某水库拱坝左岸坝肩满足规范要求。
4结语
本章对某水库拱坝坝肩进行了稳定性校核，主要是通过刚体极限平衡法，并结合反力参数法程序分析某水库拱坝坝肩安全性，同时充分反映了该理论的实用性。
本章第一节主要介绍了刚体极限平衡法的基本原理及其计算方法；第二节中先假定坝肩失稳时的滑动方向和最可能的滑动面，然后将第四章反力参数法计算的大坝拱圈的拱端推力
折算成拱端内力，依据刚体极限平衡法计算坝肩每层拱圈的抗滑稳定安全系数，找出最危险的破坏面组合和相应的最小安全系数；然后根据计算出的抗滑稳定安全系数参照规范评价某水库拱坝的安全稳定性，
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